Chưng cất là qua trình phân tách hỗn hợp lỏng

ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam CHƯƠNG I : TỔNG QUAN I LÝ THUYẾT VỀ CHƯNG CẤT: Phương pháp chưng cất : Chưng cất qua trình phân tách hỗn hợp lỏng (hoặc khí lỏng) thành cấu tử riêng biệt dựa vào khác độ bay chúng (hay nhiệt độ sơi khác áp suất), cách lặp lặp lại nhiều lần q trình bay - ngưng tụ, vật chất từ pha lỏng vào pha ngược lại Khác với đặc, chưng cất q trình dung mơi chất tan bay hơi, đặc q trình có dung mơi bay Khi chưng cất ta thu nhiều cấu tử thường cấu tử thu nhiêu sản phẩm Nếu xét hệ đơn giản có hệ cấu tử ta thu sản phẩm: sản phẩm đỉnh chủ yếu gồm gồm cấu tử có độ bay lớn (nhiệt độ sơi nhỏ ), sản phẩm đáy chủ yếu gồm cấu tử có độ bay bé(nhiệt độ sơi lớn) Đối với hệ nước – acid acetic sản phẩm đỉnh nước, sản phẩm đáy chủ yếu gồm acid acetic nước Các phương pháp chưng cất: phân loại theo: Áp suất làm việc : chưng cất áp suất thấp, áp suất thường áp suất cao Ngun tắc phương pháp dựa vào nhiệt độ sơi cấu tử, nhiệt độ sơi cấu tử q cao ta giảm áp suất làm việc để giảm nhiệt độ sơi cấu tử Ngun lý làm việc: liên tục, gián đoạn(chưng đơn giản) liên tục * Chưng cất đơn giản(gián đoạn): phương pháp đuợc sử dụng trường hợp sau: + Khi nhiệt độ sơi cấu tử khác xa + Khơng đòi hỏi sản phẩm có độ tinh khiết cao + Tách hỗn hợp lỏng khỏi tạp chất khơng bay + Tách sơ hỗn hợp nhiều cấu tử * Chưng cất hỗn hợp hai cấu tử (dùng thiết bị hoạt động liên tục) q trình thực liên tục, nghịch dòng, nhều đoạn Phương pháp cất nhiệt đáy tháp: cấp nhiệt trực tiếp nước: thường áp dụng trường hợp chất tách khơng tan nước Vậy: hệ nước – acid acetic, ta chọn phương pháp chưng cất liên tục cấp nhiệt gián tiếp nồi đun áp suất thường ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam Thiết bị chưng cất: Trong sản xuất thường sử dụng nhiều loại tháp chúng có u cầu diện tích bề mặt tiếp xúc pha phải lớn ,điều phụ thuộc vào độ phân tán lưu chất v lưu chất Tháp chưng cất phong phú kích cỡ ứng dụng ,các tháp lớn thường ứng dụng cơng nghiệp lọc hố dầu Kích thước tháp : đường kính tháp chiều cao tháp tuỳ thuộc suất lượng pha lỏng, pha khí tháp độ tinh khiết sản phẩm Ta khảo sát loại tháp chưng cất thường dùng tháp mâm tháp chêm Tháp mâm: thân tháp hình trụ, thẳng đứng phía có gắn mâm có cấu tạo khác để chia thân tháp thành đoạn nhau, mâm pha lỏng pha đựơc cho tiếp xúc với Tùy theo cấu tạo đĩa, ta có: * Tháp mâm chóp : mâm bố trí có chép dạng:tròn ,xú bắp ,chữ s… * Tháp mâm xun lỗ: mâm bố trí lỗ có đường kính (3-12) mm Tháp chêm(tháp đệm): tháp hình trụ, gồm nhiều đoạn nối với mặt bích hay hàn Vật chêm cho vào tháp theo hai phương pháp: xếp ngẫu nhiên hay xếp thứ tự * So sánh ưu nhược điểm loại tháp : Tháp chêm Tháp mâm xun lo Tháp mâm chóp Ưu điểm: - Đơn giản - Trở lực thấp - Hiệu suất tương đối cao - Hoạt động ổn định - Làm việc với chất lỏng bẩn - Hiệu suất cao - Hoạt động ổn định Nhược điểm: - Hiệu suất thấp - Trở lực cao - u cầu lắp đặt khắt khe -> lắp đĩa thật phẳng - Cấu tạo phức tạp - Độ ổn định - Thiết bị nặng - Trở lực lớn - Khơng làm việc với chất lỏng bẩn Nhận xét:ta nhan thay thap chem don giản dẽ sử dụng nhat Vậy: Chưng cất hệ nước – acid acetic ta dùng tháp mâm xun lỗ hoạt động liên tục áp suất thường, cấp nhiệt gián tiếp đáy tháp, nhập liệu sau trao đổi nhiệt với thiet bi gia nhiet nhap lieu,san pham day dược làm nguội để thu sản phẩm chính, sản phẩm đỉnh dẫn vào nồi đun để tạo nước q nhiệt cấp nhiệt cho nhập liệu nồi đun đáy tháp II GIỚI THIỆU SƠ BỘ NGUN LIỆU : Ngun liệu hỗn hợp bezen – acid acetic NƯỚC: Nước: chất lỏng khơng màu, khơng mùi,la dung mơi hoa tan tốt c hợp chất phan cực,năng dung mơi hữu cơ, khơng hoa tan dung mơi hữu cơ,…nước sơi 1000C đơng đặc 00C Acid acetic: ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam Acid acetic: loại acid quan trọng loại acid hữu Nó rẻ nên ứng dụng rộng rãi hố chất để điều chế nhiều hợp chất quan trọng Acid acetic ứng dụng nghành : + Làm dấm ăn + Đánh đơng mủ cao su + Làm chất dẻo tơ lụa xeluloza acetat + Làm phim ảnh khơng nhạy lửa + Làm chất kết dính polyvinyl acetat + Làm phẩm màu, dược phẩm, nước hoa tổng hợp Hỗn hợp Nước-Acid acetic: Ta có bảng thành phần lỏng (x) – (y) nhiệt độ sơi hỗn hợp Nước-Acid acetic 760 mmHg: x(%phân mol) 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 y(%phân mol) 9.2 16.7 30.3 42.5 53 62.6 71.6 79.5 86.4 93 100 t(oC) 118.1 115.4 113.8 110.1 107.5 105.8 104.4 103.3 102.1 101.3 100.6 100 100 Đ o t h ò x , y c u ûa h e ä B e z e n - A c i d a c e t i c y(% ) 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 10 20 30 40 50 x (% ) 60 70 80 90 100 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam III CƠNG NGHỆ CHƯNG CẤT HỆ NƯỚC-ACID ACETIC: * Sơ đồ qui trình cơng nghệ chưng cất hệ nước-acid acetic: Hơi không ngưng Nước 15 14 P T Nước T Nước 10 T Nước Sản Phẩm Đỉnh P 11 Hơi Nước T 12 T 13 Nguyên Liệu Sản Phẩm Đáy Nước Lỏn g Sản Phẩm Đáy Chú thích : Bồn chứa ngun liệu Bơm Bồn cao vị Bẩy Lưu lượng kế Van Tháp chưng cất Thiết bị ngưng tụ sản phẩm đỉnh Bộ phận chỉnh dòng 10 Thiết bị làm nguội sản phẩm đỉnh 11 Bồn chứa sản phẩm đỉnh 12 Nồi đun 13 Đun sơi nhập liệu sản phẩm đáy 14 Ap kế 15 Nhiệt kế * Thuyết minh qui trình cơng nghệ: ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam Hỗn hợp nước-acid acetic có nồng độ nước 88% ( theo khối lượng) , nhiệt độ khoảng 25 C bình chứa ngun liệu (1) bơm (2) bơm lên bồn cao vị (3) Từ đưa đến thiết bị gia nhiệt (13) ( trao đổi nhiệt với sản phẩm đáy) Ở đây, hỗn hợp gia nhiệt đến nhiệt độ 100,17270C Sau đó, hỗn hợp đưa vào tháp chưng cất (7) đĩa nhập liệu Trên đĩa nhập liệu, chất lỏng trộn với phần lỏng từ đoạn cất tháp chảy xuống Trong tháp hơi, từ lên gặp chất lỏng từ xuống Ở đây, có tiếp xúc trao đổi hai pha với Pha lỏng chuyển động phần chưng xuống giảm nồng độ cấu tử dễ bay bị pha tạo nên từ nồi đun (12) lơi cấu tử dễ bay Nhiệt độ lên thấp, nên qua đĩa từ lên cấu tử có nhiệt độ sơi cao nước ngưng tụ lại, cuối đỉnh tháp ta thu hỗn hợp có cấu tử nước chiếm nhiều ( có nồng độ 99,5% theo khối lượng ) Hơi vào thiết bị ngưng tụ (8) ngưng tụ phần ( ngưng tụ hồi lưu) Một phần chất lỏng ngưng đưa qua bồn chứa sản phẩm đỉnh (11) Phần lại chất lỏng ngưng hồi lưu tháp đĩa với tỷ số hồn lưu tối ưu Một phần cấu tử có nhiệt độ sơi thấp bốc hơi, lại cấu tử có nhiệt độ sơi cao chất lỏng ngày tăng Cuối cùng, đáy tháp ta thu hỗn hợp lỏng gồm hầu hết cấu tử khó bay ( acid acetic) Hỗn hợp lỏng đáy có nồng độ nước 70% theo khối lượng, lại acid acetic Dung dịch lỏng đáy khỏi tháp, phần đun, bốc nồi đun (12) cung cấp lại cho tháp để tiếp tục làm việc, phần lại đưa qua thiết bị ngưng tụ sản phẩm đáy(10) trao đổi nhiệt với nước lm mt , nhiệt độ sản phẩm đáy sau trao đổi nhiệt 400C Hệ thống làm việc liên tục cho sản phẩm đỉnh nước, sản phẩm đáy acid acetic sau trao đổi nhiệt với nươc làm mát đưa vào bồn chứa ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam CHƯƠNG II : CÂN BẰNG VẬT CHẤT Ký hiệu đại lượng: Kí hiệu Ý nghĩa Cân vật chất Năng suất nhập liệu theo khối lượng F Năng suất nhập liệu theo số mol F Suất lượng sản phẩm đỉnh theo khối lượng D Suất lượng sản phẩm đđỉnh theo số mol D Suất lượng sản phẩm đáy theo khối lượng W W Suất lượng sản phẩm đáy theo số mol Nồng độ phần mol nhập liệu pha lỏng xF Nồng đđộ phần khối lượng nhập liệu xF pha lỏng Nồng đđộ phần mol sản phẩm đđỉnh xD pha lỏng Nồng đđộ phần khối lượng sản phẩm đđỉnh xD pha lỏng Nồng độ phần mol dịng sản phẩm đy xW pha lỏng Nồng đđộ phần khối lượng sản phẩm đáy xW pha lỏng Nồng độ phần mol nhập liệu pha yF Nồng độ phần khối lượng dịng nhập liệu yF pha Nồng đđộ phần mol sản phẩm đđỉnh yD pha Nồng độ phần khối lượng sản phẩm đđỉnh yD pha Nồng đđộ phần mol sản phẩm đđáy yW pha Nồng đđộ phần khối lượng sản phẩm đđáy yW pha x Nồng đđộ phần mol pha lỏng Nồng đđộ phần khối lượng pha lỏng x Nồng độ phần mol pha cân y* với pha lỏng Nồng đđộ phần khối lượng pha cân y* với pha lỏng Khối lượng mol phân tử bezen Ma Đơn vị kg/h kmol/h kg/h kmol/h kg/h kmol/h % mol % khối lượng % mol % khối lượng % mol % khối lượng % mol % khối lượng % mol % khối lượng % mol % khối lượng % mol % khối lượng % mol % khối lượng kg/kmol ĐAMH Q Trình Thiết Bị Khối lượng mol phân tử acid acetic Khối lượng mol phân tử trung bình M tb G Suất lượng theo số mol Suất lượng theo khối lượng G Khối lượng mol phân tử trung bình nhập liệu MF Khối lượng mol phân tử trung bình sản phẩm MD đđỉnh Khối lượng mol phân tử trung bình sản phẩm MW đđáy Nhiệt đđộ sơi dung dịch tS Nhiệt đđộ sơi nhập liệu tFS Nhiệt đđộ sơi sản phẩm đđỉnh tDS Nhiệt đđộ sơi sản phẩm đđáy tWS Nhiệt đđộ nhập liệu vào tFv Nhiệt đđộ sản phẩm đđỉnh tDr Nhiệt đđộ sản phẩm đáy tWr Nhiệt đđộ nước t Nr Nhiệt đđộ nước vào t Nv Tính số đĩa thực Rmin Chỉ số hồn lưu tối thiểu Rth Chỉ số hồn lưu thích hợp f Chỉ số nhập liệu α Độ bay tương đđối μ Độ nhớt Độ nhớt hỗn hợp μhh Độ nhớt aceton μa Độ nhớt nước μn η Hiệu suất đđĩa Hiệu suất đđĩa đỉnh ηD Hiệu suất đđĩa đáy ηW Hiệu suất đđĩa vị trí nhập liệu ηF Hiệu suất đđĩa trung bình ηtb Ntt Số đđĩa thực tế NttC Số đđĩa thực tế đđoạn chưng NttL Số đđĩa thực tế đđoạn luyện NttT Số đđĩa thực tế tháp Nlt Số đđĩa lí thuyết Cân lượng Ma GVHD : Hồng Minh Nam kg/kmol kg/kmol kmol/h kg/h kg/kmol kg/kmol kg/kmol C C C C C C C C C cP cP cP cP Đĩa Đĩa Đĩa Đĩa Đĩa 10 ĐAMH Q Trình Thiết Bị rb rhh rh rD Chh Cb Ca CFv CFs CDs CD CWs CW CN Nhiệt hóa bezen Nhiệt hóa nước Nhiệt hóa hỗn hợp Nhiệt hóa hơi nước bão hòa dùng gia nhiệt Nhiệt hóa sản phẩm đđỉnh Nhiệt dung riêng hỗn hợp Nhiệt dung riêng benzen Nhiệt dung riêng acid acetic Nhiệt dung riêng ngun liệu vào Nhiệt dung riêng ngun liệu trạng thái sơi Nhiệt dung riêng sản phẩm đđỉnh trạng thái sơi Nhiệt dung riêng trung bình sản phẩm đđỉnh Nhiệt dung riêng trung bình sản phẩm đáy trạng thái sơi Nhiệt dung riêng trung bình sản phẩm đđáy Nhiệt dung riêng trung bình nước GVHD : Hồng Minh Nam J/kg J/kg J/kg J/kg J/kg J/kg J/kg J/kg J/kg J/kg J/kg J/kg J/kg J/kg J/kg I CÁC THƠNG SỐ BAN ĐẦU : Năng suất nhập liệu: F = 0.8 (m3/h) Nồng độ nhập liệu: xF = 88%kl nước Nồng độ sản phẩm đỉnh : xD = 99,55%kl nước Nồng độ sản phẩm đáy: xW = 70 %kl nước Khối lượng phân tử nước acid axetic: MN =18, MA =60 Chọn: + Nhiệt độ nhập liệu: tF =100,1727oC + Nhiệt độ sản phẩm đỉnh: tD =100,0235oC + Nhiệt độ sản phẩm đáy sau trao đổi nhiệt: t’W = 40oC +Trạng thái nhập liệu: lỏng ,sơi II XÁC ĐỊNH SUẤT LƯỢNG SẢN PHẨM ĐỈNH VÀ SẢN PHẨM ĐÁY : Suất lượng dòng lưu chất theo khối lượng: G = G M tb ,kg/h Suất lượng dòng lưu chất theo mol: 11 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam G= G ,kmol/h M tb Chuyển từ phần khối lượng sang phần mol: xF = xF Mb x F (1 − x F ) + Mb Ma = xD Mb xD = = x D (1 − x D ) + Mb Ma 0.88 18 = 0.9607(phần mol bezen ) 0.88 (1 − 0.88) + 18 60 0.995 18 = 0.9985 (phần mol benzen 0.995 (1 − 0.995) + 18 60 xw Mb 0.70 18 xW = = = 0.8861 ( phần mol benzen) 0.70 (1 − 0.70) x w (1 − x w ) + + 18 60 Mb Ma Tính Mtb : Mtb F = xF Mb + (1- xF ) Ma = 0.9607*18+(1-0.9607)*60 = 19.6506 ( Kg/Kmol) Mtb D = xD Mb + (1- xD ) Ma = 0.9985*18 + (1 – 0.9985) * 60 = 18.063 ( Kg/Kmol) Mtb W = xW * Mb + (1- xW ) * Ma = 0.8861 * 18 + (1 – 0.8861 ) * 60 = 22.7838( Kg/Kmol) Khối lượng riêng hỗn hợp nhập liệu: ρN = 958.2231(kg / m3 ) ρA = 957.6891(kg / m3 ) ρhh = 957.7532(kg / m3 ) Suất lượng dòng nhập liệu : F= F M tbF ρhh = 800 = 33.2695 ( kmol/h ) 19.6506 * 957.6891 Phương trình cân vật chất cho tồn tháp chưng cất : F D W ⎧F = D + W = = => ⎨ x D − xW x F − xW x D − x F ⎩F * x F = D * x D + W * x W 12 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam x F − xW 0,9607 − 0,8861 *F= *33.2695=22.084 (kmol/kg) x D − xW 0,9985 − 0,8861 =>W=F-D=11.1854 (kmol/kg) D =D* Mtb D =18.063*22.084=467.7115 (kg/h) =>D= W =W* Mtb W =22.7838*11.1854=298.8157 (kg/h) III XÁC ĐỊNH TỈ SỐ HỒN LƯU THÍCH HỢP: Tỉ số hồn lưu tối thiểu: Tỉ số hồn lưu tối thiểu chế độ làm việc mà ứng với số mâm lý thuyết vơ cực Do ,chi phí cố định vơ cực chi phí điều hành (nhiên liệu ,nước bơm…) tối thiểu Do đồ thị cân hệ Etanol-Nước có điểm uốn ,nên xác định tỉ số hồn lưu tối thiểu cách : +Trên đồ thị cân y-x ,từ điểm (0,85;0,85) ta kẻ đường thẳng tiếp tuyến với đường cân điểm uốn , cắt trục Oy điểm có yo = 0,26 +Theo phương trình đường làm việc đoạn cất , xo =0 x −x Rmin= D =2,269 xF − x Vậy : tỉ số hồn lưu tối thiểu : Rmin = 2,269 Tỉ số hồn lưu thích hợp: Khi R tăng, số mâm giảm đường kính tháp ,thiết bị ngưng tụ ,nồi đun cơng để bơm tăng theo.Chi phí cố định giảm dần đến cực tiểu tăng đến vơ cực hồn lưu tồn phần ,lượng nhiệt lượng nước sử dụng tăng theo tỉ số hồn lưu Tổng chi phí bao gồm : chi phí cố định chi phí điều hành Tỉ số hồn lưu thích hợp ứng với tổng chi phí cực tiểu Tuy nhiên ,đơi chi phí điều hành phức tạp ,khó kiểm sốt nên người ta tính tỉ số hồn lưu thích hợp từ điều kiện tháp nhỏ Để tính tỉ số hồn lưu thích hợp theo điều kiện tháp nhỏ (khơng tính đến chi phí điều hành),ta cần lập mối quan hệ tỉ số hồn lưu thể tích tháp ,từ chọn Rth ứng với thể tích tháp nhỏ Nhận thấy ,tiết diện tháp tỉ lệ với lượng tháp ,mà lượng lại tỉ lệ với lượng lỏng hồi lưu tháp ,do điều kiện làm việc định GD khơng đổi nên lượng lỏng hồi lưu tỉ lệ với (R+1) ,do , tiết diện tháp tỉ lệ với (R+1) Ngồi ,chiều cao tháp tỉ lệ với số đơn vị chuyển khối mox hay số mâm lý thuyết Nlt Cho nên ,thể tích làm việc tháp tỉ lệ với tích số mox*(R+1) Như vậy, ta thiết lập quan hệ R Vtháp theo quan hệ R mox*(R+1) Từ đồ thị quan hệ ,ta xác định điểm cực tiểu mox*(R+1) ứng với tỉ số hồn lưu thích hợp R R 2.496 2.723 2.973 3.023 mox 47.818 37.733 32.801 33.545 mox*(R+1) 167.173 140.480 130.320 134.952 13 ĐAMH Q Trình Thiết Bị Ftb = Qd K Δt log GVHD : Hồng Minh Nam ,(m2) (IV.12) Với: + K : hệ số truyền nhiệt + Δtlog : nhiệt độ trung bình logarit Xác định Δtlog : Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: (119,6 − 99) − (119,6 − 100) Δt log = = 20,096 (oK) 119,6 − 99 Ln 119,6 − 100 Xác định hệ số truyền nhiệt K: Hệ số truyền nhiệt K tính theo cơng thức: ,(W/m2.oK) (IV.13) K= 1 + Σrt + αN αD Với: + αN : hệ số cấp nhiệt nước (W/m2.oK) + αD : hệ số cấp nhiệt sản phẩm đáy (W/m2.oK) + ∑rt : nhiệt trở thành ống lớp cáu * Xác định hệ số cấp nhiệt nước: Hệ số cấp nhiệt nước xác định theo cơng thức: , 25 , 25 ⎞ ⎞ ⎛ ⎛ rN 2208.1000 ⎟ ⎟ ⎜ ⎜ αN = 0,725 A.⎜ = 0,725 A.⎜ ⎟ ⎟ ⎝ (119,6 − t w1 ).0,021 ⎠ ⎝ (t sN − t w1 ).d tr ⎠ 73,415 A = (119,6 − t w1 ) 0, 25 Với: + tw1 : nhiệt độ vách tiếp xúc với nước(trong ống) + A : hệ số phụ thuộc vào tính chất vật lý nước theo nhiệt độ, tra tài liệu tham khảo [2] Nhiệt tải phía hơi: q N = α N (t sN − t w1 ) = 73,415 A.(119,6 − t w1 ) 0, 75 (W/m2) (IV.14) * Nhiệt tải qua thành ống lớp cáu: t −t qt = w1 w , (W/m2) Σrt Trong đó: + tw2 : nhiệt độ vách tiếp xúc với sản phẩm đáy (ngồi ống) δ + Σrt = t + r1 + r2 λt Bề dày thành ống: δt = (mm) Hệ số dẫn nhiệt thép khơng gỉ: λt = 17,5 (W/moK) Nhiệt trở trung bình lớp bẩn ống với nước sạch: r1 = 1/5000 2o (m K/W) Nhiệt trở lớp cấu phía sản phẩm đáy: r2 =1/500(m2.oK/W) 39 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam Suy ra: ∑rt = 1/1944,444 (m2.oK/W) Vậy: qt = 1944,444.(tw1-tw2) (IV.15) * Xác định hệ số cấp nhiệt sản phẩm đáy: Hệ số cấp nhiệt sản phẩm đáy xác định theo cơng thức (chế độ sơi sủi bọt xem sản phẩm đáy nước): 4186,8 39.p0,5.(tw2 – 100)2,33 αD = 3600 Với: + p: áp suất để đạt nhiệt độ sơi sản phẩm đáy, p = at = 105 (N/m2) Suy ra: αD = 14343,143(tw2 – 100)2,33 Nhiệt tải phía sản phẩm đáy: q D = α D (t w − 100) = 14343,143(t w − 100) 3,33 (W/m2) (IV.16) Chọn: tw1 = 116,655oC : 119,6 + 116,655 = 118,128oC ta tra Khi đó, nhiệt độ trung bình A = 187,1574 Từ (IV.14): qN =73,415.187,1574.(119,6-116,655)0,75 = 30889,133(W/m2) Xem nhiệt tải mát khơng đáng kể: qt = qN =30889,133 (W/m2) qt =100,769oC Từ (IV.15), ta có: tw2 = tw11944,444 Từ (IV.16): qD =14343,143.(100,769-100)3,33=31708,196(W/m2) Kiểm tra sai số: qN − q D 30889,133 −31708,196 =2,65% < 5% : thoả ε= = qD 30889,133 Vậy: tw1 = 116,655oC tw2 = 100,769oC 73,415.187,1574 = 10488,670 (W/m2.oC) Khi đó: α N = (119,6 − 116,655) 0, 25 α D = 14343,143.(100,769 − 100) 3,33 = 24986,758 (W/m2.oC) Từ (IV.13): K = = 1539,295 (W/m2.oC) 1 + + 10488,670 1944,444 24986,758 Từ (IV.12), bề mặt truyền nhiệt trung bình: 265,148.1000 Ftb = = 8,572 (m2) 1539,295.20,096 Chọn số ống truyền nhiệt: n = 91 (ống) Chiều dài ống truyền nhiệt: 8,572 L= = 1,304 (m) 0,025 + 0,021 π 91 Chọn: L = 1,5(m),(dự trữ khoảng 10%) 40 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam Vậy: nồi đun gia nhiệt sản phẩm đáy thiết bị truyền nhiệt vỏ - ống với số ống n = 91, chiều dài ống truyền nhiệt L = 1,5(m) Ong bố trí theo hình lục giác Nên ta có số ống đường chéo hình lục giác: b = 9(ống) Chọn bước ngang hai ống: t = 1,4.dng = 1,4.0,025 = 0,035 (m) Đường kính vỏ thiết bị: Dv = t.(b-1)+4.dng = 0,035(9-1)+4.0,025 = 0,380(m) Thiết gia nhiệt nhập liệu : Chọn thiết bị gia nhiệt nhập liệu thiết bị truyền nhiệt ống lồng ống Ong truyền nhiệt làm thép X18H10T, kích thước ống trong:25x2; kích thước ống ngồi: 38x2 Dòng nhập liệu ống 25x2 (ống trong) với nhiệt độ đầu: t”F =30oC ,nhiệt độ cuối: tF =101oC Chọn đốt nước at, ống 38x2(ống ngồi) Tra tài liệu tham khảo [4 (tập 1)], ta có: + Nhiệt độ sơi: tsN = 119,6oC + An nhiệt ngưng tụ: rN = 2208 (KJ/kg) Các tính chất lý học dòng nhập liệu tra tài liệu tham khảo [4 (tập 1)] ứng t " +t với nhiệt độ trung bình ttbF = F F =65,5oC: + Nhiệt dung riêng: cF = 3955,637 (KJ/kg.độ) + Khối lượng riêng: ρF = 982,099 (Kg/m3) + Độ nhớt động lực: μF = 0,465.10-3 (N.s/m2) + Hệ số dẫn nhiệt: λF = 0,6013 (W/moK) a Suất lượng nước cần dùng : Lượng nhiệt cần tải cung cấp cho dòng nhập liệu: GF 766,5272 Qc = cF.(tF – t”F) = 3,9556.(101 -65,5)=15,1176 (KW) 3600 3600 Suất lượng nước cần dùng: Q 15,1176 = 0,0068 (Kg/s) GhN = c = rN 2208 b Xác định bề mặt truyền nhiệt : Bề mặt truyền nhiệt xác định theo phương trình truyền nhiệt: Qt Ftb = ,(m2) (IV.22) K Δt log Với: + K : hệ số truyền nhiệt + Δtlog : nhiệt độ trung bình logarit Xác định Δtlog : Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: (119,6 − 30) − (119,6 − 101) Δtlog = = 45,1598 (oK) 119,6 − 30 Ln 119,6 − 101 41 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam Xác định hệ số truyền nhiệt K: Hệ số truyền nhiệt K tính theo cơng thức: ,(W/m2.oK) (IV.23) K= 1 + Σrt + αF αN Với: + αF : hệ số cấp nhiệt dòng nhập liệu (W/m2.oK) + αN : hệ số cấp nhiệt nước (W/m2.oK) + ∑rt : nhiệt trở thành ống lớp cáu * Xác định hệ số cấp nhiệt dòng nhập liệu ống nhỏ: Vận tốc dòng nhập liệu ống ngồi: GF 4 766,5272 = = 0,6263 (m/s) vF = 3600.ρ F π d ng 3600.982,099 π 0,0212 Chuẩn số Reynolds : v d ρ 0,6263.0,009.982,099 = 11904 > 104 : chế độ chảy rối, Re F = F td F = −3 μF 0,465.10 cơng thức xác định chuẩn số Nusselt có dạng: Pr ,8 , 43 Nu F = 0,021.ε l Re F PrF ( F ) 0, 25 Prw Trong đó: + εl : hệ số hiệu chỉnh phụ thuộc vào ReW tỷ lệ chiều dài ống với đường kính ống:ReW=11904,chọn εl =1 + PrF : chuẩn số Prandlt dòng nhập liệu 74,033oC, nên cF μ F 3955.0,465.10 −3 = = 3,0589 PrF = λF 0,6013 81,8428 Suy ra: Nu F = , 25 Prw Hệ số cấp nhiệt dòng nhập liệu ống nhỏ: Nu F λF 81,8428.0,6013 5467,961 αF = = = , 25 , 25 d td Prw 0,009 Prw Nhiệt tải phía dòng nhập liệu: 5467,961 q F = α F (t w − ttbF ) = (t w − 65,5) (W/m2) (IV.24) , 25 Prw Với tw2 : nhiệt độ vách tiếp xúc với dòng nhập liệu (trong ống nhỏ) * Nhiệt tải qua thành ống lớp cáu: t −t qt = w1 w , (W/m2) Σrt Trong đó: + tw1 : nhiệt độ vách tiếp xúc với nước (ngồi ống nhỏ) δ + Σrt = t + r1 + r2 λt 42 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam Bề dày thành ống: δt = 2(mm) Hệ số dẫn nhiệt thép khơng gỉ: λt = 17,5 (W/moK) Nhiệt trở trung bình lớp bẩn ống với nước sạch: r1 = 1/5000 (m2.oK/W) Nhiệt trở lớp cấu phía sản phẩm đỉnh: r2 = 1/5000 (m2.oK/W) Suy ra: ∑rt = 1/1944,444 (m2.oK/W) Vậy: qt = 1944,444.(tw1-tw2) (IV.25) * Xác định hệ số cấp nhiệt nước ống nhỏ: Đường kính tương đương: dtd = Dtr –dng = 0,034- 0,025 = 0,009 (m) Hệ số cấp nhiệt nước xác định theo cơng thức: , 25 , 25 ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ rN 2260.1000 ⎟ = 0,725 A.⎜ ⎟ αN= 0,725 A.⎜⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ (t sN − t w1 ).d td ⎠ ⎝ (119,6 − t w1 ).0,009 ⎠ 91,265 A = (119,6 − t w1 ) 0, 25 Với: + A : hệ số phụ thuộc vào tính chất vật lý nước theo nhiệt độ, tra tài liệu tham khảo [2] Nhiệt tải phía nước: q N = α N (t sN − t w1 ) = 91,265 A.(100 − t w1 ) 0,75 (W/m2) (IV.26) Chọn: tw1 = 110,311oC : 119,6 + 110,311 Khi đó, nhiệt độ trung bình = 114,9555oC ta tra A = 185 Từ (IV.26): qN =91,261.185.(119,6 – 114,9555)0,75 = 89836,48(W/m2) Xem nhiệt tải mát khơng đáng kể: qt = qW =89836,48 (W/m2) qt =64,1094oC Từ (IV.25), ta có: tw2 = tw11944,444 t +t 110,311 + 64,1094 Suy ra: ttbw = w1 w = = 87,2102 oC 2 Các tính chất lý học dòng nhập liệu tra tài liệu tham khảo [4 (tập 1)] ứng với nhiệt độ trung bình ttbw = 87,2102 oC: + Nhiệt dung riêng: cR = 3,95304 (KJ/kg.độ) + Độ nhớt động lực: μR = 0,469-3 (N.s/m2) + Hệ số dẫn nhiệt: λR = 0,6003 (W/moK) c μ 3,9531.0,469.10 −3 = 3,0884 Khi đó: Prw2 = R R = λR 0,6003 5467,961 Từ (IV.24): qF = (87,21027 − 65,5) = 89547,64 (W/m2) 3,0884 0, 25 Kiểm tra sai số: qN − q F 89836,48 − 89547,64 ε= =0,32% < 5%: thoả = qN 89836,48 Vậy: tw1 = 110,311oC tw2 = 64,1094oC 43 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam 91,265.185 = 1817,636 (W/m2.oC) (119,6 − 110,311) 0, 25 5467,961 αF = = 4124,683 (W/m2.oC) , 25 3,0884 Từ (IV.23): K = = 765,1732 (W/m2.oC) 1 + + 1817,636 1944,444 4124,683 Từ (IV.22), bề mặt truyền nhiệt trung bình: 15,1176.1000 Ftb = = 0,4375 (m2) 765,1732.45,1598 Suy chiều dài ống truyền nhiệt : 0,4375 L= = 6,0578 (m) 0,025 + 0,021 π Chọn: L = 7(m),(dự trữ khoảng 20%) L = = 333,333 > 50 εl = 1: thoả Kiểm tra: d tr 0,021 Vậy: thiết bị gia nhiệt dòng nhập liệu thiết bị truyền nhiệt ống lồng ống với chiều dài ống truyền nhiệt L = 7(m), chia thành 10 dãy, dãy dài 0,7 (m) Khi đó: α N = II TÍNH BẢO ƠN CỦA THIẾT BỊ: Trong q trình hoạt động tháp, tháp tiếp xúc với khơng khí nên nhiệt lượng tổn thất mơi trường xung quanh ngày lớn Để tháp hoạt động ổn định, với thơng số thiết kế, ta phải tăng dần lượng đốt gia nhiệt cho nồi đun để tháp khơng bị nguội (nhất sản phẩm đỉnh, ảnh hưởng đến hiệu suất tháp) Khi đó, chi phí cho đốt tăng Để tháp khơng bị nguội mà khơng tăng chi phí đốt, ta thiết kế lớp cách nhiệt bao quanh thân tháp Chọn vật liệu cách nhiệt cho thân tháp amiăng có bề dày δa Tra tài liệu tham khảo [2], hệ số dẫn nhiệt amiăng λa = 0,151 (W/m.oK) Nhiệt lượng tổn thất mơi trường xung quanh: Qm = 0,05.Qd = 0,05.75020,4093 = 3751,0204 (KW) Nhiệt tải mát riêng: λ λ Q (IV.27) qm = m = a (t v1 − t v ) = a Δt v (W/m2) f tb δ a δa Với: + tv1 : nhiệt độ lớp cách nhiệt tiếp xúc với bề mặt ngồi tháp + tv1 : nhiệt độ lớp cách nhiệt tiếp xúc với khơng khí + Δtv : hiệu số nhiệt độ hai bề mặt lớp cách nhiệt Nhận thấy: qm = const, nên chọn Δtv = Δtmax = tđáy -tkk ,tkk = 28oC Suy Δtv = 100 – 28 = 72oC + ftb : diện tích bề mặt trung bình tháp (kể lớp cách nhiệt) ftb = π.H.Dtb = π.H.(Dt + Sthân + δa) Từ (IV.27), ta có phương trình: 44 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam 3751,0204.1000 0,151 = 72 π 14,5.(0,500 + 0,003 + δ a ) δa Suy ra: δa = 0,0025(m) Vậy: chọn δa = 10 (mm) 45 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam III TÍNH TỐN BƠM NHẬP LIỆU: Tính chiều cao bồn cao vị: Chọn đường kính ống dẫn ngun liệu (nhập liệu): d = 50 (mm), độ nhám ống ε=0,1(mm) Các tính chất lý học dòng nhập liệu tra tài liệu tham khảo [4 (tập 1)] ứng t + t'F = 65,5oC: với nhiệt độ trung bình ttbF = F + Khối lượng riêng: ρF = 982,099 (Kg/m3) + Độ nhớt động lực: μF = 0,465.10-3 (N.s/m2) Vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn: QF 15,1176 vF = = = 0,1105 (m/s) 3600.982,099 π 0,052 3600.ρ F π d a Tổn thất đường ống dẫn: ⎛ l ⎞v (m) h1 = ⎜⎜ λ1 + Σξ1 ⎟⎟ F d g ⎝ ⎠ Với: + λ1 : hệ số ma sát đường ống + l1 : chiều dài đường ống dẫn, chọn l1 = 20(m) + d1 : đường kính ống dẫn, d1 = d = 0,05(m) + ∑ξ1 : tổng hệ số tổn thất cục + vF : vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn, vF = 0,1105(m/s) * Xác định λ1 : Chuẩn số Reynolds dòng nhập liệu ống: v d ρ 0,1105.0,05.982,099 Re1 = F F = = 11666 μF 0,465.10 − Theo tài liệu tham khảo [4 (tập 1)], ta có: 8 ⎛ 50 ⎞ ⎛d ⎞ + Chuẩn số Reynolds tới hạn: Regh1= 6.⎜ ⎟ = 6.⎜ ⎟ =7289,343 ⎝ε ⎠ ⎝ 0,1 ⎠ + Chuẩn số Reynolds bắt đầu xuất vùng nhám: 9 ⎛ 50 ⎞ ⎛d ⎞ Ren1= 220.⎜ ⎟ = 220.⎜ ⎟ =23,9.104 ⎝ε ⎠ ⎝ 0,1 ⎠ Suy ra: Regh1 < Re1< Ren1: khu vực chảy q độ, (tài liệu tham khảo [4 (tập 1)]): , 25 ⎛ ε 100 ⎞ ⎟ = 0,1308 λ1= 0,1.⎜⎜1,46 + d1 Re1 ⎟⎠ ⎝ * Xác định ∑ξ1: Hệ số tổn thất dòng nhập liệu qua: + 10 chỗ uốn cong: ξu1=10.1,1 = 11 + van (van cầu): ξv1= 3.10 = 30 + lần đột thu: ξt1 = 0,5 + lần đột mở: ξm1 = 46 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam + lưu lượng kế: ξl1 = (khơng đáng kể) Suy ra: ∑ξ1 = ξu1 + ξv1 + ξt 1+ ξm1 + ξl1 = 42,5 20 ⎛ ⎞ 0,149 + 42,5 ⎟ =0,064(m) Vậy:Tổn thất đường ống dẫn: h1= ⎜ 0,0345 0,05 ⎝ ⎠ 2.9,81 b Tổn thất đường ống dẫn thiết bị trao đổi nhiệt: ⎛ ⎞ v2 l2 (m) h2 = ⎜⎜ λ + Σξ ⎟⎟ ⎝ d2 ⎠ 2.g Với: + λ2 : hệ số ma sát đường ống + l2 : chiều dài đường ống dẫn, l2 = 18(m) + d2 : đường kính ống dẫn, d2 = 0,021(m) + ∑ξ2 : tổng hệ số tổn thất cục + v2 : vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn, v2 = 0,6263(m/s) * Xác định λ2 : Chuẩn số Reynolds dòng nhập liệu:(xem lại mục IV.I.4) Re2=11904 Theo tài liệu tham khảo [4 (tập 1)], ta có: 8 ⎛ 21 ⎞ ⎛d ⎞ + Chuẩn số Reynolds tới hạn: Regh2= 6.⎜ ⎟ = 6.⎜ ⎟ =2704,68 ⎝ε ⎠ ⎝ 0,1 ⎠ + Chuẩn số Reynolds bắt đầu xuất vùng nhám: 9 ⎛ 21 ⎞ ⎛d ⎞ Ren2= 220.⎜ ⎟ = 220.⎜ ⎟ =90140,38 ⎝ε ⎠ ⎝ 0,1 ⎠ Suy ra: Regh2 < Re2 < Ren2: khu vực chảy q độ, (tài liệu tham khảo [4 (tập 1)]): , 25 ⎛ ε 100 ⎞ ⎟ = 0,1308 λ2= 0,1.⎜⎜1,46 + d Re ⎟⎠ ⎝ * Xác định ∑ξ2: Hệ số tổn thất dòng nhập liệu qua: + 11 chỗ ống cong quay ngược: ξq2=11.2,2 = 24,2 + chỗ uốn cong: ξu2= 1,1 + lần co hẹp: ξc2 = 0,385 ⎛ 0,0212 ⎞ ⎟ = 0,6783 + lần mở rộng: ξm2 = ⎜⎜1 − 0,05 ⎟⎠ ⎝ Suy ra: ∑ξ2 = ξu2 + ξq2 + ξc2+ ξm =26,363 Vậy:Tổn thất đường ống dẫn thiết bị trao đổi nhiệt: 18 ⎛ ⎞ 0,84 h2= ⎜ 0,0334 + 26,363 ⎟ =1,978(m) 0,021 ⎝ ⎠ 2.9,81 c Tổn thất đường ống dẫn thiết bị gia nhiệt nhập liệu: ⎛ ⎞ v2 l (m) h3 = ⎜⎜ λ3 + Σξ ⎟⎟ ⎝ d3 ⎠ 2.g 47 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam Với: + λ3 : hệ số ma sát đường ống + l3 : chiều dài đường ống dẫn, l3 = 15(m) + d3 : đường kính ống dẫn, d3 = 0,021(m) + ∑ξ3 : tổng hệ số tổn thất cục + v3 : vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn, v3 = 0,6263(m/s) * Xác định λ3 : Chuẩn số Reynolds dòng nhập liệu:(xem lại mục IV.I.5) Re3= 11904 Theo tài liệu tham khảo [4 (tập 1)], ta có: 8 ⎛ 21 ⎞ ⎛d ⎞ + Chuẩn số Reynolds tới hạn: Regh3= 6.⎜ ⎟ = 6.⎜ ⎟ =2704,68 ⎝ε ⎠ ⎝ 0,1 ⎠ + Chuẩn số Reynolds bắt đầu xuất vùng nhám: 9 ⎛ 21 ⎞ ⎛d ⎞ Ren3= 220.⎜ ⎟ = 220.⎜ ⎟ =90140,38 ⎝ε ⎠ ⎝ 0,1 ⎠ Suy ra: Regh3 < Re3 < Ren3: khu vực chảy q độ, (tài liệu tham khảo [4 (tập 1)]): , 25 ⎛ ε 100 ⎞ ⎟ = 0,1308 λ3= 0,1.⎜⎜1,46 + d Re ⎟⎠ ⎝ * Xác định ∑ξ3: Hệ số tổn thất dòng nhập liệu qua: + chỗ ống cong quay ngược: ξq3=9.2,2 = 19,8 + chỗ uốn cong: ξu3= 1,1 + lần co hẹp: ξc2 = 0,385 ⎛ 0,0212 ⎞ ⎟ = 0,6783 + lần mở rộng: ξm2 = ⎜⎜1 − 0,05 ⎟⎠ ⎝ Suy ra: ∑ξ3 = ξu3 + ξq3 + ξc3+ ξm =21,963 Vậy:Tổn thất đường ống dẫn thiết bị gia nhiệt: 15 ⎛ ⎞ 0,855 h3= ⎜ 0,0319 + 21,963 ⎟ =1,667(m) 0,021 ⎝ ⎠ 2.9,81 Chọn : + Mặt cắt (1-1) mặt thống chất lỏng bồn cao vị + Mặt cắt (2-2) mặt cắt vị trí nhập liệu tháp Ap dụng phương trình Bernolli cho (1-1) (2-2): 2 v1 v2 P1 P2 z1 + + = z2 + + +∑hf1-2 ρ F g ρ F g g g 2 P2 − P1 v − v1 + +∑hf1-2 ρ F g 2.g Với: + z1: độ cao mặt thống (1-1) so với mặt đất, hay xem chiều cao bồn cao vị Hcv = z1 hay z1 = z2 + 48 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam + z2: độ cao mặt thống (2-2) so với mặt đất, hay xem chiều cao từ vị trí nhập liệu tới mặt đất: z2 = hchân đỡ + hnắp + (Nchưng+1) (h + δmâm ) = 0,145 + 0,15 + 11.(0,25 + 0,0018) = 3,0648 (m) + P1 : áp suất mặt thống (1-1), chọn P1 = at + P2 : áp suất mặt thống (2-2) Xem ΔP=P2 –P1 =Ncất htl = 42 379,226 = 15927,492 (N/m2) + v1 : vận tốc mặt thống (1-1), xem v1 = 0(m/s) + v1 : vận tốc vị trí nhập liệu, v1 = vF = 0,149 (m/s) + ∑hf1-2 : tổng tổn thất ống từ (1-1) đến (2-2): ∑hf1-2 = h1 + h2 + h3 = 0,064 + 1,978 + 1,667 = 3,709(m) 2 P − P v − v1 Vậy: Chiều cao bồn cao vị: Hcv = z2 + + +∑hf1-2 ρ F g 2.g 15927,492 0,149 − + + 4,307 947,513.9,81 2.9,81 = 8,489(m) =2,813 + Chọn Hcv = 10(m) Chọn bơm: 776,5272 = 0,7805 (m3/h) 982,099 ρF Chọn bơm có suất Qb = 0,8 (m3/h).Đường kính ống hút, ống đẩy 21(mm),nghĩa chọn ống 25x2 Các tính chất lý học dòng nhập liệu tra tài liệu tham khảo [4 (tập 1)] ứng với nhiệt độ trung bình t’F = 28 oC: + Khối lượng riêng: ρF = 999.256 (Kg/m3) + Độ nhớt động lực: μF = 1,772.10-3 (N.s/m2) Vận tốc dòng nhập liệu ống hút đẩy: 4.Qb 4.0,8 vh = vd = = 0,6419(m/s) = 3600.π ,0,0212 3600.π d h Tổng trở lực ống hút ống đẩy: ⎛ lh + ld ⎞ vh + Σξ h + Σξ d ⎟⎟ hhd = ⎜⎜ λ dh ⎝ ⎠ 2.g Lưu lượng nhập liệu: VF = GF = Với: + lh : chiều dài ống hút, chọn lh = 1,5 (m) + ld : chiều dài ống đẩy, chọn ld = 11,5 (m) + ∑ξh : tổng tổn thất cục ống hút + ∑ξd : tổng tổn thất cục ống đẩy + λ : hệ số ma sát ống hút ống đẩy * Xác định λ: Chuẩn số Reynolds dòng nhập liệu: v d ρ 0,6419.0,021.999.256 =7601 Re= h h F = μF 1,772.10 − 49 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam Theo tài liệu tham khảo [4 (tập 1)], ta có: 8 ⎛ 21 ⎞ ⎛d ⎞ + Chuẩn số Reynolds tới hạn: Regh= 6.⎜ h ⎟ = 6.⎜ ⎟ =2704,68 ⎝ε ⎠ ⎝ 0,1 ⎠ + Chuẩn số Reynolds bắt đầu xuất vùng nhám: 9 ⎛ 21 ⎞ ⎛d ⎞ Ren= 220.⎜ h ⎟ = 220.⎜ ⎟ =90140,38 ⎝ ε ⎠ ⎝ 0,1 ⎠ Suy ra: Regh < Re < Ren: khu vực chảy q độ, (tài liệu tham khảo [4 (tập 1)]): , 25 ⎛ ε 100 ⎞⎟ λ= 0,1.⎜1,46 + = 0,1308 ⎟ ⎜ Re d h ⎠ ⎝ * Xác định ∑ξh: Hệ số tổn thất cục ống hút qua: + van cầu: ξvh= 10 + lần vào miệng thu nhỏ: ξt = Suy ra: ∑ξh = ξvh + ξt =10,5 * Xác định ∑ξd: Hệ số tổn thất cục ống đẩy qua: + van cầu: ξvd= 10 + lần uốn góc: ξu =2.1,1 = 2,2 Suy ra: ∑ξh = ξvd + ξu =12,2 Vậy:Tổn thất ống hút ống đẩy: 1,5 + 11,5 ⎛ ⎞ 0,6419 =0,4955(m) + 10,5 + 12,2 ⎟⎟ hhd = ⎜⎜ 0,1308 0,021 ⎝ ⎠ 2.9,81 Chọn : + Mặt cắt (1-1) mặt thống chất lỏng bồn chứa ngun liệu + Mặt cắt (2-2) mặt thống chất lỏng bồn cao vị Ap dụng phương trình Bernolli cho (1-1) (2-2): 2 v v P P z1 + + + Hb= z2 + + +∑hf1-2 ρ F g ρ F g 2.g 2.g Với: + z1: độ cao mặt thống (1-1) so với mặt đất + z2: độ cao mặt thống (2-2) so với mặt đất + P1 : áp suất mặt thống (1-1), chọn P1 = at + P2 : áp suất mặt thống (2-2), chọn P2 = at + v1,v2 : vận tốc mặt thống (1-1) và(2-2), xem v1=v2= 0(m/s) + ∑hf1-2 =hhd: tổng tổn thất ống từ (1-1) đến (2-2) + Hb : cột áp bơm Suy ra: Hb = (z2 – z1) + hhd = Hcv + hhd = 10 +0,4955 =10,5(m.chất lỏng) Chọn hiệu suất bơm: ηb = 0,8 Q H ρ g 0,8.10,5.999,256.9,81 Cơng suất thực tế bơm: Nb = b b F = 3600.η b 3600.0,8 = 28,59(W) = 0,0383 (hp) 50 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam Tóm lại: Để đảm bảo tháp hoạt động liên tục ta chọn bơm li tâm loại XM Qb = 0,8 (m3/h) acid axetic chất độc hại 51 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam CHƯƠNG V : GIÁ THÀNH THIẾT BỊ I TÍNH SƠ BỘ GIÁ THÀNH CỦA THIẾT BỊ: Lượng thép X18H10T cần dùng: G1 = 53.m2+ m3+ 2.m4 = 53.1,955 + 531,808 + 2.7,347 = 650,117(Kg) Lượng thép CT3 cần dùng: G2 = Gbích ghép thân + Gbích ghép ống dẫn π π = 30.18,144 +(2.4 .(0,1402-0,0502).0,012 + 2.2 (0,2052-0,1002) 4 0,014) 7850 = 565,498(Kg) Số lượng bulơng cần mua: n = 15.20 + 4.5 = 320 (bulơng) Thể tích vật liệu cách nhiệt cần dùng: V = π.(Dt + St ).δa H = π.(0,5 + 0,003).0,02.14,5 = 0,4583(m3) Chiều dài ống dẫn: * Ong 25mm: L1= Lb +LTBTĐN +LTBGN +Lnồi đun +LTBnt +LTBln = 13 + 18 + 15 + 91.1,5 + 91.1,5 + 20.2 =359(m)~360(m) * Ong (31-50)mm: L2= Ldẫn + LTBGN +LTBTĐN +l1 = 40 +15 +18 +20 = 93(m) ~ 95(m) * Ong 100mm: chọn ống dẫn đỉnh đáy tháp: L3 = 10(m) Kính quan sát: đường kính là:100(mm), dày 5(mm) π S = 0,12 = 0,0157(m2) Bộ phận nối cong ống: Những chỗ quay ngược ống ta dùng phận nối ống cong 90o * Nối ống 25mm: 11.2 + + 2.2 = 27 (cái) * Nối ống (31-50)mm: 10 + 11.2 + = 33 (cái) Vậy: số tiền mua vật tư chế tạo thiết bị 55394934 (đồng) Tiền gia cơng chế tạo thiết bị(gia cơng phức tạp, độ xác cao) 500% tiền vật tư: 500%.55394934 = 276974670 (đồng) Tóm lại: Chi phí đầu tư: 55394934 + 276974670 = 332369604 (đồng) Tổng chi phi đầu tư (bao gồm chi phí phát sinh) chọn 400 (triệu đồng) Vật liệu Số lượng Đơn gía Thành tiền Thép X18H10T 650,117 (kg) 50000 (đ/kg) 32505850 Thép CT3 565,498 (kg) 10000 (đ/kg) 5654980 Bulơng 320 (bulơng) 3000 (đ/bulơng) 960000 52 ĐAMH Q Trình Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam Vật liệu cách nhiệt 0,4583 (m3) 4000000 (đ/m3) 1833200 Ong dẫn 25mm 360 (m) 15000 (đ/m) 5400000 Ong dẫn (31-50)mm 95 (m) 20000 (đ/m) 1900000 Ong dẫn 100mm 10 (m) 40000 (đ/m) 400000 Bộ phận nối 25mm 27 (cái) 30000 (đ/cái) 810000 Bộ phận nối (31-50)mm 33 (cái) 50000 (đ/cái) 1650000 Bơm 2.0,064 (hp) 700000 (đ/hp) 89600 Ap kế tự động (cái) 600000 (đ/cái) 600000 Nhiệt kế điện trở tự ghi (cái) 200000 (cái) 1000000 Lưu lượng kế ([...]...ĐAMH Q Trình và Thiết Bị 170 GVHD : Hồng Minh Nam R*(m ox+1) 160 150 140 130 R 120 2.00 2.50 3.00 3.50 Vậy : Tỉ số hồn lưu thích hợp là R= 4.4 IV PHƯƠNG TRÌNH ĐƯỜNG LÀM VIỆCSỐ MÂM LÝ THUYẾT: 1 Phương trình đường nồng độ làm việc của đoạn cất : x 4,4 0,9985 R .x + D = x + R +1 R +1 4,4 + 1 4,4 + 1 =0,8148 x + 0,1849 y= 2 Phương trình đường nồng độ làm việc của đoạn chưng : 4,4 − 1,5067... s ) Tốc độ làm việc thích hợp của tháp : ωh = 0,8.ω gh = 0,8.6,303 = 5,0424 (m/s) Vậy :đường kính đoạn cất : 19 ĐAMH Q Trình và Thiết Bị Dcất = GVHD : Hồng Minh Nam 4.G y 3600.0,785.ρ ytb ωK = 4.0,8264 = 0,5507 (m) 3600.0,785.0,6883.5,0424 Kết luận : hai đường kính đoạn cất và đoạn chưng khơng chênh lệch nhau q lớn nên ta chọn đường kính của tồn tháp là : Dt = 0,5416 (m) Khi đó tốc độ làm việc thực... yếu dùng thiết bị làm việc với áp suất thấp và áp suất trung bình + Bích tự do: chủ yếu dùng nối ống dẫn làm việc ở nhiệt độ cao, để nối các bộ bằng kim loại màu và hợp kim của chúng, đặc biệt là khi cần làm mặt bích bằng vật liệu bền hơn thiết bị + Bích ren: chủ yếu dùng cho thiết bị làm việc ở áp suất cao Chọn bích được ghép thân, đáy và nắp làm bằng thép X18H10T, cấu tạo của bích là bích liền khơng... chất lỏng ở đáy tháp: Suất lượng chất lỏng vào nồi đun: G’1 =3439,9645 (Kg/h) Khối lượng riêng của chất lỏng chất lỏng vào nồi đun, tra tài liệu tham khảo [4(tập 1)] ở tW = 100,6266oC và x’1=0,7745: ρL = 957,9493 (Kg/m3) G' Lưu lượng chất lỏng vào nồi đun: QL = 1 = 3,5909 (m3/h) ρL Chọn vận tốc chất lỏng vào nồi đun (chất lỏng tự chảy vào nồi đun): vL = 0,2 (m/s) 4.QL 4.3,5909 Đường kính ống dẫn chất lỏng: ... 2808,7641 (Kg/h) Xác định g’1 : Từ hệ phương trình : ⎧G '1 = g '1 + W ⎪ ' ' ⎨G 1 x'1 = g 1 yW + W xW (III.2) ⎪ g ' r ' = g ' r ' = g r n n 1 1 ⎩ 1 1 Với : G’1 : lượng lỏng ở đĩa thứ nhất của đoạn chưng r’1 : ẩn nhiệt hố hơi của hỗn hợp hơi đi vào đĩa thứ nhất của đoạn chưng Tính r’1 : xW =0,8861 tra đồ thị cân bằng của hệ ta có : yW =0,9227 17 ĐAMH Q Trình và Thiết Bị Suy ra : GVHD : Hồng Minh Nam... mâm cất 1 mâm nhập liệu 3 mâm chưng Tóm lại ,số mâm lý thuyết là Nlt = 23 mâm 14 ĐAMH Q Trình và Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam CHƯƠNG III :TÍNH TỐN –THIẾT KẾ THÁP CHƯNG CẤT I ĐƯỜNG KÍNH THÁP :(Dt) Dt = 4Vtb π.3600.ω tb (m) Vtb :lượng hơi trung bình đi trong tháp (m3/h) ωtb :tốc độ hơi trung bình đi trong tháp (m/s) gtb : lượng hơi trung bình đi trong tháp (Kg/h) Lượng hơi trung bình đi trong đoạn chưng. .. 2525,6421 (Kg/h) Xác định g1 : Từ hệ phương trình : ⎧ g1 = G1 + D ⎪ ⎨ g1 y1 = G1 x1 + D.x D (III.1) ⎪ g r = g r d d ⎩ 1 1 Với : G1 : lượng lỏng ở đĩa thứ nhất của đoạn cất r1 : ẩn nhiệt hố hơi của hỗn hợp hơi đi vào đĩa thứ nhất của đoạn cất rd : ẩn nhiệt hố hơi của hỗn hợp hơi đi ra ở đỉnh tháp * Tính r1 : t1 = tF = 100.1727oC , tra tài liệu tham khảo [4 (tập 1)] ta có : An nhiệt hố hơi của nước : rN1... ωS = 6.8072(m / s ) Tốc độ làm việc thích hợp của tháp : ωh = 0,8.ω gh = 0,8.6,8072 = 5,4457 (m/s) Vậy :đường kính đoạn cất : 4.G y 4.0,7409 = Dcất = = 0,5325 (m) 3600.0,785.ρ ytb ωK 3600.0,785.0,6113.5,4457 2 Đường kính đoạn chưng : a Lượng hơi trung bình đi trong tháp : g , n + g ,1 (Kg/h) g , tb = 2 g’n : lượng hơi ra khỏi đoạn chưng (Kg/h) g’1 : lượng hơi đi vào đoạn chưng (Kg/h) Xác định g’n... ĐAMH Q Trình và Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam Vì tháp chưng cất hoạt động ở áp suất thường nên ta thiết kế thân hình trụ bằng phương pháp hàn giáp mối (phương pháp hồ quang ) Thân tháp được ghép với nhau bằng các mối ghép bích Để đảm bảo chất lượng của sản phẩm và khả năng ăn mòn của acid axetic đối với thiết bị, ta chọn vật liệu chế tạo thân tháp là thép khơng gỉ mã X18H10T Ap suất tính tốn : Tháp làm... thp(kg/s) g:gia tốc trọng trường(m/s) Giai phương trình trn ta tìm được tốc độ sặc: 18 ĐAMH Q Trình và Thiết Bị GVHD : Hồng Minh Nam Tốc độ làm việc thicchs hợp: ωK = (0,8 ÷ 0,9)ωS Xác định r’ytb : [ y' 18 + (1 − y'tb ).60].273 ρ ' ytb = tb 22,4.(t 'tb +273) Với: + Nồng độ phân mol trung bình : y + yW 0,9227 + 0,9641 = =0,9434 y’tb = 1 2 2 + Nhiệt độ trung bình đoạn chưng : t’tb t +t 100,1727 + 100,6266 =100,3996oC