Đồ án môn học thiết ke cầu thép theo 22TCN272 05

Đồ Án Môn Học: Thiết Ke cầu Thép Theo 22TCN272-05 THIẾTMỤC KẾ CẦU LỤCTHÉP LIÊN HỢP BẢN BTCT I.NHIỆM ĐỒvụ ÁNđồMÔN HỌC CẦU I VỤ Nhiệm án môn họcTHIẾT thiết kếKÉ cầu thépTHÉP liệuThiết thiếtkế: kế .2 1 CácCác Số số Liệu thiết 1.1 Nội Tiêudung chuẩn thiếtkế kế: áp dụng tiêu chuẩn ngành 22TCN 272-05 II 1.2 Nội dung Chiều dài nhịp: lu=30m Khổ cầu: K=10.5+2xlm A 1.3 Tổng quan 1.4 Chọn Tải trọng: hoạt tải HL93 tiết diện 1.5.Thiết Đoànkế người: 400 mặt daN/m2 cầu 3 NỘÍ Dung Thiết Ke:kế .3 Thiết kế cầu dầm thép liên hợp với bêtông cốt thép: Tiêu chuẩn thiết 2.1 Lựa chọn tiết diện dầm chủ B Thiết kế dầm chủ 2.2 Kiểm tra tiết diện dầm chủ theo trạng thái giới hạn Chọn tiết diện 2.3 Thiết kế liên kết phận tiết diện dầm chủ Tính toán nội lực 2.4 Thiết kế mối nối dầm chủ 2.5 Kiểm Thiếttoán kế hệdầm neo chủ 21 liên kết Kiểm tra dầm theo TTGH 36 Tính toán mối nối dầm chủ .39 Tính toán liên kết tiết diện dầm chủ 49 SVTH: Lê Văn Lâm-Lớp 04X3A GVHD:ThS ThS.Nguền NguễnVăn VănMỹ Mỹ GVHD: Trang 12 Tính chất Cường độ Sử dụng Mỏi Ghi Dẻo dai Ĩ]D 0.95 1.00 1.00 1.3.3 1.00 1.00 1.00 1.3.4 Dư thừa Ĩ]R Đồ Án Môn ĐồHọc: Án Môn ThiếtHọc: Ke cầu Thiết Thép KeTheo cầu Thép 22TCN272-05 Theo 22TCN272Quan trọng 1.00 1.3.5 05 II NỘI DƯNG: rp = 0D-ĩĨR- 0.95 1.00tải trọng: 1.00 3.2.Hệ số điều chỉnh A.Tỗng quan: ĩh l.Chọn tiết diện chung: -.Bề rộng phần xe chạy 10.5+2x1=12.5m khoảng cách hai mép lan can (tính phần đường dành cho người bộ) -Bố trí nhịp giản đơn 30m -.Chọn kieu dầm thép kiếu tiết diện chữ I Thép chọn sử dụng thép công trình-loại 3.3.TỔ trọng dụng: théphọp hợptải kim thấptác cường độ cao M270 cấp 345, có cường độ chảy Fy = 345MPa, 3.3.1.Trạng thái giói hạn cường độ I: cường u = 1,0 {1.25 DC +1.5DW +1.75(11 + ỈM + độ kéo Fu = 450MPa PL)} -.Bêtông sử dụng cho mặt cầu bêtông có fc’ = 30MPa 3.3.2 Trạng thái giói dụng: cấp 250 -Thép đường hàn thép cơhạn sử A36/M270 u = l,0{l,00DC +1,00DW +1,00(11 + IM+ PL) } Trạng thái giói hạn mỏi u= Ì,00{0,75(LL + ỈM)} đút gãy: Với quan điếm thiết kế dải phân cách cứng lề hành phần đuờng 3.3.3 xe chạy nên xe chạy vào phần lề hành người Ta nhận thấy tải trọng bánh xe lớn nhiều so với tải trọng đoàn người, mà tính toán ta không cần tính đến tải trọng người B.Thiết kế dầm chủ: l.Chọn tiết diện: Dầm I dầm tố hợp Theo 22TCN272-05 khuyến cáo chiều cao dầm thép lấy tối thiểu sau: ->— => /)> —I=lm, chonh=l,24m (1) L30 30 Hình 1: Mặt cắt ngang cầu Chiều cao toàn dầm thép liên hợp với bêtông cốt thép lấy sau: Thiết kế mặt cầu BTCT: —cầu >— =>h>0,04x30 = l,2m,kế chon h=l,5m (2)cầu Bản mặt tự' thiết (có kế mặt Chiều dày bảnBTCT mặt cầu lấythiết khôngtương nên nhỏ 190cm cộngbản thêm 15cm lớp BTCT hao cầu BT đâybảo ta kích tạochịu cầu chống mòn) đếỚđảm chođưa dầm thép thước đủ khảcấu lực mặt Đồng thời chiều dày Bêtông xác định theo AASHTO: Tiêu chuẩn thiết kế: 22TCN 272-05 , S + 3000 , „ 2200 + 3000 (3) /7 Chọn = 1,2 -—— = 1,2 -=208 mm 3.1 hệ số súc kháng: 30 Vậy ta chọn chiều dày mặt cầu ts =210mm 3.1.1 Trạng thái giới hạn cường độ : (6.5.4.2) -Bản - biên: Đối với uốn : khống chế t 3500 Chọn thiết kế n=2 t f25ấ số c phận khác rrV -Khi — > có —,hai chọn lànbản xe chất biên tải: trênmgVME= kích thuớceV 30x1.5cm X301)1) mgyMI =0,433x0,7688=0,333 (4) V ân phối ngang Dầm Dầm bf 30 2.1.2 Hệ số làn0,6+-^xe:{A3.6.2.1} Với e = =0,6Hình 5c: Tủi trọng tác dụng lên dầm 3000 biên kích 0,6772(khống thước 40x2.5cm chất tải 0,4203 chế) 11 -Sườn dầm: tải0,5956(khống diện phổi L/4: nhiều chất tải 2.1.6.3.xếp chế) ngang lực cắt:0,2991 Bảng tổng hợp hệ tiết số phân 25 _ Chiều cao sườn Dầm dầm:D1=1240-15-25=1200mm Hình 7b: Đường Dầm ảnh hưởng ân phối ngang tính BềỈ dày sườn dầm tw: Mfa chất tải 0,6772(khống chế) SJ 2.1.3 Hệ0,6626 số xung kích v Hình 4b: Đường ảnh hưởng tỉnh tw=—Jõx = 0,WĨ2Õ=l,095cm, (5) IM (%): nhiều chất tải 0,35 w=9,3kN/m r 0,7927(khống chế) Mra H -chọn tw=l,2cm(tw không nhỏ 12mm) Hệ số Dầm BảngDầm phôi ngang: Hình 3: Tỉnh hệ số phân hổ mômen dầm w=9,3kN/m 1tông hợp hệ sô phân Vì đặc điểm dầm liên hợp mà mặt cầu tham gia chịu nén Mômen 0,5956 0,6772(bất lợi hơn) Cân mômen khớp giả tatáctính : gMSE=0,5643rr.v ế Hình 7c: Tủi trọng dụngđược lên dầm JOQO_ với0 0,7927(bất lợi hơn) Lực cắt 0,6772 Khi xếp tải xe gối: hệ số xeảnh m hưởng = 1,2 mômen suy mgMSE= 0,5643x1,2 = 2.1.6.5.xếp tạilàn tiết Đường gối giá trị — biên dầm thépdiện mà kích thước dầm tính thép chocó phép giảm đến mức tối Hình 6a: Đường ảnh hưởng Hình 4c: Tải trọng tác dụng lên dầm 10,6772 02.1.4 Xác Định Hệkích số Bố : phải đảm bảo điều kiện ổn định thiểu, nhiên việc chọn thước củaMômen dầm thép „ ME_ „ MI 2.1.6 Xác định mômen hoạt tảiphân tác dụng: , -Mjr -Khi có hai xe chất tải: xếp tải mgM tiết -exmgM diện 3L/8: (9) Bảng tổng hợpmột mômen chưa có hệ gian số : cầu dầm thép Việctrịtính toán cách xáctải đồđến tínhlực không liên hợp với -dầm Giá mômen dầmhoạt cósơkể xung 1000 _3000 với Ể?là=hết 0,77 + —^ = 0,5021 bản7kích: bêtông khó khăn phức tạp, đế đơn giản người ta dùng cách tính gần thép nén 145kN 2800 35kN MxaX MLL+IM-mg[(Mxr 1dầm + )+MLH] Qua số đặc điểm lựa chọn trên ta có hình vẽ tiết diện Suy mgMME=e Xliên hợpmgMMI=0,5021x0,5956=0,2991 145kN 145kN 35kNđó: mômen tiết diện phẳng xe tải thiết kế.đó phải kế thêm hệ số phân bố bằngTrong cách đưaMTr sơ đồ cầu thực tế sơ dầm đồ cầu Vậy số phân bổ mômen củaDAH dầmMtrngoài: mgM = mgMSE = 0,6772 \ f \ ngang ' \ củahệ hai trục thiết kế hoạtMTa tải mômem tiết diện dầm xe Trong đó: de = -750mm khoảng cách từ tim dầm chủ đến mép đá vỉa mômen tạiHình tiết diện dầm doảnh tải hưởng trọng thiết +ocXác định hệ số phân phốiMLn ngang: 6b: Đường tỉnh Mjakế Vậy mgMMI = 0,5956 Dầm ĩs trong: Các giá trị mômen đựoc V'4 xác định dựa vào việc xếp tải đường ảnh hưởng (—t0’3 ị _s_ w=9,3kN/m rrigM==0,06 0,6772 H +( (7) (ĐAH) HOkTS Bảng tổng hợp hệ số phân phổi ngang Mômen: V’1 tiết Hình diện, 5a: cần Đường xét diệntỉnh sau:L/2, ảnhtiết hưởng Mjy 3L/8, L/4, L/8 gối DAHMra xung kích +Khi thiết IM kế sơlàbộlực chọn ( ? )=1,0 \ (%) Hìnhs6c: Tải trọng tác dụng lên dầm "CC mg hệ sổ phân bố Trong đó: 2.1.5.Xác Hệtiết số Phân Bố Lực cắt Của Dầm Trong Và Dầm Ngoài: 2.1.6.4.xếpĐịnh tải diện L/8: S- khoảng cách dầm chủ s=2300mm .lom Tại mặt cắt L/2 Môm MLn MLL+iM(kNm) Giátrong: trị Diện Tải trọng 2.1.5.1 Dầm L: chiều dài nhịp dầm L=30000mm en (kNm ĐA tích trục (kN) Dầm Dầm Suy mgMSE=0,4203 -Khi có H xe chất tải: sử thiết lập theo kinh m„vSĨ = dụng công thức0,36+—^—= 0,6626 2: Sơ hộ tải: chọn tiết diện dầm liên hợp (10) Hình 7600 -Khi có xe chất (m)hai tung độ 5,35 35,00 2050, 112, 1046, 2149,7 2749,0 yl Tính-Khi 5tải: 3=0,5956 đượcchế lập theo hailực Hình làn: xe 5h:được Đường chấtảnh hưởng tương 5tỉnh tự taMra sử dụng công thức thiết toáncó nội MM,M=0,075+ )0,6(—)0,2(—f-)0,1 -»khống (8)kinh tung độ 7,50 145,0 2900 L ư, Xe tải y2 nghiệm tính Mjr tưng Dầm độ 5,35 2.1 ngoài: Do hoạt tải: 145,0Hình 7a: Đường ảnh hưởng0,7927^ m„vMI=0,2+——(—-—)2= khống chế y3 10700 (11) -Khi 7,20 có một8làn xe110,0 chất3600 tải dùng phương112, pháp đòn1046, bẩy: tung độ 1584 1802,4 2354,1 2.1.1 Chọn 0số lượng xe: {A6.3.1.1.1} yl Xe hai tung độ 7,20 110,0 Theo AASHTO y2 số xe phần nguyên tỉ số bề rộng cầu 3500mm (bề 2.I.5.2 Dầ trục m ngoài: Tại mặt cắt 3L/8 GVHD: GVHD: ThS ThS Nguễn Nguễn Văn Văn Mỹ Mỹ SVTH: SVTH: Lê Lê Văn Văn Lâm-Lớp Lâm-Lớp 04X3A 04X3A Trang Trang 710 9856 tung độ 4,34 35,00 1957, 105, 981,2 2041,5 2607,0 yl tung độ 7,03 145,0 Xe tải y2 tung độ 5,42 145,0 y3 tung độ 7,03 110,0 1497, 105, 981,2 1699 2217,5 Xe hai yl tung độ 6,58 110,0 trục y2 Tại mặt cắt L/4 tung độ 5,63 145,0 1597, 84,5 785,9 yl ĐÒ Án Môn Học: Thiết Kế cầu 6Thép Theo 22TCN272-05 tung độ 4,55 145,0 Xe tải y2 tung độ 3,47 35,00 y3 tung độ 5,63 110,0 1205, Xe hai yl 84,5 785,9 tung độ 110,0 trục 5,33 y2 Tại mặt cắt L/8 145,0 3,28 950, 145,0 Xe tải 49,2 457,6 2,74 2,21 35,00 110,0 3,28 705, Xe hai 49,2 457,6 110,0 trục 3,13 Tại mặt cắt gối 0,00 35,00 145,0 Xe tải 0,00 145,0 0,00 110,0 tung độ yl Xe hai 0,00 trục tung độ y2 0,00 ^ực 2.1.7.] cắt cầm chủ hoạt tải gây ra110,0 là: SVTH: Lê Văn Lâm-Lớp 04X3A 1657, 2113,4 1365, 65 1781,6 980,0 1247,5 797,4 1040,0 0,00 0,00 0,000,00 0,00 0,00 0,00 0,000,00 0,00 GVHD: ThS Nguễn Văn Mỹ Trang II ĐÒ Án Môn Học: Thiết Kế cầu Thép Theo 22TCN272-05 Hình 8b: Đường ảnh hưởng+ xếp xe tính VTa L/2 Giá trị lực cắt Hình dầm có kếảnh đếnhưởng lực xung 8c: Đường tímhkích: VLn L/2 VLL+,M=mg[(VTr VTa)(l + ^)+VL„] 2.1.7.2.xếp tải tiết diện 3L/8: Trong đó: VTr lực cắt tiết diện dầm xe tải thiết kế VTa mômem tiết diện dầm xe hai trục thiết kế VLn lực cắt tiết diện dầm tải trọng thiết kế Các giá trị lực cắt đựợc xác định dựa vào việc xếp tải đường ảnh hưởng (ĐAH) tiết diện, cần xét tiết diện sau:L/2, 3L/8, L/4, L/8 gối IM lực xung kích (%) mg hệ số phân bố lực cắt 2.1.7.1 Tại tiết diện nhịp (L/2): 3000 _ 145kN 145kN 35kN Hình 9b: Đường ảnh hưởng+ xếp xe tỉnh VTa 3L/8 Hình 8a: Đường ảnh hướng+xếp xe tính VTr L/2 Hình 9c: Đường ảnh hưởng tímh VL„ 3L/8 SVTH: Lê Văn Lâm-Lớp 04X3A SVTH: Lê Văn Lâm-Lớp 04X3A 13 GVHD: ThS Nguễn Văn Mỹ Trang Trang 12 Đồ Án Môn Học: Thiết Ke cầu Thép Theo 22TCN272-05 2.1.7.3.xếp tải tiết diện L/4: Hình lũb: Đường ảnh hưởng+ xếp xe tỉnh VTa L/4 Hình lOc: Đường ảnh hưởng tỉmhVLn L/4 2.1.7.4.xếp tải tiết diện L/8: Hình la: Đường ảnh hưởng+xếp xe tính VTr L/8 SVTH: Lê Văn Lâm-Lớp 04X3A GVHD: ThS Nguễn Văn Mỹ Trang 14 Tại mặt cắt L/2 Xe tải Xe hai trục Tại mặt cắt 3L/8 Xe tải Xe hai trục Tại mặt cắt L/4 Xe tải Xe hai trục Tại mặt cắt L/8 Lực VLn VLL+iM(kN) Diện Giá trọng (kN) tích trị trục (kN) Dầm ĐA H Học: Thiết Kế cầu Thép Theo 22TCN272-05 ĐÒ Án Môn 0,50 145,0 131, 3,75 34,9 158,1 hoạt tải chưa có hệ số : Bảng tống họp lực cắt 0,35 145,0 0,21 35,00 0,50 110,0 105, 3,75 34,9 132,3 0,46 110,0 Tải 0,62Đường 145,0 5,86 Hình llb: ảnh hưởng+172, xếp xe tỉnh VTa 54,5 L/8 0,48 145,0 0,33 35,00 0,62 110,0 133, 5,86 54,5 0,58 110,0 123,18 213,9 198,63 175,0 165,45 0,75 145,0 165, 8,44 78,5 226,2 0,60 145,0 Hình llc: Đường ảnh hưởng tímh VLn 0,46 35,00 L/8 8,44 78,5 221,5 2.1.7.5.xếp0,75 tải tiết110,0 diện gối: 160, 0,71 110,0 216,12 Xe tải Xe hai trục Tại mặt cắt gối Xe tải tung Xe hai trục Dầm 145,28 độ yl tung độ y2 212,14 0,87 0,73 0,58 0,87 0,83 145,0 145,0 35,00 110,0 110,0 253, 11,4 106,8 335,9 318,09 188, 11,4 106,8 271,0 262,65 1,00 0,85 0,71 1,00 0,96 145,0 145,0 35,00 110,0 110,0 294, 15,0 139,5 402,1 384,14 215, 15,0 139,5 324,2 317,61 SVTH: Lê Văn Lâm-Lớp 04X3A GVHD: ThS Nguền Văn Mỹ Trang 15 Loại Lực w (kN/m) 5=0,3 £,=0, 5=0,1 ị=0,5 ỉ=0 75 25 25 1495, 1196, 697,9 Di 14,18 1595,25 55 44 2187,500 3,81 428,63 401,8 321,4 D2 4111,8 789,44 252,170Theo ĐÒ Án Học: Kế cầu Theo Đồ ĐÒ ÁnMôn Án Môn Môn Học:Thiết Thiết Học: Ke Thiết cầuThép Thép Kế cầu Theo22TCN272Thép 22TCN272-05 1,06 119,25 D3 > s=2,3m 05 22TCN272-05 (12) 2149,77 1657,Chủ Do 980,0 Tải: 2.2 Tính Toán Nội 2041, Lực Của Dầm Tĩnh LL+IM (13) 54 M=0,95x{ ,25xD3+l , > 12.0,21,5xD2+l + — = ^=0,2 2,61 m 5=0,1 Mômen:1,25xDj+l Loại w ^=0,5 5=0 Gọi Di tải trọng£,=0,3 dầm thép, mặt cầu, phần vút Lực (kN/m)75x(LL+IM)} 75 25 14,18 53,18 106,3 159,5 212,7 D2 trọng lượng lớp mặt cầudầm 75mmm Di Vậy chiều rộng có hiệu cánh bj=2,3m v=0,95x {1,25xD! 342,86 3,81 14,29 28,58 D3 trọng lượng lan 57,15 tay nửa vịn, đá có hiệu vỉa D2 *Đối với dầm chiều rộng có hiệu cánhcan chiều rộng 1,06 3,98 bố đều7,95 11,93 15,9 w0dầm giátrong trị kN/m D3 kề tải bênphân cộng nhỏ S: LL+IM 158,1 335,9 Khi-Một mômen 213,93 lực cắtdài donhịp tải 226,2 trọng rải đơn 402,1 vị vị trí khác dầm có phần tám chiều có hiệu ?6 Loại w £>=0,5 5=0,3 bình5=0,2 5=0,1với trị4=0 Lực -6 căt: lần chiều dày trung cộng số lớn nửa chiều dày vách Lực (kN/m) 75 25 tính theo công thức: 12,95 1365, 1092, 1456,8 phần tư chiều rộng biên 637,3 dầm D, 82 66 2,73 -Chiều 307,13 rộngK-của phần 287,9hẫng 230,3 =134,3 = w(ị-x) = wL(0,5-Ẹ),ỉ j D2 Do bề rộng có 111,8 hiệu cánh dầm giá trị nhỏ số liệu sau: 1,06 119,25 89,44 52,170 D3 Mx = — x ( L — x ) = 0,5wL2(ệ ệ ) ht L _ 2,3 30 _._ LL+I 2749,0 2607, 2113, 1247,0 M= 1,00x2 {1,00xD 1+1 ,00XD2+ 1,00xD3+1,00x(LL+IM)} (14) M 02 47 59 25=0,3 dài Loại w £>=0,5L :là chiều 5=0, 5=0,1 ỉ=0 V=1,00x{ 1,00xD ,00XD2+1 ,00XD3+ 1,00x(LL+IM)} (15) Lực (kN/m) 75 s, J+1 25 0,9 = 25 = —+ 12,95 nhịp > — +48,5 97,1 145,6 194,25 D, Dầm trong:X vị2,05m 610,2 320,4 930,71 40,95 cần 2*2trí DiiBản mặt cầu =2,4x0,21x2,05x9,81=10,14kN/m 2,73 D2 tính vút =2,4x(0,05x0,45+2x0,075x0,015)x9,81=0,58 kN/m 1,06 Phần 3,98 11,93 15,9 , 12.0,21 + — 7,95 D3 Phần thép >dầm ^ + — = (l,2x0,012+0,4x0,025+0,3x0,015)x9,81=2,23kN/m 2,435ra318,0 384,14 145,2 198,= 7,85x 216, 2.2.1 Dầm trong: LL+IM 2 63 12 Suy rangoài: Di=12,95kN/m 5-0,5 £,=0,375 5-0,25 £,=0,1 4=0 Dâm DiiBản mặt cầu =2,4x0,21x2,3x9,81=1 l,37kN/m Vậy chiều rộng có hiệu cánh dầm be=2,05m Vị trí 25 D2: Các lớp mặt cầu =0,075x1,65x2,25x9,81 =2,73kN/m 2.4.3 Xác định đặc trưng hình học tiết diện dầm thép qua giai đoạn: 6220,76 5875,41 4740,67 2787,2 Phần vút =2,4x(0,05x0,45+2x0,075x0,015)x9,81=0,58 kN/m M D3 phần lan can tay vịn =1,06 kN/m Ta 443,9 có bảng sau: 552,55 Phần dầm thép = 7,85x 262,94 823,2 1021,3 duới V Mô men lực cắt dầm chưa có hệ số: Dâm ngoài: m Mômen: 5-0,5 £,=0,375 5-0,25 £,=0,1 4=0 Vị trí 2.3.3 TTGH mỏi: xét riêng phần sau 25 6879,6 6499,14 5245,62 3084,4 M 4□ 2.4 Các đặc trưng tiết diện dầm 241,53 407,21 513,27 759,7 946,54 V 2.4.3.lTiêt diện dâm thép: thép: dụng: 2.4.1 Xét dầm liên hợp vói bêtông cốt thép có giai đoạn làm việc G1 4=0,12 00 4=0 5-0,5 £,=0,375 5=0,25 sau: Vị trí 4292,9 4050,73 cứng dầm thép chịu +Trọng lượng của3264,85 dầm bêtông khi1917,6 chưa đông M Lực cắt:trọng tĩnh chất369,1 V 158,16 +Tải 285,38 thêm dầm liên550,27 hợp 687,85 dài hạn chịu +Hoạt tải lực xung kích tiết diệnU-O-O-l liên hợp3ngắn hạn chịu 1V -.12 ặ 1 Vị 5-0,5 5=0,375 5-0,25 5=0,12 4=0 è+ Hình 13: Kích thước lan can tay vịn trí 2.4.2 Xác định chiều rộngO'có hiệu5của mặt cầu: 4632,3 4372,57 3525,91 2071,51 M Mô men lực cắt chưa có hệhiệu số: cánh trị số nhỏ của: cncó *Đối với dầm chiều rộng 145,28 261,41 341,68 506,42635,24 V - Một phần tư chiều dài nhịp trung lộ bình Đặc trưng Av(cm3) yb(c yt(c I(cm4) st(cm3) - A(cm 12 lần chiều dày trung bình cộng với trị số lớn chiều dày vách 2) m) m) Dầm 289,00 13118,7 45,3 mộtTổ nửahợp chiều biên dầm 78,61 400 I 2.3 nộirộng lực: thép(NC) 597584,4 9108,2483310,05 Ngắn 897,44 -dầm kề - 9494,03 Khoảng cách trung bình hai 541273,9 74 41,2 2.3.1 TTGH cường Hình 14a:Đặc trưng hình học dầm thép 60186,8 Dài hạn hạn(ST) (LT) 491,81 83,9 1795564,18 Do bề rộng có hiệu cánh dầm giá trị nhỏ của27172,5 sổ liệu sau: 66,0 độ: ìs Anguyên D3 138,5 21396,14 Đổi với biên chịu nén chịu nén chịu kéo tạo lực: dầm +Trường hợp bêtông chưa đông cứng dầm thép sẽtuỳ chịuthuộc toàn cấu ứng chất lượng mối hàn.22837,13 Còn LL+IM 4027,0 176,3 mối nối công trường mối nối dầm tuỳ thuộc giai đoạn làm việc dầm liên hợp.= 1853,15kNm MDIvào - l,25xD1xdt(ĐAHM)= 1,25x14,18x104,55 chủ 4307,2 Tổng Trongdài tiết diện dầm liên họp do=bản thép tham gia chịu nén với VD1 = lớn l^SxD^d^ĐAHy) 1,25x14,18x6,01 = 28:bằng Biêu đồ tính ứngcốt tại106,53kN hản hiên bêtông có chiều nhịp thìHình liên kết đinh hợp lísuất 40 105 Liên +Trường hợp bêtông đông cứng bầng cùngtừbu tham giathường, chịu lựcbu vớilông dầmcường thép: -Theokết cấuđinh tạo thìđây khoảng cách củaliên cáckết buĩông tim đến tim không nhỏ lần bao gồm lông độ3cao, có biên dầm thép, điều đế giảm chiều cao dầm biên cấu tạo đường kínhMLL+IM=mg[(MTr)( nó, nghĩa không 60mm liên +nhỏ ^ )+Ml„] bé 105 -Để đảm kết đinhbảo tán.ép xít mối nối liên kết, chống ẩm khoảng cách từ tim bulông đơn kề với cạnhhợp tự' củacủa bảntanối hay thép Trong trường dầm chọn mối nốihình dầmphải bằngthỏa: bulông cường độ cao (CĐC) GVHD: ThS Nguễn Văn Mỹ 41 GVHD: Nguễn Trang 40 42 ThS.ThS Nguễn VănVăn Mỳ Mỳ 44 SVTH: Lê Văn Lâm-Lớp 04X3A ìsL = 2,28.10'3.0,95.(1,75).72500 = 275 mm nh = 1,75 : là1,75.1,75.145000 hệ số vượt hoạtN/mm tải 531,8 Q tải 275 + 2.280 ứng suất tác dụng lên đường hàn lực cắt T đơn vị chiều dài gây ra: T *,=\N / mm' ứng suất tác dụng lên đường hàn Q gây là: _ Ọ _ 531,8 R, = = -= N/mm Tổng ứng suất tác dụng lên đường hàn: _2 33,2 R= + Rị = ^47,312 +33,22 = 57,8 MPa So sánh với sức kháng cắt tính toán thép đường hàn ta có: GVHD: ThS Nguễn Văn Mỹ SVTH: Lê Văn Lâm-Lớp 04X3A Trang 52 ĐÒ Án Môn Học: Thiết Kế cầu Thép Theo 22TCN272-05 R = 57,8 MPa < Rr = 120MPa Vậy đường hàn thiết kế đảm bảo đủ cường độ SVTH: Lê Văn Lâm-Lớp 04X3A GVHD: ThS Nguễn Văn Mỹ Trang 53 [...]... kháng (ị) =1,0; Tị = 1,0 Trong đó Sb là mômen kháng uốn của tiết diện liên hợp ngắn hạn SVTH: Lê Văn Lâm-Lớp 04X3A GVHD: ThS Nguễn Văn Mỹ Trang 38 39 r _ DAH M11 m Os irỉ II II 11 1 DAHVllm Đồ Đ Án ÁnMôn MônHọc: Học: Thiết ThiếtKe K cầu cầuThép ThépTheo Theo2 2TCN272 -05 22TCN272- 05 Đồ Đồ Án Án Môn Môn Học: Học: Thiết Thiết Kẻ Ke cầu cầu Thép Thép Theo Theo 22TCN272- 05 22TCN272- 05 thời đối với cầuKhi... = \ (6.5.4.2) Kiểm tra: Mr=8999,76kNm > Mu =6879,6kNm=> thoả mãn SVTH: Lê Văn Lâm-Lớp 04X3A GVHD: ThS Nguền Văn Mỹ Trang 28 Đồ Học: Thiết Ke Thép Theo 22TCN272- 05 ĐÒ Đ Án Án ÁnMôn Môn Môn Học: Học: Thiết Thiết K cầu cầuKế Thép cầu Theo Thép 22TCN27 2Theo 2700 2700 05 22TCN272- 05 6,77^=6,77^^ =163,0 > D/tw=100 (33) 7 Loại w V(kN) Lực 14,18 Mu là mômen lớn nhất tại giữa nhịp dầm ngoài VLL+IM = 0,7927(276,92x1,25+125,9)... họp hoạt tải: +Trường hợp có một xe tải thiết kế: +Trường họp 25% xe tải thiết kế và tải trọng làn thiết kế SVTH: Lê Văn Lâm-Lớp 04X3A GVHD: ThS Nguễn Văn Mỹ Trang 36 D, D2 D3 +IM) Di D2 D3 +IM) CL 48 E/ MD1 Tải Trọng MD 2 MD 3 Q thép MLL +IM Q liênhơp us (MPa) 1456,8 -22TCN272- 05 -153,45 ÁnMôn MônHọc: Học: Thiết ThiếtKe Kecầu cầuThép ThépTheo Theo2 2TCN272 -05 Đồ 8Đồ n 9494,03 307,1 -11,3 Các làn đều được... 32 1,0 4 (V7_ 3^N DahVg — - Đồ Đ Án ÁnMôn MônHọc: Học: Thiết ThiếtKe Kecầu cầuThép ThépTheo Theo2 2TCN272 -05 22TCN272- 05 Khoảng Các sườn cách tăng theo cường phương đượcngang xem từ như timlàđến các tim cấukhông kiện chịu nhỏ nén hơn đế 4 lần đở đường các lựckính tập thân trung neo thẳng hayđứng, khôngnónhở được hơnhàn 88mm với sườn dầm Chúng được thiết kế tại tất cả các vị trí gối và các... giá trị nhở nhất của: Sức kháng của thép cơ bản, sức kháng tính toán của thép hàn có cường độ như sau: Rr = 0,6 (pe2 Fexx (65) (pe2 hệ số sức kháng của thép hàn ( (ptJ,=0,8 ) Fcxx Cường độ phân loại của thép hàn Chọn thép hàn cấp 250 có Fxcc = 250MPa Từ đó ta có: 6.1.2 SVTH: Lê Văn Lâm-Lớp 04X3A GVHD: ThS Nguễn Văn Mỹ Trang 50 Đồ Án Môn Học: Thiết Ke cầu Thép Theo 22TCN272- 05 đến hẹp mối hàn Neu hai.. .Đồ Án Môn Học: Thiết Ke cầu Thép Theo 22TCN272- 05 Đối với cầu thép thì các cấu kiện thép có giới hạn kéo rất lớn, nhung nếu như cưòng độ chịu kéo tính toán vuợt quá giới hạn kéo thì kết cấu vẫn chưa thế phá hoại do thép là vật liệu có giới hạn chịu lực rất lớn, hay nói cách khác thì thép là vật liệu hầu như không phá hoại khi chịu kéo, mà kết cấu thép thường phá hoại do mất... của mối hàn 6.1 Tính toán sức kháng của mối nối thép hàn: Mối hàn góc chịu kéo và nén: Sức kháng tính toán của mối hàn góc chịu kéo hoặc nén song song với đường hàn lấy theo sức kháng tính toán của thép cơ bản, với thép cơ bản cấp 345 thì sức kháng tính toán của thép cơ bản là 345MPa 6.1.1 MỐÌ hàn góc chịu cắt: Như mối hàn của bản biên dầm thép vào vách dầm thì sức kháng tính toán của mối hàn được lấy... GVHD: Nguễn SVTH: ThS.ThS Nguễn Văn Văn Mỳ Mỹ Trang 29 mãn Lê Văn Lâm-Lớp 04X3A ìs [ 0,15.B.D.tw Tính 18 tị] V r r ys C: ta có ^=100> 1,38 & 1,38... bêtông cốt thép có biên trên của dầm nằm ở vùng chịu kéo, khi đó biên sẽ ốn định trên suốt chiều dài do đó mà ta không cần thiết phải yêu cầu độ mãnh SVTH: Lê Văn Lâm-Lớp 04X3A GVHD: ThS Nguễn Văn Mỹ Trang 26 f 1821,1 1.106 A 8999,76.106 ĐÒ Án Môn Học: Thiết Kế cầu Thép Theo 22TCN272- 05 MrE Lb ... 1,2 1,0 Đồ Đồ Học: Án Môn Thiết Kế Thiết Thép K Theo cầu 22TCN272- 05 Theo Đ Án ÁnMôn Môn ThiếtHọc: K cầu cầu Thép TheoThép 22TCN272- 05 Đồ Án Môn Học: Thiết Ke cầu Thép Theo Ke 22TCN272- 05 công... g us biên +IM thép liênhợp Đồ Án Môn Học: Thiết Kẻ cầu Thép Theo 22TCN272- 05 Trọn Đồ Đ Án ÁnMôn MônHọc: Học: Thiết ThiếtKe K cầu cầuThép ThépTheo Theo2 2TCN272 -05 22TCN272- 05 dầm thép (kNm g (kNm... ThiếtKe K cầu cầuThép ThépTheo Theo2 2TCN272 -05 22TCN272- 05 Đồ Đồ Án Án Môn Môn Học: Học: Thiết Thiết Kẻ Ke cầu cầu Thép Thép Theo Theo 22TCN272- 05 22TCN272- 05 thời cầuKhi dầm thép hợp tiếthọc diện thành