Đồ án Kết cấu Động cơ đốt trong

Đồ án môn học Kết cấu và Tính toán động cơ đốt trong. Thiết kế và tính toán hệ thống nhiên liệu của động cơ A41 theo các thông số kỹ thuật. Đồ thị công, động học và động lực học trục khủy thanh truyền. Đặc điểm kết cấu và tính toán hệ thống nhiên liệu. 47 trang

Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT  GVHD: Ts Phùng Xn Thọ LỜI NĨI ĐẦU Những năm gần đầy, kinh tế Việt Nam phát triển mạnh Bên cạnh kỹ thuật nước ta bước tiến Trong phải nói đến ngành động lực sản xuất ơtơ, liên doanh với nhiều hảng ơtơ tiến giới sản xuất lắp ráp ơtơ Để góp phần nâng cao trình độ kỹ thuật, đội ngũ kỹ thuật ta phải tự nghiên cứu chế tạo, u cầu cấp thiết Có ngành ơtơ ta phát triển Sau học hai mơn ngành động đốt (Ngun lý động đốt trong, Kết cấu tính tốn động đốt trong) số mơn sở khác (sức bền vật liệu, lý thuyết, vật liệu học, ), sinh viên giao nhiệm vụ làm đồ án mơn học kết cấu tính tốn động đốt Đây phần quan trọng nội dung học tập sinh viên, nhằm tạo điều kiện cho sinh viên tổng hợp, vận dụng kiến thức học để giải vấn đề cụ thể ngành Trong đồ án này, em giao nhiệm vụ tính tốn thiết kế hệ thống nhiên liệu động A41 theo thơng số kĩ thuật Đây hệ thống khơng thể thiếu động đốt Nó dùng để cung cấp nhiên liệu tạo q trình cháy để sinh cơng Trong q trình thực đồ án, em cố gắng tìm tòi, nghiên cứu tài liệu, làm việc cách nghiêm túc với mong muốn hồn thành đồ án tốt Tuy nhiên, thân kinh nghiệm việc hồn thành đồ án lần khơng thể khơng có thiếu sót Cuối cùng, em xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến thầy, tận tình truyền đạt lại kiến thức q báu cho em Đặc biệt, em xin gởi lời cảm ơn đến thầy Phùng Xn Thọ quan tâm cung cấp tài liệu, nhiệt tình hướng dẫn q trình làm đồ án Em mong muốn nhận xem xét dẫn thầy để em ngày hồn thiện kiến thức Đà nẵng, ngày 11 tháng 11 năm 2010 Sinh viên Nguyễn Đăng Minh SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang  Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT GVHD: Ts Phùng Xn Thọ Phần 1: XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CƠNG, ĐỘNG HỌC VÀ ĐỘNG LỰC HỌC CƠ CẤU KHUỶU TRỤC THANH TRUYỀN 1.1 XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CƠNG: 1.1.1 Xây dựng đường cong áp suất đường nén: - Phương trình đường nén đa biến: pV n1  const Do gọi x điểm đường nén thì: pcVc  pnxVnx  pnx  pc n Đặt: n  Vnx     Vc  n1 p Vnx  i , ta có: pnx  n1c Vc i Với: n1- số nén đa biến trung bình, chọn n1 = 1,36 pc - áp suất cuối q trình nén pc = pa  n , đó: pa = 0,9.pk = 0,9.0,1 = 0,09 [MN/m2]: áp suất cuối q trình nạp  pc = 0,09.17,61,36 = 4,447[MN/m2] 1.1.2 Xây dựng đường cong áp suất đường giãn nở: Phương trình đường giãn nở đa biến: pV n2  const n2: số giãn nở đa biến trung bình n2 = (1,14 ÷ 1,23) Chọn n2 = 1,14 Do đó,ï gọi x điểm đường giãn nở thì: p zVz Ta có:   n2  p gnxVgnx n2 Vgnx Vc Do đó: p gnx  Vgnx     Vz  n2 VZ - hệ số giãn cháy  =(1,2 ÷ 1,7) Chọn  = 1,5 VC Vz = .Vc  p gnx  p z Đặt:  p gnx  p z  Vgnx     V c   n2  p z  n2  Vgnx    V c   n2  i p z  n2  n2 i 1.1.3 Lập bảng xác định đường nén đường giãn nở: Cho i tăng từ    17,6 từ ta lập bảng xác định điểm đường nén đường giãn nỡ SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang  Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT GVHD: Ts Phùng Xn Thọ Đường nén Vx i i n1 Đường giãn nở i n1 pc i n1 i n2 i n2 Pz  n2 i n2 1Vc 1,000 1,000 4,447 1,000 1,000 1,5Vc 1,5 1,580 0,632 7,036 1,653 0,604 6,7 2Vc 2,566 0,389 11,431 2,361 0,423 4,689 2,5Vc 2,5 3,476 0,287 15,494 3,114 0,321 3,556 3Vc 4,455 0,224 19,852 3,905 0,256 2,836 3,5Vc 3,5 5,494 0,181 24,569 4,727 0,211 2,343 4Vc 6,588 0,151 29,453 5,578 0,179 1,985 5Vc 8,924 0,112 39,705 7,357 0,135 1,505 6Vc 11,436 0,087 51,114 9,223 0,108 1,200 7Vc 14,103 0,070 63,528 11,166 0,089 0,991 8Vc 16,912 0,059 75,372 13,177 0,075 0,840 9Vc 19,850 0,050 88,940 15,249 0,065 0,726 10Vc 10 22,908 0,043 103,418 17,378 0,057 0,637 11Vc 11 26,079 0,038 117,026 19,558 0,051 0,566 12Vc 12 29,355 0,034 130,794 21,786 0,045 0,508 13Vc 13 32,731 0,030 148,233 24,059 0,041 0,460 14Vc 14 36,202 0,027 164,703 26,375 0,037 0,419 15Vc 15 39,763 0,025 177,880 28,731 0,034 0,385 16Vc 16 43,411 0,023 193,347 31,124 0,032 0,355 17Vc 17 47,142 0,021 211,761 33,554 0,029 0,321 0,020 222,35 35,029 0,028 0,316 17.6Vc 17.6 49,419 1.1.4 Xác định điểm đặc biệt: Vh  1 D  (132,2.10 2 ) S 145,8.10 2  2,001[dm ] Mà: Vh  4 2,001  0,120[dm ]  Vc  17,6   Va =  Vc = 17,6.0,120=2,112[dm3] Ta có: Va = Vc + Vh ; Vc  Vz = .Vc = 1,5.0,120 =0,18[dm3] Chọn: pr = 0,115[MN/m2] SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT  GVHD: Ts Phùng Xn Thọ Vậy điểm đặc biệt là: r(Vc,pr)  r(0,120; 0,115) a(Va,pa)  a(2,112; 0,090) b(Va,pb)  b(2,112; 0,316) c(Vc,pc)  c(0,120; 4,447) y(Vc,pz)  y(0,120; 6,700) z(Vz,pz)  z(0,180; 6,700) - Sau xác định điểm đặc biệt điểm trung gian thuộc đường nén đường giãn nở, ta tiến hành vẽ đồ thị cơng theo trình tự sau : 2,112  0,011733 [dm3/mm] 180 6,7  0,030454 [MN/m2.mm] p = 220 - Vẽ hệ trục toạ độ P - V theo tỷ lệ xích: v = Ì - Theo cách chọn tỷ lệ xích toạ độ điểm đặc biệt trung gian : +Điểm đặt biệt là: r(10,227 ; 3,776) c(10,227 ; 146,020) a(180 ; 2,955) y(10,227 ; 220) b(180 ; 10,376) z(15,340 ; 220) +Điểm trung gian là: i (Vnx ; pnx) (Vgnx ; pgnx) i (Vnx ; pnx) (Vgnx ; pgnx) (10,2 ; 146,0) (88; 7,6) (88; 28) 1,5 (15,3 ; 74,07) (6,7 ; 220) (99; 6,5) (99; 24,4) (30,68 ; 32 (22; 143,8) 10 (110; 5,6) (110; 21,5) 2,5 (27,5; 37,3) (27,5; 110,5) 11 (121; 4,9) (121; 19,2) (33 ; 29,1) (33; 89,1) 12 (132; 4,4) (132; 17,4) 3,5 (38,5; 23,5) (38,5; 74,3) 13 (143; 3,9) (143; 15,8) (44; 19,6) (44; 63,5) 14 (154; 3,5) (154; 14,5) (55; 14,4) (55; 48,8) 15 (165; 3,2) (165; 13,3) (66; 11,2) (66; 39,3) 16 (176; 2,9) (176; 12,4) (77; 9,1) (77; 32,8) 17 (187; 2,7) (187; 11,5) - Nối điểm trung gian đường nén đường giãn nở với điểm đặc biệt, ta đồ thị cơng lý thuyết - Dùng đồ thị Brick xác định điểm:  Phun sớm (c’)  Mở sớm (r’), đóng muộn (a’) xupáp nạp  Mở sớm (b’), đóng muộn (r’’) xupáp thải  1.1.5 Hiệu chỉnh đồ thị cơng: Xác định điểm trung gian:  Trên đoạn cy lấy điểm c’’ với c’’c = 1/3cy = 1/3(220 – 146,02) = 24,66[mm]  Trên đoạn yz lấy điểm z’’ với yz’’ = 1/2yz = 1/2(15,34 – 10,227) = 2,55[mm]  Trên đoạn ba lấy điểm b’’ với bb’’ = 1/2ba = 1/2(10,376 – 2,995) = 3,69[mm] SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT   GVHD: Ts Phùng Xn Thọ Nối điểm c’,c’’,z’’ với đường nén, đường giãn nở thành đường cong liên điểm điểm chết điểm chết ta nối b’, b’’ nối tiếp xúc với đường thải Ta nhận đồ thị cơng hiệu chỉnh SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang  Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT 12,76mm O' O  s GVHD: Ts Phùng Xn Thọ 18  =  17 16 15 14 13 P[MN/m2] 12 10 11 y z"z ÂÄƯ THË BRICK smm/mm c" ÂÄƯ THË CÄNG c pMN/m2.mm] vdm3/mm c' Pj 25.0000 C Po r O b' A r" r' b b" a a' E B 1Vc 2Vc 3Vc 4Vc 5Vc 6Vc 7Vc 8Vc 9Vc 10Vc 11Vc 12Vc 13Vc 14Vc 15Vc 16Vc 17Vc F SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 1' 2' 3' 4' 5' 6' 7' D V[dm3]  Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT GVHD: Ts Phùng Xn Thọ 1.2 ĐỘNG HỌC VÀ ĐỘNG LỰC HỌC CỦA CƠ CẤU KHUỶU TRỤC THANH TRUYỀN Động đốt kiểu Piston thường có vận tốc lớn, nên việc nghiên cứu tính tốn động học động lực học cấu khuỷu trục truyền (KTTT) cần thiết để tìm quy luật vận động chúng để xác định lực qn tính tác dụng lên chi tiết cấu KTTT nhằm mục đích tính tốn cân bằng, tính tốn bền chi tiết tính tốn hao mòn động Trong động đốt kiểu Piston cấu KTTT có loại: Loại giao tâm loại lệch tâm Ta xét trường hợp cấu KTTT giao tâm 1.2.1 Động học cấu kttt giao tâm: Cơ cấu KTTT giao tâm cấu mà đường xun tâm xy lanh trực giao với đường tâm trục khuỷu điểm (Hình 1) 1.2.1.1 Sơ đồ cấu: O - Giao âiãøm ca âỉåìng tám xi lanh v âỉåìng A tám trủc khuu ÂC x C - Giao âiãøm ca âỉåìng tám truưn v T B âỉåìng tám chäút khuu ' S B' - Giao âiãøm ca âỉåìng tám xy lanh v âỉåìng  tám chäút piston l A - Vë trê chäút piston piston åí ÂCT ÂC B B - Vë trê chäút piston piston åí ÂCD D R - Bạn kênh quay ca trủc khuu (m) C  R l - Chiãưu di ca truưn (m) S - Hnh trçnh ca piston (m) O x - Âäü dëch chuøn ca piston tỉì ÂCT ỉïng våïi gọc quay trủc khuu  (m) Hình 1.1: Sơ đồ cấu KTTT giao tâm  - Gọc làõc ca truưn ỉïng våïi gọc  (âäü) 1.2.1.2 Xác định độ dịch chuyển (x) piston phương pháp đồ thị Brick: - Theo phương pháp giải tích chuyển dịch x piston tính theo cơng thức:    x  R.1  cos    1  cos 2   -  Các bước tiến hành vẽ đồ thị sau : S 145,8   0,858 [mm/mm] Vh 180  10,227 S 2.R 145,8    169,99[mm] + Vẽ vòng tròn (0; R/  S ), đường kính AB   S  S 0,858 + Chọn tỉ lệ xích S = + Từ tâm O, lấy phía ĐCD đoạn OO’ cho: R. S  145,8.0,25 OO '     10,61[mm] 2. S 4. S 4.0,858 SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang  Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT GVHD: Ts Phùng Xn Thọ + Từ O ' kẻ tia ứng với góc từ 0 ,10 ,20 , ,180 , tia cắt vòng tròn Brick tương ứng điểm từ 0,1,2, ,18 + Vẽ hệ trục toạ độ vng góc S - phía vòng tròn (O; R/S), trục thẳng    đứng dóng từ A xuống biểu diễn giá trị từ  180 với tỉ lệ xích:   / mm , trục OS nằm ngang biểu diễn giá trị S với tỉ lệ xích: S = 0,80682 [mm/mm] + Từ điểm chia 0,1,2, ,18 vòng tròn Brick, ta dóng đường thẳng song song với trục Và từ điểm chia trục ứng với giá trị  ,10  ,20  , ,180  ta kẻ đường nằm ngang song song với OS Các đường tương ứng với góc cắt điểm 0’, 1’, 2’, 3’, , 18’ Nối điểm lại ta đựơc đường cong biểu diễn độ dịch chuyển piston (x) theo  : 2R S = 2R  ĐCT A x C  R O  R R 2 s 2 s 90o 180o  B M x = f( O' B ĐCD x Hình 1.2 Phương pháp đồ thị Brick cách khai triển tọa độ x -  1.2.1.3 Giải vận tốc v piston phương pháp đồ thị: - Theo phương pháp giải tích ta tính gần vận tốc piston là:    v  R.  sin   sin 2    Các bước tiến hành xây dựng đồ thị : Chọn tỷ lệ xích:  v  . S  n 3,14.2050   214,675rad / s  Với   + + 30 30   v  214,675.0,858  184,191 [mm/s.mm] R. [mm] vẽ đường kính AB =S = 2r1 Sau Vẽ vòng tròn tâm O bán kính r1  v vẽ đường tròn đồng tâm O có bán kính : r2  R.. [mm] 2 v S 145,8   72,9[mm] 2   0,25 Ở đây: R  SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT R.  GVHD: Ts Phùng Xn Thọ 72,9.214,675  84,965[mm] v 184,191 R.. 72,9.214,6750,25 r2    10,62[mm] 2. v 2.184,191  bán kính: r1   + Chia vòng tròn bán kính r1 , vòng tròn bán kính r2 18 phần Như vậy, ứng với góc  vòng tròn bán kính r1 vòng tròn bán kính r2 2 , 18 điểm vòng tròn bán kính r1 điểm cách 10  vòng tròn bán kính r2 điểm cách 20  + Trên vòng tròn r1 ta đánh số thứ tự từ 0, 1, 2, , 18 theo chiều ngược kim đồng hồ, vòng tròn bán kính r2 ta đánh số 0’,1’,2’, , 18’ theo chiều kim đồng hồ, hai xuất phát từ tia OA + Từ điểm chia 1/2 vòng tròn bán kính r1, ta dóng đường thẳng vng góc với đường kính AB, từ điểm chia vòng tròn bán kính r2 ta kẻ đường thẳng song song với AB Các đường kẻ cắt tương ứng theo cặp 0-0’;1-1’; ;18-18’ điểm 0, a, b, c, , 18 Nối điểm lại đường cong với 1/2 vòng tròn bán kính r1 biểu diễn trị số vận tốc v đoạn 0, 1a, 2b, 3c , , ứng với góc 0, 1,2, 3 18 Phần giới hạn đường cong 1/2 vòng tròn lớn gọi giới hạn vận tốc piston + Vẽ hệ toạ độ vng góc v - s trùng với hệû toạ độ ục thẳng đứng Ov trùng với trục O điểm chia đồ thị Brick, ta kẻ đường thẳng song song với trục Ov cắt trục Os điểm 0, 1, 2, 3, , 18 Từ điểm này, ta đặt đoạn thẳng 00, 1a, 2b, 3c, , 1818 song song với trục Ov có khoảng cách khoảng cách đoạn 0, 1a, 2b, 3c , , Nối điểm 0, a ,b c, , 18 lại với ta có đường cong biểu diễn vận tốc piston v=f(s) SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang  Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT GVHD: Ts Phùng Xn Thọ ĐỒ THỊ CHUYỂN VỊ, VẬN TỐC  mm] smm/mm vmm/s.mm  v 0' s = f( f 1' i j 2' 20 v = f(s) g Vmax h e 3' k 4' 40 d 5' l 6' 60 7' c m 8' 80 9' n 10' 100 b 11' o 12' 120 13' p 14' a 140 15' q 16' 17' 18' 14 15 161718 160 180 01 b c d e f g a A 10 3' 4' 5' 6' 7' 2' h 1' 8' i 9' 0' j O 18' 10' 17' 11' 16' 15' 14' 13' 12' 13 12 11 q k p o l m s B 18 n 17 16 15 14 13 10 11 12 1.2.1.4 Giải gia tốc J đồ thị Tơlê: - Theo phương pháp giải tích lấy đạo hàm vận tốc theo thời gian ta có cơng thức để tính gia tốc piston : j  R. cos    cos 2  SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 10 Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT  GVHD: Ts Phùng Xn Thọ * Q trình cung cấp nhiên liệu: (hình 2.7) - Piston xuống (do tác dụng lò xo bơm cao áp 9) tạo chân khơng xilanh, piston mở cửa hút (12) nhiên liệu nạp vào xilanh piston vị trí thấp Hình 2.7 Ngun lý hoạt động bơm cao áp a Q trình hút nhiên liệu; b Q trình đẩy; c Q trình cung cấp nhiên liệu; d Q trình xả - Piston lên (do tác dụng cam nhiên liệu), ban đầu nhiên liệu bị đẩy qua lỗ cửa hút (12), piston che kín lỗ (12), bắt đầu q trình cung cấp nhiên liệu (theo hình học), áp suất bơm cao áp thắng sức căng cuả lò xo van cao áp (9) áp suất (còn lại chu trình trước) đường ống cao áp, van cao áp (7) mở, nhiên liệu vào đường cao áp, tới vòi phun Q trình cung cấp nhiên liệu tiếp tục gờ xả piston mở lỗ xả (4), thời điểm kết thúc cấp nhiên liệu (theo hình học) Khi mở lỗ xả (4), nhiên liệu từ khơng gian phía piston qua lỗ (4) làm áp suất nhiên liệu phía pittơng giảm đột ngột, van cao áp đóng lại (dưới tác dụng lò xo áp suất nhiên liệu đường ống cao áp) Kết thúc q trình cung cấp nhiên liệu Do tượng tiết lưu lỗ hút (12) lỗ xả (4) tượng chịu nén nhiên liệu nên thời điểm bắt đầu cung cấp thời điểm kết thúc cung cấp nhiên liệu khác với thời điểm bắt đầu kết thúc cung cấp hình học *Thay đổi lượng nhiên liệu cung cấp cho chu trình: - Thay đổi lượng nhiên liệu cung cấp cho chu trình cách thay đổi hành trình cung cấp (hành trình có ích) piston bơm cao áp Tức thay đổi thời điểm kết thúc cung cấp nhiên liệu (đầu piston có gờ phía dưới) SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 33 Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT  GVHD: Ts Phùng Xn Thọ - Để thay đổi chế độ làm việc động cơ, người điều khiển tác dung vào cấu điều khiển làm cho chuyển động khiến vành ống xoay quay Khi piston bơm cao áp xoay theo làm thay đổi lượng nhiên liệu cấp cho chu trình * Điều chỉnh bơm cao áp: Phải điều chỉnh hai thơng số: - Thời điểm bắt đầu cung cấp nhiên liệu - Lượng nhiên liệu cung cấp đủ xilanh (động nhiều xilanh)  Điều chỉnh thời điểm bắt đầu cung cấp nhiên liệu (khi piston che kín lỗ nạp, xả), cách điều chỉnh chiều cao bulơng đội  Điều chỉnh lượng cung cấp nhiên liệu đủ đều: Trên hình (2.6) nới vít (2), xoay ống xoay (9) xoay góc (so với vành 10) khiến piston xoay theo làm tăng giảm lượng nhiên liệu tổ bơm 2.1.7 Bộ đơi van cao áp đế van cao áp: Là đơi xác thứ hai bơm cao áp * Nhiệm vụ:  Làm ổn định q trình cung cấp nhiên liệu  Giảm áp đường ống cao áp kết thúc q trình cung cấp nhiên liệu  Hiệu chỉnh đặc tính tốc độ bơm cao áp  Dập tắt dao động áp suất đường ống cao áp * Kết cấu van cao áp:  Van cao áp có van đế van Van: Dạng hình nấm có mặt tì dạng với góc  = 900 Thân van để dẫn hướng, có tiết diện hình chữ thập hình trụ vát hai bên để dẫn nhiên liệu Đế van: Có mặt tì dạng 900 Trên thân có ren để tháo (nhờ vặn ren)  Van cao áp có vành giảm áp: Vành hình trụ van gọi vành giảm áp (khi vành lọt vào lỗ đế van, khơng gian xilanh bơm cao áp phía pittơng ngăn cách với đường ống cao áp, từ van tỳ lên đế, đường ống cao áp thêm thể tích làm giảm áp suất đường ống cao áp, việc cung cấp nhiên liệu kết thúc dứt khốt, tránh phun rớt) Cặp van cao áp đơi xác nên có u cầu cao như đơi pittơng xilanh bơm cao áp + Vật liệu: thép hợp kim X15, XB + Độ cứng sau nhiệt liệu: độ cứng van phải đạt (56  62)HRC, đế van (60  64) + Van đế van phải rà với + Kiểm tra độ kín khít van cao áp: thường dùng khơng khí nén với áp suất dư (0,4  0,5) MN/m2, nhúng van vào thùng dầu hoả, khơng sủi bọt khí + Khi hỏng phải thay cặp 2.1.8 Vòi phun: * Nhiệm vụ: SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 34 Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT  GVHD: Ts Phùng Xn Thọ Phun nhiên liệu vào buồng cháy động dạng hạt sương nhỏ áp suất lớn * Kết cấu ngun lý hoạt động vòi phun: - Trên động A41 người ta lắp vòi phun kín tiêu chuẩn - Kết cấu vòi phun có nhiều chi tiết: đơi xác kim phun thân kim phun 20 (gọi đầu vòi phun) bắt chặt lên thân nhờ êcu Phía thân vòi phun có cốc 12 để lắp vít 13 (điều chỉnh lực căng lò xo 11) êcu hãm 14 Lực lò xo qua đĩa 10, đũa đẩy ép kim tỳ lên đế (đế kim phun nằm thân kim phun 20) Trên nắp bảo vệ 16 có lỗ ren 15 để lắp đường dẫn nhiên liệu rò rỉ qua khe hở kim phun thân kim phun Lỗ thân vòi phun để lắp ống cao áp dẫn nhiên liệu tới vòi phun có đặt lưới lọc 17 - Trong q trình làm việc động cơ, nhiên liệu có áp suất cao từ bơm cao áp qua đường ống cao áp vào vòi phun qua lọc 17, lỗ 19 vào khoang nhiên liệu kim phun, tác dụng vào mặt kim phun Khi lực đẩy áp suất nhiên liệu tạo lớn lực ép lò xo 11 kim phun nâng lên mở thơng cho nhiên liệu qua lỗ phun vào buồng cháy động Áp suất bắt đầu nâng kim phun gọi áp suất bắt đầu phun p (vòi phun kín tiêu chuẩn: p = (15  25) MN/m2, q trình phun áp suất lên tới (50  80) MN/m2, có vài trường hợp cao hơn) Loại vòi phun kín tiêu chuẩn khắc phục nhược điểm vòi phun hở, chất lượng phun tốt chế độ tải tốc độ - Để điều chỉnh áp suất phun (làm cho nhiên liệu phun tơi, sương) ta vặn nối đai ốc hãm 14 vặn vít điềìu chỉnh 13 vào ép lò xo 11 thêm vào làm tăng lực ép lò xo ép kim phun mạnh 4- Lỗ phun; 6- Kim phun; 8- Chốt; 10- Đĩa lò xo; 12- Cốc; 14- Êcu hãm; 16- Chụp; 18- Thân vòi phun; 9- Đường nhiên liệu; Hình 2.8 Kết cấu vòi phun kín * Kết cấu đơi kim phun thân kim phun: SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 35 5- Đế kim; 7- Êcu tròng; 9- Đũa đẩy; 11- Lò xo; 13- Vít điều chỉnh; 15- Đầu nối; 17- Lưới lọc; 20 - Thân kim Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT  GVHD: Ts Phùng Xn Thọ - Kim phun thân kim phun (đầu vòi phun) u cầu có hình dạng xác, chống mòn chống rỉ tốt Vật liệu chế tạo thép hợp kim : X15, XB, P18 Sau nhiệt luyện phải đạt độ cứng (58  60) HRC Gia cơng phải đạt độ bóng cao ( 12) bề mặt ma sát phần dẫn hướng kim phun lỗ thân kim phun bề mặt làm việc (mặt kim phun thân kim phun) Khe hở phần dẫn hướng hai chi tiết khoảng (2  3) m, phụ thuộc vào kích thước đường kính kim phun Trên thực tế xác định khe hở theo thời gian làm giảm áp suất thử vòi phun băng thử với lực ép định lò xo - Thân kim phun: Thân kim phun có phần lỗ dẫn hướng kim phun, khoang chứa nhiên liệu từ bơm cao áp tới, mặt (góc khoảng 50  700); lỗ dẫn nhiên liệu Phần thân kim phun nhơ vào buồng cháy động (đầu vòi phun) có dạng chỏm cầu lồi, chỏm cầu khoan lỗ phun nghiêng so với đường tâm thân kim phun Số lỗ phun đường kính lỗ phun có quan hệ mật thiết với nhau, số lỗ phun nhiều đường kính lỗ phun nhỏ (đường kính lỗ phun nằm khoảng 0,127  0,86 mm) Các lỗ phun gia cơng khoan phương pháp điện hồ quang - Kim phun: kim phun có phần hình trụ dẫn hướng, phần hình trụ có rãnh hình vành khăn để giảm bớt nhiên liệu qua khe hở phần dẫn hướng kim phun thân kim phun Có mặt để áp suất nhiên liệu tác dụng nâng kim phun (thường 600), mặt mũi kim tỳ lên đế 2.1.9 Bình lọc khơng khí: Hình2.9 Bình lọc khơng khí Cốc Máng dầu Các ngăn màng dầu 4,5 Vòng đệm Lõi lọc Vít bắt lõi lọc Đai ốc 10 Vòng đệm 11 Nắp đậy - Khơng khí hút vào có nhiều bụi, đặc biệt thời gian lọc khơng khí người ta lắp ba lọc chế tạo tổng hợp hai đai lổ đáy có chứa dầu lắp vào đáy bình lọc khơng khí, đầu ống trung tâm có lắp ống lọc khơ li tâm SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 36 Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT  GVHD: Ts Phùng Xn Thọ - Bình lọc khơng khí làm việc sau: kỳ hút, khơng khí qua lổ vào bên ống lọc ly tâm, nhờ có cánh nghiêng phận làm xốy lốc nhận chuyển động quay mà khơng khí lọt vào ống lọc, tác dụng lực ly tâm bắn vào thành qua lưới phía bên ngồi Luồng khơng khí hạt bụi nhỏ chuyển động xuống phía với tốc độ lớn dọc theo ống trung tâm đập vào mặt dầu thay đổi hướng đột ngột hạt bụi nhỏ đọng lại dầu, khơng khí qua lọc vào ống chuyển đến xi lanh động Tấm lọc giữ lại tạp chất học khơng khí 2.1.10 Khớp nối bơm cao áp: Khi lắp bơm cáo áp động cơ, khớp nối phải đảm bảo thuận lợi cho việc thay đổi góc phun sớm bơm cao áp đồng thời đảm bảo tốt tốc độ khơng đồng trục cho phép bơm cao áp trục dẫn động * Khớp tự động điều chỉnh góc phun sớm: Đảm bảo cho góc phun sớm ln phù hợp với chế độ làm việc động * Ngun lý làm việc: Hình 2.10 giới thiệu loại khớp tự động điều chỉnh góc phun sớm kiểu ly tâm thường dùng chi tiết nó: Hình 2.10 Khớp tự động điều chỉnh góc phun sớm kiểu ly tâm - Nửa khớp chủ động, - lò xo, - Trục văng, - Qủa văng, - Nửa khớp bị động, - Đệm kín, - Vỏ khớp, 7, - Phớt, 10 - Vít, 11- chốt tựa - Nửa khớp bị động bắt lên đầu trục bơm cao áp nhờ then đai ốc Hai văng lắp trục tự Nửa khớp chủ động có hai vầu (I) làm nhiệm vụ liên kết phận truyền động bơm chốt tựa 11 Hai chốt tựa 11 nằm lọt vào rãnh văng nhờ lò xo chúng ép vào bề mặt cong (II) văng - Khi nửa khớp chủ động quay, hai chốt 11 ép lên mặt (II) văng qua hai trục văng làm quay nửa khớp bị động trục bơm - Khi số vòng quay tăng, lực ly tâm hai văng tăng lên, văng bung quay trục trượt theo bề mặt hình trụ chốt 11 nhờ mặt cong (II) văng, chốt vừa ép vào mặt cong văng vừa kéo trục 3, lò xo làm cho nửa khớp bị động trục bơm cao áp quay góc so với nửa khớp chủ động làm tăng góc SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 37 Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT  GVHD: Ts Phùng Xn Thọ phun sớm Khi số vòng quay tăng tới cực đại văng bung tỳ vào thành thân lúc góc phun sớm lớn - Khi số vòng quay giảm, văng cụp lại, nửa khớp bị động lực đẩy lò xo quay ngược lại làm giảm góc phun sớm 2.1.11 Bộ điều tốc: * Nhiệm vụ: Điều chỉnh tự động tốc độ động giữ cho tốc độ động nằm giới hạn quy định * Ngun lý làm việc: Ở tốc độ nhỏ văng vị trí ban đầu, tốc độ động q cao vượt q giới hạn, lực ly tâm làm văng văng đẩy ống trượt qua trái kéo cần nối làm giảm cung cấp nhiên liệu, làm giảm tốc độ động Khi động bị q tải văng gập vào làm đẩy cần phía làm tăng nhiên liệu cung cấp cho động SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 38  Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT GVHD: Ts Phùng Xn Thọ Hình 2.11 Điều tốc bơm cao áp a- Khi khởi động động cơ; b- Khi động cơ; c- Khi vượt tốc; d- Khi động bị q tải 1- Quả văng; 2- Khớp trượt; 3- Vít chỉnh tốc độ; 4- Tay đòn lò xo; 5- Cần nối; 6- Thanh răng; 7- Lò xo điều tốc; 8- Lò xo kéo; 9- Cần nối;10- Đòn điều khiển; 11- Vít hạn chế tốc độ lớn nhất; 12- Vít nối; 13- Vít hạn chế tốc độ khơng tải; 15- Vít hiệu chỉnh 2.2 TÍNH TỐN CÁC CHI TIẾT CHÍNH CỦA HỆ THỐNG NHIÊN LIỆU: 2.2.1 Tính tốn thùng chứa nhiên liệu  Để đảm bảo cho động làm việc liên tục, khơng phải dừng động để tiếp nhiên liệu hoạt động, thùng chứa phải có dung tích phù hợp  Dung tích thùng chứa nhiên liệu động xác định theo cơng thức sau: Vt   g e N e t ,  nl SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 39 [l] Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT  GVHD: Ts Phùng Xn Thọ Trong đó: Ne- Cơng suất động , Ne = 81 [KW] g e -Suất tiêu hao nhiên liệu có ích, g e = 230 [g/KW.h] = 230.10-3[kg/KW.h] t- Thời gian làm việc liên tục động chế độ tồn tải, lấy t = 10h nl- Khối lượng riêng nhiên liệu, nl = 0,85 [g/cm3] = 0,85[kg/dm3]  - Hệ số sử dụng dung tích, lấy  = 1,1 Thay số liệu vào, ta có : Vt  1,1 230.10 3.81.10  241 [dm3] 0,85 Vậy chọn Vt = 241 [l] 2.2.2 Tính kiểm nghiệm chi tiết cụm bơm cao áp  Những kích thước bơm cao áp xác định theo lượng nhiên liệu cấp cho chu trình động chạy chế độ thiết kế  Lượng nhiên liệu thực tế cung cấp cho xilanh chu trình tính theo cơng thức : g N  Vct  e e 120.n.i. nl Trong đó: Ne - Cơng suất động cơ, Ne = 81 [KW] g e -Suất tiêu hao nhiên liệu có ích, g e =230 [g/KW.h] n- Số vòng quay động cơ, n = 1550 [v/p]  -Số kỳ,  = nl - Khối lượng riêng nhiên liệu, nl = 0,85 [g/cm3] i - Số xi lanh, i = Thay số liệu vào ta có : 230.81.4  0,117 [cm3/ct] 120.1550.4.0,85 Vct  117 [mm3/ct] Vct   Lượng nhiên liệu lý thuyết cần cung cấp vào xilanh chu trình tính theo cơng thức : Vct  , [mm3/ct] b Trong đó: b- Hiệu suất bơm cao áp, b = (0,8 - 0,85) Chọn b = 0,8  - hệ số phụ thuộc vào loại bơm,  = (2 - 3,5) Chọ 117  Vh   438,75 [mm3/ct] 0,8 2.2.2.1 Đường kính piston bơm cao áp 4.Vh dp =   S  1  1,7  , chọn  = 1,2  dp Vh   dp= 4.438,75  7,8 [mm] 3,14.1,2 SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 40  Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT GVHD: Ts Phùng Xn Thọ Vậy chọn đường kính piston bơm cao áp: dp = [mm] 2.2.2.2 Hành trình tồn bơm cao áp S  d p   8.1,2  9,6 [mm] 2.2.2.3 Hành trình có ích bơm cao áp Ta có S ci  Vh fp [mm] Với fp diện tích đỉnh piston bơm cao áp:  d p2 3,14.8 fp    50,24 [mm2] 4 438,75 Vậy: S ci   8,7[mm] 50,24 2.2.2.4 Tính tốn van cao áp Diện tích lưu thơng qua van fv phải đủ lớn để dòng chảy gặp cản nhỏ Van cao áp động A41 dạng hình nấm có:  f v   hv d v  hv sin   sin Trong đó: hv- Hành trình nâng có ích van cao áp dv- Đường kính nhỏ mặt  - Góc mặt (mặt làm việc),  = 90o Có thể chọn tiết diện lưu thơng van fv theo mối quan hệ sau: fv = (1,5 - 2,5)fd fd- tiết diện ngang ống cao áp Đường kính ống cao áp xác định gần sau: dd  dp 4,56   (1,33  1,78) 4,5  Chọn dd = 1,6 [mm]  d d 3,14.1,6   [mm2]  fd  4 Ta chọn fv = 2fd = 2.2 = [mm]  d v2 Mà f v  4 f v 4   2,2 [mm]  dv   3,14    f v   hv d v  hv sin 90 o sin 90 o 4  3,14.hv 2,2  hv 1  2  2,22hv  4,88hv   Giải phương trình bậc hai loại nghiệm âm ta được: hv = 0,64 [mm] 2.2.3 Tính tốn vòi phun Những thơng số vòi phun phải đảm bảo tốc độ cấp nhiên liệu thích hợp áp suất cần thiết SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 41  Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT GVHD: Ts Phùng Xn Thọ 2.2.3.1 Tốc độ lý thuyết cực đại tia nhiên liệu phun từ vòi phun: g ( p  pc'' ).10 W'  , [m/s]  nl Trong nl- Khối lượng riêng nhiên liệ nl =850 (kg/m ) - Hệ số tốc độ Chọ - p suất trước lỗ phun lúc tốc độ trung bình piston Cm (max) p =(32 ÷ 40) MN/m2 Chọn p = 40 [MN/m2] = 400[KG/cm2] c- p suất xi lanh thời điểm phun nhiên liệu pc"   W '  0,9 pc  p z 4,365  7,3   5,83[ MN / m ] = 58,3[KG/cm2] 2 2.9,81.(400  58,3).10  252,76[m / s] 850 2.2.3.2 Thời gian phun: t  Trong  20   0,0022[s] 6n 1550 - góc quay trục khủyu ứng với thời gian phun n - Số vòng quay trục khủyu (v/ph) 2.2.3.3 Tổng tiết diện qua lỗ phun: o F Vh , [mm2]  W t.10 ' Trong đó: Vh - Lượng nhiên liệu cấp cho xi lanh chu trình - Hệ số thắt dòng qua lỗ F - Tổng tiết diện qua lỗ phun Suy ra: F  438,75  0,986[mm2 ] 0,8.252,76.0,0022 10 2.2.3.4 Đường kính lỗ phun:  4F , [mm]  i Trong đó: i - Số lỗ phun, chọn i = Suy ra: d o  4.0,986  0,46[mm] 3,14.6 2.2.3.5 Tiết diện lưu thơng fk:      f k   xk  d x sin k  xk sin k cos k   2  Trong đó: xk - Hành trình nâng kim phun dxĐường kính đáy nhỏ mặt kim phun k - Góc nghiêng mặt tựa Chọn dx =3 (mm), góc tự k = 60o  Ta có: fk f  (2,5  3,5) , chọn k = F F  fk = 3.0,986 = 2,958  Thế tất số liệu vào (*), ta có: SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 42 (*)  Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT GVHD: Ts Phùng Xn Thọ 60 o 60 o 60 o - x k sin cos ) 2   0.68 xk2  4,71xk  2,958  2,958  3,14x k (3.sin Giải phương trình, xác định nghiệm: xk1 =0,69 [mm] xk2 =6,23 [mm]  Nghiệm xk phải thỏa mãn điều kiện: d   r  x  xk sin k cos k  , r : bán kính đáy mặt 2 Thử lại với hai nghiệm tìm có nghiêm xk = 0,69[mm] thỏa mãn  Tiết diện hình vành khăn:  '2 fv  (d k  d ) Với dk : đường kính ngồi kim phun, chọn dk = 4[mm] do’ = i = 6.0,46 = 2,76[mm]: tổng đường kính lỗ phun Suy ra: fv = 3,14.(42 - 2,762)/4 =6,58[mm2]  Tiết diện thân kim phun:  3,14 2 fk   dk   12,56[mm ] 4 f 6,58  0,52  (0,32  0,82): phù hợp Tỷ số tiết diện:   v  f k 12,56 Giữa hành trình nâng van kim đường kính van kim có mối quan hệ khăng khít với nhau, đồng thời quan hệ tới tiết diện lưu thơng vòi phun Lượng nhiên liệu cung cấp cho chu trình tăng đường kính kim phun phải tăng Hành trình nâng kim phun phải đảm bảo cho sức cản dòng nhiên liệu qua vòi phun nhỏ Nếu tăng hành trình van kim làm cho động chi tiết vận động vòi phun tăng lên đột ngột, làm cho mặt tựa đế van chóng mòn, gây rò rỉ nhiên liệu, tạo muội lỗ phun va ìlàm giảm tuổi thọ vòi phun 2.2.3.6 Kiểm tra thơng số lò xo vòi phun: a Diện tích chịu tác dụng áp suất nhiên liệu để nâng kim phun:  '2 S (d k  d )  f v  6,58[mm ] b Lò xo chịu phụ tải áp suất nhiên liệu po: p1  p0 S  0.111,2  1,1[N] c Ứng lực lò xo mm có độ biến dạng: 1000 p [N/mm] id tb Trong - Đường kính dây lò xo dtb- Đường kính trung bình lò xo i - số vòng lò xo làm việc, i=10 vòng * Xác định đường kính lò xo: dtb = (1.5 ÷ 2)dk Chọn: dtb = 1,7 dk =1,7.4 = 6,8 [mm] * Xác định đường kính dây lò xo theo cơng thức: SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 43  Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT  3 GVHD: Ts Phùng Xn Thọ 8. Plx max dtb [mm]   x  Trong đó: Plx max  C f max [N], với fmax = xk = 0,69 [mm] x] - Ứng suất xoắn cho phé x] = 400 [MN/m ] -Hệ số hiệu đính theo tỷ số dtb ọ   d Mătû khác: C   Pp k  A  , [N]: Độ cứng ban đầu lò xo xk   2 d  db d Với: A  p p0  k  p0 b , [N] : Lực ép ban đầu lò xo 4 Giá trị db đường kính phần bao kín mặt tựa van kim, xác định theo tỉ số đường kính van kim: dk  db p z  p0 1  p p0  pc1 7,3  0,1   1,67 12  Trong đó: p p  12[MN / m ] : p suất điều chỉnh tới vòi phun pc1  8[ MN / m ] : p suất lại đường ống cao áp sau phun d  2,39[mm]  db  k  1.62 1.67  2,39 3,14.2,39  0.1  97,36[ N ]  A  12.3,14 4   3,14.4  C 12  97,36   77,33[ N / mm] 0,69    Plx max  C f max  77,33.0,69  53,36[ N ] Như vậy, ta có đường kính dây lò xo:  3 8.1,2.53,36.6,8  1,4[mm] 3.14  400 Suy ứng lực lò xo mm có độ biến dạng: p 1000.1,4  1,22[ N / mm] 10.6,83 d Độ xiết ban đầu cần thiết lò xo: h0  p1 1,1   0,9[mm] p 1,22 e Lực lớn tác dụng lên lò xo mở kim phun: P2  p(h0  h1 )  1,22.(0,9  0,69)  1,94[ N ] Trong đó: h1 - Hành trình lớn kim phun, h1 = xk = 0,69 [mm] Kiểm tra lại P2: Với lò xo làm vật liệu thép cacbon: 3 1,43 [ P2 ]  7,86 d tb  7,86 6,8  3,17[ N ] Kết luận: Lò xo đảm bảo điều kiện chịu lực, P2 < [P2] SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 44 Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT  GVHD: Ts Phùng Xn Thọ f Chiều dài lò xo mở kim phun: l1  i  ie  10.1,4  10.2  34[mm] Trong đó: e = [mm] - Khe hở nhỏ vòng lò xo g Chiều dài lò xo đóng kim phun: l2  l1  h1  34  0,69  34,69[mm] h Chiều dài lò xo trạng thái tự do: l3  l2  h0  34,69  0,9  35,59[mm] TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Ngun lý động đốt Tác giả: Nguyễn Tất Tiến Nhà xuất giáo dục - 2000 [2] Kết cấu tính tốn động đốt trong: tập I, II, III Tác giả: Hồ Tấn Chuẩn - Nguyễn Đức Phú Trần Văn Tế - Nguyễn Tất Tiến Nhà xuất đại học trung học chun nghiệp - 1996 SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 45 Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT  GVHD: Ts Phùng Xn Thọ MỤC LỤC Trang LỜI NĨI ĐẦU Phần I: XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CƠNG, ĐỘNG HỌC VÀ ĐỘNG LỰC HỌC CƠ CẤU KHUỶU TRỤC THANH TRUYỀN 1.1 XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CƠNG 1.1.1 Xây dựng đường cong áp suất đường nén 1.1.2 Xây dựng đường cong áp suất đường giãn nở 1.1.3 Lập bảng xác định đường nén đường giãn nở 1.1.4 Xác định điểm đặc biệt 1.1.5 Hiệu chỉnh đồ thị cơng 1.2 ĐỘNG HỌC VÀ ĐỘNG LỰC HỌC CỦA CƠ CẤU KHUỶU TRỤC THANH TRUYỀN 1.2.1 Động học cấu khuỷu trục truyền giao tâm 1.2.1.1 Sơ đồ cấu 1.2.1.2 Xác định độ dịch chuyển (x) piston phương pháp đồ thị Brick 1.2.1.3 Giải vận tốc v piston phương pháp đồ thị 1.2.1.4 Giải gia tốc J đồ thị Tơlê 1.2.2 Động lực học cấu khuỷu trục truyền 1.2.2.1 Xây dựng đồ thị lực qn tính pj, lực khí thể pkt, lực tổng p1 11 1.2.2.2 Xây dựng đồ thị lực tiếp tuyến T, lực pháp tuyến Z, lự 14 1.2.2.3 Xây dựng đồ thị T - 17 1.2.2.4 Đồ thị véc tơ phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu 19 1.2.2.5 Khai triển đồ thị phụ tải hệ toạ độ cực thành đồ thị Q -  21 1.2.2.6 Đồ thị phụ tải tác dụng lên đầu to truyền 22 1.2.2.7 Đồ thị mài mòn chốt khuỷu 23 Phần II: PHÂN TÍCH ĐẶC ĐIỂM KẾT CẤU VÀ TÍNH TỐN HỆ THỐNG NHIÊN LIỆU 2.1.PHÂN TÍCH ĐẶC ĐIỂM KẾT CẤU 2.1.1.Sơ đồ ngun lý hoạt động hệ thống nhiên liệu 27 2.1.2 Thùng chứa dầu 28 2.1.3 Ống dẫn dầu 29 2.1.4 Bình lọc nhiên liệu 29 2.1.5 Bơm chuyển nhiên liệu 31 2.1.6 Bơm cao áp 31 SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 46 Đồ án mơn học: KC - TT ĐCĐT  GVHD: Ts Phùng Xn Thọ 2.1.7 Bộ đơi van cao áp đế van cao áp 34 2.1.8 Vòi phun 35 2.1.9 Bình lọc khơng khí 37 2.1.10 Khớp nối bơm cao áp 37 2.1.11 Bộ điều tốc 38 2.2 TÍNH TỐN CÁC CHI TIẾT CHÍNH CỦA HỆ THỐNG NHIÊN LIỆU 2.2.1 Tính tốn thùng chứa nhiên liệu 40 2.2.2 Tính kiểm nghiệm chi tiết cụm bơm cao áp 40 2.2.3 Tính tốn vòi phun 42 SVTH:NGUYỄN ĐĂNG MINH - Lớp: 09C4LT Trang 47 [...]... thựng cha n bm phõn phi nhm thng lc cn trong ng ng v bu lc * Nguyờn lý lm vic: SVTH:NGUYN NG MINH - Lp: 09C4LT Trang 30 ỏn mụn hc: KC - TT CT GVHD: Ts Phựng Xuõn Th Bm chuyn nhiờn liu c t gia thựng cha v bm cao ỏp Sử dụng bơm pittông đặt ngay ở bơm cao áp và dẫn động từ cam lệch tâm trên trục cam bơm cao áp để chuyển nhiên liệu trong suốt thời gian làm việc của động cơ +Bơm tay: đ-ợc lắp song song với... TCH C IM KT CU: c im ca ng c diesel l hn hp nhiờn liu v khụng khớ c to trong xi lanh ng c do nhiờn liu phun trc tip vo bung chỏy ng c vo cui k nộn - Nhim v ca h thng nhiờn liu ng c diesel : + D tr nhiờn liu m bo cho ng c cú th lm vic liờn tc trong mt khong thi gian nht nh + Lc sch nc v tp cht ln trong nhiờn liu + Chuyn nhiờn liu trong h thng + Cung cp lng nhiờn liu cn thit cho mi cho mi chu trỡnh ng... du thng c dp bng thộp lỏ dy 0,8 1,5mm ri hn li vi nhau Mt khỏc trong thựng c sn hoc trỏng thic, trờn mt thựng cú nhng ng gõn nhm tng cng vng ca thựng, bờn trong cũn t cỏc vỏch ngn lm gim mc súng sỏnh ca du - Trờn np thựng cú gn van hỳt v m hỳt khụng khớ vo thựng khi chõn khụng trong thựng lờn n (10 25)mmHg v van x phi m nu ỏp sut trong thung vt quỏ ỏp sut khớ tri khong (85 140)mmHg Hỡnh 2.2... khoỏ kiu nỳt hoc kiu van khoỏ du khi mỏy ngng hot ng 2.1.4 Bỡnh lc nhiờn liu: - Bỡnh lc du v cc lng lm nhim v lc sch nc v tp cht c hc ln trong du trc khi vo trong ng c ụi khi bỡnh lc du c t ngay trong bm chuyn nhiờn liu - Thõn bỡnh lc v cc lng thng c lm bng cht do, bờn trong cú lừi lc tm gm nhiu lỏ ng thanh mng xộp lờn nhau to thnh chiu dy ca lỏ ng cú chiu dy 0,14mm, mi lỏ u cú im li nhụ lờn cao khong... trong cỏc chu k cụng tỏc ca ng c Trong cỏc lc núi trờn lc quỏn tớnh v lc khớ th cú tr s ln hn c, nờn trong quỏ trỡnh tớnh toỏn ta ch xột n hai loi lc ny 1.2.2.1 Xõy dng th lc quỏn tớnh pj, lc khớ th pkt, lc tng p1 1.2.2.1.1 Xỏc nh khi lng : a Khi lng tham gia chuyn ng tnh tin: Cỏc chi tit mỏy trong c cu khuu trc thanh truyn tham gia vo chuyn ng tnh tin bao gm cỏc chi tit trong nhúm piston v khi lng ca... từ cam lệch tâm trên trục cam bơm cao áp để chuyển nhiên liệu trong suốt thời gian làm việc của động cơ +Bơm tay: đ-ợc lắp song song với bơm chuyển nhiên liệu Bơm này chỉ làm việc tr-ớc khi khởi động động cơ Đồng thời làm nhiệm vụ xả không khí trên hệ thống sau khi lắt đặt, bảo d-ỡng Hỡnh2.5 Kt cu bm piston 1-Piston; 2-Thõn bm ; 3-Van mt chiu; 4-ng nhiờn liu ra; 5-u tip xỳc vi cam dn ng; 6-Cn piston;7-Thõn... lờn cỏc chi tit trong c cu mi v trớ ca khuu trc phc v cho vic tớnh toỏn sc bn, nghiờn cu trng thỏi mi mũn ca cỏc chi tit mỏy v tớnh toỏn cõn bng ng c Trong quỏ trỡnh lm vic ca ng c, c cu khuu trc thanh truyn chu tỏc dng ca cỏc lc sau: Lc quỏn tớnh ca cỏc chi tit cú khi lng chuyn ng; lc khớ th; trng lc; lc ma sỏt Tr trng lc ra, chiu v tr s ca cỏc lc khỏc u thay i theo v trớ ca piston trong cỏc chu k... dn v u to thanh truyn, khi lng khuu trc gm cú khi lng cht khuu v khi lng mỏ khuu quy dn v tõm chtù khuu m' R m2 mk Trong ú: m2 - khi lng thanh truyn quy dn v u to thanh truyn m2 0,7.mtt 0,7.4,2 2,94[kg] m k - khi lng ca khuu trc Khuu trc cú kt cu 2 mỏ khuu nh nhau: mk mck 2mmr Trong quỏ trỡnh tớnh toỏn, thit k v xõy dng cỏc th c tiờn li thỡ ngi ta thng tớnh toỏn khi lng chuyn ng tnh tin v khi... Tht o du 2.1.3 ng dn du: - ng dn dựng a du n ng c ng dn thng c lm bng ng , ng thau hoc thit cú lp m chng g ng kớnh trong ca ng ph thuc vo cụng sut ca ng c v thng bng (6 8)mm ụi khi ngi ta cng dựng ng thộp hai lp lm ng dn du Khu vc d b c sỏt vi nhng vt khỏc ca ng dn u c cung si vi bo v Trong trng hp lp ng c trờn h thng treo mm thỡ on ng dn du t thựng xe hoc khung xe ti bm chuyn du phi dựng loi ng mm... m' m pt m1 Ta cú: Trong ú: m pt : khi lng nhúm piston, m pt 3,4[kg] m1 : khi lng thanh truyn tham gia chuyn ng tnh tin quy dn v u nh thanh truyn m1 = (0,275 0,35) mtt Ta chn : m1 0,3.mtt 0,3.4,2 1,26[kg] Vy khi lng cỏc chi tit tham gia chuyn ng tnh tin l : m' m pt m1 3,4 1,26 4,66[kg] b Khi lng cỏc chi tit tham gia chuyn ng quay: Khi lng tham gia chuyn ng quay trong c cu khuu trc thanh ... xi lanh động * Kết cấu: Cặp chi tiết bơm cao áp đơi piston xilanh (bộ đơi siêu xác) xilanh 11 lắp vào lỗ thân bơm định vị vít, xilanh thơng với khoang chứa nhiên liệu thân bơm xilanh Phía xilanh... cấu van cao áp:  Van cao áp có van đế van Van: Dạng hình nấm có mặt tì dạng với góc  = 900 Thân van để dẫn hướng, có tiết diện hình chữ thập hình trụ vát hai bên để dẫn nhiên liệu Đế van: Có... vặn ren)  Van cao áp có vành giảm áp: Vành hình trụ van gọi vành giảm áp (khi vành lọt vào lỗ đế van, khơng gian xilanh bơm cao áp phía pittơng ngăn cách với đường ống cao áp, từ van tỳ lên đế,