tính toán thiết kế máy

tài liệu về tính toán thiết kế máy

Thuyết minh thiết kế chi tiết máy LỜI NÓI ĐẦU Thiết kế chi tiết máy là một môn học có ý nghóa rất quan trọng đối với sinh viên, giúp cho sinh viên làm quen với công việc nghiên cứu, thiết kế các môn học trong nghành cơ khí nói chung và nghành cơ khí chế tạo máy nói riêng. Rèn luyện cho sinh viên có ý thức nghiêm túc trong việc tính toán thiết kế, phải biết vận dụng trình độ hiểu biết của bản thân kết hợp với sự hướng dẫn của thầy giáo và các tài liệu tham khảo khác. Để thiết kế chế tạo ra một chi tiết hay bộ phận máy hoàn thiện có hình dáng, kích thước thoả mãn các yêu cầu về kinh tế kỹ thuật đã đặt ra, đó thực sự là một công việc khó khăn cho sinh viên, mặt khác trình độ bản thân còn có hạn. Vì vậy mặc dù thời gian làm thiết kế kéo dài trong suốt cả học kỳ nhưng kết quả của việc tính toán thiết kế chắc chắn không thể tránh khỏi những thiếu sót, rất mong được sự góp ý của thầy giáo hướng dẫn để nâng cao trình độ hiểu biết của bản thân, nhằm phục vụ tốt hơn nữa việc nghiên cứu thiết kế cũng như làm đề tài tốt nghiệp sau này. Sinh viên thực hiện: NGUYỄN DUY HÙNG Trang 1 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy ĐỀ SỐ 14: THIẾT KẾ HỆ TRUYỀN DẪN CƠ KHÍ CỦA HỆ THỐNG BĂNG TẢI THEO SƠ ĐỒ . Số liệu: 1. Lực kéo đònh mức trên tang: P = 18,4 KN. 2. Tốc độ kéo cáp đònh mức: V=0,56 m/s. 3. Thời gian làm việc: 7 năm x 260 ngày x 2 ca x 8 giờ 4. Tính chất tải trọng: tónh 5. Điều kiện làm việc: tónh tại với mạng điện công nghiệp 220V/380V ChươngI: CHỌN ĐỘNG CƠ TRUYỀN ĐỘNG. I. Xác đònh công suất động cơ: 1. Công suất làm việc:(N lv ) 1000 VP N LV ⋅ = P: lực căng trên đai V: vận tốc băng tải ( ) KWN LV 56 1000 56,01010 3 = ⋅⋅ =⇒ 2. Công suất yêu cầu từ động cơ:N ycđc t lv cyc N N η = đ Hệ thống tạo thành từ các khâu thành phần nối tiếp nhau nên ta có: ∏ = η=η K 1i it Ta chọn hiệu suất các bộ truyền như sau:  Bộ truyền động đai: 96,0 = d η  Bộ truyền bánh răng nón: 96,0 = n η  Bộ truyền bánh răng trụ 97,0 = tr η  Một cặp ổ lăn : 995,0 = ol η  Băng tải : 87,0 = bt η  Khớp nối: 1 = K η Theo sơ đồ phác thảo hộp giảm tốc ta có: kbttrolndt ηηηηηηη 251 = ( ) ( ) 73,0187,0995,097,096,096,0 52 =⋅⋅⋅⋅⋅= t η N ycđc = KW1,7 73.0 5 = II. Chọn động cơ điện truyền động. 1. Chọn động cơ điện. Với )(1.7 KWN ycdc = ( ) KWNN ycdcdmtc 1.7 =≥ Dựa vào bảng 3 trang 30 ta chọn động cơ: Trang 2 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy Kiểu ĐC Công suất(kw) N (v/p) ϕ cos dm m M M dm max M M GD 2 (Kg.m 2 ) Trọng lượng (Kg) ĐK62-2 10 2930 0,89 1,3 2,5 0,41 170 III. Phân phối tỉ số truyền động: Tỷ số truyền động của hệ thống: I ht = 96,118 63,24 2930 n lv đc == n I ht = i nh .i h I nh = I bt . I khop = 3,2 .1 = 3,2 I h = 2,3 96.118 = 37,17 I h = I n . I t1 . I t2 . I n Chọn I n = 3 , I t1 = 1,37. I t2 ⇒ I t1 = 4 I t2 = 3 IV. Các Thông Số Kỹ Thuật Của Hệ Thống • Công suất truyền dẫn N ycđc = 7,1KW. )(01,81.796,0. 1 KWNN ycdcdai =⋅== η N 2 = η non . N 1 =0,96 .8,01 =7,69 KW N 3 = η t1 . N 2 =0,97 .7,96 = 7,46 KW N 4 = η t2 . N 3 = 0,97 .7,46 = 7,24 KW N 5 = η khop . N 4 =1 . 7,24 = 7,24 KW • Tốc độ quay các trục: n đc = 2930 (v/ph) (v/p)9 2930 i dc n n 3,2 1đ 1 63,15 === − (v/p)3 3i n n 915,63 1 1 2 21,05 2 === − )/(3,76 4 21,305 32 2 3 pv i n n === − )/(61,24 3 3,76 43 3 4 pv i n n === − 5 n = 4 n = 24,61 (v/p) • Mô men xoắn trên các trục: 27183 2930 34,8 .10.55,9.10.55,9 6 1 6 === n N M ycdc xdc (N.mm) Trang 3 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy ( ) mmNMiM mmNMiM mmNMiM mmNMiM mmNMiM x Xx Xx xx Xdcdaidx .10.59,28010.59,280.1.1 ).(10.59,28010.31,93.97,0.3 ).(10.31,9310.05,24.97,0.4 ).(10.05,241035,896,03 ).(1035,82718396,02,3 44 454545 44 343434 44 232323 44 121212 4 11 === === === =⋅⋅⋅== ⋅=⋅⋅== −− −− −− −− − η η η η η GIÁ TRỊ THÔNG SỐ ĐỘNG – ĐỘNG LỰC HỌC CÁC CẤP CỦA HỆ THỐNG TRUYỀN DẪN: Trục Đọng cơ TrụcI TrụcII TrụcIII TrụcIV Trục V i 3,2 3 4 3 1 N (KW) 7,1 8,01 7,96 7,46 7,24 7,24 N (V/ph) 2930 915,63 305,21 76,3 24,61 24,61 M x (N.mm) 2,72.10 4 8,35.10 4 24,05.10 4 93,31.10 4 280,59.10 4 280,59.10 4 Trang 4 Lớp 42CT-2 b b y 0 h c Thuyết minh thiết kế chi tiết máy ChươngII :THIẾT KẾ TRUYỀN ĐỘNG ĐAI I. CHỌN LOẠI ĐAI: Chọn tiết diện đai thang theo giá trò mô men trên trục dẫn. Ta có: M x = 2,72.10 4 Nmm =27,2 (Nm) Ta chọn được loại đai có các thông số : Loại tiết diện Kích thước tiết diện (mm) b b c h Y 0 b 17 14 10,05 4 138 800 ÷ 6300 125 50 ÷ 150 II. XÁC ĐỊNH ĐƯỜNG KÍNH BÁNH ĐAI:  Chọn đường kính bánh đai nhỏ : D 1 (mm) D 1 = 140 (mm) Kiểm nghiệm vận tốc đai: smV sm nD V /)3530(48,21 10.6 1460.220.14,3 /)3530(. 10.6 4 4 11 ÷<== ÷≤= π  Đường kính bánh đai lớn: D 2 = i.D 1 ( 1- ξ ) =3,2.140 ( 1- 0,01) = 443,52(mm) Tra bảng chọn D 2 theo tiêu chuẩn: D 2 = 450(mm)  Số vòng quay thực tế của bánh bò dẫn: n’ 2 =( 1 - ξ ) 1 2 1 .n D D n’ 2 = (1- 0,02) = 2930. 450 140 902,44 (V/p) n , 2 sai khác với n 2 nhỏ hơn (3-5%) (t/m) Vậy D 1 = 140 (mm) D 2 = 450(mm) III. CHỌN SƠ BỘ KHOẢNG CÁCH TRẠC A SB : Dựa vào bảng 19 ta chọn A sb = D 2 = 450(mm) IV. XÁC ĐỊNH CHÍNH XÁC CHIỀU DÀI ĐAI L KHOẢNG CÁCH TRỤC A  Chiều dài đai sơ bộ: Trang 5 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy L sb = 2A sb + A4 )DD( )DD( 2 2 12 21 − ++ π L sb = 2. 450 + 450.4 )140450( )450140( 2 14,3 2 − ++ L sb = 1879,69(mm) Chọn giá trò L chính xác: theo bảng 20. L = 2240 (mm)  Kiểm tra số vòng chạy của đai: 1059,9 2240 10.48,21 3 <=== L V u thoả mãn )(638 8 )(8)(2[)(2 2 12 2 1212 mm DDDDLDDL A = −−+−++− = ππ  Kiểm nghiệm góc âm trên bánh đai: 1 α = 180 0 - A DD 12 − .57 0 1 α = 180 0 - 638 140450 − . 57 0 = 152,3 0 > 120 0 (thoã mãn)  Xác đònh số đai cần thiết (Z) Z [ ] α σ ≥ C.C.G.F V N.1000 V0P Với: N = 8,34 KN Diện tích tiết diện đai F = 138 (mm 2 ) Trò số ứng suất có ích cho phép: [ ] 0 p σ = 1,51(N/mm 2 ) Hệ số xét đến ảnh hưởng của góc âm: α c =0,92 Hệ số xét đến ảnh hưởng của vận tốc: C v = 0,85 C t = 0,9 Z 85,0.92,0.9,0.138.51,1.48,21 34,8.1000 ≥ = 2,65 Vậy chọn Z = 3  Xác đònh kích thước bánh đai:  Chiều rộng bánh đai: B = (Z - 1)t +2S Theo bảng 87 ta có: t = 20 S=12,5 B = (3 - 1).20 +2. 12,5 =65(mm)  Đường kính ngoài của bánh đai: D e1 = D 1 + 2y 0 = 140 + 2.4 = 148 (mm) D e2 = D 2 +2.y 0 = 450+ 2. 4 = 458 (mm) -Lực tác dụng lên trục: R = 3. 0 α .F.Z.Sin 2 1 α R= 3.1,2 .138 .3. sin 2 3,152 0 = 1390 (N) ( 0 σ = 1,2 N/mm 2 ) Trang 6 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy ChươngIII: THIẾT KẾ TRUYỀN ĐỘNG BÁNH RĂNG I. THIẾT KẾ BÁNH RĂNG NÓN 1. Chọn Vật Liệu Và Phương Pháp Luyện: - Bánh răng nhỏ: Chọn thép C40 , thường hoá có: D phôi =300 ÷ 500 (mm) b σ =520 (N/mm 2 ) ch σ = 260 (N/mm 2 ) Độ cứng: HB 1 =190 -Bánh răng lớn: Chọn thép C35 ,thường hoá có: D phôi =500 ÷ 750 (mm) b σ = 460 (N/mm 2 ) ch σ = 230 (N/mm 2 ) Độ cứng : HB 2 = 160 2. Xác đònh ứng suất cho phép : - Ứng suất tiếp xúc cho phép : [ ] [ ] K .0N txtx σ=σ ’ N. Với : [ ] 0N tx σ = 2,6 HB. Số chu kỳ cơ sở N 0 = 10 7 K’ N : hệ số chu kỳ ứng suất tiếp xúc : K’ N = 6 t 0 N N đ . N tđ : số chu kỳ ứng suất tương đương . N 0 =10 7 :số chu kỳ cơ sở của đường cong tiép xúc . N tđ =N = 60.u.n.t u : số lần ăn khớp của bánh răng trong một vòng quay . n : số vòng quay trong một phút của bánh răng : n 1 : = 915,63 (v/phút) t : tổng số giờ làm việc của bánh răng : t = 8.1.260.7=14560 (giờ) ⇒ N tđ1 = 60 . 1 . 915,63.14560=79,99.10 7 > N 0 N tđ1 > N 0 ⇒ K’ N1 = 0,48 N tđ2 = 2-1 I Ntd1 = 26,66.10 7 >N 0 ⇒ 58,0 2 = N K [ ] 1tx σ = 2,6 . HB 1 . K’ N1 =2,6.190.0,48 =237,12 (N/mm 2 ) [ ] 2tx σ = 2,6 .160 .0,58 =241,28 (N/mm 2 ) - Ứng suất cho phép: [ ] " 1 . Nu K Kn ⋅= − σ σ σ +. 1 − σ : giới hạn mỏi uốn trong chu kỳ đối xứng: Trang 7 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy 1 − σ = 0,42. b σ =0,42.520 =218,4 (N/mm 2 ) +. n: hệ số dự trữ . n = 1,5 . + σ K : hệ số tập trung ứng suất ở chân răng: σ K = 1,8 . + K” N : Hệ số chu kỳ ứng suất uốn: K” N = m t 0 N N đ N 0 : số chu kỳ cơ sở của đường cong mỏi uốn: N 0 = 5. 10 6 N tđ : số chu kỳ ứng suất tương đương. m : Bậc đường cong mỏi uốn . m = 6. ⇒ K’’ N1 = 6 7 6 10.99,79 10.5 = 0,43 K’’ N2 = 6 7 6 10.66,26 10.5 =0,52 ⇒ [ ] 8,1.5,1 43,0.252 1 = u σ = 40,13 (N/mm 2 ) [ ] 29,45 8,1.5,1 52,0.2,235 2 == u σ (N/mm 2 ) - Ứng suất tải cho phép : + Ứng suất tiếp xúc quá tải cho phép : Vì bánh răng chế tạo từ thép có độ rắn HB < 350. [ ] txqt σ⇒ = 2,5 . [ ] 0N tx σ [ ] 6,2.5,2 1 = txqt σ HB =2,5.2,6.190 =1235 N/mm 2 [ ] 6,2.5,2 2 = txqt σ HB =2,5.2,6.160 =1040 N/mm 2 + Ứng suất quá tải cho phép : [ ] [ ] [ ] )/(184230 8,0 )/(208260.8,0 .8,0 2 2 2 1 mmN mmN uqt uqt chuqt == == = σ σ σσ 3. Chọn Sơ Bộ Hệ Số Tải Trọng : K sb K sb = 1,4. Trang 8 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy 4. Chọn hệ số chiều rộng bánh răng : Với bộ truyền bánh răng nón : 3,0 L b L ==ϕ 5. Xác dònh chiều dài nón L: Với bộ truyền bánh răng nón răng thẳng : L ≥ [ ] 3 2.L .sb 2 ótL 6 2 n.85,0 NK . i).5,01( 10.05,1 .1i ϕ       σϕ− + L 95,239 21,305.3,0.85,0 34,8.4,1 28,241.3).3,0.5,01( 10.05,1 .13 3 2 6 2 ≥       − +≥ (mm) Chọn L =240 mm 6. Chọn cấp chính xác chế tạo bánh răng : V = )1i.(10.6 n) 5,01.(L.2 10.6 n.d. 24 1 4 11tb + ϕ−π = π V 1 = )/(96,1 )13.(10.6 63,915).3,0.5,01.(240.14,3.2 34 sm = + − V 1 = 1,96(m/s) < 2 ⇒ Bánh răng có cấp chính xác 9 7. Xác đònh chính xác chiều dài nón L : - Hệ số tải trọng K : K= K tt . K đ . K tt : hệ số tập trung tải trọng K tt = 1 K đ = 1,35 K ⇒ =1,35 K sai khác so với K sb nhỏ hơn 5% 8. Xác đònh mô đun, số răng, chiều rộng … - Trò số mô đun : Hộp sơ cấp : m s = (0,02 ÷ 0,03).L =4,8 ÷ 7,2 Chọn m s =6 Z 1 = 29,25 13.6 240.2 1 2 32 = + = + im L s Chọn Z 1 =26 7826.3. 12 ===⇒ ZiZ - Chiều rộng bánh răng : b = L. L ϕ Hộp sơ cấp : b = 0,3 .240 = 72 (mm) 9. Kiểm nghiệm sức bền uốn của răng : +Hộp sơ cấp : [ ] u 2 tb 6 u b.n.z.m.y.85,0 N.K.10.1,19 σ≤=σ ⇒ hệ số dạng răng : y 1 = 0,4585 Trang 9 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy y 2 =0,64 Z td1 =23,16 Z td2 = 69,48 Ta có : [ ] 11 23,4 uu σσ <= =40,13 (N/mm 2 ) [ ] )/(29,459,5 2 22 mmN uu =<= σσ 10. Kiểm Nghiệm Bánh Răng Theo Quá Tải Đột Ngột Để bộ truyền có khả năng chòu quá tải trong thời gian ngắn càn kiểm tra bộ truyền quá tải theo điều kiện: ≤σ=σ txtxtxqt K. [ ] txqt σ [ ] uqtqtuuqt K. σ≤σ=σ +Giá trò ứng suất tiếp xúc được xác đònh : ( ) ( ) b.n.85,0 N.K.1i . b5,0Li 10.05,1 2 2 3 6 tx + − =σ ( ) ( ) 72.21,305.85,0 01,8.35,1.13 . 72.5,02403 10.05,1 2 3 6 1 + − = tx σ )/(76,116 2 1 mmN tx = σ ( ) ( ) 72.63,915.85,0 69,7.35,1.13 . 72.5,0240.3 10.05,1 2 3 6 2 + − = tx σ )/(64,103 2 2 mmN tx = σ Hệ số quá tải của hệ thống:K qt K qt = M M max =2,5 [ ] )/(123561.1845,2.76,116 2 1 mmN txqttxqt =<== σσ [ ] )/(104087,1635,2.64,103 2 2 mmN txqttxqt =<== σσ [ ] ( ) 2 11 /20858,105,2.23,4 mmN uqtuqt =<== σσ [ ] ( ) 2 21 /18475,145,2.9,5 mmN uqtuqt =<== σσ 11. Đònh Các Thông Số Hình Học Chủ Yếu Của Bộ Truyền: Tên thông số Côm thức xác đònh Chiều dài nón L L = 0,5. m s . 2 2 2 1 ZZ + =246,6 (mm) Mô đun trên mặt nut lớn m s M s = 6 Mô đun trung bình m tb M tb = m s . L bL 5,0 − = 5,12 Trang 10 Lớp 42CT-2 [...]... liệu chế tạo chi tiết truyền động ta chọn các thông số dầu can thiết theo bảng 110 Sau đó theo bảng 112 ta chon dầu : công nghiệp 20 ï Trang 20 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy ChươngIV: THIẾT KẾ TRỤC A TÍNH TOÁN SƠ BỘ I CHỌN VẬT LIỆU TRỤC: Chọn vật liệu làm trục là thép C45 tôi có: σ b ≥ 850( N / mm 2 ) σ −1 ≥ 340( N / mm 2 ) II TÍNH SƠ BỘ TRỤC: Xác đònh đường kính sơ bộ trục dựa vào công... Trang 22 Quan hệ kích thước a = 20 mm C = 20 mm δ =11 mm l2 = 10 mm l3 = 20 mm l4 = 15 mm l5 = 1,3 di l7 = 20 mm l’ = 3 di x1 = 1,6 di Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy 3 B I Phác thảo kết cấu hộp giảm tốc: SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CÁC TRỤC TÍNH TOÁN TRỤC I Trục I: P = P2 = 1 • • • 2 M x1 2.8,35.10 4 = = 1259,43 N d tb1 132,6 Pr1 = Pa 2 = P.tgα cos ϕ1 = 1259,43.tg 20 o cos 18,4 o = 434,96 N Pr 2 =... 2 ) d Kiểm nghiệm trục về độ cứng: Vì tất cả các trục khi tính toán đều có hệ số an toàn lớn hơn 2,5 nên ta không cần kiểm nghiệm trục theo chỉ tiêu này III TÍNH TOÁN TRỤC III: Trục III: P1 = 11310( N ) P2 = 3848( N ) Pr1 = 4116,5( N ) Pr 2 =1400,56( N ) l1 = 272 mm ; l2 = 140 mm ; l3 = 97 mm Trang 31 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy Các phản lực tại D: • P1 RAx A B Pr1 RDy C RDx Pr2 RAy... b Kiểm nghiểm trục theo hệ số an toàn: Hệ số an toàn được kiểm nghiệm theo điều kiện: Trang 29 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy n σ n τ ≥ [ n] 2 nσ + n2 τ σ −1 nσ = kσ σa + ψσ σm β.εσ τ −1 nτ = kτ τ a +ψ τ τ m β ε τ n= Trang 30 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy • Trục II: d=40 mm Trục được tôi bằng dòng điện cao tần có: β = 1,7 ⇒ K σ = 1,75; σ b = 700( N / mm 2 ); Kτ = 1,6 σ... ≥ 120 3 7,46 = 55,28 (mm) 76,3 trục IV: dsb4 ≥ 120 3 7,24 = 79,81 (mm) 24,61 để dễ dàng tính toán ta lấy dsb1 = 30 (mm) dsb2 = 40 (mm) dsb3 = 60 (mm) dsb4 = 80 (mm) III TÍNH GẦN ĐÚNG: 1 Chọn sơ bộ ổ Đường kính ổ được chọn sơ bộ theo công thức B = (0,5 ÷ 0,9) dsb Trang 21 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy Chọn B = 0,8 dsb ⇒ B1 = 0,8 30 = 24 (mm) B2 = 0,8 40 = 32 (mm) B3 = 0,8 60= 48 (mm)... 0,8σch uqt Trang 34 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy Trục III: • Với d= 63; Kqt = 2,5 ; [σ ] =320 N/mm qt 2 σ uqt = K qt ⋅σ u = 2,5 ⋅ 47,25 = 118,125( N / mm 2 ) τ qt = K qt ⋅τ = 2,5 ⋅11,85 = 29,625 (N/mm 2 ) [ ] 2 2 ⇒σ qt = σuqt + 3τ qt = 118,125 2 + 3.29,625 2 = 128,79 < σ qt = 320( N / mm 2 ) d) Kiểm nghiệm trục về độ cứng: Vì tất cả các trục khi tính toán đều có hệ số an toàn lớn hơn 2,5... N/mm 2 8414,22 [ ] 2 2 ⇒σ qt = σ uqt + 3τ qt = 116,89 2 + 3.27 2 = 125,89 < σ qt = 320 N / mm 2 d) Kiểm nghiệm trục về độ cứng: Vì tất cả các trục khi tính toán đều có hệ số an toàn lớn hơn 2,5 nên ta không cần kiểm nghiệm trục theo chỉ tiêu này II TÍNH TOÁN TRỤC II: Trục II: P = 1165( N ) 1 P2 = 3848( N ) Pr1 =133,89( N ) Pr 2 =1400,56( N ) Pa = 420,48( N ) Mu1 = Pa • d tb 429,9 = 90382,18( N mm) =420,48... biểu đồ nội lực Trang 32 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy MX (N.mm) 284128,52 MY (N.mm) MZ (N.mm) - Xét điểm nguy hiểm + Tại B 2 2 2 M tdB = 0,75.M z + M y + M x = 0,75.933100 2 +1232932,48 2 + 44875,04 2 =1540943,45( N mm ) vậy điểm nguy hiểm là điểm B dIII = 3 M td = 61,93mm 0,1 ⋅ [σ ] ⇒ dIII = 63 mm dg = 50 mm 2 Kiểm Nghiệm Trục a) Đònh kết cấu trục: có dII = 63 mm Sử dụng kiểu then có... 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy 2 2 2 M tđB = 0,75.M z + M y + M x = 0,75.83500 2 + 90350 2 =115725,25( N mm ) + Tại C Mx = 16026 (N.mm) My = 76824,9 (N.mm) Mz = 83500 (N.mm) 2 2 2 M tđB = 0,75.M Z + M y + M x = 0,75.83500 2 + 76824,9 2 +16939 2 =115725,25( N mm ) MtđB > MtđC vậy điểm nguy hiểm là điểm B dI = 3 M td = 31,33mm 0,1 ⋅ [σ ] ⇒ dI = 35 mm 2) Kiểm Nghiệm Trục a) Đònh kết cấu trục: có... m Z2 = 495 (mm) d1 = dc1 = 165 (mm) De1 = dc1 + 2.m =175 (mm) De2 = dc2 + 2.m = 505 (mm) Dc1 = dc1 - 2.m -2.c = 153,75 (mm) Dc2 = dc2 - 2.m -2.c = 483,75 (mm) Trang 19 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy 12 Lực Tác Dụng • lực vòng P1 = P2 = • 2 M X 2 ⋅ 93,31 ⋅10 4 = =11310 (N) 165 d lực hướng tâm Pr1 = Pr2 = P tg α =4116,5 (N) IV KIỂM TRA BÔI TRƠN: Các bánh răng được ngâm trong dầu với chiều . Thuyết minh thiết kế chi tiết máy LỜI NÓI ĐẦU Thiết kế chi tiết máy là một môn học có ý nghóa rất quan trọng đối với sinh viên, giúp cho sinh viên. trục: R = 3. 0 α .F.Z.Sin 2 1 α R= 3.1,2 .138 .3. sin 2 3,152 0 = 1390 (N) ( 0 σ = 1,2 N/mm 2 ) Trang 6 Lớp 42CT-2 Thuyết minh thiết kế chi tiết máy