THIẾT kế kỹ THUẬT TRỤ t2 (PAI)

ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU CHƯƠNG I : TÍNH TOÁN TRỤ CẦU I. Các kích thước cơ bản II. Các điều kiện cơ bản Mực nước tính toán 2.5 tt H m= + Mực nước thấp nhất min 1,6H m= + Mực nước cao nhất max 3,7H m= + Cao độ mặt đường thiết kế 7,588m+ Cao độ đỉnh trụ 6,2m+ Cao độ đáy bệ trụ 2,5m− Góc chéo của trụ so với tim cầu 0 90 Loại trụ: trụ thân đặc III. Vật liệu sử dụng Cường độ chòu nén của bêtông ' 28 c f MPa= Khối lượng riêng của bêtông 3 2500 /KG m γ = , khi tính cường độ 3 2400 /KG m γ = Môđun đàn hồi của bêtông 1,5 0,043.2400. 28 26750 c E MPa= = Cường độ chảy dẻo của cốt thép 280 y f MPa= Giới hạn ứng suất ở trạng thái sử dụng Giới hạn ứng suất nén ' 0,45. 0,45.28 12.6 c f MPa= = Giới hạn ứng suất kéo ' 0,5. 0,5. 28 2,645 c f MPa= = IV. Tải trọng tónh tác dụng lên kết cấu MSSV : CD02087 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN 223 100100 1600 750 1300 7000 1500 500 1400 23002300 5300 500 900 20402040 7000 10001000 10000 1500 500 5300 500 900 11080 110022202220222022201100 ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Tại mỗi vò trí gối có các lực tồn tại theo 3 phương vuông góc tác dụng + Lực theo phương dọc cầu: 1 5perp perp L L÷ + Lực theo phương ngang cầu: 1 5par par L L÷ + Lực theo phương đứng: 1 5 V V÷ a) Dầm chủ: + Đoạn dầm cắt khấc: Diện tích tiết diện 2 1 0,796 g A m= Tỷ trọng bêtông dầm chủ 3 3 2,45.10 / c KG m γ = Trọng lượng đoạn dầm: 3 1 1 . . .2 2, 45.10 .0,796.0,8.2 3120,32 d c g ck DC A L KG γ = = = + Đoạn dầm đặc: Diện tích tiết diện 2 2 1,6 g A m= Trọng lượng đoạn dầm: 3 2 2 . . .2 2,45.10 .1, 6.1, 2.2 9408 d c g dac DC A L KG γ = = = + Đoạn dầm còn lại: Diện tích tiết diện 2 3 0,56 g A m= Trọng lượng đoạn dầm: ( ) ( ) 3 3 3 . . 2. 2, 45.10 .0,56. 33 2. 0,8 1, 2 39788 d c g ck dac DC A L L L KG γ = − + = − + =        + Tónh tải dầm chủ coi là tải trọng rải đều suốt chiều dài dầm: 1 2 3 3120,32 9408 39788 1585,34 / 33 d d d dc DC DC DC DC KG m L + + + + = = = b) Bản mặt cầu: + Dầm giữa: MSSV : CD02087 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN 224 ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU 2 . . . 2450.2,22.0,2 1087,8 / g bmc c bmc c DC A S h KG m γ γ = = = = + Dầm biên: 2 . . . 2450.2,22.0,2 1087,8 / b bmc c bmc c DC A S h KG m γ γ = = = = c) Dầm ngang: ( ) ( ) . . 0,813.0,8 .8 . 2450. 77, 26 / . 5.33 dn dn n dn c b A t N DC KG m N L γ = = = d) Ván khuôn lắp ghép: . . 2450.0,86.0,025 52,675 / vk c vk vk DC b h KG m γ = = = e) Vách ngăn: Với dầm có chiều dài 33m, ta dùng 2 vách đứng mỏng dày 15cm chia dầm làm 3 khoang, mỗi khoang dài 11m. Vách ngăn này có tác dụng tăng độ ổn đònh khi cẩu lắp dầm. . . . / 2450.(1, 6 0,56).0,15.2 / 33 23,16 / vn c vn vn vn DC A t N L KG m γ = = − = f) Lan can: Từ thực tế ta có thép phần lan can tay vòn có khối lượng: 63 m/KN Ta giả thiết tải trọng lan can, lề bộ hành được qui về bó vỉa và truyền xuống dầm biên và dầm giữa là khác nhau , phần nằm ngoài bản hẩng sẽ do dầm biên chòu ,còn phần nằm trong sẽ chia cho dầm biên và dầm trong chòu theo tỉ lệ khoảng cách từ diểm đặt lực đến mỗi dầm. - Phần nằm ngoài bản hẩng: 1 0,52.0, 25. 0,08.0, 475. 63 0,52.0, 25.2450 0, 08.0, 475.2450 63 483 / c c P KG m γ γ = + + = + + = - Phần nằm trong: 2 0,27.0,25. 0,08.0, 475. 0,27.0,25.2450 0,08.0, 475.2450 263,75 / c c P KG m γ γ = + = + = Suy ra: Dầm giữa: 2 2 0,125 0,44 0,125 . .263,75 37, 423 2,22 e g n d P P KG S − − = = = Dầm biên: 2 2 0,125 2,22 0, 44 0,125 . .263,75 226,33 / 2, 22 n e b n S d P P KG m S − + − + = = = Vậy Dầm biên: 3 1 2 483 226,33 709,33 / b b DC P P KG m= + = + = Dầm giữa: 3 2 37, 423 / g g DC P KG m= = g) Lớp phủ mặt cầu và tiện ích công cộng: Lớp phủ bêtông Atfan: MSSV : CD02087 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN 225 ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU 1 1 1 DW h . . 0,07.2400.2,22 372,96 / n S KG m γ = = = Lớp phòng nước: ' ' 2 DW h . . 0,004.1800.2, 22 15,984 / n S KG m γ = = = Tiện ích và trang thiết bò trên cầu: m/KG5DW 3 = Vậy 1 2 3 372,96 15,984 5 393,944 / 3,864 / DW DW DW DW KG m KN m = + + = + + = = h) Phản lực gối không có hệ số do một dầm chủ tác dụng lên xà mũ Dầm biên: ( ) 1585,34 1087,8 52,675 23,16 709,33 393.944 .32,3 1593, 48 .0,5 63010,56 618,13KG KN + + + + + +    = = Dầm giữa: ( ) 1585,34 1087,8 52,675 23,16 37, 423 393,944 .32,3 3186,96 .0,5 52956 519,5KG KN + + + + + +    = = i) Phần tónh tải do trọng lượng bản thân xà mũ được quy đổi thành lực phân bố đều: 4 2000.1400.0,245.10 68,6 /N mm − = j) Phần tónh tải do trọng lượng bản thân trụ được xem là lực phân bố thẳng đứng: 4 5300.1400.0,245.10 181, 79 /N mm − = V. Hoạt tải HL-93 1) Xe tải thiết kế: MSSV : CD02087 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN 226 ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Xe tải thiết kế: gồm trục trước nặng 35 KN , hai trục sau mỗi trục nặng 145KN, khoảng cách giữa 2 trục trước là 4300mm, khoảng cách hai trục sau thay đổi từ 4300 – 9000 mm sao cho gây ra nội lực lớn nhất, theo phương ngang khoảng cách giữa hai bánh xe là 1800mm 2) Xe hai trục thiết kế: Xe hai trục: gồm có hai trục, mỗi trục nặng 110KN, khoảng cách giữa hai trục không đổi là 1200mm, theo phương ngang khoảng cách giữa hai bánh xe là 1800mm 3) Tải trọng làn: Tải trọng làn: bao gồm tải trọng rải đều 9,3N/mm. xếp theo phương dọc cầu, theo phương ngang cầu tải trọng này phân bố theo chiều rộng 3000mm, tải trọng làn có thể xe dòch theo phương ngang để gây ra nội lực lớn nhất. Sơ đồ xếp tải: MSSV : CD02087 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN 227 1200mm 110 kN 110 kN 9,3KN/m 3110033050 1200 237009450 150004300 4300 43004300 3230032300 2370043004300 ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Phản lực gối do 2 xe tải 3 trục: (2) 35.0,282 145.0, 415 145.0,548 145.1 145.0,867 35.0,734 445,91 TR R KN= + + + + + = Phản lực gối do 1 xe tải 3 trục: (1) 145.1 145.0,867 35.0,734 296,405 TR R KN= + + = Phản lực tại gối do xe tandem: 110.(1 0,963) 215,93 tadem R KN= + = Phản lực tại gối do tải trọng làn gây ra: 9,3.2.32,3.1.0,5 300,39 lane R KN= = Phản lực tại gối do người đi bộ gây ra: 3.2.32,3.1.0,5 96,9 PL R KN= = So sánh các tổ hợp do hoạt tải gây ra: Tổ hợp 1: ( ) ( ) (2) 0,9. 0,9. 300,39 445,91 96,9 768,57 lane TR PL R R R R KN= + + = + + = Tổ hợp 2: ( ) ( ) 300,39 215,93 96,9 613, 22 lane tadem PL R R R R KN= + + = + + = Tổ hợp 3: (1) 300,39 296, 405 96,9 693,7 lane TR PL R R R R KN= + + = + + = Chọn tổ hợp 1và 3 để tính toán do tổ hợp 1 cho phản lực tại gối lớn nhưng mômen có thể nhỏ, còn tổ hợp 3 cho phản lực tại gối nhỏ hơn nhưng mômen có thể lớn. Do đó ta sẽ xét đồng thời trường hợp 1 và 3. Xếp hoạt tải theo phương ngang cầu để xác đònh nội lực lớn nhất MSSV : CD02087 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN 228 17801200 0,53 0,8 0,82 1,36 1 40 600 1800 3000 1200 0,18 0,198 0,468 0,721 0,45 V2 V1 12201780400 1 V2 V3 0,279 0,55 1220 ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU . . . 3000 lane lane LL m R V γ Ω = ( ) (2) (2) . . 1 . .0,5. TR TR LL i V m IM R y γ = + ∑ ( ) (1) (1) . . 1 . .0,5. TR TR LL i V m IM R y γ = + ∑ . . . 1200 PL PL PL m R V γ Ω = 1 0,9.( ) TH lane TR PL V V V V= + + ( ) 3 .0,5 TH TR lane PL V V V V= + + Xét trạng thái giới hạn sử dụng: Gối 1: 1 . . . 1.1,2.300,39.712 85,55 3000 3000 lane lane LL m R V KN γ Ω = = = ( ) (2) (2) 1 . . 1 . .0,5. 1.1,2.1, 25.445,91.0,5.0,53 177, 25 TR TR LL i V m IM R y KN γ = + = = ∑ ( ) (1) (1) 1 . . 1 . .0,5. 1.1, 2.1,25.296,405.0,5.0,53 117,82 TR TR LL i V m IM R y KN γ = + = = ∑ 1 . . . 1.1,2.96,9.1308 126,745 1200 1200 PL PL PL m R V KN γ Ω = = = 1 (2) 1 1 1 1 0,9.( ) 0,9.(85,55 177,25) 126, 745 363, 265 TH lane TR PL V V V V KN= + + = + + = ( ) ( ) 3 (1) 1 1 1 1 .0,5 117,82 85,55 126,745 .0,5 223,97 TH TR lane PL V V V V KN= + + = + + = Gối 2: MSSV : CD02087 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN 229 ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU 2 . . . 1.1,2.300,39.1950,72 234,4 3000 3000 lane lane LL m R V KN γ Ω = = = ( ) ( ) (2) (2) 2 . . 1 . .0,5. 1.1,2.1, 25.445,91.0,5. 0,468 0,721 397,64 TR TR LL i V m IM R y KN γ = + = + = ∑ ( ) ( ) (1) (1) 2 . . 1 . .0,5. 1.1, 2.1,25.296,405.0,5. 0, 468 0,721 264,32 TR TR LL i V m IM R y KN γ = + = + = ∑ 2 . . . 1.1,2.96,9.36 3,5 1200 1200 PL PL PL m R V KN γ Ω = = = 1 (2) 2 2 2 2 0,9.( ) 0,9.(234, 4 397,64) 3,5 572,336 TH lane TR PL V V V V KN= + + = + + = ( ) ( ) 3 (1) 2 2 2 2 .0,5 264,32 234, 4 3,5 .0,5 383, 27 TH TR lane PL V V V V KN= + + = + + = Gối 3: 3 . . . 1.1,2.300,39.335,5 40,3 3000 3000 lane lane LL m R V KN γ Ω = = = ( ) (2) (2) 3 . . 1 . .0,5. 1.1,2.1, 25.445,91.0,5.0, 279 93, 3 TR TR LL i V m IM R y KN γ = + = = ∑ ( ) (1) (1) 3 . . 1 . .0,5. 1.1, 2.1,25.296,405.0,5.0, 279 62 TR TR LL i V m IM R y KN γ = + = = ∑ 1 (2) 3 3 3 0,9.( ) 0,9.(234, 4 397, 64) 568,836 TH lane TR V V V KN= + = + = ( ) ( ) 3 (1) 3 3 3 .0,5 62 40,3 .0,5 82,15 TH TR lane V V V KN= + = + = 4) Lực hãm xe (BR): Lực hãm xe đựơc truyền từ kết cấu trên xuống trụ qua gối đỡ. Tuỳ theo từng loại gối cầu và dạng liên kết mà tỉ lệ truyền của lực ngang xuống trụ khác nhau. Do các tài liệu tra cứu không có ghi chép về tỉ lệ ảnh hưởng của lực ngang xuống trụ nên khi tính toán, lấy tỉ lệ truyền bằng 100%. Có nghóa là toàn bộ lực ngang gây ra do lực hãm xe được truyền hết xuống gối cầụ. Điểm đặt của lực hãm xe tại cao độ gối cầu của trụ thiết kế. Lực hãm được lấy bằng 25% trọng lượng của các trục xe tải hay xe hai trục thiết kế cho mỗi làn được đặt trong tất cả các làn thiết kế được chất tải theo quy trình và coi như đi cùng một chiều. Các lực này được coi như tác dụng theo chiều nằm ngang cách phía trên mặt đường 1800mm theo cả hai chiều dọc để gây ra hiệu ứng lực lớn nhất. Tất cả các làn thiết kế phải được chất tải đồng thời đối với cầu và coi như đi cùng một chiều trong tương lai. Phải áp dụng hệ số làn quy đònh trong điều 3.6.1.1.2. Lực hãm do 2 làn xe tác dụng được phân bố đều cho 5 gối. 25%. . . 0,25.(35 145 145).1.2 162,5 tr BR P m n KN= = + + = Khoảng cách từ mặt cầu đến mặt trên xà mũ: 4 70 200 800 1074mm+ + + = Tại mỗi gối tựa lực hãm tạo một cặp lực: 162,5/ 5 32,5 perp L KN= = Và một mômen 32,5.(1,074 1,8) 93, 4 . perp M KN m= + = tại gối Mômen tại mặt cắt đỉnh bệ 162,5.(1,074 1,8 1, 4 5,3) 1555, 78 . y M KN m= + + + = 5) Tải trọng gió tác dụng lên kết cấu thượng tầng ( sup WS ) Diện tích hứng gió bxh được xác đònh như sau: MSSV : CD02087 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN 230 ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU 32,3 tt b L m= = và 1, 424 0, 2 1,7 3,324 lc bmc dc h h h h m= + + = + + = 2 sup 32,3.3,324 107, 37 w A m⇒ = = p lực gió B P được xác đònh như sau: 2 2 0,0006. . 1,8( / ) B d P V C KN m= ≥ Tốc độ gió B V giả sử được lấy trong vùng 4 do đó tốc độ gió 59 / , 1 B V m s S= = . 59 / B V V S m s⇒ = = Trong đó: V B - Tốc độ gió giật cơ bản trong 3 giây với chu kỳ xuất hiện 100 năm thích hợp với vùng tính gió có đặt cầu đang nghiên cứu, như quy đònh trong bảng 3.8.1.1- 1. S : hệ số điều chỉnh đối với khu đất chòu gió và độ cao mặt cầu theo quy đònh trong bảng 3.8.1.1.2 C d : Hệ số cản được quy đònh trong A3.8.1.2.1.1, phụ thuộc vào tỉ số b/d. Trong đó: b = Chiều rộng toàn bộ của cầu giữa các bề mặt lan can (mm) d = Chiều cao kết cấu phần trên bao gồm cả lan can đặc, nếu có (mm). Quy đònh lấy hệ số tối thiểu là 0.9. Trong bài, ta lấy hệ số cản gió =1,2 Hệ số cản 1, 2 d C = 2 0,0006.(59) .1, 2 2,5 1,8 B P⇒ = = ≥ Giả sử mặt hứng gió vuông góc phương gió, khi đó gió ngang là: ⇒ Lực gió sup sup . 2,5.107,37 268, 43 B w WS P A KN= = = Lực gió theo phương dọc bằng 0 Tại mỗi gối tựa lực gió tạo một lực: sup 268, 43 53, 686 5 5 par WS L KN= = = Ngoài ra lực gió sup WS đặt lệch tâm so với mặt trên xà mũ( chính xác là tại trục dầm xà mũ) là: 1, 424 0, 2 1,7 1,662 2 2 2 lc bmc dc h h h h m + + + + = = = Nên tạo ra mômen làm xoắn mặt cắt ngang cầu tại gối có trò số 1,662.268, 43 446,13 . red M KN m= = Thành phần mômen này tạo các phản lực hướng lên cho 2 gối tựa 1, 2 và hướng xuống cho 2 gối tựa 4, 5. Xác đònh các phản lực này thông qua việc giả thiết mặt cắt ngang có độ cứng lớn vô cùng dưới tác dụng mômen xoắn red M . Khi đó phản lực tại gối thứ i được xác đònh như sau: 2 . red i i i M x V x = ∑ Trong đó: i x là khoảng cách hai tim dầm thứ i với quy tắc đánh số đối xứng 2 2 2 2 4,44 8,88 98,568 i x m= + = ∑ MSSV : CD02087 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN 231 ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU 1 5 446,13.8,88 40,2 98,568 V V KN= − = = 2 4 446,13.4,44 20,1 98,568 V V KN= − = = 3 0V = Mômen tại mặt cắt đỉnh bệ 268,3.(1,662 1, 4 5,3) 2243,5 . x M KN m= + + = 6) Tải trọng gió tác dụng lên kết cấu hạ tầng ( sub cap col WS WS WS= + ) . 2,5.1,4.1,6 5,6 cap B cap WS P A KN= = = ( tác dụng lên xà mũ) . 2,5.1,4 3,5 / col B col WS P D KN m= = = ( phân bố đều theo chiều cao thân trụ) 5,6 3, 5.5,3 24,15 sub cap col WS WS WS KN= + = + = Mômen tại gối su 5,6.1, 4.0,5 3,5.5,3.(5,3.0,5 1,4) 79 . b cap col ws ws ws M M M KN m= + = + + = Mômen tại mặt cắt đỉnh bệ 5,6.(1, 4.0,5 5,3) 3, 5.5,3.5, 3.0,5 82,76 . x M KN m= + + = 7) Tải trọng gió tác dụng lên xe ( WL ) Theo A3.8.1.3, khi xét tổ hợp tải trọng cường độ III, phải xét tải trọng gió tác dụng vào cả kết cấu và xe cộ. Tải trọng ngang của gió lên xe cộ bằng tải phân bố 1,5 KN/m, tác dụng theo hướng nằm ngang, ngang với tim dọc kết cấu và đặt ở 1.8m trên mặt đường. Chiều dài tham gia tải trọng gió tác dụng lên xe được lấy bằng chiều dài dầm tác dụng lên trụ 32,3L m= 1,5.32,3 48, 45 par WL KN= = Tại mỗi vò trí gối tựa dầm tác dụng một lực: 48, 45 9,69 5 par L KN= = , cách mặt trên xà mũ 4 70 200 800 1800 2874 2,874mm m+ + + + = = , do đó tồn tại một trò số mômen: 48, 45.2,874 139,25 . perp M KN m= = Thành phần mômen này tạo các phản lực hướng lên cho 2 gối tựa 1, 2 và hướng xuống cho 2 gối tựa 4, 5. Xác đònh các phản lực này thông qua việc giả thiết mặt cắt ngang có độ cứng lớn vô cùng dưới tác dụng mômen xoắn perp M . Khi đó phản lực tại gối thứ i được xác đònh như sau: 2 . perp i i i M x V x = ∑ Trong đó: i x là khoảng cách hai tim dầm thứ i với quy tắc đánh số đối xứng 2 2 2 2 4,44 8,88 98,568 i x m= + = ∑ 1 5 139,25.8,88 12,55 98,568 V V KN= − = = MSSV : CD02087 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN 232 [...]... 2.5300   ÷=  ÷ = 3, 29 < 22  r   1934,12  Trong đó: K : là hệ số phụ thuộc vào điều kiện liên kết 2 đầu cột ( K = 1, 2 ) MSSV : CD02087 246 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU L : chiều dài thân trụ Thiết kế cột không xét đến ảnh hưởng độ mảnh Thiết kế như bài toán cột ngắn có : Pu = 6368, 41KN , M u = 5053, 02 KN m Chiều cao có hiệu của tiết diện... THIỆN ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) Av f vy ' c 0, 083 f bw = GVHD : Th.S MAI LỰU 804, 4.240 = 274, 73mm 0, 083 28.1600 Vu 3421540 = = 0, 0581 < 0,1 f bw d v 28.1600.1314,3 ' c Vậy 274, 73mm  S ≤ min  = 274, 73mm min ( 0,8.d v ;600mm ) = min ( 0,8.1314,3;300mm )  Ta chọn bước cốt đai S = 100mm VII Thiết kế trụ Ta sẽ đưa tất cả tải trọng về trọng tâm đỉnh bệ trụ Tiết diện trụ chọn được... SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU 150 Áp lực dòng chảy theo phương ngang cầu: p = 5.14 × 10-4 CDV² Trong đó: p : áp lực dòng chảy CD: Hệ số cản của trụ theo phương dọc Với trụ đầu tròn CD = 0.7 m/s V : Vận tốc nước thiết kế , V =2.5m/s Suy ra : p =5.14x10-4x0.7x2.52 = 2.2488 KN/m² Tính tại mặt cắt đỉnh bệ: Diện tích chắn của trụ: 1,4.2,1=2,94 m² Lực cản... Giá trò thiết kế 1640.90 426.86 b) Theo phương ngang cầu Ta đặt tải sao cho lệch tâm nhiều nhất để Mx lớn nhất V(KN) MSSV : CD02087 TH1 363.27 4.44 1612.90 223.97 4.44 994.43 TH1 572.34 2.22 1270.59 TH3 Gối 2 Mx(KN.m) TH3 Gối 1 y(m) 383.27 2.22 850.86 242 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) Gối 3 GVHD : Th.S MAI LỰU TH1 568.84 0.00 0.00 TH3 82.15 0.00 0.00 Giá trò thiết kế 3)... CD02087 239 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Khả năng chòu cắt của thép đai được xem là nhỏ nhất khi góc nghiêng của vết nứt θ = 450 và β = 2 , do đó để đơn giản trong thiết kế lực cắt, bước thép đai sẽ tính trong trường hợp này Xác đònh cánh tay đòn d v Chiều cao vùng nén a đã được xác đònh trong bài toán thiết kế thép dọc a = 71, 42mm Xác đònh chiều cao... Cách mặt cắt đáy móng : 5.00 m Mômen tại mắt cắt đỉnh móng M x = 2276,8.3 = 6830, 4 KN m 900 900 1020 VI Thiết kế xà mũ 1) Mặt cắt ngang tính toán 500 680 MSSV : CD02087 P1 234 P2 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) 2) GVHD : Th.S MAI LỰU Tải trọng a) Tónh tải  Tónh tải từ kết cấu phần trên Số dầm trên cánh hẫng: n = 1 VD(KN) Nhòp trái 555.72 0.94 522.38 Nhòp phải 555.72 0.94... thép theo cấu tạo Ta chọn Ø20a150 9) Thiết kế cốt thép theo TTGH ĐB Ta tính toán tương tự như trên được kết quả THEO PHƯƠNG DỌC CẦU P (KN) 3220.38 M (KN.m) 997.81 ab (mm) 202.50 Pb (KN) 24217.99 As=As' (mm2) -134372666.20 THEO PHƯƠNG NGANG CẦU P (KN) MSSV : CD02087 M (KN.m) ab (mm) 247 Pb (KN) As=As' (mm2) SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) 3220.38 5053.02 997.50 GVHD : Th.S... 6.60 5053.02 TTGH CĐIII 2399.94 0.00 0.00 416.21 3265.25 TTGH SD 4367.61 162.50 1982.64 142.82 4052.48 TTGH ĐB 3220.38 81.25 991.32 2283.40 8279.07 8) Thiết kế cốt thép theo TTGH CĐI MSSV : CD02087 244 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) a) GVHD : Th.S MAI LỰU Theo phương dọc cầu Kiểm tra độ mảnh của cột: 6 2 Diện tích tiết diện: F = b.h = 6700.1400 = 9,38.10 mm b.h3 6700.14003... 2,1.5300 ) 2 = 1,3.109 N Cm 1 = = 1, 01 ≥ 1 Pu 6368410 1− 1− 0, 75.1,3.109 φ Pe MSSV : CD02087 245 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU δ s = δ b = 1, 01 ⇒ M c = δ b ( M 2b + M 2 s ) = δ b M u = 1, 01.3469, 62 = 3492,34 KN m Thiết kế như bài toán cột ngắn có : Pu = 6368, 41KN , M c = 3492,34 KN m Chiều cao có hiệu của tiết diện d = 1400 − 50 = 1350mm Chiều... Hy(KN) Mx(KN.m) My(KN.m) Nhòp trái 555.72 0.00 0.00 0.00 -208.40 Nhòp phải 555.72 0.00 0.00 0.00 208.40 MSSV : CD02087 241 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) DC (KCPD) Xà mũ GVHD : Th.S MAI LỰU 501.64 0.00 0.00 0.00 0.00 Thân trụ 1217.81 0.00 0.00 0.00 0.00 2830.89 0.00 0.00 0.00 0.00 Tổng b) DW V(KN) Nhòp trái 62.41 0.00 0.00 0.00 -23.40 Nhòp phải DW (KCPT) Hx(KN) 62.41 0.00 . KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Xe tải thiết kế: gồm trục trước nặng 35 KN , hai trục sau mỗi trục nặng 145KN, khoảng cách giữa 2 trục trước là 4300mm, khoảng cách hai trục sau thay. . x M KN m= = VI. Thiết kế xà mũ 1) Mặt cắt ngang tính toán MSSV : CD02087 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN 234 P2 P1 940 2040 1020 680 900500 150 900 ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S. THIỆN 239 ĐATN : THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T2 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Khả năng chòu cắt của thép đai được xem là nhỏ nhất khi góc nghiêng của vết nứt 0 45 θ = và 2 β = , do đó để đơn giản trong thiết kế