đồ án công nghệ chế tạo máy

Phần I . Giới thiệu về công ty LILAMAEMC Công ty cổ phần cơ khí lắp máy lilama là doanh nghiệp thuộc Tổng công ty Lắp máy Việt Nam có trụ sở chính tại Thành phố Ninh Bình, tỉnh Ninh Bình. Đăng ký kinh doanh số 0903000112 do Sở kế hoạch – Đầu tư tỉnh Ninh Bình cấp. Hơn 30 năm hoạt động và trưởng thành, Công ty là một đơn vị có uy tín trong lĩnh vực: Chế tạo và lắp đăt thiết bị các công trình công nghiệp và dân dụng. Tên công ty: CÔNG TY CỔ PHẦN CƠ KHÍ LẮP MÁY LILAMA Tên giao dịch: LILAMA.EMC Công ty là đơn vị thành viên của Tổng Công ty Lắp máy Việt Nam. Có tư cách pháp nhân theo Pháp luật Việt Nam, thực hiện chế độ hạch toán kinh tế độc lập, có con dấu riêng, mở tài khoản tại Kho bạc Nhà nước và các ngân hàng trong và ngoài nước theo quy định của Pháp luật. Tổ chức và hoạt động theo điều lệ của Công ty cổ phần và Luật Doanh nghiệp. Đăng ký kinh doanh theo luật định. Trụ sở đăng ký Trụ sở: Số72E, đường Hoàng Diệu, thành phố Ninh Bình, Việt Nam. Điện thoại: 84 030 3871125 Fax: 84 030 3873074 Năm thành lập - Từ năm 1978 – 1983, Công ty là Đội công trường trực thuộc Liên hiệp Lắp máy – Bộ Xây dựng. - Từ năm 1983 – 1996, Công ty có tên là “Xí nghiệp Cơ khí lắp máy” trực thuộc liên hiệp các Xí nghiệp lắp máy – Bộ Xây dựng, theo Quyết định số 012A/BXD – TCLĐ ngày 27/01/1993 của Bộ trưởng Bộ Xây dựng. - Từ năm 1996 – 2006, Công ty có tên là Công ty Cơ khí Lắp máy thuộc Tổng Công ty Lắp máy Việt Nam theo Quyết định số 05/BXD – TCLĐ ngày 02/01/1996 của Bộ trưởng Bộ Xây dựng. - Từ năm 2006 đến nay, Công ty được chuyển đổi thành Công ty cổ phần Cơ khí Lắp máy LiLaMa thuộc Tổng Công ty Lắp máy Việt Nam theo Quyết định số 925/QĐ – BXD ngày 19 tháng 6 năm 2006 của Bộ trưởng Bộ Xây dựng. Lực lượng lao động Trong hoạt động chung của doanh nghiệp: 1082 lao động Trong lĩnh vực xây lắp: 978 lao động Trong đó, cán bộ chuyên môn: 104 lao động Sơ đồ tổ chức Lĩnh vực sản xuất kinh doanh - Xây dựng công trình kỹ thuật dân dụng ( giao thông, thuỷ lợi, công nghiệp, đường điện, trạm biến áp, xi măng, thuỷđiện, nhiệt điện, dầu khí, hạ tầng kỹ thuật, xử lý nền móng); - Hoàn thiện công trình xây dựng (trang trí nội thất); - Lắp đặt hệ thống điện, hệ thống cấp thoát nước và lắp đặt xây dựng khác; - Khảo sát, tư vấn: Kết cấu dân dụng, công nghiệp; quy hoạch tổng mặt bằng, kiến trúc nội – ngoại thất dân dụng, công nghiệp; cấp điện ngành nông nghiệp; chế tạo thiết bị máy cơ khí; - Kiểm tra mối hàn (siêu âm, thẩm thấu, từ tính Xray); hiệu chỉnh thiết bịđ iệ n, nhiệt, hệ thố ng điều khiển tựđộng các dây chuyền công nghệ ; chống ăn mòn bề mặt kim loại. - Sản xuất sản phẩm khác bằng kim loại; các dịch vụ xử lý, gia công kim loại; - Sản xuất các cấu kiện kim loại, thùng, bể chứa và nồi hơi; - Sửa chữa, bảo dưỡng và lắp đặt máy móc và thiết bị; - Sản xuất thiết bịđiện (cơ, điện); - Bán buôn máy móc, thiết bị và phụ tùng máy; - Sản xuất, bán hoá chất cơ bản (khí công nghiệp); - Sản xuất vật liệu xây dựng; - Bán buôn vật liệu và thiết bị lắp đặt khác trong xây dựng; - Bán buôn xăng dầu và các sản phẩm liên quan; - Đại lý (mua bán, gửi hàng hoá)./. Công ty thành lập từ năm 1978, với đội ngũ cán bộ công nhân viên có bề dày kinh nghiệm, luôn được bổ xung những kiến thức khoa học kỹ thuật tiên tiến, công nghệ hiện đạ i, tập thể Công ty để lại dấu ấn trên hàng trăm công trường, hạng mục công trình công nghiệp, dân dụng quan trọng của Quốc gia. Với tác phong làm việc chuyên nghiệp các công trình Công ty thi công luôn đảm bảo đúng tiến đ ộ , chất lượng, phục vụ lĩnh vực trọng yếu của nền kinh tế Quốc dân. Đặc biệt công ty đã nghiên cứu và chế tạo thành công thân lò quay và các thiết bị chính cho NM xi măng, máy tổ hợp nắn dầm thép công nghiệp, Cổng trục 300 tấn và các loại bồn bể chịu áp lực vv. Công ty sẵn sàng nhận các hợp đồng trọn gói EPC theo hình thức chìa khóa trao tay ở cả thị trưởng trong nước và Quốc tế. Phần II . Nội dung thực tập Tính toán và thiết kế dao phay đĩa modul m cho số hiệu 3 trong lô 8 con: Trong sản xuát máy hiện đại, bộ truyền bánh răng thân khai có nhiều ưu điểm hơn so với các bộ truyền khác như bộ truyền đai, bộ truyền xích, bộ truyền ma sát về các mặt: công suất truyền lớn, vững chắc, có tỷ số truyền ổn định, độ bền cao,…. . Bánh răng profin thân khai có thể được sản xuất bằng các phương pháp đúc, dập, cán nóng, cán nguội, và cắt gọt bằng dụng cụ cắt răng theo nguyên lý chép hình hoặc bao hình. Phương pháp sử dụng dao phay modun là một trong những phương pháp cắt rang theo phương pháp chép hình. Phương pháp chép hình là khi cắt profin của răng dụng cụ hoặc hình chiều của nó là bản chép lại nguyên hình profin rãnh của bánh răng đc gia công. Dao phay đĩa modun là dụng cụ gia công răng theo phương pháp chép hình trên máy phay chuyên dùng hay vạn năng có đầu phân độ vạn năng hay đĩa phân độ chuyên dùng, có thể ra công được bánh răng trụ, răng thẳng, răng nghiêng và răng chữ V theo phương pháp bao hình /không tâm tích Dao phay đĩa modun cắt bánh răng cho năng xuất thấp và độ chính xác không cao nhưng có thể dung trên máy phay vạn năng và cắt được bánh răng chữ V do đó dao phay đĩa modun được dùng trong sản xuất nhỏ và đơn chiếc, đặc biệt là trong công nghệ sửa chữa. Nhiệm vụ được giao khi thực tập: Tính toán và thiết kế dao phay đĩa modul m cho số hiệu 3 trong lô 8 con m = 3 N o 3 Vật liệu của bánh răng: thép C45 Ta cần chọn 1 con dao trong bộ đề thiết kế, dao số 3 (No3) trong bộ 8 dao có số răng dao gia công từ 17-20 răng. Dao cần thiết kế có số rang gia công là Z = 17 vì với dao này độ công đường than khai sẽ lớn vì vậy với các bánh răng Z > 17 được gia công bằng bánh rang có Z = 17 sẽ có profin doãng hơn tạo điều kiện ra vào ăn khớp dễ dàng hơn( rãnh lớn hơn khi ăn khớp không bị kẹt ). 1.Tính toán hình dáng lưỡi cắt. Profin của dao phay đĩa modun trong tiết diện chiều trục cũng là profin theo mặt trước và trùng khít với profin trắc diện của bánh răng Các số liệu cần tính để vẽ: Góc ăn khớp trên vòng chia α = 20 o Bước răng: t = m.π = 9,425 (mm) Bán kính vòng chia: r c = m.Z/2 = 25,5 (mm) Chiều dày răng: S = m. π /2 = 94,7125 (mm) Bán kính vòng tròn lăn : r 1 = r c = 25,5 (mm) Bán kính đỉnh răng : r e = m.( Z + 2 )/2 = 28,5 (mm) Bán kính chân răng: r f = m.( Z - 2,5)/2 = 21,75 (mm) Bán kính vòng tròn cơ sở:r 0 = r c .cos α = 23,96 (mm) Để vẽ profin dao ta lập hệ trục Oxy với góc tâm O của bánh răng. Giả sử có điểm M(x,y) bất kỳ nằm trên profin răng với bán kính R x thì toạ độ x,y chính là phương trình profin rang. Sơ đồ tính: Trong đó r e : bán kính đỉnh răng r M : bán kính tại điểm M(x,y) r c : bán kính vòng tròn chia. r 0 : bán kính vòng tròn cơ sở r f : bán kính chân răng Profin bao gồm 2 đoạn: Đoạn làm việc là đoạn thân khai CB Đoạn không làm việc là đoạn cong chuyển tiếp thuộc khe hở chân răng BO 1 2.Tính toán profin đoạn làm việc: Nguyên lý tạo hình đường thân khai: θ M : góc than khai α M : góc áp lực của đường thân khai. Nguyên lý: Cho một đường thẳng lăn không trượt trên một đường tròn thì quỹ đạo của đ iểm M thuộc đường thẳng đó sẽ vẽ ra đư ờ ng cong thân khai. Vậy để tạo hình lưỡi cắt than khai ta cho điểm M chuyển động theo phương trình đường thân khai trong khoảng bán kính r f < r m < r a . Việc xác định profin lưỡi cắt chính là việc xác định toạ độ của tập hợp các điểm M trong hệ toạ độ đ ề các Oxy Đặt hệ Oxy mà gốc O trùng với tâm bánh rang. Tại một điểm M( x,y ) bất kỳ nằm trên profin với bán kính r M Theo sơ đồ ta có: x = r M .sinδ M = r M .sin( δ 0 +θ M ) y = r M .cosδ M = r M .cos( δ 0 +θ M ) Ta có: θ M = tgα M – α M = invα M δ 0 = δ c – invα o = π/2Z – (tgα o – α o ) + tgα M – α M cosα M = r o /r M α M = arcsin( 𝟏 − 𝒓 𝒐 𝟐 𝒓 𝑴 𝟐 ) ⇒ θ M = tg(arcsin( 𝟏 − 𝒓 𝒐 𝟐 𝒓 𝑴 𝟐 ))- arcsin( 𝟏 − 𝒓 𝒐 𝟐 𝒓 𝑴 𝟐 ) ⇒ x = r M . sin( π/2Z - tgα o + α o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝒓 𝒐 𝟐 𝒓 𝑴 𝟐 ))- arcsin( 𝟏 − 𝒓 𝒐 𝟐 𝒓 𝑴 𝟐 )) ⇒ y = r M . cos( π/2Z - tgα o + α o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝒓 𝒐 𝟐 𝒓 𝑴 𝟐 ))- arcsin( 𝟏 − 𝒓 𝒐 𝟐 𝒓 𝑴 𝟐 )) Z : số bánh răng α o : góc ăn khớp trên vòng chia bánh rang tiêu chuẩn α o = 20 o Với điểm 1 : r M1 = 23,96 mm α M = arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 ) = 0 ⇒ x = 23,96. sin( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 )) = 1,855 mm ⇒ y =23,96 . cos( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 ) )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 )) = 23,89 mm Với điểm 2 : r M2 = 24,264 mm α M = arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟒,𝟐𝟔𝟒 𝟐 ) = 9,057 o ⇒ x = 24,264. sin( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟒,𝟐𝟔𝟒 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟒,𝟐𝟔𝟒 𝟐 )) = 1,91 mm ⇒ y = 24,264. cos( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟒,𝟐𝟔𝟒 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟒,𝟐𝟔𝟒 𝟐 )) = 24,189 mm Với điểm 3 : r M3 = 24,567 mm α M = arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟒,𝟓𝟔𝟕 𝟐 ) = 12,742 o ⇒ x = 24,567. sin( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟒,𝟓𝟔𝟕 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑,𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 )) = 1,994 mm ⇒ y = 24,567. cos( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑,𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟒,𝟓𝟔𝟕 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑,𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟒,𝟓𝟔𝟕 𝟐 )) = 24,486 mm Với điểm 4 : r M4 = 24,87 mm α M = arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟒,𝟖𝟕 𝟐 ) = 15,526 o ⇒ x = 24,87. sin( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟒,𝟖𝟕 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟒,𝟖𝟕 𝟐 )) = 2,094 mm ⇒ y = 24,87. cos( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟒,𝟖𝟕 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟒,𝟖𝟕 𝟐 )) = 24,781 mm Với điểm 5 : r M5 = 25,172 mm α M = arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟓,𝟏𝟕𝟐 𝟐 ) = 17,838 o ⇒ x = 25,172. sin( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟓,𝟏𝟕𝟐 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟓,𝟏𝟕𝟐 𝟐 )) = 2,211 mm ⇒ y = 25,172. cos( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟓,𝟏𝟕𝟐 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟓,𝟏𝟕𝟐 𝟐 )) = 25,075 mm Với điểm 6 : r M6 = 25,475 mm α M = arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟓,𝟒𝟕𝟓 𝟐 ) = 19,84 o ⇒ x = 25,475. sin( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(α M = arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟓,𝟒𝟕𝟓 𝟐 )) - α M = arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟓,𝟒𝟕𝟓 𝟐 )) = 2,341 mm ⇒ y = 25,475. cos( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(α M = arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟓,𝟒𝟕𝟓 𝟐 )) - α M = arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟓,𝟒𝟕𝟓 𝟐 )) = 25,367 mm Với điểm 7 : r M7 = 25,777 mm α M = arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟓,𝟕𝟕𝟕 𝟐 ) = 21,863 o ⇒ x = 25,777. sin( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟓,𝟕𝟕𝟕 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟓,𝟕𝟕𝟕 𝟐 )) = 2,484 mm ⇒ y = 25,777. cos( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟓,𝟕𝟕𝟕 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟓,𝟕𝟕𝟕 𝟐 )) = 25,657 mm Với điểm 8 : r M8 = 26,08 mm α M = arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟔.𝟎𝟖 𝟐 ) = 23,25 o ⇒ x = 26,08. sin( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟔.𝟎𝟖 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟔.𝟎𝟖 𝟐 )) = 2,638 mm ⇒ y = 26,08. cos( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟔.𝟎𝟖 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟔.𝟎𝟖 𝟐 )) = 25,946 mm Với điểm 9 : r M9 = 26,382 mm α M = arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟔,𝟑𝟖𝟐 𝟐 ) = 24,73 o ⇒ x = 26,382. sin( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟔,𝟑𝟖𝟐 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟔,𝟑𝟖𝟐 𝟐 )) = 2,804 mm ⇒ y = 26,382. cos( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟔,𝟑𝟖𝟐 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟔,𝟑𝟖𝟐 𝟐 )) = 26,233 mm Với điểm 10 : r M10 = 26,685 mm α M = arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟔,𝟔𝟖𝟓 𝟐 ) = 26,108 o ⇒ x = 26,685. sin( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟔,𝟔𝟖𝟓 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟔,𝟔𝟖𝟓 𝟐 )) = 2,979 mm ⇒ y = 26,685. cos( π180 o /34π – tg20 o .180 o /π + 20 o + tg(arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟔,𝟔𝟖𝟓 𝟐 )) - arcsin( 𝟏 − 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟔,𝟔𝟖𝟓 𝟐 )) = 26,518 mm [...]... 𝟏− 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟖.𝟓 𝟐 )) - arcsin( 𝟏− 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟖.𝟓 𝟐 )) = 4,24 mm ⇒ y = 28,5 cos( π180o/34π – tg20o.180o/π + 20o + tg(arcsin( 𝟏− 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟖.𝟓 𝟐 )) - arcsin( 𝟏− 𝟐𝟑.𝟗𝟔 𝟐 𝟐𝟖.𝟓 𝟐 )) = 28,18 mm Lập bảng tính toán: Điểm rM xi Yi t = y - rf 1 23.96 1.855099204 23.89024501 2.140245007 2 24.264 1.910690878 24.18933997 2.43933997 3 24.567 1.99354659 24.48618851 2.736188511 4 24.869 2.094765331 24.7813519 3.031351897... phần cắt đạt 62-65 HRC Độ đảo đường kính ngoài ≤ 0,03 Độ đảo mặt đầu ≤ 0,03 Sai lệch chiều dày răng ±0,025 Độ bóng : • Mặt trước, mặt lỗ gá dao và các mặt tựa không thấp hơn 0,32 • Mặt hớt lưng của hình dáng răng không thấp hơn 0,64 0,64 5 Nhãn hiệu: - Modun: m = 6 - Số hiệu dao: N03P18 - Vật liệu làm dao: thép P18 Bản vẽ chi tiết: