Đồ án tốt nghiệp đại học kiến trúc hà nội giáo viên hướng dẫn THS Phạm Thanh Tuấn, tính toán móng cọc. trục địa chất Hưng Yên. tính toán sức chịu tải theo 2 tiêu chuẩn. Tiêu chuẩn cũ 205 1998 và 10304 2014.
TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 - 2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI KHOA XÂY DỰNG PHẦN III NỀN MÓNG (15%) GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : THS. NGUYỄN THANH TUẤN SINH VIÊN THỰC HIỆN : LẠI HẢI ĐĂNG LỚP : 2010X4 NHIỆM VỤ ĐƯỢC GIAO: - ĐÁNH GIÁ ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH - ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH - XÁC ĐỊNH NỘI LỰC CÔNG TRÌNH ĐỂ TÍNH MÓNG - CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG - THIẾT KẾ MÓNG TRỤC 5-AVÀ 5-B SVTH: LẠI HẢI ĐĂNG– LỚP 10X4 1 ống thoát n ớc mái vách prima ống thoát n ớc mái vách prima i=0.5% r ãnh thu n ớc btct đậy bằng nắp gang r ãnh 1 r ãnh th u n ớc btct đậy bằng n ắp gang r ãnh 2 mặt bằng tầng hầm S? NH T ? NG S? NH p. k ỹ thuật điện p. kt n ớc i=0 .5% i=0 .5% i=0 .5% i=0.5% i=0 .5%i=0.5% i=0.5% i=0.5% i=0.5% i=0.5% kho 1 2 3 4 1 2 3 4 bồn hoa bồn hoa đ ờng dốc c.t xem bv KT-CT-6.08 i=0.5%i=0.5% i=0.5% TRNG I HC KIN TRC H NI N TT NGHIP KSXD KHểA 2010 - 2015 I. GII THIU CễNG TRèNH 1. c im kin trỳc cụng trỡnh: - Tờn cụng trỡnh : Th vin quc gia Hng Yờn. - S tng ca cụng trỡnh : 1 tng hm v 9 tng ni. - S n nguyờn : 1 - Chiu cao mt tng in hỡnh: 3,6 m - Giao thụng theo phng ng nh cú 2 cu thang b v 2 thỏng mỏy lờn xung. - Giao thụng theo phng ngang: c thit k bng cỏc hnh lang trong khu nh t nỳt giao thụng ng rt thun tin khi i li trong cỏc tng. 2. c im kt cu cụng trỡnh: * Kt cu chu lc chớnh ca cụng trỡnh - Khung bờ tụng ct thộp kt hp vỏch, lừi thang mỏy chu lc ton khi, xõy tng bao v tng ngn che (tng chốn) - Tit din ct tng 1: ct 600x600mm - Tit din dm chớnh: 300x600mm - Sn bờ tụng ct thộp ton khi Tra bng H.2-Bin dng gii hn ca nn TCXD 205-1998 i vi nh khung bờ tụng ct thộp: - lỳn gii hn S gh = 8cm - lỳn lch tng i S gh = 0,002 SVTH: LI HI NG LP 10X4 2 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 - 2015 II. ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT - THỦY VĂN CÔNG TRÌNH 1. Địa tầng nền đất: Theo báo cáo kết quả khảo sát địa chất công trình Thư viện điện tử - Học viện chính trị hành chính quốc gia – Hưng Yên, giai đoạn phục vụ thiết kế kỹ thuật. Khu đất xây dựng tương đối bằng phẳng, địa tầng nền đất được khảo sát bằng phương pháp khoan thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT. Trong phạm vi đồ án tốt nghiệp phần nền móng thực hiện thiết kế theo địa tầng với hố khoan K1. Theo đó, từ trên xuống dưới gồm các lớp đất sau: +) Lớp 1: Đất lấp chiều dày trung bình 0,2m. +) Lớp 2: Sét pha xám ghi, xám nâu trạng thái dẻo cứng chiều dày trung bình 1,8m +) Lớp 3: Sét pha nhẹ xám ghi trạng thái dẻo mềm chiều dày trung bình 1.2 m. +) Lớp 4: Cát mịn chiều dày trung bình 16,5 m. +) Lớp 5: Sét pha màu xám nâu hồng trang thái dẻo cứng chiều dày trung bình 4,4 m. +) Lớp 7: Cát pha hạt trung màu xám ghi trạng thái chặt chiều dày trung bình 25,2m +) Lớp8: Cát mịn hạt trung màu xám ghi trang thái rất chặt Mực nước ngầm gặp ở độ sâu -1.86m so với mặt đất. BẢNG CHỈ TIÊU CƠ LÍ CỦA ĐẤT SVTH: LẠI HẢI ĐĂNG– LỚP 10X4 3 TT Tên lớp đất γ kN/m 3 γ h kN/m 3 W % W L % W P % ϕ o II C II kPa E kPa N 30 1 Đất lấp 16,8 - - - - - - - - 2 Sét pha xám ghi 19,4 26,93 27, 9 39, 2 22,6 18,1 1 22,8 13800 0 3 Sét pha nhẹ xám ghi 18,3 26,88 30, 4 33 22,7 16,1 3 9 5100 9 4 Cát mịn - 26,6 - - - 33,4 - 11350 15 5 Sét pha mầu xám,nâu hồng 18,8 26,91 31 39, 4 23,1 15,1 8 13,2 8400 12 6 Cát pha hạt trung - 26,4 - - - 33 - 18400 35 7 Cát mịn hạt trung - 26,4 - - - 45 - 26750 59 sÐt pha ,tt dÎo cøng sÐt pha ,tt dÎo mÒm c¸t mÞn, tt dÎo mÒm sÐt pha, tt dÎo cøng c¸t h¹t trung, tt chÆt H w = 1860 §Êt lÊp, tt xèp rêi 2 3 4 5 7 -0.200 1 2001600140016500380027000 -1.800 -3.200 -19.700 -23.500 -50.500 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 - 2015 ĐỊA TẦNG NỀN ĐẤT (HỐ KHOAN K1) 2. Đánh giá tính chất xây dựng các lớp đất: + Lớp 1: Đất san lấp dày 0,2 (m), thành phần là cát mịn xám ghi,xám nâu vàng tương đối thuần nhất,trạng thái xốp rời. Lớp đất này sẽ được bóc bỏ khi đào móng nên không cần lấy mẫu thí nghiệm. + Lớp 2: Sét pha có chiều dày 1,6m trọng lượng riêng γ = 19,4 (kN/m 3 ). Độ sệt p L L p W-W 27,9-22,6 = = =0,319 W -W 39,2-22,6 I → 0,25 <I L < 0, 5 Nhận xét: Đất sét pha có → 0,25 <I L =0,319< 0, 5. Đất ở trạng thái dẻo cứng; có mô đun tổng biến dạng E = 13800kPa → Đây là lớp có tinh nén lún nhỏ; chỉ tiêu sức kháng cắt 0 φ=18,11 , c = 22,8 kpa, N 30 = 14 cho thấy đây là lớp đất có sức chịu tải trọng lớn; đây là lớp đất có tính chất xây dựng trung bình. SVTH: LẠI HẢI ĐĂNG– LỚP 10X4 4 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 - 2015 + Lớp 3: Sét pha nhẹ xám ghi có chiều dày 1,4 m; trọng lượng riêng γ = 18,3 (kN/m 3 ). Độ sệt p L L p W - W 30,4 - 22,7 I = = = 0,747 W - W 33 - 22,7 → 0,5 <I L < 0,75 γ γ h .(1+ 0,01.W) 26,88.(1+ 0,01.30,4) e = -1= -1= 0,915 18,3 Toàn bộ lớp đất nằm dưới mực nước ngầm nên cần kể đến đẩy nổi γ γ γ h n dn - 26,88 -10 = = = 8,814 1+ e 1+ 0,915 kN/m 3 Nhận xét: Đất cát pha có 0,5 < I L = 0,74 < 0,75. Đất ở trạng thái dẻo mềm; có môđun tổng biến dạng E = 5100kPa → Đây là lớp có tinh nén lún tốt; chỉ tiêu sức kháng cắt 0 16,13 ϕ = , c = 9 kpa, N 30 = 9 cho thấy đây là lớp đất có sức chịu tải trọng khá nhỏ; lớp đất có tính chất xây dựng kém. + Lớp 4: Cát mịn có chiều dày 16,5(m). Toàn bộ lớp đất nằm dưới mực nước ngầm nên cần kể đến đẩy nổi dn γ =9,5 kN/m 3 Nhận xét: Đất ở trạng thái chặt vừa, có mô đun tổng biến dạng E = 11350kPa → Đây là lớp có tinh nén lún nhỏ; chỉ tiêu sức kháng cắt 0 φ=33,4 , kpa, N 30 = 15 cho thấy đây là lớp đất có sức chịu tải trọng lớn; đây là lớp đất có tính chất xây dựng tốt. + Lớp 5: Sét pha có chiều dày 1,4 m; trọng lượng riêng γ = 18,8 (kN/m 3 ). Độ sệt p L L p W - W 31- 23,1 I = = = 0,484 W - W 39,4 - 23,1 → 0,5 <I L < 0,75 γ γ h .(1+ 0,01.W) 26,91.(1+ 0,01.31) e = - 1= -1= 0,875 18,8 Toàn bộ lớp đất nằm dưới mực nước ngầm nên cần kể đến đẩy nổi γ γ γ h n dn - 26,91- 10 = = = 9,02 1+ e 1+ 0,875 kN/m 3 Nhận xét: Đất cát pha có 0,25 <I L =0,484< 0, 5. Đất ở trạng thái dẻo cứng; có môđun tổng biến dạng E = 8400kPa → Đây là lớp có tinh nén lún tốt; chỉ tiêu sức kháng cắt 0 15,18ϕ = , c = 13,2 kpa, N 30 = 6 cho thấy đây là lớp đất có sức chịu tải trọng khá nhỏ; lớp đất có tính chất xây dựng kém. + Lớp 7: Lớp cuội sỏi có chiều dày 27m, SVTH: LẠI HẢI ĐĂNG– LỚP 10X4 5 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 - 2015 Toàn bộ lớp đất nằm dưới mực nước ngầm nên cần kể đến đẩy nổi dn γ =9,8 kN/m 3 Nhận xét: kết thúc hố khoan khảo sát, có mô đun biến dạng E =18400kPa → Đây là lớp có tinh nén lún nhỏ; N 30 =35 cho thấy đây là lớp đất có sức chịu tải lớn; vậy đây là lớp đất có tính chất xây dựng tốt + Lớp 8: Toàn bộ lớp đất nằm dưới mực nước ngầm nên cần kể đến đẩy nổi dn γ =9,8 kN/m 3 Nhận xét: kết thúc hố khoan khảo sát, có mô đun biến dạng E =26750kPa → Đây là lớp có tinh nén lún nhỏ; N 30 =59 cho thấy đây là lớp đất có sức chịu tải lớn; vậy đây là lớp đất có tính chất xây dựng tốt 3. Đánh giá điều kiện địa chất thủy văn: Theo “Báo cáo kết quả khảo sát địa chất công trình: Thư viện điện tử - Học viện chính trị hành chính quốc gia Hưng Yên. Mực nước ngầm xuất hiện ở độ sâu trung bình 1,86 m so với mặt đất tự nhiên, tức là -2,91 m so với cốt ± 0.00 ( cốt trong nhà ) có ảnh hưởng đến đào đất, thi công móng. Thí nghiệm cho thấy tính chất nước ngầm trung tính nên không có khả năng ăn mòn đối với kết cấu móng hoặc cọc (đối với móng sâu) III - CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG. 1-Chọn giải pháp nền móng cho công trình. *Căn cứ: -Điều kiện địa chất- thủy văn công trình như đã phân tích ở trên: Vì công trình có tầng hầm,Cos đáy đài ở vị trí -3,35m. Cho nên lớp 1, lớp 2, lớp 3 không kể đến. +Lớp 4 là lớp cát mịn có chiều dày 16,5m, đây là lớp đất có tính chất xây dựng tốt +Lớp 5 là lớp sét pha có chiều dày 3,8m, đây là lớp đất có tính chất xây dựng kém +Lớp 7 là lớp cát có chiều dày 27m, đây là lớp đất có tính chất xây dựng tốt Các lớp đất dưới đều có tính chất xây dựng tốt. -Đặc điểm công trình là nhà dân dụng có 9 tầng nổi, 1 tầng hầm (sàn tầng hầm cao -3m so với cốt ± 0.00), tải trọng tác dụng xuống cột khá lớn (cột biên trục 5-A cóc lực dọc N=337,8T, cột giữa 5-B có lực dọc 561.5T) =>Thiết kế lựa chọn móng cọc ép là hợp lý hơn cả áp dụng cho công trình. -Tiết diện, chiều dài cọc và số lượng cọc trong đài được xác định theo tính toán. -Phương án móng cọc ép hiện nay được dùng rất phổ biến, nhất là khi có sự hỗ trợ của Roobot ép cọc trên mặt bằng rộng. Theo đó: +Thi công không gây tiêng ồn +Thi công dễ dàng +Thời gian thi công nhanh 2- Giải pháp mặt bằng móng. - Mặt bằng móng gồm có các móng và hệ giằng móng liên kết giữa các đài móng và đỡ tường bao ngăn che bên trên. SVTH: LẠI HẢI ĐĂNG– LỚP 10X4 6 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 - 2015 - Móng giữa các cột trục khá xa nhau nên tiến hành làm móng đơn dưới từng cột trên toàn bộ công trình. - Để liên kết các cột với nhau tạo độ ổn định không gian cho công trình sử dụng hệ giằng móng liên kết theo 2 phương. -Vì công trình một đơn nguyên nên ta không tính khe lún hay khe nhiệt cho công trình. + Giằng theo phương ngang nhà và dọc nhà (40x60)cm + Giằng dưới tường (30x50)cm MẶT BẰNG MÓNG SƠ BỘ. IV. TẢI TRỌNG TÁC DỤNG XUỐNG MÓNG 1.Móng M1 trục 5-B ( phần tử 13 ) Theo kết quả tính toán phần khung, thì nội lực nguy hiểm tại chân cột mức mặt ngàm, khi tính khung tại mặt sàn tầng hầm như sau: Xác định tải trọng tác dụng xuống móng: Món g Cột trục Tiết diện cột Nội lực tính toán N 01 tt (KN) M 0x tt (KN.m) Q 0x tt (KN) M 0y tt (KN.m) Q 0y tt (KN) M1 5-B 600x60 0 5091 72,85 86,73 75,41 -64,85 SVTH: LẠI HẢI ĐĂNG– LỚP 10X4 7 hd' mÆt ngµm khung 5 n 0 tt q x tt m x tt -1,950 Y Z TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 - 2015 Do quá trình tính khung chưa kể đến trọng lượng dầm giằng móng, sàn tầng hầm, tường ngăn (không tiến hành trát cột tầng hầm). Vì vậy khi thiết kế móng cần phải kể bổ sung đầy đủ các thành phần này. Tải trọng bổ sung khi thiết kế móng gồm: Ta có : G=h.b.l.γ.n Giằng móng trục B : G = 0,6.0,4.( 4 8 2 2 + ).25.1,1=39,6 Kn. Giằng móng trục 5 : G = 0,6.0,4.( 8 8 2 2 + ).25.1,1=52,8 Kn. Sàn tầng hầm : G = 0,3.( 4 8 2 2 + ).( 8 8 2 2 + ).25.1,2 = 432 Kn. Vậy tổng tải trọng tác dụng xuống móng là G T = 5091+39,6+52,8+432 =5615,4KN. Các tải trọng bổ xung gây ra lệch tâm không đáng kể nên để đơn giản trong thiết kế chúng được tính cộng vào lực dọc N tại đỉnh móng Nội lực tính toán tác đầy đủ dụng tại đỉnh móng: Trong đó: N 0 tt = N 01 tt +G, Món g Cột trục Tiết diện cột Nội lực tính toán N 0 tt (KN) M 0x tt (KN.m) Q 0x tt (KN) M 0y tt (KN.m) Q 0y tt (KN) M1 5-B 600x60 0 5615,4 72,85 86,73 75,41 -64,85 Nội lực trọng tiêu chuẩn đầy đủ tác dụng tại đỉnh móng: (chia cho hệ số 1,2) Món g Cột trụ c Tiết diện cột Nội lực tính toán N 0 tc (KN) M 0x tc (KN.m) Q 0x tc (KN) M 0y tc (KN.m) Q 0y tc (KN) M1 5- B 600x600 4679,5 60,7 72,27 62,84 -54,04 SƠ ĐỒ CHẤT TẢI MÓNG M1 2.Móng M2 trục 5-A(phần tử 3) SVTH: LẠI HẢI ĐĂNG– LỚP 10X4 8 1 2 3 A B C D E 1950 200 1600 6090 Hw = 1860 - -32,09 -10,7 13,15 13,95 14,57 2,9 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 - 2015 Theo kết quả tính toán phần khung, thì nội lực nguy hiểm tại chân cột (mức mặt ngàm). Khi tính khung ngàm tại mặt sàn tầng hầm như sau:. Xác định tải trọng tác dụng xuống móng . Món g Cột trục Tiết diện cột Nội lực tính toán N 01 tt (KN) M 01x tt (KN.m) Q 0x tt (KN) M 0y tt (KN.m) Q 01y tt (KN) M2 5-A 600x60 0 3060,29 -42,672 -2,51 -60,896 70,8 Do quá trình tính khung chưa kể đến trọng lượng tường tầng hầm, dầm giằng móng và áp lực đất thông qua tường tầng hầm truyền vào móng, sàn tầng hầm (không tiến hành trát cột, tường tầng hầm). Vì vậy khi thiết kế móng cần phải kể bổ sung đầy đủ các thành phần này. Tải trọng bổ sung khi thiết kế móng gồm: Giằng trục trục 5: G 1 = 0,6.0,4.( 8 2 ).25.1,1 = 26,4 Kn. Giằng trục trục A : G 2 = 0,6.0,4. ( 4 8 2 2 + ).25.1,1 = 39,6 Kn. Vách tầng hầm trục A : G 3 = 3.0,3.( 4 8 2 2 + ).25.1,2 = 162 Kn. Sàn tầng hầm : G 4 = 0,3.( 4 8 2 2 + ). 8 2 .25.1,2 = 90Kn. Vậy tổng tải trọng tác dụng xuống móng là G T = 3060,29+26,4+39,6+162+90=3378,29KN Cường độ áp lực đất tác dụng xuống móng: hz σ z U -Áp lực đất thông qua tường tầng hầm truyền lên móng như sau: + Hoạt tải mặt đất bên cạnh công trình trong quá trình sử dụng là q=5kPa +Cường độ áp lực tĩnh tại độ sâu z (từ trên mặt đất): ' 'bt ' hz z σ =K .σ -2c K Trong đó:+ ' K : hệ số áp lực đất tĩnh SVTH: LẠI HẢI ĐĂNG– LỚP 10X4 9 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 - 2015 + 'bt z σ : ứng suất hiệu quả bản thân của đất tại độ sâu z +Lớp 1: Là lớp đất lấp không ổn định nên để đơn giản trong tính toán ta xét áp lực đất lên tường tầng hầm kể từ lớp thứ 2 từ trên xuống. +Lớp 2:Tại đỉnh lớp 2: (điểm B) hC σ =(1-sin ).( h +q)-2c (1-sin ) (1-sin18,11) 2.22,8 (1-sin18,11) ϕ γ ϕ = + − = − 2 1 1 2 2 2 .(16,8.0,2 5) 32,09kN / m Tại đáy lớp 2: (điểm C) hD1 1 1 2 2 2 2 σ =(1-sin ).(γ h +q+γ h )-2c (1-sin ) =(1-sin18,11).(16,8.0,2+5+19,4.1,6)-2.22,8 (1-sin18,11) = -10,7kN/m ϕ ϕ 2 2 +Lớp 3:Tại đỉnh lớp 3: (điểm C) hD2 σ =(1-sin ).( h +q+ h )-2c (1-sin ) (1-sin16,13) (1-sin16,13) ϕ γ γ ϕ = + + − = 3 1 1 2 2 3 3 2 .(16,8.0,2 5 19,4.1,6) 2.9 13,15kN / m Tại vị trí H= 1,86 thuộc lớp 3: (điểm D) hE w σ =(1-sin ).( h +q+ h + -h -h ))-2c (1-sin ) (1-sin16,13) (1-sin16,13) ϕ γ γ γ ϕ = + + + − = 3 1 1 2 2 3 1 2 3 3 2 (h .(16,8.0,2 5 19,4.1,6 18,3.0,06) 2.9 13,95kN / m Tại vị trí H= 1,95 thuộc lớp 3: (điểm E) hE w dn w σ =(1-sin ).( h +q+ h + -h -h )+ (2,15-h ))-2c (1-sin ) (1-sin16,13) (1-sin16,13) ϕ γ γ γ γ ϕ = + + + + − = 3 1 1 2 2 3 1 2 3 3 2 (h .(16,8.0,2 5 19,4.1,6 18,3.0,06 8,814.0,09) 2.9 14,57kN / m =>Biểu đồ áp lực đất như trên. Ngoài ra áp lực nước lên tường tầng hầm phân bố truyền lên móng: hn σ =γ = = 2 n h 10.0,29 2,9kN / m +Phần 1: hB2 hC (σ σ+ + = = = 3 1 nhip )h (13,15 13,95).0,06 P L .8 6,504kN 2 2 Điểm đặt cách chân cột 0,03m +Phần 2: Điểm đặt cách chân cột 0,142m +Phần 3: = σ = = 3 hn nhip 1 1 P .h.L .2,9.0,29.8 3,376kN 2 2 Điểm đặt cách chân cột 0,096m =>Trị số áp lực đất tổng hợp: = + + = + + = T 1 2 3 P P P P 6,504 34,49 3,376 44,37kN Áp lực dính T P gây ra moomen tại chân tường: = + + = + + = T 2 3 4 M 0,03P 0,14P 0,096P 0,03.6,504 0,142.34,49 0,096.3,376 5,416kN.m Tải trọng bổ sung khi thiết kế móng gồm: SVTH: LẠI HẢI ĐĂNG– LỚP 10X4 10 [...]... 300 900 900 300 100 2400 300 300 1200 100 300 900 SVTH: LI HI NG LP 10X4 A 600 600 2400 A 1200 900 300100 mặt cắt A - A TL : 1/50 12 20 1 a200 1 12 20 a200 100 300 900 1200 26 2400 900 300 100 1200 5 Móng M1 TL : 1/50 b TRNG I HC KIN TRC H NI N TT NGHIP KSXD KHểA 2010 - 2015 B trớ thộp cho múng cc VIII THIT K MểNG M2 TRC 5A (PHN T C7) Ti trng tng cng tỏc dng tớnh n mt i múng l : Ni lc tớnh toỏn Mún... a200 1 10 3 -25,6 100 300 900 2400 900 300 100 mặt cắt B - B TL : 1/50 900 300 100 1200 B 300 100 300 SVTH: LI HI NG LP 10X4 900 1500 B 5 300 100 100 300 10 18 6 a200 300 900 1200 2400 600 9 18 5 a150 35 Móng M2 TL : 1/50 A TRNG I HC KIN TRC H NI N TT NGHIP KSXD KHểA 2010 - 2015 B trớ thộp cho múng cc SVTH: LI HI NG LP 10X4 36 . NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2010 - 2015 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI KHOA XÂY DỰNG PHẦN III NỀN MÓNG (15%) GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : THS. NGUYỄN THANH TUẤN SINH VIÊN THỰC HIỆN : LẠI HẢI ĐĂNG . ngầm trung tính nên không có khả năng ăn mòn đối với kết cấu móng hoặc cọc (đối với móng sâu) III - CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG. 1-Chọn giải pháp nền móng cho công trình. *Căn cứ: -Điều kiện địa