Tính toán thiết kế hệ thống điều hoà không khí, thông gió và thiết kế điện động lực cho hệ thống ĐHKK và thông gió cho công trình Tòa nhà cao tầng hỗn hợp văn phòng cho thuê, Trung Hòa-Nhân Chính – Hà Đông – Hà Nội

Đồ án tốt nghiệp SVTH: Vũ Văn Dương_7607.50 LỜI NÓI ĐẦU Trong thời đại hiện nay, khi nền kinh tế và khoa học kỹ thuật đã phát triển cao ở nhiều nước tiên tiến trên thế giới nói chung và cả ở Việt Nam nói riêng, mức sống của con người ngày càng được nâng cao. Ngoài những nhu cầu để sống, con người còn có những đòi hỏi khắt khe hơn về điều kiện sản xuất và làm việc. Do con người là chủ thể của mọi hoạt động xã hội và luôn luôn phải chịu tác động của môi trường xung quanh theo hai hướng tích cực và tiêu cực. Để hạn chế những tác động tiêu cực và phát huy hết những ảnh hưởng tích cực của môi trường đối với con người trong cuộc sống thì việc tạo ra một môi trường làm việc thích nghi, một không gian nghỉ ngơi thoải mái là điều kiện cần thiết để phát huy được năng suất, hiệu quả lao động và nhiều khi là yếu tố quyết định để tiến hành một cách có hiệu quả và chất lượng các quá trình công nghệ trong các nhà máy thực phẩm, sợi, dệt… Việt Nam là một nước nằm trong vùng khí hậu nóng ẩm, do đó cần tạo ra môi trường vi khi hậu bên trong các công trình kiến trúc có các thông số nhiệt độ, độ ẩm tương đối, vận tốc gió, độ trong sạch của không khí và độ chiếu sáng phù hợp với điều kiện tiện nghi nhiệt của cơ thể con người và với yêu cầu của các quá trình công nghệ khác nhau. Điều này hoàn toàn có thể thực hiện được nhờ kỹ thuật điều hòa không khí, thông gió và thiết bị điện trong công trình. Đó cũng chính là mục đích của đồ án tốt nghiệp này, nhằm thực hành tính toán thiết kế hệ thống điều hoà không khí, thông gió và thiết kế điện động lực cho hệ thống ĐHKK và thông gió cho công trình “Tòa nhà cao tầng hỗn hợp văn phòng cho thuê, Trung Hòa-Nhân Chính – Hà Đông – Hà Nội”. Với mục đích tạo điều kiện tiện nghi cho con người sinh hoạt và làm việc đạt hiệu quả cao nhất. Em xin chân thành cảm ơn thầy Trần Đông Phong cùng tất cả các thầy cô trong bộ môn đã hướng dẫn, tạo điều kiện giúp đỡ em hoàn thành tốt đồ án này ! GVHD: Trần Đông Phong Đồ án tốt nghiệp SVTH: Vũ Văn Dương_7607.50 PHẦN I THIẾT KẾ HỆ THỐNG ĐHKK Chương 1 CHỌN THÔNG SỐ TÍNH TOÁN CHO KHÔNG KHÍ BÊN NGOÀI VÀ BÊN TRONG CÔNG TRÌNH – XÁC ĐỊNH CÁC ĐẠI LƯỢNG CẦN THIẾT 1.1. Chọn thông số tính toán 1.1.1. Chọn cấp Điều hòa không khí Tính chất và đặc điểm của công trình là “Trung tâm dịch vụ và Văn phòng” nên không có yêu cầu, đòi hỏi khắt khe về chế độ điều hòa. Do đó để đáp ứng những yêu cầu về kỹ thuật cũng như yêu cầu về kinh tế ta chọn hệ thống điều hòa cấp II là hợp lý nhất. Với cấp điều hòa này thì thời gian không đảm bảo chế độ nhiệt ẩm bên trong nhà khoảng 150 ÷ 200h/năm. 1.1.2. Chọn thông số tính toán bên trong Mục đích của ĐHKK là tạo ra môi trường không khí bên trong công trình kiến trúc dân dụng phù hợp với tiện nghi nhiệt của cơ thể con người. Điều kiện tiện nghi nhiệt là tổ hợp các yếu tố vi khí hậu: nhiệt độ, độ ẩm, vận tốc gió và nhiệt độ bề mặt xung quanh tạo được cảm giác nhiệt ôn hòa, dễ chịu cho cơ thể con người ứng với lứa tuổi và trạng thái lao động khác nhau. Trên cơ sở đó, đối với các không gian siêu thị,phòng họp, phòng làm việc, … ta chọn các thông số của không khí trong nhà theo chế độ làm việc nhẹ. Còn đối với sảnh, hành lang và ăn uống ta chọn các thông số của không khí có yêu cầu không cao về tiện nghi nhiệt. Từ nhiệt độ, độ ẩm, vận tốc không khí trong phòng ta tra “Biểu đồ nhiệt độ hiệu quả tương đương – t hqtd ” kiểm tra t hqtd có nằm trong vùng ôn hòa dễ chịu của người hay không, đối với mùa Hè là 23 ÷ 27 o C, mùa Đông là 20 ÷ 25 o C. Dựa vào bảng 3.5 sách “ Điều Hòa Không Khí _ Trần Ngọc Chấn ” ta chọn thông số tính toán bên trong như bảng 1.1 Bảng 1.1. Thông số tính toán bên trong STT Tên phòng Mùa Đông Mùa Hè t ( o C) ϕ (%) v (m/s) t hqtd ( o C) t ( o C) ϕ (%) v (m/s) t hqtd ( o C) I Tầng 1 1 Sảnh Văn phòng 20 ± 1 65 ± 5 0,3 18 28 ± 1 65 ± 5 0,3 25,1 2 Khu siêu thị 22 ± 1 65 ± 5 0,3 20 25 ± 1 65 ± 5 0,3 23 3 Khu văn phòng 22 ± 1 65 ± 5 0,3 20 25 ± 1 65 ± 5 0,3 23 4 Khu dịch vụ 20 ± 1 65 ± 5 0,3 18 28 ± 1 65 ± 5 0,3 25,1 5 Phòng bảo vệ 20 ± 1 65 ± 5 0,3 18 26 ± 1 65 ± 5 0,3 23,4 6 Sảnh tầng 20 ± 1 65 ± 5 0,3 18 28 ± 1 65 ± 5 0,3 25,1 7 Sảnh phụ 22 ± 1 65 ± 5 0,3 20 26 ± 1 65 ± 5 0,3 23,4 8 Sảnh chung cư A 20 ± 1 65 ± 5 0,3 18 28 ± 1 65 ± 5 0,3 25,1 9 Sảnh chung cư B 20 ± 1 65 ± 5 0,3 18 28 ± 1 65 ± 5 0,3 25,1 II Tầng 2,3,4 1 Khu văn phòng 22 ± 1 65 ± 5 0,3 20 25 ± 1 65 ± 5 0,3 23 2 Sảnh tầng 20 ± 1 65 ± 5 0,3 18 26 ± 1 65 ± 5 0,3 23,4 3 Sảnh văn phòng 20 ± 1 65 ± 5 0,3 18 26 ± 1 65 ± 5 0,3 23,4 III Tầng 5 1 Dịch vụ gội sấy 22 ± 1 65 ± 5 0,3 20 25 ± 1 65 ± 5 0,3 23 2 Dịch vụ thẩm mỹ 22 ± 1 65 ± 5 0,3 20 25 ± 1 65 ± 5 0,3 23 3 Phòng sh cộng đồng 22 ± 1 65 ± 5 0,3 20 25 ± 1 65 ± 5 0,3 23 4 Phòng TD thẩm mỹ 20 ± 1 65 ± 5 0,3 20 25 ± 1 65 ± 5 0,3 23 GVHD: Trần Đông Phong Đồ án tốt nghiệp SVTH: Vũ Văn Dương_7607.50 STT Tên phòng Mùa Đông Mùa Hè t ( o C) ϕ (%) v (m/s) t hqtd ( o C) t ( o C) ϕ (%) v (m/s) t hqtd ( o C) 5 Dịch vụ + sân khấu 22 ± 1 65 ± 5 0,3 20 26 ± 1 65 ± 5 0,3 23,4 6 Dịch vụ đa năng 22 ± 1 65 ± 5 0,3 20 26 ± 1 65 ± 5 0,3 23,4 7 Quầy phục vụ 22 ± 1 65 ± 5 0,3 20 26 ± 1 65 ± 5 0,3 23,4 8 Phòng hành chính 22 ± 1 65 ± 5 0,3 20 26 ± 1 65 ± 5 0,3 23,4 9 Phòng Y Tế 22 ± 1 65 ± 5 0,3 20 26 ± 1 65 ± 5 0,3 23,4 10 Lớp học < 2 tuổi 22 ± 1 65 ± 5 0,3 20 26 ± 1 65 ± 5 0,3 23,4 11 Lớp học 2-3 tuổi 22 ± 1 65 ± 5 0,3 20 26 ± 1 65 ± 5 0,3 23,4 12 Lớp học 3-4 tuổi 22 ± 1 65 ± 5 0,3 20 26 ± 1 65 ± 5 0,3 23,4 13 Khu bếp 22 ± 1 65 ± 5 0,3 20 26 ± 1 65 ± 5 0,3 23,4 14 Sảnh Tầng 1 20 ± 1 65 ± 5 0,3 18 28 ± 1 65 ± 5 0,3 25,1 15 Sảnh Tầng 2 20 ± 1 65 ± 5 0,3 18 28 ± 1 65 ± 5 0,3 25,1 16 Sảnh Tầng 3 20 ± 1 65 ± 5 0,3 18 28 ± 1 65 ± 5 0,3 25,1 17 Sảnh đón,đệm 20 ± 1 65 ± 5 0,3 18 26 ± 1 65 ± 5 0,3 23,4 1.1.3. Chọn thông số tính toán bên ngoài Công trình “Trung tâm dịch vụ và Văn phòng” được xây dựng ở thành phố Hà Nội. Cấp điều hòa như đã chọn ở mục 1.1.1 là cấp II, số giờ không đảm bảo chế độ nhiệt ẩm trong nhà là 200h/năm. Theo tài liệu giảng dạy ĐHKK bộ môn Vi Khí Hậu trường ĐHXD ta có kết quả chọn thông số tính toán ngoài nhà như trong bảng 1.2 Bảng 1.2. Thông số tính toán bên ngoài Mùa Đông Mùa Hè t ( o C) ϕ (%) I (kJ/kg) t ( o C) ϕ (%) I (kJ/kg) 10,6 85,6 27,76 36,1 55,2 90.63 1.2. Tính toán hệ số truyền nhiệt, hệ số truyền ẩm qua kết cấu bao che 1.2.1. Cấu tạo các lớp kết cấu của công trình Các hệ số của vật liệu tra theo phụ lục 5 sách “Thông gió_Hoàng Thị Hiền & Bùi Sỹ Lý” * Tường gạch 220 +Vữa xi măng: δ =15 mm; λ = 0,93 w /m 0 C; µ = 0,09 g/m.h.KPa. + Gạch đất nung: δ = 220mm; λ= 0,81 w /m 0 C ; µ = 0,105g/m.h.KPa. + Vữa xi măng: δ =15 mm; λ = 0,93 w /m 0 C; µ = 0,09 g/m.h.KPa. * Tường gạch 110 +Vữa xi măng: δ =15 mm; λ = 0,93 w /m 0 C; µ = 0,09 g/m.h.KPa. + Gạch đất nung: δ=110mm; λ= 0,81 w /m 0 C ; µ = 0,105 g/m.h.KPa. + Vữa xi măng: δ =15 mm; λ = 0,93 w /m 0 C; µ = 0,09 g/m.h.KPa. GVHD: Trần Đông Phong Đồ án tốt nghiệp SVTH: Vũ Văn Dương_7607.50 * Tường bê tông + Vữa xi măng: δ =15 mm; λ = 0,93 w /m 0 C; µ = 0,09 g/m.h.KPa. + BT cốt thép: δ = 300mm; λ = 1,55 w/m 0 C; µ = 0,03 g/m.h.Kpa + Vữa xi măng: δ =15 mm; λ = 0,93 w /m 0 C; µ = 0,09 g/m.h.KPa. * Mái + Gạch lá nem : δ =15 mm; λ = 0,87 w/m 0 C; µ = 0,105 g/m.h.KPa. +Vữa xi măng: δ =15 mm; λ = 0,93 w /m 0 C; µ = 0,09 g/m.h.KPa. +BT cốt thép: δ = 200mm; λ= 1,55 w/m 0 C; µ = 0,03 g/m.h.KPa. +Vữa xi măng: δ =15 mm; λ = 0,93 w /m 0 C; µ = 0,09 g/m.h.KPa. * Sàn, trần + Gạch men : δ =10 mm; λ = 0,87 w/m 0 C; µ = 0,105 g/m.h.KPa. +Vữa xi măng: δ =15 mm; λ = 0,93 w /m 0 C; µ = 0,09 g/m.h.KPa. +BT cốt thép: Tầng 1-4:δ = 300 mm, Tầng 5-áp mái:δ = 200 mm; λ = 1,55 w/m 0 C; µ = 0,03 g/m.h.KPa. +Vữa xi măng: δ =15 mm; λ = 0,93 w /m 0 C; µ = 0,09 g/m.h.KPa. *Trần giả Trần thạch cao:δ =10 mm;λ = 0,41 w/m 0 C; µ = 0,105g/m.h.KPa. *Vách, cửa đi, cửa sổ bằng kính bên trong Vách bằng kính: δ = 7 mm ; λ = 0,76 w/m 0 C; µ = 0 g/m.h.KPa. *Vách, cửa đi, cửa sổ bằng kính bên ngoài Cửa đi bằng kính: δ = 10 mm ; λ = 0,76 w/m 0 C; µ = 0 g/m.h.KPa. 1.2.2. Tính toán hệ số truyền nhiệt k của kết cấu Hệ số truyền nhiệt qua kết cấu đặc trưng cho tính truyền nhiệt của kết cấu được xác định theo công thức: 1 1 1 1 n i i T i N k δ α λ α = = + + ∑ 2O W m C Trong đó: + k : Hệ số truyền nhiệt của kết cấu, 2O W m C . + T α : Hệ số trao đổi nhiệt bề mặt trong của kết cấu với môi trường bên trong (bảng 3.1 sách “Thông gió_Hoàng Thị Hiền & Bùi Sỹ Lý”). + N α : Hệ số trao đổi nhiệt bề mặt ngoài của kết cấu với môi trường bên ngoài. (bảng 3.1 sách “Thông gió_Hoàng Thị Hiền & Bùi Sỹ Lý”). + n: Số lớp vật liệu của kết cấu. GVHD: Trần Đông Phong Đồ án tốt nghiệp SVTH: Vũ Văn Dương_7607.50 + δ i : Bề dày lớp vật liệu thứ i của kết cấu, m . + λ i : Hệ số dẫn nhiệt của lớp vật liệu thứ i, 0 W m C . Kết quả tính toán hệ số k cho các kết cấu của công trình được nêu trong bảng 1.3 Bảng 1.3. Hệ số truyền nhiệt của kết cấu. STT Kết cấu T α 2O W m C N α 2O W m C Công thức k 2O W m C 1 Tường gạch 220 tx không khí ngoài 8,72 23,26 1 1 0,015 0,22 1 2. 8,72 0,93 0,81 23,26 + + + 2,167 2 Tường gạch 220 không tx kk ngoài 8,72 8,72 1 1 0,015 0,22 1 2. 8,72 0,93 0,81 8,72 + + + 1,875 3 Tường gạch 110 8,72 8,72 1 1 0,015 0,11 1 2. 8,72 0,93 0,81 8,72 + + + 1,843 4 Tường bê tông 1(tx phòng được thông gió) 8,72 11,63 1 1 0,015 0,3 1 2. 8,72 0,93 1,55 11,63 + + + 1,395 5 Tường bê tông 2(tx phòng được điều hòa) 8,72 8,72 1 1 0,015 0,3 1 2. 8,72 0,93 1,55 8,72 + + + 1,341 6 Sàn tầng 1 8,72 11,63 1 1 0,015 0,01 0,3 1 2. 8,72 0,93 0,87 1,55 11,63 + + + + 2,283 7 Sàn tầng 2- 4 8,72 8,72 1 1 0,015 0,01 0,3 1 2. 8,72 0,93 0,87 1,55 8,72 + + + + 2,143 8 Sàn tầng 5- áp mái 8,72 8,72 1 1 0,015 0,01 0,2 1 2. 8,72 0,93 0,87 1,55 8,72 + + + + 2,487 9 Mái tx không khí ngoài 8,72 23,26 1 1 0,015 0,015 0,2 1 2. 8,72 0,93 0,87 1,55 23,26 + + + + 2,974 10 Mái không tx không khí ngoài 8,72 11,63 1 1 0,015 0,015 0,2 1 2. 8,72 0,93 0,87 1,55 11,63 + + + + 2,637 11 Vách, cửa kính trong 8,72 8,72 1 1 0,007 1 8,72 0,76 8,72 + + 4,192 GVHD: Trần Đông Phong Đồ án tốt nghiệp SVTH: Vũ Văn Dương_7607.50 STT Kết cấu T α 2O W m C N α 2O W m C Công thức k 2O W m C 12 Vách, cửa kính ngoài 8,72 23,26 1 1 0,007 1 8,72 0,76 23,26 + + 5,854 1.2.3. Tính hệ số truyền ẩm K μ Công thức : ∑ = ++ = n i N i i T RR K 1 1 µ µ δ µ µ [ g/m 2 h.KPa ] Trong đó : + µ i : Hệ số thẩm thấu hơi nước của vật liệu lớp thứ i, [g/m.h.KPa]. +δ i : Chiều dày lớp vật liệu thứ i, [m]. + , T N R R µ µ : Sức cản thẩm thấu hơi nước trên mặt trong và mặt ngoài kết cấu, T R µ = 0,047 m 2 .h.KPa /g; N R µ = 0,027 m 2 .h.KPa /g khi không có gió và bằng 0,013 m 2 .h.KPa /g khi có gió với v > 1 m/s. Bảng 1.4. Hệ số truyền ẩm K μ của kết cấu bao che STT Kết cấu T R µ N R µ Công thức k µ 1 Tường gạch 220 tx không khí ngoài 0,047 0,013 1 0,015 0,22 0,047 2. 0,013 0,09 0,105 + + + 0,402 2 Tường 220 không tx kk 0,047 0,047 1 0,015 0,22 0,047 2. 0,047 0,09 0,105 + + + 0,396 3 Tường 110 0,047 0,047 1 0,015 0,11 0,047 2. 0,047 0,09 0,105 + + + 0,678 4 Tường bê tông 1(tx phòng TG) 0,047 0,027 1 0,015 0,3 0,047 2. 0,027 0,09 0,03 + + + 0,096 5 Tường bê tông 2(tx khu ĐH) 0,047 0,047 1 0,015 0,3 0,047 2. 0,047 0,09 0,03 + + + 0,096 6 Sàn tầng 1 0,047 0,027 1 0,01 0,015 0,3 0,047 2. 0,027 0,105 0,09 0,03 + + + + 0,095 7 Sàn tầng 2-5 0,047 0,047 1 0,01 0,015 0,3 0,047 2. 0,047 0,105 0,09 0,03 + + + + 0,095 8 Tầng 5-áp mái 0,047 0,047 1 0,01 0,015 0,3 0,047 2. 0,047 0,105 0,09 0,03 + + + + 0,139 GVHD: Trần Đông Phong Đồ án tốt nghiệp SVTH: Vũ Văn Dương_7607.50 STT Kết cấu T R µ N R µ Công thức k µ 9 Trần T5 không tx không khí ngoài 0,047 0,027 1 0,015 0,015 0,2 0,047 2. 0,027 0,105 0,09 0,03 + + + + 0,139 1.3. Kiểm tra đọng sương trên bề mặt và trong lòng kết cấu 1.3.1. Kiểm tra nhiệt trở yêu cầu Kết cấu ngăn che ngoài chức năng chịu lực và ngăn cách giữa không gian bên ngoài và bên trong công trình để tạo ra hình khối kiến trúc, còn cần đáp ứng các yêu cầu về nhiệt kĩ thuật và vệ sinh môi trường. Đó là chống rét về mùa đông, chống nóng về mùa hè và chống hiện tượng ngưng tụ hơi nước trên bề mặt trong và trong lòng kết cấu. Xuất phát từ yêu cầu chống rét về mùa đông, kết cấu ngăn che cần có nhiệt trở R 0 không được nhỏ hơn trị số giới hạn, gọi là nhiệt trở yêu cầu R yc : R o ≥ R yc R 0 = bm tt N tt T t tt ∆ − .Ψ. m. R T , m 2 . 0 C/ w Trong đó : t N tt : Nhiệt độ tính toán của không khí bên ngoài về mùa đông; t N tt = 10,6 0 C. t T tt : Nhiệt độ tính toán của không khí bên trong nhà, t T tt = 22 0 C. ∆t bm : Độ chênh nhiệt độ bề mặt cho phép, 0 C. R T : Hệ số sức cản trao đổi nhiệt ở bề mặt trong của tường, m 2 . 0 C/ w. ψ : Hệ số kể đến vị trí tương đối của kết cấu đối với không khí bên ngoài, tiếp xúc trực tiếp hoặc gián tiếp. m : Hệ số hiệu chỉnh kể đến ảnh hưởng của nhiệt quán tính của kết cấu bao che. *Phương pháp xác định hệ số m Đại lượng đặc trưng cho nhiệt quán tính của KCBC được xác định : D = R 1 s 1 + R 2 s 2 + … + R n s n Trong đó : D : Nhiệt quán tính (đại lượng không thứ nguyên ). R 1 ,R 2 , …,R n : Nhiệt trở của từng lớp vật liệu riêng biệt của kết cấu ; R = δ/λ m 2 . 0 C/ w. s 1 ,s 2 … s n : Hệ số hàm nhiệt của vật liệu thuộc các lớp riêng biệt trong kết cấu, w/m. 0 C. *Kết cấu mái: (từ trong ra ngoài) +Vữa xi măng: δ =15 mm; λ = 0,93 w/m. 0 C; s = 10,13 w/m 2 . 0 C +BT cốt thép: δ = 200mm; λ =1,55 w/m. 0 C; s = 15,09 w/m 2 . 0 C +Vữa xi măng: δ =15 mm; λ = 0,93 w/m. 0 C; s = 10,13 w/m 2 . 0 C + Gạch lá nem: δ =15mm; λ= 0,81 w/m. 0 C; s = 9,67 w/m 2 . 0 C *Kết cấu tường gạch 220: (từ trong ra ngoài) +Vữa xi măng: δ =15 mm; λ = 0,93 w/m. 0 C; s = 10,13 w/m 2 . 0 C +Gạch đất nung: δ = 220mm; λ = 0,81 w/m. 0 C; s = 9,67 w/m 2 . 0 C +Vữa xi măng: δ =15 mm; λ = 0,93 w/m. 0 C; s = 10,13 w/m 2 . 0 C GVHD: Trần Đông Phong Đồ án tốt nghiệp SVTH: Vũ Văn Dương_7607.50 *Nhiệt trở thực tế của kết cấu : R 0 m = 0,336 m 2 . 0 C/ w; R 0 t = 0,462 m 2 . 0 C/ w Ta có : D m = 0,015 0,2 0,015 2. .10,13 .15,09 .9,67 2,45 0,93 1,55 0,81 + + = D t = 0,015 0,22 2. .10,13 .9,67 2,95 0,93 0,81 + = Do D = 2,45 và D = 2,95 tra sách “Thông gió” trang 85, D = 2,1 ÷ 4,0 thì kết cấu được xem là nhẹ ta có: m = 1,2. Đối với mái, tường tiếp xúc trực tiếp với không khí nên : ψ =1. Đối với mái nhà: ∆t bm = 5,5 0 C, đối với tường ∆t bm = 7 0 C (Bảng 3.5.Sách “Thông gió”). Không khí trong nhà có : t T = 22 0 C ; ϕ T = 65%  t s = 15 0 C. R m yc = 22 10,6 1 1 1,2 0,285 5,5 8,72 − × × × = m 2 . 0 C/ w. R t yc = 22 10,6 1 1 1,2 0,224 7 8,72 − × × × = m 2 . 0 C/ w. Ta thấy R 0 m = 0,336 > R m yc = 0,285 m 2 . 0 C/ w, R 0 t = 0,462 > R t yc = 0,224 m 2 . 0 C/ w Vậy kết cấu đáp ứng được yêu cầu cách nhiệt về mùa đông. 1.3.2. Kiểm tra đọng sương trên bề mặt kết cấu Kiểm tra về mùa Đông với phòng có nhiệt độ cao và có kết cấu bất lợi nhất, vì nếu phòng có nhiệt độ cao thoả mãn thì phòng có nhiệt độ thấp hơn sẽ bảo đảm (kết cấu mái tiếp xúc trực tiếp với không khí ngoài và vách kính tiếp xúc với không khí). Điều kiện để không xảy ra hiện tượng đọng sương (Hướng dẫn thiết kế kho lạnh, mục 3.2.4_ Nguyễn Đức Lợi ) là: 1 1 1 2 0,95. . s s t t k k t t α − ≤ = − Trong đó: k : hệ số truyền nhiệt của kết cấu, 2O W m C . s k : hệ số truyền nhiệt lớn nhất cho phép để kết cấu không bị đọng sương, 2O W m C 1 α : hệ số trao đổi nhiệt giữa bề mặt có nhiệt độ cao hơn với môi trường phía bề mặt đó, 2O W m C 1 t , 2 t : nhiệt độ không khí ở phía có nhiệt độ cao và thấp, O C s t : nhiệt độ đọng sương của không khí ở phía có nhiệt độ cao hơn, O C . Để xác định được s t , ta dựa vào hai thông số nhiệt độ, độ ẩm của bề mặt có nhiệt độ cao hơn thông qua biểu đồ I-d. Ta chỉ kiểm tra đọng sương cho những kết cấu bất lợi nhất. * Vách kính, cửa tiếp xúc trực tiếp với không khí bên ngoài k = 5,854 w/m 2 . 0 C; t 1 = t T tt = 22 0 C; t 2 = t N tt = 10,6 0 C. Từ t T tt = 22 0 C và ϕ T tt = 65% tra biểu đồ I - d ta có t s = 15 0 C . Vậy ta có : GVHD: Trần Đông Phong Đồ án tốt nghiệp SVTH: Vũ Văn Dương_7607.50 0,95. α 1 . 1 1 2 s t t t t − − = 0,95.8,72. 22 15 22 10,6 − − = 5,09 < k = 5,854 [w/m 2 . 0 C] Do đó ta thấy vách kính ngoài có thể bị đọng sương trên bề mặt trong vào mùa đông. Tuy nhiên trong thực tế tại Hà Nội những ngày có nhiệt độ 10,6 0 C rất ít nên ta có thể chấp nhận được. Hoặc ta có thể khắc phục bằng cách vào những ngày bị đọng sương ta điều chỉnh hạ độ ẩm trong phòng xuống 1.3.3. Kiểm tra đọng ẩm trong lòng KCBC Do sự chênh lệch nhiệt độ, dẫn đến có sự chênh lệch áp suất hơi nước bên trong và bên ngoài kết cấu, ngoài dòng nhiệt truyền qua kết cấu còn có dòng ẩm cũng truyền qua kết cấu, khi gặp lạnh, dòng ẩm có xu hướng ngưng tụ lại. Nếu sự ngưng tụ này xảy ra ở bên trong lòng kết cấu sẽ làm kết cấu trở nên cách nhiệt kém và bị phá hoại. Điều kiện để ẩm không đọng lại làm ướt kết cấu là áp suất riêng phần hơi nước thực tế X P phải nhỏ hơn áp suất hơi nước bão hòa "X P ở mọi điểm trong lòng kết cấu "X X P P< Nghĩa là đường X P không cắt đường "X P mà phải luôn nằm phía dưới Ở đây chúng ta chỉ đi kiểm tra tường bao che tiếp xúc trực tiếp với không khí bên ngoài vào mùa Đông. - Mật độ dòng nhiệt truyền qua kết cấu ( ) . . T N Q k t k t t= ∆ = − ( ) 2,974. 22 10,6= − = 33,9 ( ) 2 W m Trong đó: k: hệ số truyền nhiệt của kết cấu (bảng 1.3) N t , T t : nhiệt độ không khí bên ngoài và bên trong Nếu coi sự truyền nhiệt là ổn định, mật độ dòng nhiệt truyền qua các lớp kết cấu là như nhau: 1 n Q Q Q= = = Bề mặt trong của kết cấu, mật độ dòng nhiệt được xác định bằng công thức: ( ) 1 . T T W Q t t α = − 1 22 33,9 8,72 18,1 W T T t t Q α ⇒ = − = − = o C Các lớp trong kết cấu, mật độ dòng nhiệt được xác địng theo công thức: ( ) 1 . i i i W W i Q t t λ δ + = − 2 1 1 1 . 18,1 33,9.0,015 0,93 17,6 O W W t t Q C δ λ ⇒ = − = − = Tương tự: 3 13,2 O W t C= ; 4 12,7 O W t C= ; 5 12,1 O W t C= q t 1 , α 1 , ϕ 1 t 2 , α 2 , ϕ 2 t w1 t w2 t w3 t w4 t w5 Từ các nhiệt độ tính toán, một mặt tra áp suất bão hòa "X P , mặt khác tính được phân áp suất thực X P . Từ đó so sánh hai giá trị này với nhau. Nếu X P luôn nhỏ hơn "X P thì vách kết cấu không bị đọng ẩm. - Tra trên biểu đồ I – d ta được kết quả áp suất hơi nước bão hòa ứng với các nhiệt độ như sau: GVHD: Trần Đông Phong Đồ án tốt nghiệp SVTH: Vũ Văn Dương_7607.50 Bảng 1.5. Áp suất hơi nước bão hòa t T 1W t 2W t 3W t 4W t 5W t t N t ( ) O C 22,0 18,1 17,6 13,2 12,7 12,1 10,6 "X P (Pa) 2650 2080 2015 1406 1445 1394 1282 - Tính áp suất thực của hơi nước: Dòng hơi nước thẩm thấu qua kết cấu bao che được xác định theo công thức: 1 2h h P P H ω − = Trong đó: + 1h P , 2h P : lần lượt là phân áp suất hơi nước ở phía có nhiệt độ cao và nhiệt độ thấp ( ) Pa ( ) 1 " 22,0 . (65%) 2650.65% 1722,5 O h X T P P t C ϕ = = = = ( ) Pa ( ) " 2 10,6 . (65%) 1282.85,6% 1097,4 O h N X P P t C ϕ = = = = ( ) Pa + H: trở kháng thấm hơi của kết cấu bao che 1 n i i i H δ µ = = ∑ ( ) 2 m hMPa g Trong đó: i δ là bề dày lớp vật liệu thứ i có trong kết cấu n là số lớp vật liệu i µ là hệ số khuếch tán ẩm của vật liệu. Bảng 1.6. Hệ số dẫn ẩm của vật liệu Vật liệu Gạch lá nem Vữa XM BTCT Vữa XM i µ ( ) g mhMPa 105 90 30 90 Vậy 3 0,015 0,015 0,2 2. 7,1.10 90 105 30 H − = + + = ( ) 2 m hMPa g 6 3 1722,5 1097,4 .10 0,088 7,1.10 ω − − − ⇒ = = ( ) 2 g m h Phân áp suất thực của hơi nước trên các bề mặt vật liệu của kết cấu: 6 1 2 1 1 0,015 . 1722,5 0,088. .10 1707,8 90 X h P P δ ω µ = − = − = ( ) Pa 6 2 3 2 2 0,2 . 1707,8 0,088. .10 1121,1 30 X X P P δ ω µ = − = − = ( ) Pa 6 3 4 3 3 0,015 . 1121,1 0,088. .10 1106,4 90 X X P P δ ω µ = − = − = ( ) Pa 6 3 5 4 3 0,015 . 1106,4 0,088. .10 1093,8 105 X X P P δ ω µ = − = − = ( ) Pa Bảng 1.7. So sánh "X P và X P 1W t 2W t 3W t 4W t 5W t t ( ) O C 18,1 17,6 13,2 12,7 12,1 "X P ( ) Pa 2080 2015 1406 1445 1394 GVHD: Trần Đông Phong [...]... Qbxt , W Tầng5 Khu DV 280,5 7,8 36,6 25 2,974 496 17111.21 2.2.2.2 Nhiệt bức xạ mặt trời truyền vào nhà do dao động nhiệt độ Do không có điều kiện để tính nhiệt bức xạ do dao động nhiệt độ vào từng thời điểm có nắng trong ngày nên ta chỉ đi tính toán tại các thời điểm nhiệt xâm nhập vào phòng đạt giá trị GVHD: Trần Đông Phong Đồ án tốt nghiệp Dương_7607.50 SVTH: Vũ Văn max và xâm nhập vào phòng tại... hệ số truyền nhiệt của kết cấu bao che (bảng 1.3), W m 2O C F : diện tích truyền nhiệt của kết cấu bao che (bảng 1.8), m 2 tT , t N : Nhiệt độ tính toán bên trong và bên ngoài kết cấu , oC ψ : Hệ số kể đến vị trí của kết cấu bao che so với không khí ngoài trời (xem bảng 3.3 tr.84 sách Thông Gió_ Hoàng Thị hiền & Bùi Sỹ Lý”) 2.1.1 Nhiệt truyền qua kết cấu bao che về mùa Đông Kết quả tính nhiệt qua kết... 2.1.2 Nhiệt truyền qua kết cấu bao che về mùa Hè Ta dùng công thức hiệu chỉnh để tính toán nhiệt truyền qua kết cấu vào mùa Hè: D (Q D − QM ).∆t H H QKC = KC ,W ∆t D Trong đó: D QM : lượng nhiệt truyền qua mái vào mùa Đông, W D QKC : lượng nhiệt truyền qua kết cấu bao che vào mùa Đông, W D H ∆t D = tTD − t N ; ∆t H = tTH − t N : hiệu nhiệt độ giữa trong và ngoài nhà vào mùa Đông và mùa Hè Bảng 2.2 Lượng... Dương_7607.50 Đông Tây Sàn Trần 14 Sảnh tầng 1 Bắc Nam Đông Tây Sàn Trần 25 Sảnh tầng II Bắc Nam Đông Tây Sàn Trần 26 Sảnh tầngIII Bắc Nam Đông Tây Sàn Trần 27 Sảnh đón,đệm Bắc SVTH: Vũ Văn Vách kính tx sảnh Tường 110 tx phòng thay đồ Tương Btong tx cầu thang Tx khu VP tầng 4 Tx khu được ĐH tầng 6 4.192 1.843 1.395 2.143 2.143 Tường 220 tx khu DV Vách kính tx kk ngoài Tường 220 tx phòng Y tế và phòng hành chính. .. kho và phòng 12.8 x 4 hành chính Kết quả m2 17.2 17.2 17.2 17.2 10.88 10.88 38 45.2 64.8 16 45.2 38 41.6 44.8 171 171 12.8 12.8 42.4 48 48 24 29.2 3.2 172 172 37.2 10.8 10.8 22.8 20.8 76 76 60 44 51.2 3.2 4.8 51.2 Đồ án tốt nghiệp Dương_7607.50 STT Tên phòng SVTH: Vũ Văn Hướng Kết cấu Sàn Trần Cửa kính tx kk sảnh tầng Cửa kính tx p.hành chính, Y tế Tx khu VP tầng 4 Tx sàn tầng 6 Kết quả m2 3.2 Công. .. 66 Chương 2 TÍNH TOÁN NHIỆT THỪA Lượng nhiệt thừa được tính toán theo công thức sau: Qth = Qtoa + Qbx − Qkc , W Trong đó: Qth : tổng lượng nhiệt thừa, W Qtoa : tổng lượng nhiệt toả ra từ thiết bị, do người và do thắp sáng, W Qbx : Tổng lượng nhiệt thu vào do bức xạ mặt trời, W Qkc : Lượng nhiệt tổn thất qua kết cấu bao che, W 2.1 Tính toán truyền nhiệt qua kết cấu bao che Công thức tính toán lượng nhiệt... nghiệp Dương_7607.50 SVTH: Vũ Văn D STT Tên phòng 1 2 3 III 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 Sảnh văn phòng Sảnh tầng Khu văn phòng Tầng 5 Dịch vụ gội sấy Dịch vụ thẩm mỹ 1 Dịch vụ thẩm mỹ 2 Phòn sh cộng đồng Dịch vụ +sân khấu Dịch vụ đa năng Quầy phục vụ Phòng hành chính Phòng Y Tế Lớp học < 2 tuổi Lớp học 2-3 tuổi Lớp học 3-4 tuổi Khu bếp Sảnh Tầng 1 Sảnh tầng 2 Sảnh tầng 3 Sảnh đón,đệm Q kc... xạ truyền vào nhà qua mái do chênh lệch nhiệt độ, W Aτ + Qbx : nhiệt bức xạ truyền vào nhà qua mái do dao động nhiệt độ, W 2.2.2.1 Nhiệt bức xạ mặt trời truyền vào nhà do chêch lệch nhiệt độ Khi tia nắng mặt trời chiếu lên bề mặt kết cấu, sẽ có một phần năng lượng được hấp thụ, phần năng lượng bị hấp thụ này chuyển thành nhiệt năng làm nóng kết cấu ngăn che, làm nhiệt độ bề mặt kết cấu tăng cao Để kể... tương đương trung bình ttd của không khí bên ngoài, được xác định theo công thức: TB ρ qbx TB ttd = , 0C αN Trong đó: + ρ : hệ số hấp thụ bức xạ mặt trời của bề mặt kết cấu, phụ thuộc vào tính chất, màu sắc của kết cấu Tra bảng 3.11 sách Thông Gió với gạch lá nem ρ = 0,65 TB + qbx : cường độ bức xạ trung bình trên bề mặt kết cấu, W m 2 Tra Phụ lục 7 sách Thông gió ta có cường độ bức xạ trung bình... nghiệp Dương_7607.50 STT Phòng sh cộng đồng Hướng Kết cấu Trần 4 Tên phòng SVTH: Vũ Văn Tx với không gian ĐH tầng6 Bắc Tường 220 tx khu TDTM Công thức 10.1 x 4 40.4 Tây Sàn Trần Tường Btong tx khu thông gió Tường 220 tx kk ngoài Tường Btong tx khu thông gió Tường 220 tx cầu thang Tường 110 tx sảnh Tường Btong tx khu thông gió Tường 220 tx kk ngoài Tx khu VP tầng 4 Tx khu ĐH tầng 6 Bắc Tường 220 tx kk . thực hành tính toán thiết kế hệ thống điều hoà không khí, thông gió và thiết kế điện động lực cho hệ thống ĐHKK và thông gió cho công trình Tòa nhà cao tầng hỗn hợp văn phòng cho thuê, Trung Hòa-Nhân. NGOÀI VÀ BÊN TRONG CÔNG TRÌNH – XÁC ĐỊNH CÁC ĐẠI LƯỢNG CẦN THIẾT 1.1. Chọn thông số tính toán 1.1.1. Chọn cấp Điều hòa không khí Tính chất và đặc điểm của công trình là Trung tâm dịch vụ và Văn. tạo điều kiện giúp đỡ em hoàn thành tốt đồ án này ! GVHD: Trần Đông Phong Đồ án tốt nghiệp SVTH: Vũ Văn Dương_7607.50 PHẦN I THIẾT KẾ HỆ THỐNG ĐHKK Chương 1 CHỌN THÔNG SỐ TÍNH TOÁN CHO KHÔNG