ĐỒ ÁN XỬ LÍ Ô NHIỄM MÔI TRƯỜNG KHÔNG KHÍ BÊN TRONG CÔNG TRÌNH

ĐỒ ÁN XLÔN MT KHÔNG KHÍ TCT GVHD: PGS.TS NGUYỄN THỊ QUỲNH HƯƠNG CHƯƠNG 1: CHỌN CÁC SỐ LIỆU TÍNH TOÁN BAN ĐẦU Công trình thiết kế : Phân xưởng nhiệt luyện – xí nghiệp cơ khí Đồng Tháp. Địa điểm xây dựng: Yên Bái Chọn các thông số tính toán thiết kế thông gió cho mùa hè, riêng phòng làm việc tính toán ở chế độ điều hòa cấp 2. I. Các thông số tính toán ngoài nhà. I.1. Chế độ thông gió. Tra bảng 2.3 – Nhiệt độ không khí cao nhất trung bình tháng và năm ( o C) của QCVN- 02/2009 ứng với Yên Bái: - Nhiệt độ cao nhất trung bình tháng và năm: t N tt = t 13 max = t max tb = 32.6 o C Tra bảng 2.5 – Nhiệt độ không khí cao nhất trung bình tháng và năm ( o C) của QCVN- 02/2009 ứng với Yên Bái: - Nhiệt độ cao nhất tuyệt đối tháng và năm: t 20 max = 39.8 o C. Tra bảng 2.9 – Độ ẩm tương đối của không khí trung bình tháng và năm của QCVN- 02/2009 ứng với Yên Bái: - Độ ẩm tương đối của không khí trung bình tháng và năm: φ = 85.6 %. Các số liệu trên lấy của tháng VII. - Hướng gió chủ đạo: Tra bảng 2.15 - Vận tốc gió trung bình tháng và năm (m/s) của QCVN 02-2009 ứng với địa điểm Yên Bái được: - Vận tốc gió trung bình của tháng VII và v tb =1.4 m/s Tra bảng 2.16 - Tần suất và vận tốc trung bình theo 8 hướng của QCVN 02-2009 ứng với địa điểm Yên Bái được: Căn cứ vào bảng ta nhận thấy vào tháng VII thì với vận tốc v = 2.3 m/s và tần suất 19.2% là cao nhất => hướng gió chủ đạo là hướng Đông Nam. I.2. Chọn chế độ điều hòa Nhiệt độ tính toán bên ngoài nhà là: 13 20 tt max max N t +t t = 2 Trong đó: - t 13 max là nhiệt độ tính toán bên ngoài của mùa hè (t 13 max = = 32.6 o C) - t 20 max là nhiệt độ không khí cao nhất tuyệt đối tháng và năm ứng với địa điểm Yên Bái trong tháng VII, t 20 max = 39.8 o C. => tt N 32.6+39.8 t = =36.2 2 ( o C) SVTH: NGUYỄN VĂN THÁI – MSSV: 10002.56 – LỚP: 56DT 1 ĐỒ ÁN XLÔN MT KHÔNG KHÍ TCT GVHD: PGS.TS NGUYỄN THỊ QUỲNH HƯƠNG II. Chọn thông số tính toán bên trong nhà II.1. Chế độ thông gió Nhiệt độ cao nhất trung bình tháng và năm: t N tt = t 13 max = t max tb = 32.6 o C Ta có: t T tt = t N tt + (2 ÷ 3) o C ≤ 35 o C Chọn: t T tt = 32.6 + 2.4 = 35 o C II.2. Chế độ điều hòa Ta chọn thông số bên trong là: t H t = 24 ÷ 27 o C ==> Ta chọn: t H t = 25 o C và độ ẩm bên trong nhà là φ = 65% Ta có bảng thống kế các thông số tính toán ban đầu như sau: Bảng 1: thông số tính toán bên trong và bên ngoài nhà vào mùa hè t t tt ( o C) t n tt ( o C) v g (m/s) Hướng gió φ(%) Phân xưởng chung (chế độ thông gió) 35 32.6 1.4 Đông Nam 85.6 Phòng làm việc (chế độ điều hòa cấp 2) 25 36.2 65 III. Chọn kết cấu bao che, hệ số tổn thất nhiệt, diện tích kết cấu chịu nhiệt III.1. Chọn kết cấu bao che Tường chịu lực bao gồm tường bao ngoài phân xưởng và tường ngăn giữa các phòng bên trong, các tường ngăn bên trong có chiều cao là 4m và có cấu tạo như tường chịu lực bao xung quanh. Chọn kết cấu tường chịu lực gồm 3 lớp: - Lớp 1: vữa trát: + Bề dày δ 1 = 15 mm. s+ Hệ số dẫn nhiệt λ= 0.75 kcal/m h o C. - Lớp 2: gạch xây:+ Bề dày δ 2 = 220 mm. + Hệ số dẫn nhiệt λ= 0.7 kcal/m h o C. - Lớp 3: vữa trát: + Bề dày δ 1 = 15 mm. + Hệ số dẫn nhiệt λ= 0.75 kcal/m h o C. Hình 1: Cấu tạo tường Trần của phòng làm việc được đổ một lớp bê tông dày 110 mm, có λ= 1.33 kcal/m h o C. SVTH: NGUYỄN VĂN THÁI – MSSV: 10002.56 – LỚP: 56DT 2 ĐỒ ÁN XLÔN MT KHÔNG KHÍ TCT GVHD: PGS.TS NGUYỄN THỊ QUỲNH HƯƠNG Chọn kết cấu cửa như sau: - Cửa ra vào: 3x4 m và 1.2x2 m tôn dày δ =1.5 mm, hệ số dẫn nhiệt: λ= 50 kcal/m h o C. - Cửa số: 4.2x2.5 m, kính xây dựng dày δ =7 mm, hệ số dẫn nhiệt: λ= 0.65 kcal/m h o C. - Cửa áp mái: 1.2 x 1 m, kính xây dựng dày = 7 mm;= 0.65 Kcal/mh o C Chọn kết cấu nền: Nền không cách nhiệt bao gồm 3 lớp: - Vữa trát. - Bê tông xỉ. - Bê tông nền. Nền được chia làm 4 dải như hình vẽ sau: Hình 3: Cấu tạo dải nền của phân xưởng Chọn kết cấu mái: Hình 4: Cấu tạo mái phân xưởng Mái cấu tạo gồm 2 lớp: - Lớp 1: tôn tráng kẽm có λ 1 = 50 kcal/mh o C, δ 1 =0.0015m, s 1 =158 kcal/m 2 h o C. - Lớp 2: bông thủy tinh có λ 2 = 0.05 kcal/mh o C, δ 2 = 0.01m, s 2 =0.72 kcal/m 2 h o C. - Góc nghiêng của mái: 10 o SVTH: NGUYỄN VĂN THÁI – MSSV: 10002.56 – LỚP: 56DT 3 Hình 2: Cấu tạo nền ĐỒ ÁN XLÔN MT KHÔNG KHÍ TCT GVHD: PGS.TS NGUYỄN THỊ QUỲNH HƯƠNG III.2. Xác định hệ số truyền nhiệt qua kết cấu bao che Hệ số truyền nhiệt K i được xác định theo công thức: 2 o i i T i N 1 = (Kcal/m h C) K 1δ 1 + + λ α α ∑ Trong đó: - α T : Hệ số trao đổi nhiệt trên bề mặt trong của kết cấu bao che, (kcal/m 2 h 0 C) + bề mặt trong của tường, sàn, trần với bề mặt nhẵn → α T = 7.5 (kcal/m 2 h 0 C ) + bề mặt trong trần với bề mặt nhẵn → α T = 10 (kcal/m 2 h 0 C ) - α N : Hệ số trao đổi nhiệt trên bề mặt ngoài của kết cấu bao che, (kcal/ m 2 h 0 C) + bề mặt tiếp xúc trực tiếp với không khí bên ngoài → α N = 20 (kcal w/m 2 h 0 C ) + bề mặt không tiếp xúc trực tiếp với không khí bên ngoài → α N = 15 (kcal w/m 2 h 0 C ) - δ i : Bề dày của lớp vật liệu thứ i, m - λ i : Hệ số dẫn nhiệt của lớp vật liệu thứ i, (kcal/m h 0 C) Bảng 2: Hệ số truyền nhiệt của kết cấu bao che STT Kết cấu Công thức tính Kết quả α Τ α Ν i i δ λ ∑ k, [kcal/m 2 h o C] 1 Tường chịu lực Đón gió 7.5 20 2×0.015/0.75 + 0.22/0.7 1.860 Khuất gió 7.5 15 2×0.015/0.75 + 0.22/0.7 1.804 Tường trong 7.5 7.5 2×0.015/0.75 + 0.22/0.7 1.610 2 Cửa ra vào Đón gió 7.5 20 0.0015/50 5.454 Khuất gió 7.5 15 0.0015/50 4.999 Cửa trong 7.5 7.5 0.0015/50 3.750 3 Cửa sổ Đón gió 7.5 20 0.007/0.65 5.152 Khuất gió 7.5 15 0.007/0.65 4.744 4 Cửa gió áp mái Đón gió 7.5 20 0.007/0.65 5.152 Khuất gió 7.5 15 0.007/0.65 4.744 5 Trần 10 7.5 0.11/1.33 3.164 6 Mái Đón gió 7.5 25 0.0015/50 5.768 Khuất gió 7.5 20 0.0015/50 5.453 7 Nền Dải 1 - - - 0.4 Dải 2 - - - 0.2 Dải 3 - - - 0.1 Dải 4 - - - 0.06 SVTH: NGUYỄN VĂN THÁI – MSSV: 10002.56 – LỚP: 56DT 4 ĐỒ ÁN XLÔN MT KHÔNG KHÍ TCT GVHD: PGS.TS NGUYỄN THỊ QUỲNH HƯƠNG III.3. Xác định diện tích của kết cấu bao che Bảng 3: Diện tích của kết cấu bao che STT Bộ phận Hướng Kết cấu Công thức tính Số lượng Kết quả (m 2 ) 1 Phòng làm việc Đông Cửa sổ 0 0 0 Cửa ra vào 0 0 0 Tường 5×4 1 20 Tây Cửa sổ 0 0 0 Cửa ra vào 0 0 0 Tường 5×4 1 20 Nam Cửa sổ 4.2×2.5 1 10.5 Cửa ra vào 0 0 0 Tường 7.5×4 - 4.2×2.5 1 19.5 Bắc Cửa sổ 0 0 0 Cửa ra vào 1.2×2 1 2.4 Tường 7.5×4 – 1.2×2 1 27.6 Trần 7.5×5 1 37.5 Nền Dải 1 7.5×2 + 5×2 – 2×2 1 21 Dải 2 5.5×2 + 3×2 – 2×2 1 13 Dải 3 3.5×1 1 3.5 Dải 4 0 0 0 2 Phân xưởng Đông Cửa sổ 4.2×2.5 6 63 Cửa ra vào 0 0 0 Cửa gió áp mái 1.2×1 35 42 Tường 52.5×15 – 63 – 42 1 682.5 Tây Cửa sổ 4.2×2.5 6 63 Cửa ra vào 3×4 1 12 Cửa gió áp mái 1.2×1 35 42 SVTH: NGUYỄN VĂN THÁI – MSSV: 10002.56 – LỚP: 56DT 5 ĐỒ ÁN XLÔN MT KHÔNG KHÍ TCT GVHD: PGS.TS NGUYỄN THỊ QUỲNH HƯƠNG Tường 52.5×15 – 63 – 12 – 42 1 670.5 Nam Cửa sổ 4.2×2.5 2 45 Cửa ra vào 3×4 1 12 Tường 30×15 – 45 – 12 – 19.5 1 373.5 Bắc Cửa sổ 4.2×2.5 2 45 Cửa ra vào 3×4 1 12 Tường 30×15 – 45 – 12 1 393 Nền Dải 1 52.5×2×2 + 30×2×2 – 2×2×4 1 314 Dải 2 48.5×2×2 + 25×2×2 – 2×2×4 1 282 Dải 3 44.5×2×2 + 22×2×2 – 2×2×4 1 250 Dải 4 40.5×18 1 729 Mái Đông 52.5×15/cos(10 o ) 1 799.65 Tây 52.5×15/cos(10 o ) 1 799.65 III.4. Xác định lượng nhiệt tổn thất qua kết cấu bao che Lượng nhiệt tổn thất qua kết cấu bao che được xác định theo công thức 3-5 (sách Kĩ thuật thông gió – GS.Trần Ngọc Chấn), ta có công thức sau: n i i i tt i = × × Ψ × Δt (Kcal/h) Q K F ∑ Trong đó: - K i là hệ số truyền nhiệt qua kết cấu bao che (Kcal/mh o C). - F i là diện tích của kết cấu bao che (m). - Ψ i là hệ số kể đến vị trí của kết cấu bao che như tường, sàn, mái…đối với không khí ngoải trời. - tt tt T N Δt = - t t là hiệu số nhiệt độ tính toán ( o C). - i = 1 ÷ n là số thứ tự của các kết cấu bao che. Bảng 4: Nhiệt tổn thất qua kết cấu bao che của phân xưởng vào mùa hè SVTH: NGUYỄN VĂN THÁI – MSSV: 10002.56 – LỚP: 56DT 6 ĐỒ ÁN XLÔN MT KHÔNG KHÍ TCT GVHD: PGS.TS NGUYỄN THỊ QUỲNH HƯƠNG STT Hướng Kết cấu K (Kcal/m 2 h o C) F (m 2 ) Ψ t T tt ( o C) t N tt ( o C) Q tt k/c (Kcal/h) 1 PHÒNG LÀM VIỆC Đông Tường 1.860 20 1 25 36.2 -416.64 Tây Tường 1.610 20 1 25 35 -322 Nam Cửa sổ 5.152 10.5 1 25 36.2 -605.875 Tường 1.860 19.5 1 25 36.2 -406.224 Bắc Cửa ra vào 3.750 2.4 1 25 35 -90 Tường 1.610 27.6 1 25 35 -444.36 Trần 3.164 37.5 1 25 35 -1186.5 Nền Dải 1 0.4 21 1 25 36.2 -94.08 Dải 2 0.2 13 1 25 36.2 -29.12 Dải 3 0.1 3.5 1 25 36.2 -3.92 Tổng -3598.72 2 PHÂN XƯỞNG Đông Cửa sổ 5.152 63 1 35 32.6 778.98 Cửa áp mái 5.152 42 1 35 32.6 519.32 Tường 1.860 682.5 1 35 32.6 3046.68 Mái 5.768 799.65 1 35 32.6 11069.71 Tây Cửa sổ 4.744 63 1 35 32.6 717.29 Cửa ra vào 4.999 12 1 35 32.6 143.97 Cửa áp mái 4.744 42 1 35 32.6 478.20 Tường 1.804 670.5 1 35 32.6 2903.0 Mái 5.453 799.65 1 35 32.6 10465.18 Nam Cửa sổ 5.152 45 1 35 32.6 556.42 Cửa ra vào 5.454 12 1 35 32.6 157.08 Tường 1.86 373.5 1 35 32.6 1667.30 Bắc Cửa sổ 4.744 45 1 35 32.6 512.35 Cửa ra vào 4.999 12 1 35 32.6 143.97 Tường 1.804 393 1 35 32.6 1701.53 Nền Dải 1 0.4 314 1 35 32.6 301.44 Dải 2 0.2 282 1 35 32.6 135.36 SVTH: NGUYỄN VĂN THÁI – MSSV: 10002.56 – LỚP: 56DT 7 ĐỒ ÁN XLÔN MT KHÔNG KHÍ TCT GVHD: PGS.TS NGUYỄN THỊ QUỲNH HƯƠNG Dải 3 0.1 250 1 35 32.6 60.0 Dải 4 0.06 729 1 35 32.6 104.98 Tổng 35462.76 IV. Nhiệt bức xạ qua kết cấu bao che IV.1. Tính toán nhiệt bức xạ qua kết cấu mái và cửa kính Đối với khí hậu nhiệt đới như nước ta quanh năm có ánh mặt trời, đặc biệt là về mùa hè ánh nắng càng gay gắt, do đó lượng nhiệt dú bức xạ mặt trời xuyên qua kết cấu truyền vào nhà rất lớn. Lượng nhiệt này phụ thuộc vào cường độ bức xạ mặt trời trên mặt phẳng kết cấu bao che và tính chất của kết cấu bao che. Nếu kết cấu là cửa kính thì do kính trong suốt nờn hầu hết năng lượng của tia nắng xuyên qua được và đi trực tiếp vào phòng, làm nhiệt độ trong phòng tăng lên. Còn với kết cấu tường, mái, cửa không trong suốt tia nắng chỉ bị hấp thụ một phần, phần còn lại bị phản chiếu trở lại. Phần năng lượng bị hấp thụ làm tăng nhiệt độ của phòng, làm tăng nhiệt độ bề mặt các kết cấu bao che,gây nên hiện tượng trao đổi nhiệt đối lưu với môi trường xung quanh. Bộ phận còn lại mới xuyên được vào phòng. Do tường cấu tạo bởi một lớp vật liệu dày bằng gạch nên nhiệt thu do tường là nhỏ so với mái và cửa kính nên ta có thể bỏ qua lượng nhiệt này. IV.1.1. Nhiệt bức xạ mặt trời qua mái Nhiệt bức xạ của mặt trời qua mái được xác định như sau: Δt Aτ bx bx bx Q = Q + Q (kcal/h) Trong đó: - Δt bx Q : Lượng nhiệt bức xạ qua mái do chênh lệch nhiệt độ (kcal/h). - Aτ bx Q : Lượng nhiệt bức xạ qua mái do dao động nhiệt độ (kcal/h). a) Xác định bức xạ nhiệt do dao động nhiệt độ Trên thực tế cường độ bức xạ mặt trời chiếu xuống mặt đất thay đổi theo chu kỳ là 24h (trong một ngày), vì thế nhiệt độ trên bề mặt kết cấu cũng biến thiên mạnh trong khoảng thời gian 24h, do đó chế độ truyền nhiệt của kết cấu bao che không còn được xem là ổn định. Để đơn giản hoá bài toán, người ra xem đó là một dao động điều hoà với chu kỳ 24h và sai sót do việc này gây ra là có thể chấp nhận được. Dưới tác dụng của bức xạ mặt trời, nhiệt độ mặt ngoài của kết cấu bao che tăng cao. Để đánh giá tác dụng ấy ta cụ thể thay thế cường độ bức xạ bằng một trị số nhiệt độ tương đương t td của không khí bên ngoài: SVTH: NGUYỄN VĂN THÁI – MSSV: 10002.56 – LỚP: 56DT 8 ĐỒ ÁN XLÔN MT KHÔNG KHÍ TCT GVHD: PGS.TS NGUYỄN THỊ QUỲNH HƯƠNG t tb td = tb bx n ρ . q α ( o C) Trong đó: - q tb bx : Cường độ bức xạ (kcal/m 2 ). Tra bảng 2.18 – QCVN 02/2009 - Tổng xạ trên mặt bằng vào tháng VII lấy theo trạm Sơn La: q tb bx = 5467 (W/m 2 .ngày) = 4701.62 (kcal/m 2 .ngày) = 196 (kcal/m 2 h). - α n : Hệ số trao đổi nhiệt trên bề mặt ngoài α n = 20 kcal/m 2 h o C (theo bảng 3-2 trang 77 sách Kĩ thuật thông gió – GS.Trần Ngọc Chấn). - ρ: Hệ số hấp thụ bức xạ của bề mặt kết cấu bao che biểu diễn phần nhiệt bức xạ do kết cấu hấp thụ được. Hệ số này phụ thuộc vào tính chất, màu sắc của vật liệu ở lớp ngoài cùng của kết cấu bao che. Mái tôn tráng kẽm lấy ρ =0.65 Vậy: t tb td = tb bx n ρ . q α = 0.65 × 196 20 = 6.4 ( o C). Nhiệt độ trung bình của không khí (t N tb ), tra bảng 2.2 – QCVN-02:2009 tại địa điểm Yên Bái vào tháng VII ta được: t N tb = 28.1 ( o C) - Nhiệt độ tổng trung bình của không khí bên ngoài: t tổng tb = t N tb + t td tb = 28.1 + 6.4= 34.5 ( o C) * Xác định cường độ bức xạ Mặt Trời Theo công thức 3-60 trang 104 sách Kĩ thuật thông gió GS.Trần Ngọc Chấn ta có công thức: q ⊥ = A × 2 o r sin(h) × r sin(h) + c    ÷   (cal/cm 2 h) Trong đó: - A : hằng số bức xạ mặt trời- là cường độ bức xạ trờn mặt phẳng trực giao với tia chiếu ứng với khoảng cách trung bình giữa mặt trời và quả đất; A = 1.87 cal/cm 2 .ph. - r o : khoảng cách trung bình từ mặt đất đến mặt trời ; r o = 152.10 6 km - r: khoảng cách từ mặt đất đến mặt trời trong thời gian tính toán , khoảng cách này lấy theo mùa. Tính toán về mùa hè, lấy r = 152.10 6 km. - C : hệ số phụ thuộc vào độ trong suốt của khí quyển đặc trưng cho khả năng hấp thụ các tia bức xạ của khí quyển. Ta có: c = p p − 1 ; p là hệ số trong suốt của khí quyển p = 0.7 ÷ 0.8 Khi p = 0.7 thì c = 0.43 và khi p = 0.8 thì c = 0.25 => cóthể lấy c = 0.333 - h: độ cao mặt trời trên địa điểm tính toán biểu diễn bằng góc nghiêng của tia mặt SVTH: NGUYỄN VĂN THÁI – MSSV: 10002.56 – LỚP: 56DT 9 ĐỒ ÁN XLÔN MT KHÔNG KHÍ TCT GVHD: PGS.TS NGUYỄN THỊ QUỲNH HƯƠNG trời đối với mặt phẳng tiếp tuyến đi qua điểm tính toán (tức là mặt phẳng nằm ngang hay còn gọi là mặt phẳng chân trời). Độ cao h của mặt trời phụ thuộc vào vĩ độ của đại điểm, góc nghiêng của mặt trời đối mặt phẳng xích đạo và thời gian trong ngày nó được xác định theo công thức: sin h = cos δ cosφ cos t + sin φ sin δ Trong đó: - φ: vĩ độ địa lí của địa điểm tính toán tính bằng độ. Tra bảng 2.1 Toạ độ vị trí của trạm khí tượng của QCVN 02-2009 ứng với địa điểm Yên Bái => φ = 21.42 o - δ: góc nghiêng của mặt trời đối với mặt phẳng xích đạo tính bằng độ. Tra bảng 3-8 sách Kĩ thuật thông gió – GS.Trần Ngọc Chấn ta có: Góc nghiêng δ của mặt trời đối với mặt phẳng xích đạo, vào ngày hạ chí 22/6 ta có => δ = 23 o 27’ - t: góc giờ tính bằng số giờ bắt đầu kể từ 12 giờ trưa nhân cho 15, tính theo độ (1 ngày đêm 24 giờ quả đất quay quanh trục Nam Bắc của nó được trên 1 vòng tức , vậy mỗi giờ quay được một góc ). Vậy: sin h = cos (23 o 27’) × cos (21.42 o ) × cos t + sin (23 o 27’) × sin (21.42 o ) Bảng 5: Cường độ bức xạ Mặt Trời lên các hướng (kcal/m 2 h) Giờ q ⊥ Đông Tây Nam Bắc 6 323.93 -297.20 -297.20 -120.21 120.21 7 562.95 -499.24 -499.24 -160.13 160.13 8 680.47 -541.51 -541.51 -138.56 138.56 9 745.67 -485.11 -485.11 -100.04 100.04 10 782.87 -360.95 -360.95 -63.23 63.23 11 802.34 -192.70 -192.70 -37.78 37.78 12 808.50 0.00 0.00 -28.62 28.62 13 802.49 190.47 190.47 -37.56 37.56 14 783.20 359.12 359.12 -62.84 62.84 15 746.26 483.95 483.95 -99.55 99.55 16 681.51 541.34 541.34 -138.15 138.15 17 564.88 500.52 500.52 -160.10 160.10 18 328.22 301.14 301.14 -121.46 121.46 ∑ 8613.29 -297.20 -297.20 -1268.23 1268.23 => q max = 808.5 (kcal/m 2 h) Biên độ dao động của nhiệt độ tương đương: SVTH: NGUYỄN VĂN THÁI – MSSV: 10002.56 – LỚP: 56DT 10 [...]... Nhiệt độ tổng trung bình của không khí bên ngoài (oC) - tTtt : Nhiệt độ của không khí bên trong tính toán, tTtt = 35 (oC) - Fmái: Diện tích của mái (m2) Ta đi xác định các thông số trong công thức: Nhiệt độ tổng trung bình của không khí bên ngoài ttổngtb: tb ttổng = t tb N + ttđ = t tb N ρ × q TB bx + αN (oC) - ρ: Hệ số hấp thụ bức xạ mặt trời của mái nhà, lấy ρ = 0.65 (tôn tráng kẽm) - qbxTB: Cường độ...ĐỒ ÁN XLÔN MT KHÔNG KHÍ TCT GVHD: PGS.TS NGUYỄN THỊ QUỲNH HƯƠNG q max - q tb bx 808.5 - 196 Atd = ρ × = 0.65 × = 19.91 (oC) αn 20 Nhiệt độ không khí bên ngoài cũng dao động thời gian với chu kì 24h với biên độ: AtbN = t13 – ttbN - t13: nhiệt độ trung bình vào lúc 13h của tháng nóng nhất cũng chính là nhiệt độ không khí cao nhất tuyệt đối của tháng nóng nhất ứng với Yên Bái là tháng VII Tra... 0.416 0.84 1.32 11 Tang đánh bóng 311 3 3.5 0.416 0.84 3.66 12 Tổng 137.93 IV.2.3 Tỏa nhiệt do thiết bị chiếu sáng Lượng nhiệt tỏa ra do thiết bị chiếu sáng được tính theo công thức 3-47 trang 94 sách Kĩ thuật thông gió – GS.Trần Ngọc Chấn: Qts = 860 × N (kcal/h) Trong đó: - N là công suất của các thiết bị chiếu sáng (kW) Với nhà công nghiệp, N = a × F + a là công suất chiếu sáng theo diện tích sàn (W/m2)... THÁI – MSSV: 10002.56 – LỚP: 56DT 32 ĐỒ ÁN XLÔN MT KHÔNG KHÍ TCT GVHD: PGS.TS NGUYỄN THỊ QUỲNH HƯƠNG - Lớp 3: Cấu tạo gạch thường có = 0.22m + Nhiệt ô bên trong của đáy lò: t1 = 860 oC + Nhiệt ô của vùng làm việc là: t6 = 35 oC Ta nhận nhiệt ô trên bề mặt bên trong của thành lò là: t2 = t1 – 5oC = (860-5)oC = 855 oC Giả thiết: + Nhiệt ô trên bề mặt ngoài của thành lò... được xác định theo công thức 2.31 trang 44 sách Thiết kế Thông gió công nghiệp – Hoàng Thị Hiền: Qđ.c = 1000 × N × k0 × k1 × k2 × η 1136 (kcal/h) Trong đó: - k0: Hệ số yêu cầu đối với điện năng - k1: Hệ số phụ tải toàn phần của động cơ, lấy bằng 1 - k2: Hệ số đồng hóa nhiệt của không khí đối với điện năng, lấy bằng 1 - η : Hệ số hiệu dụng của động cơ - N : Công suất lắp đặt động cơ điện trong phân xưởng...  Lượng nhiệt toả ra từ 1 m2 bề mặt bên ngoài của lò trong 1 giờ: q' = 16.28 × (152 – 35)= 1904.76 (kcal/m2h) Lượng nhiệt xuyên qua 1m2cửa lò : q'' = k×(t2 – tbmn) (kcal/m2h) Trong đó: k là hệ số truyền nhiệt của bản thân thành lò (không kể sức cản trao đổi nhiệt SVTH: NGUYỄN VĂN THÁI – MSSV: 10002.56 – LỚP: 56DT 35 ĐỒ ÁN XLÔN MT KHÔNG KHÍ TCT bề mặt), tính theo công thức: k= GVHD: PGS.TS NGUYỄN THỊ... LỚP: 56DT 34 ĐỒ ÁN XLÔN MT KHÔNG KHÍ TCT GVHD: PGS.TS NGUYỄN THỊ QUỲNH HƯƠNG + Lớp gang δ = 1.5 cm = 0.015 m + Lớp gạch chịu lửa dày 0.45 m + Cửa lò có bề dày δ = 0.465 m + Nhiệt độ bên trong lò : 860 oC + Cửa lò mở 10 phút trong 1 giờ Dùng đồ thị 3.16 trang 101 sách Kĩ thuật thông gió - GS.Trần Ngọc Chấn ta tra được: với t = 860 oC => qbx= 6500 (kcal/m2h.) A B 0.3 0.25 : = : = 1.2 Dùng đồ thị 3.17... toán lượng nhiệt tỏa do thiết bị chiếu sáng 1 Phân xưởng sản xuất 1537.5 18511.5 2 Phòng làm việc 37.5 451.5 Tổng 18963 IV.2.4 Tỏa nhiệt do thiết bị văn phòng Trong quá trình làm việc của máy móc, thiết bị dùng điện, khi các động cơ họat động, điện năng chuyển thành nhiệt năng Do các thiết bị này nằm trong phòng làm việc nên SVTH: NGUYỄN VĂN THÁI – MSSV: 10002.56 – LỚP: 56DT 17 ĐỒ ÁN XLÔN MT KHÔNG KHÍ... dần được xác định theo công thức của Bogoslovski trang 112 sách Kĩ thuật thông gió ta có: ν = ϕ × e ∑D 2 ϕ = 0.83 + 3 × Trong đó: ∑R ∑D - ∑ D : Tổng hệ số nhiệt quán tính của kết cấu bao che, không thứ nguyên - δ ∑ R = ∑ : Tổng cộng các nhiệt trở của các lớp vật liệu trong kết cấu bao che λ Mái bao gồm : + Tôn tráng kẽm có δ = 1 mm, λ = 50 (kcal/mhoC), s = 158 (kcal/m2hoC) + Bông thủy tinh có δ = 100... MSSV: 10002.56 – LỚP: 56DT 21 ĐỒ ÁN XLÔN MT KHÔNG KHÍ TCT GVHD: PGS.TS NGUYỄN THỊ QUỲNH HƯƠNG Dùng đồ thị 3.16 trang 101 sách Kĩ thuật thông gió - GS.Trần Ngọc Chấn ta tra được: với t = 970 oC => qbx= 10000 (kcal/m2h.) A B 0.6 = = = 1.17 Dùng đồ thị 3.17 sách “Kỹ thuật thông gió” của δ δ 0.512 GS.Trần Ngọc Chấn ta tìm được: K = 0.55; Các tỷ số : Lượng nhiệt toả ra tính đều trong 1 giờ là : Qmở = 10000×0.55×0.283× . đánh bóng 311 3 1 3 12 Số người làm việc trực tiếp 22 13 Số người làm việc gián tiếp 6 14 Tổng số người trong phân xưởng sản xuất 28 15 Số người làm việc trong phòng làm việc 6  Tỏa nhiệt do người Bảng. phòng, làm nhiệt độ trong phòng tăng lên. Còn với kết cấu tường, mái, cửa không trong suốt tia nắng chỉ bị hấp thụ một phần, phần còn lại bị phản chiếu trở lại. Phần năng lượng bị hấp thụ làm. lý phần nhiệt hiện; đối với phòng làm việc ở chế độ điều hòa cấp 2, ta xử lý cả 2 phần nhiệt này, được gọi chung là q người = q h + q a + Nhiệt tỏa do người làm việc trong phân xưởng được tính