Đồ án môn học: QTTB Say bang tai
À 2, a
PHAN1: MODAU
1.1 Lời mổ đầu
Trong ngành công nghiệp nói chung thì việc bảo quản chất lượng sản phẩm là rất quan trong Để chất lượng sắn phẩm dược tốt ta phải tiến hành sấy dé tách ẩm Vật liệu sau khi sấy có khối lượng giảm do đó giảm công chuyên chở, độ bền tăng lên, chất lượng sắn phẩm được nâng cao,thời gian báo quản kéo dài
Quá trình làm bốc hơi nước ra khỏi vật liệu bằng nhiệt gọi là quá trình sấy Người ta phân biệt sấy ra làm hai loại :sấy tự nhiên và sấy nhân tạo
Sấy tự nhiên dùng năng lượng mặt trời để làm bay hơi nước trong vật liệu nên
đơn giản ,ít tốn kém tuy nhiên khó điều chỉnh được quá trình sấy và vât liệu sau
khi sấy vẫn còn độ ẩm cao Trong cơng nghiệp hố chất thường người ta dùng sấy nhân tạo,tức là phải cung cấp nhiệt cho vật liệu ẩm Phương pháp cung cấp nhiệt
có thể bằng dẫn nhiệt ,đối lưu ,bức xạ hoặc bằng năng lượng điện trưởng có tần số cao
Đối với nước ta là nước nhiệt đói nóng ẩm,do đó việc nghiên cứu công nghệ
sấy để chế biến thực phẩm khô và làm khô nông sản có ý nghĩa rất đặc biệt Kết hợp phơi sấy nhằm tiết kiệm năng lượng,nghiên cứu những công nghệ sấy và các
thiết bị sấy phù hợp cho từng loại thực phẩm „nông sản phủ hợp với diều kiện khí hậu và thực tiễn nước ta.Từ đó tạo ra hàng hóa phong phú có chất lượng cao phục vụ cho xuất khẩu và tiêu dùng trong nước
Trang 2
1.2 BIEN LUAN DE TAI
Để thực hiện quá trình sấy, người ta sử dụng một hệ thống gồm nhiều thiết bị như: thiết bị sấy ( buồng say, ham ‘say, thiết bị sấy kiểu băng tải, máy sấy thùng
quay, sấy phun, sấy tầng sôi, máy sấy trục ), thiết bị đốt nóng tác nhân, quạt,
bơm và một số thiết bị phụ khác,
Trong đồ án này em sẽ tính toán và thiết kế thiết bị sấy kiểu băng tải Thiết
bị sấy loại này thường được dùng để sấy các loại rau quả, ngũ cốc, các loại nông
sản khác, say một số sảm phẩm hoá học Trong đồ án của mình em sử dụng vật
liệu sấy là chè với tác nhân sấy là hỗn hợp không khí nóng
Chè là một cây công nghiệp lâu năm, thích hợp nhất đối với khí hậu nhiệt
đới Chè không đơn thuần chỉ là thứ cây được dùng để “giải khát” mà đã trở thành
một sản phẩm có nhiều công dụng Chế biến chè không chỉ cung cấp phục vụ nhu
cầu trong nước mà còn để xuất khẩu, yêu cầu về đầu tư thiết bị ít tốn kém hơn các
loại nông sản khác
Trong công nghệ sản xuất chè thì sấy chè là một khâu rất quan trọng Chè
sau khi thu hoạch qua chế biến sẽ được sây khô Sau khi sấy chè phải đạt được độ
tơi, độ khô nhất định theo yêu cầu đề đảm bảo chất lượng và tăng thời gian bảo
quản
Với các yêu cầu về hình thức, vệ sinh và chất lượng sản phẩm người ta sử
dụng thiết bị sấy kiểu băng tải với nhiều băng tải làm việc liên tục với tác nhân sấy
là không khí nóng có tuần hoàn một phần khí thải
Vật liệu sây được cung cấp nhiệt bằng phương pháp đối lưu Ưu điểm của phương thức say này là thiết bị đơn giản, rẻ tiền, sản phẩm được sấy đều, do có tuần hoàn một phần khí thái nên dễ dàng điều chỉnh độ âm của tác nhân sấy, tốc độ của không khí đi qua phòng sấy lớn, năng suất khá cao, hiệu quả
Trang 3
Đồ án môn học: QTTB Say bang tai
PHAN 2: SO DO CONG NGHE & THUYET MINH
2.1 SƠ ĐÒ CÔNG NGHỆ CÚA QUÁ TRÌNH
Với các thiết bị và phương thức sấy như đã chọn, ta có sơ đồ công nghệ của quá
Trang 42.2 THUYET MINH LƯU TRÌNH
Do yêu cầu về độ khô của chè nên dùng tác nhân sấy là hỗn hợp không khí nóng
Không khí ban đầu được đưa vào calorife, ở đây không khí nhận nhiệt gián tiếp từ hơi nước bão hoà qua thành ống trao đổi nhiệt Hơi nước đi trong ông, khơng khí đi ngồi ống Tại calorife, sau khi nhận được nhiệt độ sấy cần thiết không khí nóng đi vào phòng say tiếp xúc với vật liệu sấy (chè) cấp nhiệt cho hơi nước trong chè bốc hơi ra ngoài
Trong quá trình sấy, không khí chuyển động với vận tốc lớn nên có một
phần chè sẽ bị kéo theo không khí ra khỏi phòng sây Để thu hồi khí thải và chè người ta đặt ở đường ô ống ra của không khí nóng một cyclon Khí thải sau khi ra khỏi phòng sấy đi vào cyclon để tách chè cuôn theo và làm sạch Sau đó một phần khí thải được quạt hút ra đường ống dẫn khí để thải ra ngồi khơng khí Một phần khí cho tuần hoàn trở lại trộn lẫn với không khí mới tạo thành hỗn hợp khí được quạt đây đây vào calorife Hỗn hợp khí này được nâng nhiệt độ đến nhiệt độ cần thiết rồi vào phòng sấy tiếp tục thực hiện quá trình sấy Quá trình sấy lại được tiếp
tục diễn ra
Vật liệu sấy ban đầu có độ ẩm lớn được đưa vào phòng sấy đi qua các băng
tải nhờ thiết bị hướng vật liệu Vật liệu sấy chuyên động trên băng tải ngược chiều
với ciều chuyển động của không khí nóng và nhận nhiệt trực tiếp từ hỗn hợp không khí nóng thực hiện quá trình tách âm
Vật liệu khô sau khi sấy được cho vào máng và được lấy ra ngoài
Trang 5
Đồ án môn học: QTTB Say bang tai
PHAN3 : CAN BANG VAT CHAT
3.1 Cac ky hiéu
G¡,G:: Lượng vật liệu trước khi vào và sau khi ra khỏi mấy sấy, (Kg/h) Gv:Lượng vật liệu khô tuyệt đối đi qua may sấy (Kg/h)
Wi, Wo: Độ âm của vật liệu trước và sau khi sây, tính theo % khối lượng vật liệu ướt
W: Độ âm được tách ra khỏi vật liệu khi đi qua máy sấy , (Kg/h) L:Lượng không khí khô tuyệt đối đi qua máy sấy , (Kg/h)
xo:Hàm âm của không khí trước khi vào caloripher sưởi , (Kg/Kgkkk) xị¡,x;: Hàm 4m của không khí trước khi vào mấy sấy (sau khi đi qua caloripher sưởi) và sau khi ra khỏi mấy sấy, (Kg/Kgkkk)
3.2 Các thông số ban đầu
Thiết kế hệ thống sấy băng tải để sấy chè với năng suất khoảng 1400tấn/ năm Giả thiết một năm nhà máy làm việc 350 ngày ,mỗi ngày làm 20 giờ Vậy năng
suất trung bình trong một giờ là
_ 1400000
? 350*20
Chè sau khi thu hoạch được sơ chế sơ bộ trước khi đem vào phòng sấy.Độ ẩm
của chè lúc này đạt khoảng tử (60-65)% Chọn độ ẩm của chè trước khi sấy là
W,=63%.Để sắn phẩm chè sau khi sấy đạt được độ khô,tơi,xốp theo yêu cầu mà
không bị gãy vụn,không bị ẩm mốc thì ta khống chế độ ẩm ra của chè đạt khoảng
W;=5%
Theo kinh nghiệm chè khô có thể chịu được nhiệt độ trên dưới 100°C.Do đó
ta chọn nhiệt độ tác nhân sấy vào thiết bị sấy là t¿=100°C.Để đắm bảo tính kinh
=200 Kg/h
tế,giảm tổn thất nhiệt do tác nhân sấy mang đi đồng thời đấm bảo không xắy ra
hiện tượng đọng sương sau khi sấy,ta chọn t; sao cho độ ấm tương đối không quá bé nhưng cũng không quá gần trạng thái bão hoà Do đó nhiệt độ tác nhân ra khỏi
buông sấy được chọn sơ bộ khoảng tạ=70°C
Thông số không khí ngoài trời được xác định tại thành phố Đà Nẵng Như vậy,các thông số ban đầu được xác định là:
Năng suât tính theo sản phâm : G; =200 kg/h
Độ âm vật liệu vào :W¡ = 63% Độ ẩm vật liệu ra : W¿ = 5%
Nhiệt độ tác nhân sây vào :tị = 100°C Nhiệt độ tác nhân sắy ra :tạ = 70%
Nhiệt độ không khí ngoài trời : tọ = 26°C ,P„u,=0.0343 at
Trang 6
Độ âm môi trường :@=81%
Hàm âm của không khí được tính theo công thức sau: Pp * Poon , X,=0.622 —_"_——_ {sach QTTBIIL_ trang 156} Pg ~ 2, * Pon thay số vào ta có x¿=0,622— 0.8150.033 0 0172(kg/kgkkk) 1.033 — 0.81* 0.0343
-Nhiệt lượng riêng của không khí:
l=Cukw*tetXo*n , (J/kgkkk) {sách QTTBII- trang 156} Với C¿\v nhiệt dung riêng của không khí ,J/kg độ
Cụ - 10) J/kg độ
ty: nhiét độ của không khí tạ= 26°C
In: nhiệt lượng riêng của hơi nước ở nhiệt độ tạ, J/kg
Nhiệt lượng riêng ¡„ dược xác định theo công thức thực nghiệm
in=totCy *t=(2493+1.97t,)10° , J/kg {sach QTTBII _ trang 156}
Trong do: r,=2493*10° :nhiệt lượng riêng của hơi nước ở 0°C C¡= 1.97*10Ỷ: nhiệt dung riêng của hơi nước, J/kg độ
Từ đó ta tính được I,=69.76*10Ì J/kgkkk hay 1,=69.76 (kJ/kgkkk)
Trang 7Đồ án môn học: QTTB Say bang tai _ 146.268 *10* —10° *70 XE— Ta ?2493*10° +1.97*10` *26 0.029 (Kg/Kgkkk ( ekkk) 2h, * 1= .:.ẽ (0.622 +x,)P,y, (0.622+0.029)0.3177 3.3 Cân bằng vật liệu
3.3.1 Cân bằng vật liệu cho vật liệu sấy ;
Trong quá trình sây ta xem như không có hiện tượng mât mát vật liệu,lượng không khí khô tuyệt đối coi như không bị biến đối trong suốt quá trình sấy.Vậy lượng vật liệu khô tuyệt đôi đi qua mây sây là:
Gi=G,100—4 -G 100—, hOTTBI trang 165} 2 100 100 Trong đó: W¡=63%, W›;=5%; G;=200 ( Kg/h.) Vậy G,=200 100-5 _ 199 (Kg/h) Lượng ẩm tách ra khỏi vật liệu trong quá trình sấy được tinh theo công thức: W,—W W=G;—' ? 100W, (Kgh) — {sach ?, sach QTTBIL trang 165 Q _ trang 165} 63-5 W=200 =313.5 (K 100— 63 (Ke/h) Lượng vật liệu trước khi vào phòng sấy Gi=Gz+W=200+313.5=513.5 (Kg/h)
3.3.2 Cân bằng vật liệu cho không khí sấy -
Cũng như vật liệu khô ,coi như lượng không khí khô tuyệt đôi đi qua mây sây
không bị mất mát trong suốt quá trình sấy.Khi qua quá trình làm việc ổn định
lượng không khí đi vào máy sấy mang theo một lượng âm là :Lxị
Trang 8_ L _ 265618 Po Vậy lượng không khí khô cần thiết để làm bốc hơi 1 Kg âm trong vật liệu là: = “= Ì (KgKgẩm) W x;-—x {sáchQTTBI trang 166} Khi đi qua calorifer sưởi không khí chỉ thay đổi nhiệt độ nhưng không thay đổi hàm âm, do đó x„=x¡ nên ta có: j= 1 X, —X *2 —*%g = 22420.08 (m*/h) Thay số vào ta có 1= 1 0.029 — 0.0172
3.4 Quá trình sấy hỏi lưu lý thuyết
Quá trình hoạt động của hệ thông này là:
Tác nhân sây đi ra khỏi buồng sây có trang thái tạ, øa.x¿ được hồi lưu lại với lượng lụ và thải ra môi trường I, Khối lượng l¡ được hoà trộn với không khí mới
= 84.745 (Kg/Kgâm)
có trạng thái là tọ,ø ø „xo với lượng lạ
Sau khi được hoà trộn,ta được lượng không khí là I ,được quạt hút và đẩy vào
calorife để gia nhiệt đến trạng thái I,,t,,ø, rồi đẩy vào buồng sấy
Vật liệu âm có khối lượng là G¡ đi vào buồng sấy và sản phẩm ra là G; Tác
nhân đi qua buồng sấy đã nhận hơi nước bay hơi từ vật liệu sây đồng thời bị mắt
nhiệt nên trạng thái của nó là xa ,t;,ø2
Gọi Xw,lw là trạng thái của hồn hợp khí ở buồng hoà trộn Tacó: lEl¿tlu hoặc L=L¿+Ln
-Chọn tỷ lệ hồi lưu là 50% vậy
I=0.5(1+lu) suy ra lu=l¿
Vậy tỷ số hồi lưu n : là số kg không khí hồi lưu hoà trộn với 1 kg khong khi ban
đầu ( t ừ môi trường)
n a ( sách kỹ thuật sấy nông sẵn _trang 79)
Vay hàm ẩm của hồn hợp khí được tính theo công thức sau:
Trang 10PHAN 4: CAN BANG NHIỆT LƯỢNG
& TÍNH TỐN THIẾT BỊ CHÍNH 4.1 Tính toán thiết bị chính 4.1.1Thể tích của không khí a/Thể tích riêng của không khí vào thiết bị sấy: =_ “h m°/Kgkkk ,/sách QTTB II- trang 157} P-O Poy, Với R=2§7 (/Kg°K) T¡=100°C+273=373K P=1.033(at) Pipi=1.02(at) ø¡=0.027 Thay số vào ta có: Vị 287 * 373 3 Ÿ" (I.033~ 0.027* 1.02) *9.81* 10 —1085 (m/Kgkkk) b/Thé tích không khí vào phòng sấy: / V¡=L*v,=26567.8*1.085=28826.1 (mẺ/h) c/ Thê tích riêng không khí ra khỏi phòng sây là: P-Q,Pyy, T;=70+273=343K,ø, = 0.1496 ,P;,=0.3 Ï77at Thay số vào ta có : V2 „với 287*343 (1.033 — 0.1496 *0.3177)*9.81*10° v2 = 1.018 (m’/Kgkkk) d/Thé tich không khí ra khỏi phòng sấy: V;=Lv;=26567.8*I.018=27046.0 (m”/h) e/Thẻ tích trung bình của không khí trong phòng sấy: Vụ= + *”? =27936.05 (mẺ/h) WwW =
4.1.2 Thiết bị sấy kiểu băng tải
Thiết bị sấy kiểu băng tắi gồm một phòng hình chữ nhật trong đó có một hay vài bang tai chuyển động nhờ các tang quay,các băng này tựa trên các con lăn để khỏi bị võng xuống.Băng tải làm bằng sợi bông tẩm cao su,bản thép hay lưới kim
loại,không khí được đốt nóng trong carolifer.Vật liệu sấy chứa trong phếu tiếp
liệu,được cuốn vào giữa hai trục lăn để đi vào băng tải trên cùng.Nếu thiết bị có một băng tải thì sấy không đều vì lóp vật liệu không được xáo trộn do đó loại thiết
bị có nhiều băng tải được sử dụng rộng rãi hơn.Ở loại này vật liệu từ băng trên di
Trang 11
Đồ án môn học: QTTB Say bang tai
chuyển đến đâu thiết bi thi rơi xuống băng dưới chuyển động theo chiều ngược
lại.Khi đến cuối băng cuối cùng thì vật liệu khô được đổ vào ngăn tháo
Không khí nóng đi ngược với chiều chuyển động của các băng Để quá trình sấy được tốt,người ta cho không khí di chuyển với vận tốc lón,khoảng 3m/s ,còn băng thì di chuyển với vận tốc ( 0.3-0.6) m/ph
Chọn kích thước băng tải
Gọi B,: Chiêu rộng lớp băng tải (m)
h :_ Chiêu dày lớp trà (m) ,Lây h=0.I(m) œ : Vận tốc băng tải, chọn @ =0.4 m/ph p: Khối lượng riêng của chè , Chon p= 32058 m -Năng suất của quá trình sấy: _ - Gg _ 513.5 _ G=Bhœø (Kgh) suy ra B,E————=——————————=0.6686 (m) -Chiéu rong thực tế của băng tải là : B he ay Aycan h Bụ=—=, với 7 là hiệu sô hiệu chính Chọn „=0.9 ,ta có Bers = 0.7429 (m)
Goi Ly: Chiều đài băng tải ,m (chiều dài một mặt) ly: Chiêu dài phụ thêm, chon 1,=1.2 (m)
T: Thời gian sây, chọn T=30 phút=0.5 giờ
* *
` B,*h*p 0.7429 *0.1*320
Vậy L,=12(m) - -
-Băng tải chỉ sử dụng một dây chuyên nên ta chọn chiêu dài của một băng tải là 4(m) suy ra sô băng tải là 3
Đường kính của băng tải d=0.3m
4.1.3 Chọn vật liệu làm phòng sấy -Phòng sây được xây băng gạch
-Bê dày tường 0.22 (m) có:
+Chiêu dày viên gạch 0.2( m) „ +Hai lớp vữa hai bên 0.01 (m)
-Trân phòng được làm băng bêtông côt thép có:
+Chiéu day p, = 0.02m
+Lớp cách nhiệt day p, =0.15m
-Cửa phòng sấy được làm bằng tắm nhôm mỏng,giữa có lớp các nhiệt đày 0.01 m “Hai lớp nhôm môi lớp dày 0.015 (m)
Trang 12
-Chiéu đài làm việc của phòng sấy: Lph = 4+2*0.6= 5.2 m -Chiều cao làm việc của phòng sấy: Hph = 0.3+0.1*3+0.2*4 =2 (m) -Chiều rộng làm việc của phòng sấy: Rph = 0.7429+0.66 = 1.4029 (m) Vậy kích thước của phòng sấy kế cả tường là: Lng = 5.2+2*0.22 = 5.64(m) Hng = 2.0+0.02+0.15 = 2.17 (m) Rng = 1.4029+0.22*2 = 1.8429 (m) 4.1.4Vận tốc chuyển động của không khí và chế độ chuyển động của không khí trong phòng sấy a/Vận tôc của không khí trong phòng sây: n= Vy 27936.05 4 a4 VỤ H,,R,, 2*14029*3600 b/Chế độ chuyên động của không khí: * Ro= 2H lu — (sáchQTTBII_ trang 35} 7
Trang 13Đồ án môn học: QTTB Say bang tai
At, = 100-26=74°C
Ar,: Hiệu số nhiệt độ giữa tác nhân sấy đi ra khỏi phòng sấy với không khí bên ngoài At, =70-26 = 44°C Bot =57.71°C In — 44 Vay At, = 4.2 Tính tổn thất nhiệt
4.2.1 Tổn thất qua tường Ơi -Tường xây băng gạch dày 0.22 (m) Tu -Chiéu day vién gach 6,,,,,=0.2 (m)
-Chiều dày mỗi lớp vữa đ,= 0.01 (m) Tp
Trabang = Z,,., = 0.77( w/md6) d2
4, = 1.2 (w/mđộ) v
ổi do 33
Lưu thể nóng (không khí nóng) chuyền động trong phòng do đối lưu tự nhiên(vì
có sự chênh lệch nhiệt độ) và do cưỡng bức ( quạt) Không khí chuyển động theo
chế độ chảy xody(do Re>10*) ¬ ;
Trang 14b/Tính ø'”: ‹ , ,
Gọi trà nhiệt độ trung bình của bê mặt thành ông(tường) tiệp xúc với không khí trong phòng sây Chọn trị=70.0°%C Gọi tụy là nhiệt độ trung bình của chất khí vào phòng sấy (tác nhân sấy) 100+70 ° took = =85°C
Gọi tylà nhiệt độ trung bình giữa tường trong phòng sấy với nhiệt độ trung bình của tác nhân sấy
Chuẩn số Gratket : Đặt trưng cho tác dụng tương hồ của lực ma sát phân tử và lực nâng do chênh lệch khối lượng riêng ở các điểm có nhiệt độ cao khác của
dòng,ký hiệu Gr
gH„At, 77T
với ø là gia tốc trọng trường s9 §(m⁄s”) Hạn Chiều cao của phòng sấy ,m
At, = tyx-tri= 85-77.5 = 7.5, T=to~ +273=358K 3
Suyra G= S2 So =369*100 _ 2109°*10”*358
Mà chuân sô Nuxen là
Trang 15Đồ án môn học: QTTB Say bang tai Ma >> ._.1 ˆ mA, A A A; ở đây : - ö,.ở,,ð, : bê dày các lớp tường ,m ^,.2;.,^,: Hệ số dẫn nhiệt tương ứng , W/md6 ổ, =ð, =0.01 _ Bề dày lớp vữa có 4, = 4, =1.2(w/mđộ) ổ, =0.2m _ Bề dày của viên gạch có 2, = 0.77 (w/mđộ) A 3 0.01 42: Ol 0.2 2 Vay bì =a Toa to" = 0.267 (mđộ/w) Tu do 3 tri-tre=qi ye = 113.7*0.267 =31(°C) i=l Yj tra: Nhiệt độ tường ngoài phòng say ,°C try = tr-31=70-31= 39 (°C) Nhiệt độ lớp biên giới giữa tường ngoài phòng sấy và không khí ngoài trời tạ, + 26 _ 39+ 26 =325°C 2 2 Tai nhiét độ Tụ, này tra bang ta tinh duoc :2 =2.67*107 (W/mK) y =16.024*10~ (m’/s) Nhiệt độ tường ngoài và nhiệt độ không khí có độ lệch là At, =tr-tx = 39-26 = 13 °C) Chuẩn số Gratkev là G= gHÌ„At, — 9.81*2.17° *13 YT 16.024?*10°°(13+273) The = =12.74*10° Chuẩn số Nuxen là Nu = 0.47*G,°”> = 157.9 „_ Nu _ 157.9*0.0267 Suy ra a =— = ————_ = 2111 Hng 2.17 Hệ số cap nhiét do bite xa a" ¡— nC, ( T ) ( 1, ) a z= —— | — = bry —ty, | \100 100
é, D6 den của vữa lấy z„= 0.9
Trang 16* 4 4 rads — 39-26 |\ 100 100 Nén a, =Q@'2+aQ@"> =2.11+5.91 = 8.02 Nhiệt tải riêng từ bề mặt của tường ngồi đến mơi trường khơng khí qo = a, * At, =8.02*13 =104.3 ,KJ/kg ẩm So sanh Aq _ 1137-1043 _ 9 og — 90% đua; 113.7 Vậy tồn thất qua tường Q=3.6*k* F * At, Mà F=2*L*H+2*R*H=2*5.2*2+2* 1.4029*2=26.4(m) 1 1 ke rote 1 1.188 —+—+3— +——+0.276 a, ở, WA, 758 8.11 At, = AA @57.7°C nah At, Từ đó:Q+r = 3.6*1.88*26.4*57.7 = 10309.6 (KJ) ˆ QO, _ 10309.6 A Va ay VW =<=== S135 = 32.89 (KJ/Kgam (KJ/Kgam) 4.2.2 Tổn thất qua tran
Trần đúc: Lớp bêtông cốt thép day 5, = 0.02(m);A, =1.55 (W/md6)
Trang 17Đồ án môn học: QTTB Say bang tai Hai đầu phòng sấy có cửa làm bằng thép dày 5,=5mm co hé số dẫn nhiệt 2,=0.5W/mK Do đó hệ số dẫn nhiệt qua cửa K, bằng : 1 1 K=—————=—— " Os, 1 1 0.005 1 a, 2, a, 758 05 Bil
Của phía tác nhân sấy vào có độ chênh lệch nhiệt độ (t,-ty) còn cửa đầu kia có độ chênh lệch nhiệt độ bằng (t;-tạ).Do đó: Q= 3.6* KF {(t to) H(t ty)} =3.77 ,W/m?K Thay số ta có: Q.=3.6*3.77*(1.4029*2)4(100-26)+(70-26)}=4493.5 (KJ/h) = Ge = 4935 14.33 (KI/kg dm) W 313.5 4.2.4 Tổn thất nhiệt qua nền
Nhiệt độ trung bình của tác nhân sấy bằng 85°C và giả sử tưởng phòng sấy cách tưởng bao che của phân xưởng 2m.Theo bằng 7.1 của sách tính toán & thiết kế hệ thống sấy trang 142.Ta có:
qi=50W/m Do đó tổn thất qua nền bằng: Q,=3.6*F,*q,=3.6 (5.2*1.4029)50=1313.1 (KJ⁄h) Ø, _1313:! _1 19 (KJ/kg ẩm) W 313.5 Như vậy tổng tổn thất nhiệt truyền qua kết cấu bao che ra môi trường xung quanh bằng: Suyra q,= Q,=Q.,+Q,+Q,+Q,=16658.5 (K1/h) =Ø„ _ 166585 —s+ 1A(K]/kg ẩm) W 313.5
4.2.5 Tổn thất do vật liệu sấy mang đi
Trong sấy nông sản,nhiệt độ vật liệu sấy ra khỏi thiết bị sấy lấy thấp hơn nhiệt độ
mt
tác nhân sấy tương ứng từ (5+10)°C.Trong hệ thống sấy này ,vật liệu sấy và tác
nhân sấy chuyện động ngược chiều nên ty;=t,-(5+10)°C.Vì vậy ta lấy ty;=100- 10=90 °C
Do đó nhiệt dung riêng của chè ra khỏi phòng sấy :
Cy=Cy* (1-0,) +C,0,
Với Cặạ : nhiệt dung riêng của chè ,lấy Cu=0.37(KJ/Kg”K)
Trang 18Tổn thất nhiệt do vật liệu sấy mang di la:
Qụ¡=G;*Cu;(ty;-ty,)=200* 1.68(90-26)=21481.8 (KJ/h)
qv 22 =68.52 (KJ/kgẩm)
4.3 Quá trình sấy thực tế có hồi lưu
4.3.1 Nhiệt lượng bổ sung thực tế
A=C9.-q„ _>4
Với: Ø,= 26°C nhiệt độ của vật liệu trước khi vào máy sấy(bằng nhiệt độ môi trưở 6,= 70°C nhiệt độ của vật liệu khi ra khỏi mấy sấy
-Vậy nhiệt lượng bổ sung thực tế: -
A = 26*4.18 — 68.52 — 53.14 =12.98 (KJ/Kgam) 4.3.2 Cac théng số của quá trình sấy thực
-Hàm âm của tác nhân sây đi ra khỏi mây sây: — =l+A*x+C,*t, = , Kg/Kgkkk {sổ tayQTTBII #7 A-WxCSn) T CƯKEQA bồ yO trang105} z — 5 * * Thay số: xy = 146.268 + 12.96*0.0172+1*70 _ 9 gy7 (Kg/Kgkld) ° 12.96 — (2493 + 4.18* 70) Vậy : Ty =t,+(r, +C, *t,)*x,, = 70+ (2493 +1.97* 70)0.027 = 141.0 (KJ/Kgkkk) 2 ; *xS *
-Độ âm tương đối ø:›=„ (0.622+x,')*P,, (0.622 / Y3 - 1933/0027 - _01:s=13 + 0.027)0.3177 sự
Trang 19Đồ án môn học: QTTB Say bang tai
-Lượng hồi lưu thực tế: Í¡= Í = 100( Kg/Kg 4m) -Nhiệt độ khi hoà trộn: Lụ -2493*x 38— *0 ty! = M 93 xu _105 38 — 2493 0.022 _ 484°C 14+1.97*x,, 1+1.97*0.022 g ~ 0p x # t=100°C t,=70C tu=48.4°C tu=26"C
Đồ thị I - x biểu diễn quá trình sấy lý thuyết và sấy thực
Đường AMB,C, biểu diễn quá trình sấy thực tế có tuần hoàn một phần khí thải
Trang 20
4.4 CAn bang nhiét ludng
Ya =d4
4.4.1 Nhiệt lượng vào Nhiệt do calorife sưổi cung cấp: q=U"',=I)E=100(159.18-105.38)=5380 ,KI/Kg ẩm Nhiệt lượng do vậy liệu sấy mang vào: gg x Fu 2M) 513.5 *0.37*4.18426 65 86 Kd W 313.5 Nhiệt lượng do không khí sấy mang vào máy sấy: qu„=l'*lu'=100*105.38=10538 ,KJ/Kgẩm Vậy tổng nhiệt lượng vào: Yay = 4 +41 + Igy = 5380 + 65.86 + 10538 = 15983.86,KJ/Kgẩm 4.4.2 Nhiệt lượng ra Nhiệt lượng do vật liệu sấy mang ra: —G,*C„*9, _ 200*0.37%4.18*70 ¬ 313.5 Nhiệt do tổn thất của phòng sấy: ¥q=53.14, KI/Kgam Nhiệt do khơng khí mang ra : qu„=l'*I;'=100*141=14100 ,KJ/Kgẩm Nhiệt tổn thất trong quá trình sấy: q=l'(,*I;)= 100(159.18-141)=1818 , KJ/Kgẩm Vậy tống nhiệt lượng ra là: =69.06 ,KI/Kgẩm
Sa, =đuy + 4+ quy +g, = 69.06 + 53.14 + 14100 +1818 = 16039.38,,KJ/Kgẩm
Trang 21Đồ án môn học: QTTB Say bang tai
PHAN 5 : TINH TOAN THIET BI PHU
5.1 Calorifer
Do yêu cầu về chất lượng của sản phẩm chè sau khi sấy nên dùng tác nhân sấy là không khí nóng.Không khí nóng đi qua calorifer sưổi và nhận nhiệt trực tiếp từ hơi nước bão hoà qua thành ống.Không khí dùng để sấy có nhiệt độ theo yêu cầu là
100°C,chất truyền nhiệt là hơi nước bão boà
Thiết bị là loại ống chủm,hơi nước bão hồ đi trong ống,khơng khí đi ngoài ống.Hai lưu thể chuyển động chéo dòng
5.1.1 Chọn kích thước truyền nhiệt ¬ _
Chọn ông truyên nhiệt băng đông,có gân đề nâng hệ so truyén nhiét,hé so dan
nhiệt của đồng là 4 =385 W/mđộ {sách QTTB tập I_ trang 125}
®Chọn ống: „
-Đường kính ngồi của ơng : dig = 0.03 (m) -Đường kính trong của ông : dj, = 0.025 (m)
x đ„„ — đ,
-Chiêu dày của ông é6=— 5 “~ = 0.0025 (m)
-Đường kính của gân : D, = 1.4dng = 0.042(m)
-Bước gân : b, =0.01 m
«3 D¿ ~ d,
-Chiêu cao của gân h =—*—* =0.006 (m)
-Chiều dài của ống : 1 =1(m)
-S6 gin trong trén mét ống : m =— =100
£
-Bé day bước gân : b_ =0.002(m)
-Tông chiêu dài của gân : L,=b*m=0.002* 100=0.2(m) -Téng chiéu dai không gân : Lie = =]-L; = 1.0-0.2=0.8(m) -Lượng không khí cần thiết cho quá trình sấy có hồi lưu (theo tính toán thực tế):
I = 100( Kg/Kgâm) L’ = 31350( Kg/h)
-Nhiệt độ của không khí ban đầu khi đã hồi lưu :
EM = 48.42C
-Nhiệt độ không khí sau khi ra khỏi caloripher là tị=100°C
Trang 221 1 3 V70'c =—— = —— = 0.97, m’/kg Py 1.029 V4g.4C = = = 0.88, m'/kg 48.4° 5 ° 1 1 3 V2ø CC ———= 1181 =0.8,m /kg 26° ¬ ogo Vib =3 Tag ¬ =0.93 ,m'/kg -Lượng không khí khô đi vào caloripher là: V=L'*vụ = 31350*0.93=29155 , (m”/h)
-Hệ số cấp nhiệt đối lưu a:
+Nhiệt độ trung bình của không khí trong caloripher tụ,
tis = Ẩhnuóe~ Af„,
At, — At,
nals At
Trang 23Đồ án môn học: QTTB Say bang tai Fein = 7*D, *L, + nh 1#? ie = 0.02705(m2) #4 -Diện tích phần không gân Fyein = Lyg* 7 * d,,,= 0.8*3.14*0.03=0.07536 (m”) Vay : Fem = 0.02705+0.07536 = 0.10241 (m’) * Chon sé éng xép hang ngang Ia: i=20
* Khoang cach gitta cac ống này ống kia là 0.05(m)
* Khoảng cách giữa ơng ngồi cùng dên caloripher là:x= 0.01 (m)
Tiết diện tự do của mặt phẳng vuông góc với phương chuyển động của không khí: Ftd=Fng-Ftr=0.0942-0.0785=0.0157 ,m? Chọn tốc độ dòng khí qua calorifer là: ø„ =6m /s Chuẩn số Re: 5 eh * R.= Ou Pe = 070.01 = 2600 y 22.5*10
2300< Re< 10!.Vậy dòng khí trong calorifer chảy quá độ
*Chuẩn số Nu(tính cho trưởng hợp lưu thể chảy ngang qua bên ngoài chùm ống có gân): d ~0.54 ~0.14 Ny= {2] (4) *R."*P™ {sách QTTB trang 226 } b, b, Trong do : „
dụ; : đường kính ngoài của ông; dạy = 0.03 (m)
b, : bước của gân; b„ = 0.01 (m)
h_ :chiêu cao gân ; h„= 0.006 (m)
C,n : các đại lượng phụ thuộc cách sắp xếp ống Chọn cách sắp xếp ống là thẳng hàng,nên ta có: C=0.1I16 _, n=0.72 ~0.54 ~0.14 Vậy N, = 0.1 16 Sar] (ar) *2600°” *0.69°* = 21.6 0.01 0.01 -Hệ số cấp nhiệt đối lưu: — Nu*A _ 21.6*0.0315 b # 0.006 *Hé sé cap nhiệt từ hơi nước bão hoà đến thành ống ø, =68.04 (W/m?4ộ) 2 a, =2.04* A “Gap” (W/m’d0)
Với H=1.0: chiều cao ống -
r : ấn nhiệt hoá hơi J/kg.Tra bảng I250-số tay QTTB tap 1
Trang 24
r=2208*101J/Kg -Hệ số A có trị số phụ thuộc vào tụ Chon tr = 110°C:Nhiệt độ tại thành ống truyền nhiệt f„+f„— 110+130 Vay ti, = tnt = = 120°C Sử dụng phương pháp ngoại suy,tra bảng QTTB trang 231 ta có A= 188 At=130-120=10°C Vậy thay sô vào ta tính được: ø, =262.8 (W/m4ô) qị = ø, *A,=262.8*10 = 2628,KJ/Kgẩm %Tính hệ số cấp nhiệt từ mặt ngồi ống đến khơng khí chuyển động trong caloripher ø, -Lưu thê chảy qua bên ngoài ống thành ống có gân: ø, =68.04(Do chọn tốc độ dòng khí ø„ =6m/S ) Hệ số cấp nhiệt đối lưu thực tế: z,„=32 W/mÏdộ 1 1 Vay k=————= —————— - =224 1 1 + F, bm ——+— 1 1 + 0.10241 a, đ„ Fir 2628 32 0.0785 -Vậy nhiệt lượng riêng: q; = k*trp =22.4*120 =2688 ,KJ/Kgẩm So sánh [41 = 99] 4 199 — 2628 2688) đua; Vậy tắt cả các giã thiết trên có thể chấp nhận được 5.1.3 Xác định bề mặt truyền nhiệt -Lượng nhiệt do caloripher cung câp: #100 = 2.2% < 5% ạ,=1>—†5 ~A {sách QTTB trang 168} X; —%, Trong đó: A =-12.981/Kgâm _ 146.268 - 69.76 1= 00g- 00172 Q, = qs*W = 6388.38*313.5 = 2002.757 (KJ/h)
-Hiệu suất caloripher lấy z; = 0.9
Trang 25Đồ án môn học: QTTB Say bang tai Q, 2225.286 r 2179*10 -Lượng nhiệt thực tế truyền từ hơi nước trong ông đến thành ống: Q, = 3.6*k*F* Ar, Q, = D*r suy ra D = = 1021242 (KJ/h) Suy ra po 2 Nn 3m’) 3.6*k* At, 3.6*22.4*32.5 -Bé mat truyền nhiệt thực: F,=k*F ; k=1.2 +dén 1.5 Chon k = 1.2 Suy ra F, = 1.2*28.3=34(m?) -Bê mặt truyên nhiệt trung bình: t F Fạ= a " _ 0.0785 _ 9 0o (mộ) -Số ống truyền nhiệt trong caloripher: F n= "` r„ 0.09 -Số ống xắp theo chiều ngang: n_ = 20 =19 ông 378 k -Chọn số ống xếp theo hàng ngang 19 ống Số ống xếp theo hàng dọc là 20 ống Vậy kích thước caloripher:
+Chiêu dài của caloripher L, = (i-1)*0.05+Dg*20+2x , (m) = (20-1)*0.05+0.042*20+2*0.01=1.81 ,m +Chiêu rộng caloripher: B, = (m-1)*0.05+Dg+2x ‹ =(19-1)*0.05+0.042*19+2*0.01 = 1.718(m) +Chiéu cao caloripher 1a: H, =I+2a =1+2*0.1=1.2( m) a:bề dày mỗi tắm chắn 5.2 Xyclon
5.2.1 Giới thiệu về xyclon:
Do yêu cầu về độ sạch của chè cũng như khí thải người ta sử dụng tác nhân sấy là
không khí nóng.Trong quá trình sấy không khí chuyển động với vận tốc lón nên
một phần chè sẽ theo không khí ra ngồi.Để thu hơi khí thải và chè,người ta đặt ở
đường ống ra của không khí nóng một xyclon để tách sạch hơn
5.1.2 Tính toán
Trang 26
-Ở nhiệt độ 70°C thể tích riêng của không khí là: V70°c = 0.97 (m*/Kg)
-Lưu lượng không khí ra khỏi phòng say (vao xyclon)
V¿ =L'*v;s°C = 3040.95 (m”/h)
-Gọi AP là trở lực của cyclon thì:
540< ÂP < 750 (sách sổ tay QT&TBCNHC tập I_trang522) Pr ø„ =1.029 Khối lượng riêng của khi 6 70°C Chon A? = 540 Vay AP =540*1.029 = 555.66 K -Tốc độ quy ước là Wa, we [228P ans o* py W, = 2.2+2.5(sach ST QT&TBCNHC tap 1_trang522) Chon W,=2.5 -Đường kính của cyclon là: D=Í_——Í>_—=0.65(m) 0.785 * WwW, * 3600
Dựa vào đườnh kính D =650mm, ta chọn cyclon đơn loại LIH-15
-Kích thước cơ bản của cyclon LIH-15
+Chiêu cao cửa vào(kích thước bên trong) :a =0.66D=0.4(m)
+Chiều cao ống trung tâm có mặt bích > hy = 1.74D=1.13(m) +Chiéu cao phan hinh non : hy = 2.26D=1.5(m) +Chiéu cao phan hinh tru : hạ = 2.0D=I1.3(m) +Chiều cao phần bên ngoài ống tâm : hạ = 0.3D=0.2(m)
+Chiều cao chung :H =4.56D=3(m)
+Đường kính ngoài của ống : dị =0.6D=0.4(m)
+Đường kính trong của ống : d = 0.4D=0.26(m) Thon oy b, _0.26D _ 0 +Chiêu rộng cửa vào :L= : ———“—.(m — 0.169 b 02D 0.13 (m) +Chiều dài của ống cửa vào :1 =0.6D=0.4(m) +Khoảng cánh từ tận cùng đên mặt bích : hạ = 0.32D=0.2(m) +Góc nghiêng của nắp cửa vào :a=15°
+Duong kinh cua cyclon : D=650mm
+Hệ số trở lực của cyclon : =105
5.3 Tính toán trổ lực và chọn quạt
5.3.1 Giới thiệu về quạt ; -
-Quạt là bộ phận vận chuyên không khí và tạo áp suât cho dòng khí đi qua các
thiết bị :Caloripher,máy sấy, đường ống,cyclon.Năng lượng do quạt tạo ra cung
Trang 27
Đồ án môn học: QTTB Say bang tai
cấp cho dòng khí một áp suất động học đề đi chuyền và một phần để khắc phục trở
lực trên đường ống vận chuyền
-Năng suất của quạt được đặc trưng bởi thẻ tích khí đi vào hay đi ra thiết bị sấy -Sử dụng hai quạt:
+Một là dùng đề hút khí thải ở cyclon đi vào caloripher +Một là vừa hút khí mới và khí thải hồi lưu vào caloripher
5.3.2 Tính trổ lực của toàn bộ quá trình
1.Trở lực từ miệng quạt đến calorifer
Chọn ống nối từ miệng quạt đến caloripher có đường kính là 0.3 (m ),dài I= 3m -Vận tốc khí đi trong ống là: L' 0,=> 3600* p* F Ta có ø =1.06 Kg/mỶ ở tụ =48.4°C * 72 * 2 F=Z = = 314703" = 0.07065( m’) L’ = 31350 (Kg/h) Vay @, =11.6 (m/s) Chuẩn số Reynol là : * * Rew 2174 116*03 _ so 194 Yop 16.75*10°°
Re =20*10>10 Vậy không khí đi trong ống theo chế độ chảy xoáy
-Chuyên động chảy xoáy chia làm 3 vùng
+Vùng I: Nhăn thuỷ lực học: Khu vực này độ nhám không ảnh hưởng đên hệ sơ ma sát § § Regn = (“y= s[ 03 J = 56494.23 £ 0 -4
z=10ˆ*: Độ nhám tuyết đối của tôn ( Bảng II-15-số tay QTTB-trang 381)
Trang 28_ A=0.0177 ; Vậy trở lực trên ông từ miệng quạt đên caloripher là : — 4*l*p*ø@° _ 00177*3*1.06*11,6 =12.52(N/m?) 2*d 2*0.3 1 2.Tré luc do calorifer -Nhiệt độ trung bình của không khí nóng trong caloripher là: " tb Tại nhiệt đọ này tra bảng được 2 =0.0292 (W/m°K) ø=1.024(Kg/m) z=19.01*10ˆ°(m”/s) -Vận tốc của r không khí trong caloripher là: @=—————— 3600* p* F Voi F = H*B, = 1.2*1.8 = 2.16 (m’) Oy, = 3.94 (m/s) -Chuan sé Reynol 1a: 94x 40.2*1.8) Re= “4a 2.2 +18) _ 9 319° y 19.1*10
Re>10° vậy không khí chuyên động theo chế đọ chảy xoáy Do ông xắp theo kiêu hành lang nên
-0.23
£=(6+ om =) (R.)°”* {86 tay QTTBI trang 404}
Trang 29Đồ án môn học: QTTB Say bang tai
F,= H*Bx = 1.2*1.8=2.16( m’) Fy _ 0.07065
E216
Tra bang s6 tay QTTB I trang 387 ta có £ = 0.95 Vậy trở lực do đột mở vào caloripher là: Tỉ số =0.032 2 AP, =£*/2*'— =0/95*1/024* 11.6" — 6s 45(N/m) 2 4.Trở lực đột thu từ calorife ra ống dẫn không khí nóng -Không khí nóng có nhiệt độ t = 100°C z=23.13*10'°(m”s) p=0.916(Kg/m) -Diện tích cắt ngang của ống dẫn không khí nóng 0.37 Fạa=z* =0.07065 ,mˆ -Vận tốc của không khí nóng trong ống =——E_— =I16(ms) 3600* p* F, Vx -Chuẩn số Reynol: O,*d 11.6*03 y 23.13*10° Re>10 :Vậy không khí chuyên động theo chế độ xoáy Re= =15*10* Tiss /=0032 1
Tra bang QTTB I trang 338 & =0.95
Vậy trở lực do đột thu ở caloripher là: =58.5(N/m?) AP, = Ep 2 tt 5.Trở lực đường ống dẫn không khí từ caloifer đến phòng sấy +Chọn đường ống dài 2 (m) +Đường kính ống d =0.3 (m) -Tính toán giống ống từ miệng quạt đến caloripher ta được: Regh<Re<Ren
-Nên khí ở khu vực quá độ 2 = 0.0162
Trang 301 =0.0328
1
Tra bang ST QTTBI trang 387 co ¿ =0.95
Vậy trở lực đột mở vào phòng sấy là:
AP, = 6% pee = 0.95*0.916* 2 = 58.5 (N/m?)
7.Trỏ lực đột thu ra khỏi phỏng sấy
-Nhiệt độ ra khỏi phòng sấy là tạ= 70°C_ p = 0.996 (Kg/m’)
+ = 20.02*10'°(m”/⁄s)
2 „* *
-Chuân sô Reynol : Re=“ d _ 11.6703 17% 104
y 20.02*10 Re>10‘khéng khi theo ché độ chảy xoáy
Tra bang st QTTB I trang 385 ta duoc € = 0.48 5 L6 — 22 17(N/m2) Vậy trở lựclà — AP, =£*2*'- =04804996* 8.Trở lực của phỏng sấy Ta có thể chọn A7, =1000(N/m?)
9.Trở lực đường ống dẫn khí từ phòng sấy đến xyclon Đường ống này được chia làm 2 đoạn:
+ Đoạn I:tử phòng sấy di ra ,chọn ống có đường kính 3(m),dài I=1.5(m) Vận tốc không khí trong ống : 4 ` 3600*z*( 2Ö) 3600*3.14*[ |) 2 2 Chuấn số Reynon : * * Renn 24 _ 11.903 _ in y— 20.02*10"5 Re>10 do đó không khí chuyển động theo chế độ chảy xoáy Â*I*£*ø° _ 0.0162*1.5*0.996*11,9” 2*4_— 2*0.3 + Đoạn 2:tử cuối đoạn I đến xyclon,chọn ống có đường kính 3(m),dài I=8(m) Â*I*£*ø” _ 0.0162*8*0.996*11.9" 2*d 2*0.3
10.Trở lực đường ống dẫn khí tuần hoàn
Trang 31Đồ án môn học: QTTB Say bang tai
11.Trở lực đường ống dẫn khí từ quạt hut dén xyclon Chọn đường ống có đường kính d=3m,dài l=4m AP, = Â*j*£*ø” — 0.0162*4*0.996*11.9” _ 152(N/m?) 2*d 2*0.3 12.Trở lực tại các khuỷu Tử phòng sấy ra: a = 90°, =1.1(Sach TT& thiết kế hệ thống sấy_ trang 352) — =77.6 (N/m?) AP, =§* p* 5 = 1.140.996" 13.Trở lực tại các chạc 3 Ta có F¿/F;¿=l&V;/V;=l suy ra A=0.6&£'=20(Sách St QTTB&CNHC tap1_tr390) Do đó £= 4*£'=0.6*2.0=1.2 AP, = Eps = 1.2#0,996 LÊ = 84.6 (N/m’) 14.Trở lực của xyclon Chọn AB, =590(N/m?) 15.Trở lực của toàn bộ hệ thống AP=Ah+ + A, AP=2128.11 (N/m?)
5.4 Tính công suất của quạt và chọn quạt
5.4.1 Quạt đẩy hỗn hợp khí vào xyclon
Lưu lượng đẩy vào: c Qa = Va = L’*vem = 27588(m”/h) -Ap suat lam viéc toan phan: 2311 „ 760 „Ø2 {sé tay QTTB I trang 463} p H=H,* 293 7608 Với : Hạ : Trở lực tính toán của hệ thống H, = AP=2128.11 (N/m”)
£: Nhiệt độ làm việc của hôn hợp khí t?w = 48.4°C
B = 760.8 mmHg: áp suất tại chỗ đặt quạt
ø :Khối lượng riêng của của khí ở đktc ø=1.181Kg /m`
ø, : khối lượng riêng của khí ở đk làm việc ø, =1.08,Kg/m°
H= 2128114223 293 +484 4 760 „ L8 _ 5019.8 Nim? 760.8 1.181
-Công suất trên trục động cơ điện : * * *
N= 2*4e*8*P KW {st QTTBI trang 463} 1000* 77, * 7,
Trang 32Với 7„ =0.95 : Truyền động qua bánh đai 7;„: Hiệu suất của quạt lấy 72% Q = 181.275 mÌ⁄h = 0.050359 m/s) Q : Nang suat quat:Q=1 81.275 (m3/h)=0.05035(m°/s) N= 0.05035 * 2015.72 *9.81* 1.08 1000 * 0.72 * 0.95 -Công suât thiệt lập đôi với động cơ điện: Nà = N*k; ,(KW) Với k; là hệ số dự trữ N = 1.57 chon k3 = 1.2 {bang II-48 trang 64 ST QTTB I} Suy ra N = 1.57*1.2=1.884,( KW) 5.4.2 Quat hut khi thai 6 xyclon -Lưu lượng hút: Q¡ = L'*v;a)c=30409.5 (mỶ/h)
-Quá trình tính toán như trên `
Áp suât làm việc toàn phân: H =1987.9,( N/m”) +Công suat trén dong co dién: N= 1.45,KW +Công suất thiệt lập đôi với động cơ điện: Nac = 1.45*1.25=1.8125, KW 5.4.3 Chon quat
Cả hai quạt đêu sử dụng quạt ly tâm loại I4.70N% -
{sô tay QTTB I trang 482) với cùng một hiệu suât 7; = 0.72
=1.57,KW
Trang 33
Đồ án môn học: QTTB Say bang tai
PHAN 6: KET LUAN
Sau khi hoàn thành xong đổ án đã giúp em tìm hiểu sâu hơn về kỹ thuật
sấy,đặc biệt là nguyên tắc hoạt động cũng như cách tính toán thiết kế hệ thống sấy.Mục đích cũng như tầm quan trọng của thiết bị sấy kiểu băng tải trong quy trình sản xuất
Vi day là đồ án môn học đầu tiên mà em tiếp xúc,phân tài liệu tham khảo còn hạn chế và kiến thức còn hạn hẹp.Hơn nữa các cơng thúc tính tốn cịn mang tính tương đối,nhiều hệ số tự chọn có thể dẫn đến sai lệch kết quả
Tuy nhiên,cùng với sự giúp đố của bạn bè,đặc biệt là sự hướng dẫn tận tình của thầy giáo đã giúp em hoàn thành đồ án này
Em chân thành cảm ơn
Trang 34
PHAN 7: TAI LIEU THAM KHAO
1 Cơ số các QT&CNHC tập 2 _NXB ĐH&TH Chuyên nghiệp
Trang 35
Đồ án môn học: QTTB Say bang tai
PHAN 8: MUC LUC
Phan 1: M6 dau Trang 1