Thiết kế chung cư 12 tầng COMECO phường Hiệp Thành thị xã Thủ Dầu Một tỉnh Bình Dương

TR NG I H C M THÀNH PH H CHÍ MINH KHOA XÂY D NG VÀ I N ÁN T T NGHI P K S NGÀNH XÂY D NG THI T K CHUNG C 12 T NG COMECO – P HI P THÀNH – TX TH D U M T – BÌNH D NG SVTH MSSV GVHD : : : TR N V NH L C 20362064 Th y VÕ BÁ T M TP H Chí Minh, tháng n m 2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 L IC M N Sau tháng làm án t t nghi p ã giúp em h th ng l i toàn b ki n th c ã c h c, ng th i c ng b sung cho em v n ki n th c thi t k th c t Trong su t th i gian làm án t t nghi p, v i s nhi t tình h ng d n truy n t l i nh ng ki n th c quý báu c a giáo viên h ng d n ã giúp cho em hoàn thành t t n i dung c giao án t t nghi p ây c ng án u tay c a em tr c b c vào th c t Hơm sau ã hồn t t án t t nghi p, em xin chân thành cám n t t c Th y Cô ã truy n t ki n th c cho em su t khóa h c Riêng ây, em xin bày t lòng bi t n sâu s c n th y Võ Bá T m ã t n tình h tr giúp em tr c b c vào th c t M t l n n a xin chân thành cám n SVTH Tr n V nh L c SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 MỤC LUẽC -ĐđĐ - PHẦN A KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH I CƠ SỞ ĐẦU TÖ .4 II SƠ LƯT VỀ CÔNG TRÌNH .4 III GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG IV GIẢI PHÁP GIAO THÔNG TRONG CÔNG TRÌNH V ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU – KHÍ TƯNG – THỦY VĂN TẠI BÌNH DƯƠNG .5 VI CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT .6 PHẦN B KẾT CẤU CHƯƠNG I: TỔNG QUAN I CƠ SỞ THIẾT KẾ II LỰA CHỌN VẬT LIỆU III HÌNH DÁNG CÔNG TRÌNH VÀ SƠ ĐỒ BỐ TRÍ KẾT CẤU IV TƯƠNG TÁC GIỮA CÁC BỘ PHẬN TRONG HỆ KẾT CẤU 10 V CẤU TẠO CÁC BỘ PHẬN LIÊN KẾT 10 VI TÍNH TOÁN KẾT CẤU NHÀ CAO TẦNG 10 SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 VII TRÌNH TỰ THIẾT KẾ 11 CHƯƠNG II: TÍNH SÀN TẦNG I MẶT BẰNG SÀN 12 II XAÙC ĐỊNH SƠ BỘ BỀ DẦY SÀN 12 III TẢI TRỌNG 13 IV TÍNH TOÁN NỘI LỰC 15 V TÍNH TOÁN CỐT THÉP 18 CHƯƠNG III : TÍNH CẦU THANG BỘ I MẶT BẰNG THANG 23 II CẤU TẠO BẬC THANG VÀ TRỌNG LƯNG CÁC LỚP CẤU TẠO 24 III XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 24 IV TÍNH TOÁN NỘI LỰC 25 V TÍNH VẾ VÀ VẾ 25 VI TÍNH CHO VEÁ 28 VII TÍNH DẦM D2 29 VIII BỐ TRÍ CỐT THÉP 31 CHƯƠNG IV : TÍNH HỒ NƯỚC MÁI I CẤU TẠO HỒ NƯỚC MAÙI 32 II TÍNH BẢN NẮP 32 III HỆ DẦM NẮP 34 IV BÃN THÀNH 39 V BAÛN ÑAÙY 40 VI HỆ DẦM ĐÁY 42 VII TÍNH CỘT 48 CHƯƠNG V : DỰNG MÔ HÌNH KHUNG KHÔNG GIAN THIẾT KẾ CỐT THÉP KHUNG TRỤC THIẾT KẾ CỐT THÉP KHUNG TRỤC A I PHẦN MỀM TÍNH TOÁN 50 II CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN 52 III DỰNG MÔ HÌNH 53 IV CÁC TRƯỜNG HP TẢI TRỌNG 55 SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 V ĐỊNH NGHĨA CÁC TRƯỜNG HP TẢI TRỌNG 57 VI TỔ HP TẢI TRỌNG 57 VII XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG VÀ GÁN TẢI 60 VIII TỐI ƯU HÓA MÔ HÌNH 66 IX TIẾN HÀNH GIẢI LẦN THỨ NHẤT 68 X XUẤT NỘI LỰC 68 XI TÍNH CỐT TREO 71 CHƯƠNG VI : THIẾT KẾ CỐT THÉP VÁCH CỨNG I MÔ HÌNH VÁCH CỨNG TRONG ETABS 73 II NỘI LỰC 73 III TÍNH VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO VÁCH CỨNG 76 IV BỐ TRÍ THÉP 77 PHẦN C NỀN MÓNG CHƯƠNG I : PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI M – C4 I XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN 79 II CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT MÓNG 79 III CỌC KHOAN NHỒI 79 IV SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC 83 V KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỊU TẢI MÓNG CỌC 84 VI KIỂM TRA XUYÊN THỦNG ĐÀI CỌC 85 VII KIỂM TRA ỔN ĐỊNH DƯỚI MŨI CỘC 85 VIII KIỂM TRA ĐỘ LÚN DƯỚI MŨI CỌC 87 IX TÍNH TOÁN CỐT THÉP MÓNG 89 CHƯƠNG III : PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI M – C5 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN 90 CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT MÓNG 90 SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC 93 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỊU TẢI MÓNG CỌC 94 KIỂM TRA XUYÊN THỦNG ĐÀI CỌC 95 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH DƯỚI MŨI CỘC 96 KIỂM TRA ĐỘ LÚN DƯỚI MŨI CỌC 97 TÍNH TOÁN CỐT THÉP MÓNG 99 CHƯƠNG II : PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP M – C4 I XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN 101 II CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT MÓNG 101 III CỌC BÊTÔNG CỐT THÉP 102 IV SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC 105 V KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỊU TẢI MÓNG CỌC 106 VI KIỂM TRA XUYÊN THỦNG ĐÀI CỌC 108 VII KIỂM TRA ỔN ĐỊNH DƯỚI MŨI CỌC 108 VIII KIỂM TRA ĐỘ LÚN DƯỚI MŨI CỌC 110 IX TÍNH TOÁN CỐT THÉP MÓNG 113 CHƯƠNG III : PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC ÉP M – C5 I XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN 115 II CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT MÓNG 115 III CỌC BÊTÔNG CỐT THÉP 116 IV SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC 119 V KIỂM TRA XUYÊN THỦNG ĐÀI CỌC 121 VI KIỂM TRA ỔN ĐỊNH DƯỚI MŨI CỌC 122 VII KIỂM TRA ĐỘ LÚN DƯỚI MŨI CỌC 124 VIII TÍNH TOÁN CỐT THÉP MÓNG 127 PHUÏ LUÏC ETABS I PHUÏ LUÏC KHUNG TRUÏC A .134 II PHUÏ LUÏC KHUNG TRUÏC 154 -ĐđĐ SVTH: TRAN VểNH LOC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 Trang GI I THI U CƠNG TRÌNH CƠ SỞ ĐẦU TƯ : Trong vài năm trở lại đây, với lên kinh tế nước tình hình đầu tư nước vào thị trường ngày rộng mở, mở triển vọng thật nhiều hứa hẹn việc đầu tư xây dựng cao ốc dùng làm văn phòng làm việc, khách sạn, chung cư cao cấp với chất lượng cao Có thể nói xuất ngày nhiều cao ốc thành phố đáp ứng nhu cầu cấp bách sở hạ tầng ( để tạo điều kiện thuận lợi cho nhà đầu tư nước ) mà góp phần tích cực vào việc tạo nên mặt thành phố : Một thành phố đại, văn minh Xứng đáng trung tâm số kinh tế, khoa học kỹ thuật nước Bên cạnh đó, xuất nhà cao tầng góp phần tích cực vào việc phát triển ngành xây dựng thành phố nước thông qua việc áp dung kỹ thuật , công nghệ tính toán , thi công xử lý thực tế Chính mà nhà CHUNG CƯ COMECO đời tạo qui mô lớn cho sở hạ tầng, cảnh quan đẹp nước ta SƠ LƯT VỀ CÔNG TRÌNH : Công trình thi công nhằm đáp ứng nhu cầu ngày phát triển rộng mở hoạt động văn phòng, nhà Công trình toạ lạc phường Hiệp Thành, Thị xã Thủ Dầu Một, Tỉnh Bình Dương Mặt công trình có hình dạng chữ nhật, có tổng diện tích sàn xây dựng khoảng 8000m2 Toàn bề mặt diện mặt bên trái công trình xây gạch có cửa sổ xen kẽ với tường xây(cao1,6m) , vách ngăn phòng tường xây SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 Trang PHẦN A KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM 400 Trang 400 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 1000 1600 500 1100300 1700 300 1700 300 1700 300 1700 300 1700 300 1700 300 1700 300 1700 300 1700 300 1700 300 1700 300 1700 300 700400 MẶT ĐỨNG HƯỚNG BẮC SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM Trang 1200 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 900 5100 900 5100 900 5100 900 5100 900 5100 900 5100 900 5100 900 5100 900 5100 900 5100 900 5100 900 5100 900 3300 1500 8100 1200 3300 MẶT ĐỨNG HƯỚNG NAM SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 Trang 119 Giá trị Moment mặt ngàm B - B là: MA-A = x Pmax x = 2068,5 x = 2068,5 KN.m Chọn chiều dày lớp bảo vệ a0 = 15 cm h0 = 200 – 15 = 185 cm M 0.9 Ra h0 FaB Choïn 18 2068.5 0.9 280000 1.85 4.44 10 m 44.4 cm 18 coù Fa = 45.81 cm2 v i kho ng cách 195 mm -ĐđĐ - MÓNG CỌC ÉP M-C5 I.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN : o Vì ta dự định bố trí móng C1,C2,C5,C8 (ở góc tòa nhà),là hố móng C5,nên ta tính móng trục A có cột C5 C8,thì ta phải lấy tải trọng lớn cột cột C1 để tính móng cho cột C5 Ü Nội lực chân cột C1 dùng để tính toán móng cho cột C5 cặp nội lực Nmin – Mtươngứng Cặp nội lực xác định tổ hợp Combo35 5874.01 KN N 35 Combo có giá trị sau: M y tu M x tu Ü 110.89 KNm 151.66 KNm Với hệ số an toàn n 1.2 tải trọng tiêu chuẩn có giá trị N TC y M TC 4895KN 92.4 KNm x M TC 126.38 KNm II.CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT MÓNG : Chiều sâu đặt móng phải thỏa mãn điều kiện móng cọc đài thấp Chọn chiều sâu chôn móng thỏa mãn điều kiện cân tải trọng ngang áp lực bị động theo công thức: hm 0.7 tg 45 SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 TT 2Qmax ' Bm GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 TT Trong đó: Qmax 104.55 KN ; ' Trang 120 (Trong suốt trình tính toán ta lấy Xét đến đẩy Chọn Bm dn bh 10 KN / m 20 10 10 KN / m ) n n m , ta hm 0.7 tg 45 Ta chọn chiều sâu chôn móng hm 10 25' 2 104.55 10 1.54 m 2m III.CỌC BÊTÔNG CỐT THÉP : ¬ Kích thước cọc chọn là: 30 x 30 cm, bêtông B22,5, cốt thép A-II 18, có tổng chiều dài 20.5m chia làm đoạn, đoạn dài 10m đoạn dài 10.5m chôn vào đài 0.5m Ra 260000 KPa ; Fa Rn 13000 KPa ; Fc 10.18 10 cm 0.3 0.3 0.09 m ¬ Cọc cẩu lắp để vận chuyển thi công Quá trình cẩu lắp gây nên moment uốn cọc trọng lượng thân cọc gây Giá trị trọng lượng thân cọc phân bố chiều dài cọc: q n Fc 1.5 0.09 25 3.375 KN / m Với n 1.5 hệ số vượt tải BT trình cẩu lắp ¬ Kiểm tra khả chịu lực cọc cẩu cọc: Vị trí móc cẩu cách chân cọc khoảng 0.207 L , với L chiều dài cọc; gây giá trị môment M nhip M goi q M = 0 q l Giá trị moment lớn nhất: SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 M max q 0.207 L Trang 121 0.0214qL2 0.0214 3.375 10 7.22 KNm ¬ Kiểm tra khả chịu lực cọc dựng cọc: Khi dựng cọc ta có đầu tựa vào đất đầu tựa vào dây cẩu Vị trí buột dây cẩu cách chân cọc đoạn 0.294 L ; gây giá trị môment M nhip M goi Ta có sơ đồ tính nhö sau: q 0 q l Giá trị moment lớn nhất: M max q 0.294 L 2 0.0432qL2 0.0432 3.375 10 14.58 KNm Giá trị môment lớn cẩu cọc dựng cọc: M max 14.58 KNm Cốt thép bố trí liên tục suốt chiều dài cọc, lớp bêtông bảo vệ a 3.5cm , h0 0.3 0.035 0.265 m A Fa M Rn bh02 0.053 ; Rn bh0 Ra 2A 0.055 0.27% Choïn 18 (5.09 cm ) 2.18 cm ; Vậy ta chọn 18 bố trí đối xứng để tránh trường hợp bị lật cọc trình cẩu lắp ¬ Khả chịu tải theo vật liệu: PcVL km Ra Fa Rn Fc 0.7 260000 10.18 10 SVTH: TRẦN VĨNH LOÄC - 20362064 13000 0.09 1000 KN GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 Trang 122 ¬ Khả chịu tải theo đất nền: Lớp ñaát 1: FILL 2: SC 3: CH 4: SC 5: SM/SW 6: CH 7: SC 8: SM (PL) (%) (KN/m ) - - - - - - - - - 14.93 21.80 0.453 35 20 15 0.14 13°12' 22 23.20 20.00 0.706 52 29 23 0.28 10°25' 80 15.90 21.00 0.493 37 20 17 0.30 19°40' 17 16.43 20.70 0.506 - - - - 29°53' 18.04 20.90 0.55 50 28 22 - 0.43 17°11' 93 15.20 20.00 0.549 25 16 - 0.09 26°15' 10 13.40 20.70 0.463 - - - e0 D A (PI) (%) (LL) W (%) N c (KPa) B (%) - 30°01' Ü Theo phuï luïc B (TCXDVN : 205 – 1998): Qu QP QS Sức chịu tải cho phép tính theo công thức: Qa QP FQP QS FQS Trong đó: Ü Qp qp Ap c Nc q p : sức chống mũi cọc ' L N q : cường độ chịu tải đất mũi cọc SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 Trang 123 Ta có: c KPa 29 53' 29.88 tra hệ số N c Từ 250 ; N q 60 Ứng suất TLBT mũi cọc: 'L 20 10 Do q p 250 Qp Qs 2.85 21 10 208 60 208 KPa 20.7 10 13.55 14230 KPa 14230 0.09 1281 KN uc f si Trong f si Li : sức chịu tải cực hạn ma sát bên ' ks tan c a : ma sát bên tác dụng lên cọc a ' : ứng suất TLBT đất lớp đất Z i ks 1.4 sin a tan 0.7 tan : góc ma sát cọc đất 0.7 c : lực dính thân cọc đất ca Lớp đất c a KPa f si (KPa) 0.128 56 60.68 0.93 0.245 11.9 25.58 0.7 0.38 4.9 44.8 ' KPa ks Lớp 3: CH 31.8 1.15 Lớp 4: SC 60.05 150 tan Lớp 5: SM/SW Do đó: Qs 1.2 60.68 3.35 a 25.58 3.1 44.8 13.55 1068 KN o Xét điều kiện cần thỏa: So sánh giá trị Qa với giá trị PcVL tính trên, điều cần thiết PcVL Qa để hạ cọc đến độ sâu thiết kế mà không làm bể kết cấu cọc Hệ số an toàn lấy FQ p PcVL Qa FQs 1000 KN Qp Qs 1281 1068 961 KN 1000 KN Sức chịu tải cọc : P = min( PcVL ,Qa) = 961 KN Ü Ta dùng Pc 961 KN để kiểm tra tác dụng lên đầu cọc IV.SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC : SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 Trang 124 Ước tính số lượng cọc: k N TT Pc n 1.4 5874.01 961 8.55 cọc k : hệ số kể đến ảnh hưởng môment 300 Ta chọn số lượng n cọc Bố trí sau : 900 2400 700 900 300 300 300 300 900 900 300 2400 x1 x4 x7 3D x2 x5 x8 x6 x9 3D 0.9 y2 y3 3D ; y4 y5 y6 0.9m ; y7 y8 y9 3D 4.86 ; 0m x3 ; y1 xi 0.9m yi 0.9 0.9m 0.9m 4.86 Tải trọng N TT tăng móng khối quy ước: SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 Wqu Bd Ld hm Trong đó: N TT Pi N TT n tb Trang 125 2.4 2.4 21 242 KN tb lấy 21 KN / m N TT 5874.01 242 Wqu Mxi xi2 6116.01 KN My i y i2 My Mx x (KN) (coïc) N TT n (KNm) (m) P1 6117 680 -151.7 0.9 4.86 -737.3 110.9 P2 6117 680 151.7 4.86 0.000 P3 6117 680 151.7 0.9 4.86 P4 6117 680 -151.7 0.9 P5 6117 680 151.7 P6 6117 680 P7 6117 P8 6117 P9 6117 STT N TT Myi y i2 (KN) 0.9 4.86 485.1 427.8 110.9 4.86 0.000 680 737.3 110.9 0.9 4.86 485.1 1902 4.86 -737.3 110.9 0.9 4.86 485.1 427.8 4.86 0.000 110.9 4.86 0.000 680 151.7 0.9 4.86 737.3 110.9 0.9 4.86 485.1 1902 680 -151.7 0.9 4.86 -737.3 110.9 0.9 4.86 485.1 427.8 680 151.7 4.86 0.000 110.9 4.86 0.000 680 680 151.7 0.9 4.86 737.3 110.9 0.9 4.86 485.1 1902 Điều kiện cần thoûa: Mxi xi2 y y i2 n xi2 (KNm) (m) Pmin KN 427.8 Pmax KN 1902 Pc E KN 961 0.72 691.92 V KIỂM TRA XUYÊN THỦNG ĐÀI CỌC : Xác định kích thước lăng thể chọc thủng: Tiết diện cột : 0.7 x 0.7 m Chiều cao đài cọc h0 hd 2m , chiều cao làm việc ñaøi 0.15 1.85 m => uxt =(0.7+1.85) x =10.2 m Kiểm tra chọc thủng cọc theo điều kiện chọc thủng bê tông Kết tính toán tham khảo : ( Sách NỀN VÀ MÓNG tác giả: Lê Anh Hoàng NXBXÂY DỰNG 2004 ) Lực xuyên thủng tổng lực trung bình tác dụng lên đầu cọc phạm vi xuyên thủng (ta có 19 cọc) : SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM P ĐỒ ÁN TỐT NGHIEÄP KSXD 2003-2011 Trang 126 Pxt =680 x =6120 KN Điều kiện xuyên thủng : Pxt 0.75 Rk.Uxt ho =0.75x880x10.2x1.85=12.454.2 KN Vậy điều kiện xuyên thủng cột vào đài thỏa mãn VI KIỂM TRA ỔN ĐỊNH DƯỚI MŨI CỌC : Tính góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc: -2.35 : CH : SC 20 : SM/SW /4 tb 6,488 SVTH: TRAÀN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 L L2 L2 L3 1 tb L1 tb L3 Trang 127 10 25' 3.35 19 40' 3.1 29 53' 13.55 3.35 3.1 13.55 6.26 Tại mũi: Bm Lm tb B' Lc tan L' Lc tan D 20 tan 6.26 tb 6.49 m D 20 tan 6.26 6.49 m Khối lượng móng khối quy ước: Wqu , tb B m Lm Z m Trong đó: tb 6.49 6.49 22 22 10 11120 KN lấy 22 KN / m Tính áp lực mũi cọc: N TC N TT n TC ND 4895 11120 16015 KN 5874.01 1.2 M TT n M TC 110.89 1.2 My Độ lệch tâm : e x N 4895 KN 92.4 KNm 92.4 16015 0.0057 m , e y Mx N 126.38 16015 0.0078 m Phản lực bình quân đáy móng: N F tb 16015 6.49 6.49 380.22 KPa Phản lực móng khối quy ước: tb 6e y 6e x Bm Lm tb 6e x Bm 6e y max tb 6e x Bm 6e y 380.22 Lm 0.0078 6.49 385 KPa 380.22 Lm 0.0057 6.49 0.0057 6.49 0.0078 6.49 375.5 KPa Tải trọng tiêu chuẩn móng khối quy ước: R tc Với km ABm , I , II BZ m , I Dc laø dung trọng bình quân mũi cọc SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM 24.04 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 20.7 10 , I 13.55 Trang 128 21 10 20 10 21.5 21.8 10 0.55 10.63 KN / m Với , II , II dung trọng đất đáy móng 10.7 KN / m 20.7 10 Chỉ số A,B,D – hệ số tra bảng 1.1 trang sách NỀN VÀ MÓNG của: Lê Anh Hoàng – NXB XÂY DỰNG 2004 ) Tra bảng ta được: Từ 29 53' R tc A 1.13 B 5.55 D 7.92 0.7 1.13 6.49 10.7 5.55 21.5 10.63 7.92 982 KPa Điều kiện cần thỏa: max 385 1.2 R tc 1.2 982 1178 VII KIỂM TRA ĐỘ LÚN DƯỚI MŨI CỌC : Tính ứng suất thân đất mũi: 'L 20 10 bt , L Lợi dụng Lm 21 10 20.7 10 13.55 222 KPa 222 KPa 6.49 m để tra bảng mà không cần phải nội suy, ta 6.49 chia đất mũi cọc thành nhiều lớp dầy 1.298 mét theo sơ đồ: Bm SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 Trang 129 Tính ứng suất trọng lượng thân lớp: bt bt , II h 222 bt bt , II h 235.89 bt bt , II h 249.8 20.7 10 1.298 263.7 KPa bt bt , II h 263.7 20.7 10 1.298 277.6 KPa bt bt , II h 277.6 20.7 10 1.298 291.4 KPa 20.7 10 235.89 KPa 1.298 20.7 10 1.298 249.8 KPa Tính ứng suất gây lún mũi cọc: gl bt tb 380.22 222 158.22 KPa Tính ứng suất gây lún vị trí: Lớp 1: gl k0 gl 0.96 158.22 151.89 KPa Trong đó: k hệ số tra bảng theo L/B Z/B L (m) B (m) Z (m) L/B Z/B k0 6.49 6.49 1.298 0.2 0.96 Lớp 2: SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 gl gl k0 Trang 130 0.80 158.22 126.57 KPa Trong đó: k hệ số tra bảng theo L/B Z/B L (m) B (m) Z (m) L/B Z/B k0 6.49 6.49 2.596 0.4 0.80 Lớp 3: gl gl k0 0.61 158.22 96.51 KPa Trong đó: k hệ số tra bảng theo L/B Z/B L (m) B (m) Z (m) L/B Z/B k0 6.49 6.49 3.894 0.6 0.61 Lớp 4: gl gl k0 0.45 158.22 71.2 KPa Trong đó: k hệ số tra bảng theo L/B Z/B L (m) B (m) Z (m) L/B Z/B k0 6.49 6.49 5.192 0.8 0.45 Lớp 5: gl gl k0 0.34 158.22 53.79 KPa Trong đó: k hệ số tra bảng theo L/B Z/B L (m) B (m) Z (m) L/B Z/B k0 6.49 6.49 6.49 1 0.34 Đến ta có nhận xét: Giá trị gl 53.79 KPa 0.2 bt 0.2 291.4 58.28 KPa Nên đến lớp thứ ta dừng Tính ứng suất gây lún trung bình lớp đất: gl tb1 gl tb gl gl 158.22 151.89 155.01 KPa gl 151.89 126.57 139.23 KPa gl SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 gl gl tb gl 126.57 96.51 111.54 KPa gl 96.51 71.2 83.85 KPa gl 71.2 53.79 62.49 KPa gl gl tb gl gl tb Trang 131 Ü Tính độ lún: Công thức tính độ lún : S a0 Lớp đất gl tbi hi gl tbi hi kPa m a0 m / KN Si gl tbi a0i hi m Lớp 0.00008 155.01 1.289 0.015985 Lớp 0.00008 139.23 1.289 0.014357 Lớp 0.00008 111.54 1.289 0.011502 Lớp 0.00008 83.85 1.289 0.008647 Lớp 0.00008 62.49 1.289 0.006444 0.056935 Tổng cộng Độ lún xác định có giá trị S So sánh với độ lún cho phép: S 0.057 m 5.7 cm S cm (OK) VIII.TÍNH TOÁN CỐT THÉP MÓNG : Sử dụng bêtông B22.5, có Rb 13 MPa , Rbt Sử dụng cốt thép chủ loại A-II có Rs MPa 280 MPa Để an toàn ta lấy giá trị Pmax tính cốt thép Xem đài móng ngàm vào cột mặt ngàm A - A B - B Tính mô men mặt ngàm từ tính cốt thép theo phương để bố trí Để an toàn việc tính toán ta lấy giá trị Pmax cọc biên để tính cốt thép cho đài cọc : Pmax = 1902 KN SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM Trang 132 550 300 B ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 900 550 700 A 900 2400 A 300 300 300 300 900 900 300 B 2400 Mômen tương ứng mặt ngàm A-A;B-B tính theo an toàn lấy giá trị lớn MA 1902 0.55 3138.3 KNm Cốt thép bố trí cho phương: FaA M 0.9 Ra h0 3138.3 0.9 280000 1.85 6.73 10 m 67.3 cm Chọn 18 22 (68.42 cm2), với khoảng cách a155 -ĐđĐ - SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2003-2011 DANH M C TÀI LI U THAM KH O [1] ThS Lê Anh Hoàng, N n Móng, Nhà xu t b n Xây d ng, Hà N i n m 2004 [2] ThS Lê ình Qu c, Tài li u h [3] Phan Quang Minh, K t c u bê tông c t thép- ph n c u ki n c b n, NXB Khoa h c k thu t Hà N i 2006 [4] Phùng V n L , Ph m Duy H u, Phan Kh c Trí, Giáo trình V t Li u Xây D ng, NXB Giáo D c , 1998 PGS.PTS Nguy n Bá K , Thi công c c khoan nh i, NXB Xây d ng 1997 [5] ng d n ETABS V8.4.8, NXB HBK Tp.HCM [6] ThS Nguy n H u Anh Tu n, ETABS v8.4.8 Th c hành phân tích thi t k k t c u, H Ki n trúc Tp.HCM [7] [8] GS.TSKH Nguy n V n Qu ng, N n móng nhà cao t ng, NXB Khoa h c k thu t ThS Võ Bá T m, K t c u bê tông c t thép t p (c u ki n c b n) - TCXDVN-3562005, NXB i h c Qu c gia Tp H Chí Minh 2006 [9] ThS Võ Bá T m, K t c u bê tông c t thép t p 2– C u ki n nhà c a , NXB Qu c gia Tp H Chí Minh 2003 [10] ThS Võ Bá T m, K t c u bê tông c t thép t p 3– C u ki n Qu c gia Tp H Chí Minh 2005 c bi t , NXB ih c ih c [11] Gs Ts V Công Ng , Ths Nguy n Thái, Móng c c, Phân tích thi t k , NXB Khoa H c K Thu t ,2006 [12] TCVN 2737 – 1995 : T i tr ng tác ng – Tiêu chu n thi t k [13] TCVN 5574 – 1991 : K t c u bêtông c t thép – Tiêu chu n thi t k [14] TCXD 198 – 1997 : Nhà cao t ng – Thi t k k t c u bêtơng c t thép tồn kh i [15] TCXD 195 – 1997 : Nhà cao t ng – Thi t k c c khoan nh i [16] TCXD 205 – 1998 : Móng c c – Tiêu chu n thi t k [17] TCXD 356 – 2005 : Bê tông c t thép – Gs : Nguy n ình C ng SVTH: TRẦN VĨNH LỘC - 20362064 GVHD: ThS VÕ BÁ TẦM ... cầu ngày phát triển rộng mở hoạt động văn phòng, nhà Công trình toạ lạc phường Hiệp Thành, Thị xã Thủ Dầu Một, Tỉnh Bình Dương Mặt công trình có hình dạng chữ nhật, có tổng diện tích sàn xây dựng... II 4125 200 125 0 120 0 125 0 225 D2 D3 veá D1 1800 veá 3450 1400 III cn1 III cn2 veá 3 I II C 300x6=1800 163.16x7=1142 163.16x7=1142 300x6=1800 MẶT CẮT I-I MẶT CẮT II-II 163.15x5=816 300x4 =120 0... V KIỂM TRA XUYÊN THỦNG ĐÀI CỌC 121 VI KIỂM TRA ỔN ĐỊNH DƯỚI MŨI CỌC 122 VII KIỂM TRA ĐỘ LÚN DƯỚI MŨI CỌC 124 VIII TÍNH TOÁN CỐT THÉP MÓNG 127 PHỤ LỤC ETABS I PHUÏ LUÏC KHUNG