Tính toán thiết kế giàn khoan FDP của mỏ thiên ưng

Tính toán thiết kế giàn khoan FDP của mỏ thiên ưng

V V I I   N N X X Â Â Y Y D D   N N G G C C Ô Ô N N G G T T R R Ì Ì N N H H B B I I   N N C C Ô Ô N N G G T T Y Y T T N N H H H H T T E E C C H H N N I I P P V V I I E E T T N N A A M M     Á Á N N T T   T T N N G G H H I I   P P SV : Hoàng Cao Khi MSSV : 3730.52 -Page 1- CHNG 1 : GII THIU 3 1.1. GII THIU  THIÊN NG 3 1.2. MÔ  GIÀN FDP 3 1.3. CHÚ GII VIT T 4 1.4. MC TIÊU THIT  5 1.5. MÔ  KHI CHÂN  DÀN FDP 5 CHNG 2 : TÓM TT KT QU 7 CHNG 3 : NGUYÊN TC THIT K VÀ S LIU U VÀO 8 3.1. H N  TÍNH TOÁN PHN M TÍNH TOÁN 8 3.2. PHN M TÍNH TOÁN 8 3.3. VT LIU VÀ PHÂN LOI T LIU 8 3.4. S LIU MÔI TRNG 10 3.4.1. MC NC TÍNH TOÁN 10 3.4.2. HÀ BÁM 10 3.4.3. SPLASH ZONE VÀ GII HN N MÒN 11 3.4.4. VN TC GIÓ TÍNH TOÁN 11 3.4.5. SÓNG VÀ DÒNG CHY 14 3.4.6. CÁC H S THY NG 17 3.4.7. CÁC H SU CHNH TI TRNG MÔI TRNG 17 3.5. S LIU A CHT VÀ  TRÍ A LÝ 18 3.5.1. V TRÍ CÔNG TRÌNH 18 3.5.2. SÔ LIU A CHT 18 CHNG 4 : LÝ THUYT TÍNH TOÁN 20 4.1. MÔ HÌNH KHI CHÂN  20 4.1.1. NÚT 21 4.1.2. THANH 21 4.1.3. PHN T NGP NC VÀ KHÔNG NGP NC 22 4.1.4. CONDUCTORS 22 4.2. MÔ HÌNH N MÓNG 23 4.3. PHÂN TÍCH A NH 24 4.4. TI TRNG 25 4.4.1. TNH TI 25 4.4.2. TI TRNG Y NI 25 4.4.3. HOT TI NGU NHIÊN TRÊN THNG TNG 26 4.4.4. TI TRNG MÔI TRNG 26 4.5. TI TRNG N THÂN CÁC THÀNH PHN THNG NG VÀ I TRNG N THÂN CÁC THÀNH PHN KHI CHÂN  33 4.5.1. TI TRNG THNG TNG 33 4.5.2. TI TRNG BN THÂN CÁC THÀNH PHN KHI CHÂN  34 4.6. CÁC TRNG P I TRNG  N VÀ CÁC  P I TRNG 35 4.6.1. CÁC TRNG HP TI TRNG C BN 36 4.6.2. CÁC T HP TI TRNG 38 4.7. CÁC GII N CHO PHÉP 38 4.7.1.  MNH VÀ T S D/t 38 4.7.2. H S S DNG VT LIU (UC) 39 4.7.3.  DÀY NG TI THIU 50 4.7.4. GII HN CHUYN V 51 4.7.5. H S ANH TOÀN TI THIU (FOS) CA CC CHU TI TRNG DC TRC 51 CHNG 5 : KT QU TÍNH TOÁN 52 5.1.  NH VÀ   D/T 52 5.2. CHU  DAO NG RIÊNG A T U VÀ   NG 52 5.3. NI C 53 5.4. CHUYN  54 5.4.1. CHUYN VU CC 54 V V I I   N N X X Â Â Y Y D D   N N G G C C Ô Ô N N G G T T R R Ì Ì N N H H B B I I   N N C C Ô Ô N N G G T T Y Y T T N N H H H H T T E E C C H H N N I I P P V V I I E E T T N N A A M M     Á Á N N T T   T T N N G G H H I I   P P SV : Hoàng Cao Khi MSSV : 3730.52 -Page 2- 5.4.2. CHUYN VNH KHI CHÂN  55 5.5. H   NG T LIU (UC) 56 5.5.1. T QU 56 5.5.2. NHN XÉT KT QU KIM TRA BN THANH 57 5.6. H  KIM TRA CHNG CHC THNG A NÚT 59 5.7. H   NG T LIU (UC) VÀ   AN TOÀN A C (FOS) 60 5.8. KIM TRA KH NG  PHÁ Y DO ÁP C THY NH CHO CÁC PHN  61 CHNG 6 : CHUYÊN  XÁC NH NH HNG CA NHÓM CC TI KH NNG LÀM VIC A CC 62 6.1.1.  S LÝ THUYT 62 6.1.2. TRÌNH T TÍNH TOÁN 63 1. Tính sc kháng bên và sc kháng mi cho cc n và cc tng ng theo khuyn cáo a API RP-2A WSD 63 2. Tính sc chu ti cho nhóm cc n và cc tng ng 66 3. Tính h s hiu sut chu ti  ca nhóm cc 71 6.2. CHUYN  A NHÓM C 72 6.2.1. CHUYN VNG DO LC DC 72 6.2.2. CHUYN V NGANG DO LC NGANG 81 6.2.3. NH HNG CA TOÀN B NHÓM CC TI CHUYN V CA MT CC 86 6.2.4. CÁC NG T – Z; Q – Z; P – Y TRC VÀ SAU KHI KN HIU NG NHÓM CC 90 6.2.5. SO SÁNH KT QU SC CHU TI CA CC TRC VÀ SAU KHI KN HIU NG NHÓM CC 97 6.2.6. SO SÁNH KT QU CHUYN VU CC TRC VÀ SAU KHI KN HIU NG NHÓM CC 98 CHNG 7 : CÁC TI LIU THAM KHO, PH LC VÀ BN V 101 7.1. CÁC TÀI LIU THAM KHO 101 7.2. PH C 101 PH LC 1.1: TA  CÁC NÚT 104 PH LC 1.2: KÍCH THC VÀ NG SUT GII HN CÁC THANH 116 PH LC 1.3: SEASTATE OPTIONS 145 PH LC 1.4: KT QU TNG LC CT Y, MÔ MEN LT 146 PH LC 1.5: CÁC THANH VI TRNG HP UC LN NHT 151 PH LC 1.6: CÁC NÚT VI TRNG HP KIM TRA CHNG CHC THNG CÓ UC LN NHT. 224 PH LC 1.7: PSI INPUT CHA KN HIU NG NHÓM CC 298 PH LC 1.8: PSI INPUT CÓ HIU NG NHÓM CC 301 PH LC 1.9: H S S DNG VT LIU CA CC 306 PH LC 1.10: CHUYN VU CC, CHA K HIU NG NHÓM CC 338 PH LC 1.11: CHUYN VU CC, KN HIU NG NHÓM CC 354 PH LC 1.12:  MNH CA CÁC PHN T THANH DNG NG 370 PH LC 2.1: BNG TÍNH SC KHÁNG BÊN VÀ SC KHÁNG MI THEO KHUYN CÁO CA API RP-2A WSD 394 PH LC 2.2: BNG TÍNH SC CHU TI CA NHÓM CC, COI CÁC CC LÀM VIC C P 396 PH LC 2.3: BNG TÍNH SC CHU TI CA NHÓM CC, COI CÁC CC LÀM VIC NH T CC TNG NG 398 PH LC 2.4: BNG TÍNH H S HIU SUT CHU TI CA NHÓM CC 400 PH LC 2.5: BNG TÍNH CÁC H S LÀM VIC NG THI 402 PH LC 2.6: BNG TÍNH H SNG 419 7.3. DANH C N  VÀ N  421 V V I I   N N X X Â Â Y Y D D   N N G G C C Ô Ô N N G G T T R R Ì Ì N N H H B B I I   N N C C Ô Ô N N G G T T Y Y T T N N H H H H T T E E C C H H N N I I P P V V I I E E T T N N A A M M     Á Á N N T T   T T N N G G H H I I   P P SV : Hoàng Cao Khi MSSV : 3730.52 -Page 3- CHNG 1 : GII THIU 1.1. GII THIU M THIÊN NG  Thiên ng nm  gia Block 04.3 ca b Nam Côn Sn, ngoài khi Vit Nam, cách mi Hùng 15 km, cách Vng Tàu 270 km v phía ông Nam. Block 04.3 có din tích khong 2600 km 2 . Hình 1.1 V trí m Thiên ng 1.2. MÔ T GIÀN FDP Dàn FDP là giàn khoan cnh bng thép không có ngi , c xây dng ti m Thiên ng.  sâu nc ti v trí xây dng là 120 m , thi gian hot ng d kin 25 nm. Jacket có 4 ng chính,  dc 1/10, chân mi ng chính có mt nhóm cc gm 3 cc váy c bm trám,  sâu thit k 100m, mt h thng khung launching, 2 ng launching cách nhau 16m, mt giá p tàu t  mt ng B (Row B) ca Jacket. Jacket có 5 mt ngang, ti các cao  ln lt là +7.5m, -15.5m, -43.5m, -77.0m, -110.5m, -120.0m. Mc 0 m ti mc nc thp nht tính theo mc 0 hi . Work point ti nh ca Jacket có cao  +9.0m. Trc A và trc B cách nhau 20m chy theo phng ông – Tây dàn; trc 1 và trc 2 cách nhau 25m chy theo phng Nam – Bc dàn. Dàn FDP có 16 ging, dùng 16 conductor ng kính 762mm, c óng sâu 57 m di áy bin.  gia các ging có 2 ging có sn c khoan t trc phc v công tác thm dò. V V I I   N N X X Â Â Y Y D D   N N G G C C Ô Ô N N G G T T R R Ì Ì N N H H B B I I   N N C C Ô Ô N N G G T T Y Y T T N N H H H H T T E E C C H H N N I I P P V V I I E E T T N N A A M M     Á Á N N T T   T T N N G G H H I I   P P SV : Hoàng Cao Khi MSSV : 3730.52 -Page 4- t cu thng tng có dng khung dàn gm 4 sàn : Maindeck  cao  +27.0m; Mezzanine deck +21.5m; Cellar deck +16.0m; Sump deck +12.0m. Cao  tính t mc 0 n nh ca dm sàn (TOS – Top of steel). Hai cu trc c b trí trên trc 1, cách hai trc A, B 10.5m v phía ngoài. Công tác khoan c m nhim bi Mô un khoan (MDR) gm 2 Mô un thành phn : Mô un h tr khoan (DSM) nng khong 1310 T; Mô un h tr thit b (DES) nng 700 T. Hai mô un này t ti Maindeck trong sut quá trình khoan. t s b cha nc có tng dung tích khong 477m 3 b trí gia trc 2 và trc 2A, trên Cellar deck; t s b cha khác cha cht lng/bùn/du tng dung tích khong 128m 3 trên Cellar deck gia trc 1A và trc 1; mt s b cha khác tng dung tích 318m 3 cha du diesel t trên Mezzanine deck, gia trc 2 và trc 2A. Dàn FDP c ni vi dàn x lý trung tâm bng mt cu dn. V trí dàn FDP cách 80m v phía Tây c dàn CPP. 1.3. CHÚ GII VIT TT API American Petroleum Institute – Vin du m M CBF Conductor Blockage Factor – H s cn dòng chy cho conductor CSF Conductor Shielding Factor – H s cn sóng cho conductor Cd Drag Coefficient – H s cn Cm Inertia Coefficient – H s quán tính CPP Central Processing Platform – Dàn x lý trung tâm DAF Dynamic Amplification Factor – H sng DES Drilling Equipment Support – Thit b h tr khoan DSM Drilling Support Modules – Mô un h tr khoan El Elevation – Cao  FDP Fixed Drilling Platform – Dàn khoan cnh FEED Front End Engineering and Design – Thit k s b FOS Factor of Safety – H s an toàn MDR Modular Drilling Rig – Mô un khoan MSL Mean Sea Level – Mc nc ng vi  sâu nc tính theo ct 0 hi  TOJ Top of Jacket – nh khi chân  TOS Top of Steel – nh ca cu kin thép WKF Wave Kinematics factor – H sng hc kn nh hng ca chuyn ng sóng WP Work Point V V I I   N N X X Â Â Y Y D D   N N G G C C Ô Ô N N G G T T R R Ì Ì N N H H B B I I   N N C C Ô Ô N N G G T T Y Y T T N N H H H H T T E E C C H H N N I I P P V V I I E E T T N N A A M M     Á Á N N T T   T T N N G G H H I I   P P SV : Hoàng Cao Khi MSSV : 3730.52 -Page 5- 1.4. MC TIÊU THIT K Khi chân  dàn FDP c phân tích theo phng pháp ta tnh, trong ó có kn s làm vic ng thi ca nhóm cc và t nn. Ngoài các ti trng môi trng, jacket phi  kh nng chu các ti trng t thng tng gây ra trong sut quá trình vn hành nh : - Ti trng bn thân kt cu thng tng - Phn lc ca cu ni ti dàn CPP ti góc ông Nam ca Cellar deck - Ti trng vn hành và ti trng tnh ca hai cn c, ti hai góc phía Tây ca Main deck - Ti trng bn thân ca Mô un khoan MDR t ti Main deck, ti trng gây ra khi khoan - Ti trng các thành phn ph ca MDR nh nc, du, bùn khoan cùng các thùng cha và máy m - Ti trng bn thân và ti trng vn hành ca các công trình phc v cho MDR nh Vn phòng, phòng u hành, phòng hp, - Ti trng ca thit b trên thng tng - Ti trng bn thân và ti trng vn hành ca hai cu trc vi ng c diesel gn ngoài cùng thùng cha nhiên liu. - Hot ti ngu nhiên trên thng tng 1.5. MÔ T KHI CHÂN  DÀN FDP Các thông s chính ca kt cu khi chân  FDP nh sau : ng : Bn ng chính, cc váy  dc ng chính : 1:10 Khong cách các ng chính : 20 m x 25 m ti Work Point cao  +9.000 m. Móng : 12 cc váy. Khong cách 2 ng launching : 16.000 m t cu ph : Giá cp tàu  Row B.  sâu nc : 120.000 m theo mc 0 hi . Các cao :  Top of Jacket (TOJ) : EL(+) 12.000 m  Work Point (WP) : EL(+) 9.000 m  Seadeck Framing D1 : EL(+) 7.500 m  Horizontal Framing D2 : EL(-) 15.500 m  Horizontal Framing D3 : EL(-) 43.500 m  Horizontal Framing D4 : EL(-) 77.000 m  Horizontal Framing D5 : EL(-) 110.500 m  Horizontal Framing D6 : EL(-) 120.000 m V V I I   N N X X Â Â Y Y D D   N N G G C C Ô Ô N N G G T T R R Ì Ì N N H H B B I I   N N C C Ô Ô N N G G T T Y Y T T N N H H H H T T E E C C H H N N I I P P V V I I E E T T N N A A M M     Á Á N N T T   T T N N G G H H I I   P P SV : Hoàng Cao Khi MSSV : 3730.52 -Page 6- Hình 1.2 Mô hình tng th dàn FDP EL (-)120.000 EL (-)110.500 EL (-)77.000 - - EL ( - )43.500 EL (-)15.500 EL () 0.000 EL (+)7.500 (SEA DECK) EL (+)9.000 (W.P) EL (-)177.000 EL (-)220.000 Thng tâng c váy (12 cc) Váy cc Giá cp tàu Conductors (16 ng) V V I I   N N X X Â Â Y Y D D   N N G G C C Ô Ô N N G G T T R R Ì Ì N N H H B B I I   N N C C Ô Ô N N G G T T Y Y T T N N H H H H T T E E C C H H N N I I P P V V I I E E T T N N A A M M     Á Á N N T T   T T N N G G H H I I   P P SV : Hoàng Cao Khi MSSV : 3730.52 -Page 7- CHNG 2 : TÓM TT KT QU t qu phân tích ta tnh khi chân  FDP có kn s làm vic ng thi ca nhóm cc và t n cho thy: - Kt cu khi chân  tha mãn yêu cu v bn và n nh trong cu kin môi trng vn hành và u kin bão cc hn. - Hng sóng ti gây ti trng nguy him nht là hng ông Bc. - H s s dng vt liu (UC) ca các phn t thanh dng ng sau khi c kim tra theo API RP-2A WSD u nh hn 1 t yêu cu v bn. Kích thc tit din các ng ã chn là ng i hp lý.( Chi tit xem phn 5.4) - Kt qu kim tra chng chc thng nút cho thy các nút theo thit ku có UC < 1 m bo không b chc thng. - Sc chu ti ca các cc váy nm trong gii hn cho phép theo RP-2A WSD, khi ã kn nh ng ca nhóm cc ti sc chu ti ca cc. Giá tr h s an toàn (FOS) nh nht là 1.90 trong u kin bão cc hn. - Chuyn v tng i ca 4 nh ng chính nm trong gii hn cho phép. - Tit din các ng tha mãn yêu cu v mnh và t s D/t Các gii hn cho phép xem phn 4.7. t qu phân tích xem phn 5.0 Các kt qu tính toán móng cc c trình bày chi tit trong Chng 6: “Chuyên  xác nh nh hng ca nhóm cc ti kh nng làm vic ca cc.” V V I I   N N X X Â Â Y Y D D   N N G G C C Ô Ô N N G G T T R R Ì Ì N N H H B B I I   N N C C Ô Ô N N G G T T Y Y T T N N H H H H T T E E C C H H N N I I P P V V I I E E T T N N A A M M     Á Á N N T T   T T N N G G H H I I   P P SV : Hoàng Cao Khi MSSV : 3730.52 -Page 8- CHNG 3 : NGUYÊN TC THIT K VÀ S LIU U VÀO 3.1. HN V TÍNH TOÁN PHN MM TÍNH TOÁN  án này s dng hn v quc t (SI). ng 3.1a Hn v SI, các n v c bn và n v dn xut n v c bn Tên Ký hiu  dài Mét m Khi lng Kilogram kg Thi gian Giây s n v dn xut Tên Ký hiu c Newton N Góc Radian Rad n s Hertz Hz Áp sut Pascal Pa ng lng Joule J 3.2. PHN MM TÍNH TOÁN Phn mm tr giúp cho vic phân tích và thc hin nhim v tính toán là SACS phiên bn 5.3.1.1 Service Pack 1. SACS có cu trúc gm nhiu mô un, trong ó  án ã s dng nhng mô un sau ây :  PRECEDE dùng  dng mô hình kt cu, gán các c trng hình hc, vt lý ca vt liu, nhp các ti trng gây ra do thit b và s vn hành ca thit b, ti trng bn thân ca các cu kin cha c kn trong mô hình, la chn hn v và các tiêu chun tính toán, to các t hp i trng.  PSI dùng  mô hình hóa s làm vic ng thi gia cc và t nn.  SEASTATE dùng  mô hình hóa các ti trng môi trng (sóng, dòng chy, gió, lc y ni, áp lc thy tnh, hà bám).  JOINTCAN dùng  kim tra  bn nút.  DYNPAC dùng  mô hình các khi lng, tính chu k dao ng riêng ca kt cu.  POSTVUE dùng  xem kt qu tính toán. 3.3. VT LIU VÀ PHÂN LOI VT LIU t liu thép s dng cho khi chân  dàn FDP có các thuc tính chung nh sau, sc s dng trong tính toán thit k và phân tích : V V I I   N N X X Â Â Y Y D D   N N G G C C Ô Ô N N G G T T R R Ì Ì N N H H B B I I   N N C C Ô Ô N N G G T T Y Y T T N N H H H H T T E E C C H H N N I I P P V V I I E E T T N N A A M M     Á Á N N T T   T T N N G G H H I I   P P SV : Hoàng Cao Khi MSSV : 3730.52 -Page 9- Khi lng riêng trong không khí : 7850 kg/m3 Mô un àn hi Young, E : 210,000 Mpa Mô un chng ct, G : 80,000 Mpa  s Poisson,  : 0.300  s giãn n nhit : 11.7 x 10-6/°C  s ma sát (thép vi thép) : 0.200 t liu thép s dng cho các thành phn khác nhau ca kt cu có các thuc tính khác nhau tùy thuc vào mc  quan trng ca thành phn kt cu ó i vi  bn và n nh chung ca kt u. Vic s dng vt liu cho tng b phn kt cu trong  án này tuân theo bng phân loi sau: ng 3.1b Bng phân loi và phân vùng s dng vt liu Loi thép Mô t chung c trng s dng p vt liu ng sut gii hn o nh nht (MPa) ng sut gii hn chy nh nht (MPa) Loi I t cu chính ng  cao i c trng ng sut) xuyên sut b dày ng chính; n gia ng nút; m cu; thép cánh,bng dm; pedeyes; phn thêm dày 25mm API 2W GR 50 hoc API 2H GR 50 S1, S3, S4, S5 Supplements 345 483 Loi II t cu chính ng  cao m bn, ng cun, dm hàn ch to API 2W GR 50 hoc tng ng S1, S3, S5 supplements 345 483 ng có ø<460 (16”) API 5L X52 PSL 2 360 455 Loi III t cu ph dùng thép nh m bn, ng cun, thép hình cán nóng ASTM A36 hoc ng ng 250 400 ng có ø<460 (16”) API 5L GR B PSL 1 240 415 Loi IV t cu chính(thép nh) i c trng ng sut) xuyên sut b dày m bn, ng cun ASTM A36 hoc ng ng 250 400 ng có ø<460 (16”) API 5L GR B PSL 1 240 415 Loi V t cu chính ng  cao Thép hình cán nóng ASTM A572 GR 50 S5,S30 Supplements 345 450 V V I I   N N X X Â Â Y Y D D   N N G G C C Ô Ô N N G G T T R R Ì Ì N N H H B B I I   N N C C Ô Ô N N G G T T Y Y T T N N H H H H T T E E C C H H N N I I P P V V I I E E T T N N A A M M     Á Á N N T T   T T N N G G H H I I   P P SV : Hoàng Cao Khi MSSV : 3730.52 -Page 10- Loi thép Mô t chung c trng s dng p vt liu ng sut gii hn o nh nht (MPa) ng sut gii hn chy nh nht (MPa) Loi VI t cu chính ng  cao m bn, ng cun, dm hàn ch to API 2W GR60 S1, S3, S5 Supplements 414 517 Loi VII t cu chính ng  cao i c trng ng sut) xuyên sut b dày t, ng chính, n gia ng nút, m cu, b dày  25mm API 2W GR60 S1,S3,S4, S5 Supplements 414 517 3.4. S LIU MÔI TRNG 3.4.1. MC NC TÍNH TOÁN Các mc nc s dng trong tính toán nh sau : ng 3.2 Mc nc tính toán c nc Bão (cao nht) Bão (thp nht) n hành (cao nht) n hành (thp nht)  sâu nc (m) 120.50 120.50 120.50 120.50 Biên  triu cao nht (m) 0.99 - 0.90 - Biên  triu thp nht (m) - -1.40 - -1.40 c dâng do bão (m) 0.78 -0.88 0.41 -0.42 Khong d tr 0.50 -0.50 0.50 -0.50  sâu tính toán (m) 122.77 117.72 122.31 118.18 3.4.2. HÀ BÁM  dày hà bám  tng khong  sâu cho di ây c coi là không i. Khi lng riêng ca hà bám ly bng 1350 kg/m3. ng 3.3  dày hà bám theo  sâu nc Khong  sâu (m)  dày hà bám (mm)  MSL n (-) 5.0m 80 [...]... ch y làm t ng áng k cho t i tr ng sóng s lý thuy t tính toán t i tr ng sóng nh sau : L a ch n lý thuy t sóng tính toán: Trong mô t ti n nh sóng, tùy thu c vào các thông s sóng tính toán n i xây d ng công trình nh chu k sóng, chi u cao sóng và dùng c ng i ta xác nh c lý thuy t sóng (LTS) tính toán nh : LTS Airy, Stockes, Cnoidal xác th nh LTS tính toán, theo tiêu chu n API RP 2A-WSD 21 Edition c n... trên lý thuy t cùng các s li u c b n v thu c tính c a l p t Ngay cách tính toán theo lý thuy t c ng có nhi u cách khác nhau li u v thu c tính c a t ng l p thu c tính c a t ng l p t, vì v y các án này ng p-y, t-z và q-z s c cung c p các s c tính toán t các s li u t, theo khuy n cáo c a tiêu chu n API RP-2A WSD xói gây ra do dòng ch y áy c ng ck n trong tính toán xói l y b ng m t l n ng kính c c c có ng... VIET NAM ÁN T T NGHI P CH NG 4 : LÝ THUY T TÍNH TOÁN 4.1 MÔ HÌNH KH I CHÂN Mô hình tính toán c a dàn FDP, bao g m mô hình th không gian Mô hình kh i chân và mô hình th ng t ng và kh i chân ng t ng có d ng khung dàn c d ng riêng bi t trong hai file khác nhau, sau ó k t h p l i thành m t mô hình hoàn ch nh cho vi c tính toán phân tích Mô hình kh i chân Các ph n t FDP bao g m các thành ph n k t c u chính... ai5 F35 F55 - Tính chi u dài sóng Li sao cho Li i 10 1 Li 6 Sau khi tính toán, d a vào th sau: Hình 4.2 B ng tra lý thuy t sóng tính toán theo API RP-2A WSD SV : Hoàng Cao Kh i MSSV : 3730.52 -Page 27- VI N XÂY D NG C ÔNG TRÌNH BI N CÔNG TY TNHH TEC HNIP VIET NAM ÁN T T NGHI P Ta tra ra lý thuy t sóng tính toán t ng ng K t qu tính toán ng ÔNG B C Tapp (s) 9.498 Hmax (m) 10.6 d (m) 120 2 0.0120 d/gTapp... 4.4 T I TR NG i tr ng trong tính toán k t c u dàn FDP c phân lo i nh sau: T nh t i Ho t t i ng u nhiên trên th T i tr ng ng t ng yn i T i tr ng môi tr ng T i tr ng khoan 4.4.1 T NH T I nh t i g m có t i tr ng b n thân c a k t c u và các c u ki n ph , t i tr ng b n thân các thi t b t nh trên k t c u 4.4.2 T I TR NG i tr ng c YN I yn i c tính nh sau : y n i ch ng tr ng l c tính toán cho nh ng ph n t k t... 0.8/0.85/0.8 Conductor Blockage Factor (CBF) Ghi chú Bão 1.0 Cho 8 h ng sóng Không k n (thiên v an toàn) Không k n (thiên v an toàn) Không k n A LÝ 3.5.1 V TRÍ CÔNG TRÌNH Hình 3.2 V trí m Thiên 3.5.2 SÔ LI U ng trên b n A CH T ng sau th hi n các c tính c a các l p t t i v trí xây d ng công trình ã c ch n l c ph c v cho vi c tính toán theo tiêu chu n API RP 2A-WSD: SV : Hoàng Cao Kh i MSSV : 3730.52 -Page 18-... NAM ÁN T T NGHI P ROW 1 ROW 2 ROW A ROW B Hình 4.1 H t a dùng trong mô hình tính toán kh i chân FDP 4.1.1 NÚT i nút ta tìm c ánh s khác nhau, tên nút có th có c ch cái và s Ch c nút d dàng d a vào tên nút Kho ng h nh nh t 75mm theo qui ch ng trình có công c giúp ng trình s t nh c a API c m b o trong mô hình tính toán Theo ó ng tính các hi u ng do l ch tâm và u n d c khi ki m tra b n nút và các ph n ... m phía d n t c dòng ch y c xem nh i MSL thay i tuy n tính trong kho ng t MSL n sâu 50m phía i MSL sâu 50m xu ng n áy bi n, v n t c dòng ch y xem nh thay i phi tuy n theo qui t c 1/7 nh sau : Uz U z0 ( z 1/7 ) z0 Trong ó : - U z : v n t c dòng ch y t i cao z tính t - U z 0 : v n t c dòng ch y t i cao z0 tính t - z: - z0 : cao tính t áy bi n c a cao tính t Vì dòng ch y ch xác profile dòng ch y m có v... i m c n c trung bình khi có bão, nên c n ph i kéo dãn ho c co ng n n m t sóng tính toán Có hai cách ph bi n Bi n i tuy n tính: z - Bi n i phi tuy n: z SV : Hoàng Cao Kh i áy bi n m c n tính áy bi n c a - Trong ó : d là áy bi n sâu n ' ' ( z d )( z d d MSSV : 3730.52 i profile dòng ch y: ) d sinh(2 ( z ' d ) / sinh(2 d / c tính c biên bi n app tri u và n app ) ) c dâng do bão -Page 16- VI N XÂY D NG... phút s c k t h p v i tác ng ng trong phân tích t a t nh kh i chân c gió trung bình 3 giây s thay i v n t c gió theo ng c a sóng và dòng ch y theo h FDP trong tr ng thái v n hành và bão c c h n V n c dùng trong các tính toán cho th cao ng ng t ng c tính toán theo API RP 2A 3.4.5 SÓNG VÀ DÒNG CH Y li u sóng và dòng ch y trong u ki n v n hành d a trên s li u sóng và dòng ch y có chu k l p 1 n m li u sóng . VÀO 8 3.1. H N  TÍNH TOÁN PHN M TÍNH TOÁN 8 3.2. PHN M TÍNH TOÁN 8 3.3. VT LIU VÀ PHÂN LOI T LIU 8 3.4. S LIU MÔI TRNG 10 3.4.1. MC NC TÍNH TOÁN 10 3.4.2. HÀ BÁM. khong 2600 km 2 . Hình 1.1 V trí m Thiên ng 1.2. MÔ T GIÀN FDP Dàn FDP là giàn khoan cnh bng thép không có ngi , c xây dng ti m Thiên ng.  sâu nc ti v trí xây. 414 517 3.4. S LIU MÔI TRNG 3.4.1. MC NC TÍNH TOÁN Các mc nc s dng trong tính toán nh sau : ng 3.2 Mc nc tính toán c nc Bão (cao nht) Bão (thp nht) n