Thiết kế hệ thống chưng cất Aceton –Acid Acetic
[...]... K ∆t = log 15083 =18,38 (m2) 54.15,2 e-Chiều dài thiết bị: F 18,38 L= n.d π = 37.0,025.π = 6,4 (m) g-Đường kính trong của thiết bị ngưng tụ : D = 0,2625 m Ta có tỷ số : L/D = 6,4/0,2625 = 24,4 > 4 Do vậy ta thay thiết bị loại 1-1 bằng thiết bị loại 1-4 , chiều dài mỗi pass là 1,6 m Lúc này ta có : L1pass/Dtđ = 1,6/1,05 = 1,52 < 4 3 -Thiết bị nồi đun: -Thiết bị được chọn là nồi đun Kettle -Để đun sơi... cất -Nồi đun Kettle -Thiết bị gia nhiệt cho nhập liệu Tổn thất nhiệt là do thiết bị truyền nhiệt cho khơng khí chuyển động tự do ( đối lưu tự nhiên) Hệ số cấp nhiệt của khơng khí trong những trường hợp này là : -Đối với bề mặt nằm ngang truyền nhiệt ra phía trên nắp thiết bị α = 2,5.4 ∆t -Đối với bề mặt ngang truyền nhiệt xuống dưới (đáy thiết bị ) α = 1,31.4 ∆t -Đối với thành thiết bị : α = 1,98.4... là hệ số hiệu chỉnh ( chọn cho thiết bị loại I-nhóm II) trang 26 –Chế tạo máy hóa chất Thiết bị làm việc với chất độc hại , dễ cháy nổ , dễ cháy , khơngtiếp xúc trực tiếp với nguồn đốt nóng -Chọn hệ số bền mối hàn ϕh = 0,95 Ta có : [σ ] ϕh p = 126.0,95 = 539,19 > 25 0,222 Do đó bề dày tối thiểu của thân được tính theo cơng thức : S' = Dt p 800.0,222 = = 0,742 (mm) 2.[σ ].ϕ h 2.0,95.126 -Chọn hệ số... ∆t = log 116400 = 73,66 (m2) 43,055.36,7 e-Chiều dài thiết bị: F 73,66 L= n.d π = 130.0,032.π = 5,6 (m) g-Đường kính trong của thiết bị ngưng tụ : D = 0,624 m Ta có tỷ số : L/D = 5,6/0,624 = 8,97 > 4 Do vậy ta thay thiết bị loại 1-1 bằng thiết bị loại 1-2 , chiều dài mỗi pass là 2,8m Lúc này ta có : L1pass/Dtđ = 2,8/2.0,624 = 2,24 4 Do vậy ta thay thiết bị loại 1-1 bằng thiết bị loại 1-2 , chiều dài mỗi pass là 2,8 m 2-Tính thiết bị làm... ,5 λ = 0,1.(1,46 d + Re ) = 0,1.(1,46 50 + 54862,8 ) = 0,08 F -Tính ∑ξl: -Hệ số trở lực của các ống nối có cút 90o và d = 50 mm :ξ=1,1 -Hệ số đột thu Ta có tỷ số Fo/F1 = d2/h2 = 502/5002 = 0,01 (do chọn mực chất lỏng trong bồn chứa h=0,5 m) ξ = 0,5 -Hệ số trở lực qua van : chọn loại van thẳng d=0,05m , Re > 3.10 5 ξ = 0,79 -Hệ số trở lực của ống ba ngã : ξ = 1,2 Vậy : ∑ξl = 0,5.2 + 1,1.8 + 0,79.4 +... how = 2,84.E.( Lw Trong đó: QL : lưu lượng lỏng (m3/h) E : hệ số hiệu chỉnh cho gờ chảy tràn QL Lw E = f( 2,5 , ) D Lw Lw : chiều dài gờ chảy tràn Chọn Lw = 0,6D = 0,6.0.8 = 0,48 (m) Tính QL: -Lưu lượng lỏng phần chưng : Qch = (RD + F) M pchung ρL ,ch 59,366 = (1,049.15,439 + 50,505) 1025,38 = 3,862 (m3/h) -Lưu lượng lỏng phần cất: M cat Qcất = RD ρ L ,cat Do đó : QL= Qcat + Qchung 2 58,404 =1,409.15,439... 4,8% < 5% Chênh lệch nhiệt tải q: q2 6981,34 c -Hệ số truyền nhiệt : -Hệ số truyền nhiệt được xác định theo cơng thức : 1 1 1 1 −1 −3 −1 K = ( α + α + ∑rw ) = (109,16 + 3674,39 + 0,877.10 ) = 97 (W/m2.độ) 1 2 d-Bề mặt truyền nhiệt: QF F= K ∆t = log 109200 = 15,76 (m2) 97.71,4 e-Chiều dài thiết bị: F 15,76 L= n.d π = 62.0,02.π = 4,04 (m) g-Đường kính trong của thiết bị ngưng tụ : D = t.(2no +1) Trong đó... nhiệt: Q F= K ∆t = log 322410 = 53 (m2) 400.15,2 e-Chiều dài thiết bị: F 53 L= n.d π = 130.0,032.π = 4,1 (m) g-Đường kính trong của thiết bị ngưng tụ : D = t.(2no +1) Trong đó : t = (1,2-1,5).d , chọn t =1,5.d = 1,5.0,032=0,048 m no : số vòng tròn đồng tâm D = t.(2no +1) = 0,048.(2.6 +1) = 0,624 (m) Ta có tỷ số : L/D = 3,2/0,624 = 5 > 4 (phù hợp ) 4 -Thiết bị làm nguội sản phẩm đáy: NƯỚC RA SẢN PHẨM ĐÁY NƯỚC 123doc.vn