PHU Luc 7
22 TCN 258-99
HỆ SO TAP TRUNG UNG SUAT CO HIEN TRONG MAT CAT CỦA CÁC CẤU KIEN THEO THEP CO-BAN
Giá trị của hé sé B Bang P7-1
Hệ số B trong
mặt cắt của các
cấu kiện chế tạo
STT Mặt cất tỉnh toán bằng thép than (bao gồm thép - đúc và thép cán) (1) (2) (3) 4 - Ở các lỗ tự do (Hình P10.1a) 4,3
Ề ~ Ở các lỗ có bu lông cường độ cao xiết với nội lực tiêu chuẩn 4
(Hình P10.1b) af
3 Với các khuyết tật gỉ của bể mặt dưới dang gi vay va gi sau, mm
a - đến 0,40 1,0
b- 0,41 - 0,50 1,15
c-0,51-0,70 1,30
d-0,71- 1,20 1,8
e - lớn hơn 1,20 22
4 ~ Theo các đinh tán liên kết 3
~ Theo hàng đầu tiên của đinh tán chịu cắt một mặt dùng để liên kết
5 các bản vào các cấu kiện có hai nhánh liên kết vào nút bằng các bản 3,0
thép
8 ~ Như trên, nhưng khơng có bản liên kết vào nút 3,58 - Theo hàng đầu tiên của đinh tân chịu cắt hai mặt dùng liên kết bản : e nút với các cấu kiện của thanh đàn : Wy
E ~ Theo hàng biên của đĩnh tán trong liên kết dầm dọc với bản cá 19 b
{Hinh P10.1a)
~ Theo hàng đinh thứ nhất liên kết bản với biên chịu kéo của dầm 48 i
ä tan r
- Trong các liên kết tiếp điểm, theo hàng bu lỗng cường độ cao thứ | 48 nhất có một mặt ma sát liên kết bản nút với cấu kiện |
+ Đổi với cấu kiện có hai nhánh, liên kết vào nút bằng các 2,2
bản nổi Ị
+ Khơng có bản nổi 28 i
238
Trang 2& 22 TCN 258-99 Bảng P7-1 (tiếp theo) (1) {2) (3)
- Cũng như trên, nhựng có hai mặt ma sát
11 + Đối với các cấu kiện tổ hợp hai nhánh, tiên kết vào nút bằng 1.2 h các bản nối
+ Khơng có bản nối 14
~ Theo hàng thứ nhất của các bu lông cường độ cao liên kết bản nút
12 với các cấu kiện liên tục (không nối tại nút này) của dầm đặc và hệ 1,3
dàn (Hình P10.1đ)
_| - Theo hàng thứ nhất của các bu lông cường độ cao liên kết bản với
# các cấu kiện có hai tường với phần được nối của mặt cắt không nhỏ ty
hơn 80%, đốt với tiến kết có hai mat ma sat - không nhỏ hơn 60% ‘
(Hinh P10.te)
~ Theo hăng thứ nhất của bu lỗng cưởng độ cao có một mặt ma sát liên kết các bản nút với cấu kiện có hai tường mà tại đó phần mặt cắt 14 được nối trực tiếp (hình P10.1f)
a) Nhỏ hơn 60% 1
b) 60% và lớn hơn ¬-
+8 '~ Theo hàng thứ nhất của bu lông cường độ cao có một mặt ma sát 33
liên kết các cấu kiện một tưởng (Hình P10.1ï) `
~ Theo hàng ngồi cùng của bu lơng cường độ cao trong các liên kết
18 bằng bu lông cường độ cao nối dầm đọc với bản cá 17
(xem Hình P10.1c)
‘7 - Tại vị trí chuyển tiếp tại các chỗ tăng cường khơng có bản chuyển a4 tiếp đến mối hàn không được gia công 3
18 | - Nhu trén, tir chd tang cuéng có đủ các bản chuyển tiếp 14
~ Tại vùng chuyển tiếp đến đường han được gia cơng tại đó bằng việc
mài góc hoặc cắt đặc biệt để giảm ứng suất tập trung khi nối các bản
19 a) Bé rộng và bề dày như nhau 10
b) Bề rộng khác nhau 12
c) Bể dây khác nhau 13
- Tại vị tri chuyển tiếp đến mối hàn ngang
a) Khơng gia cơng cơ khí tại vị trí chuyển tử mối han đến thép 27
20 cơ bản
b) Khi cỏ gia cơng cơ khí 1,8
- Tại vị trỉ chuyển tiếp từ cấu kiện đến cuối đưỡng hân sườn chịu cắt
21 do lực dọc trục trong liên kết (không phụ thuộc vào sự gia công đường hàn) 34
Trang 3
Bang P7-1 (tiép thea)
| @ (2) {3)
22
- Ở gần hé ging ngang va sudn được gắn kết bằng đường hàn góc vào biên chịu kêo của dầm và cầu kiện dân:
a) Khi han tay ma khang gia công đường hán b) Khi hàn bán tự động, khơng gia cưng đường hãn c) Như trên, có gia cơng cơ khỉ
16 1⁄3 1,0
23
- Tai vj tri ct dit mét ban mạ (trong tập bản thép có hai hoặc nhiều
bản) của dầm hàn trong trường hợp:
ä) Có giãm bề dày của bản (khi thay đổi bể rộng bẩn) tới vị tri cat
với góc 1:8 nhưng không gia công cơ khí đường hàn ngang
b) Như trên, khi giảm một cách đồng thời tới vị trí cắt cả bể dày
(với góc 1:8) cũng như bề rộng (với góc 1:4) của bản nhưng không gia công cơ khí đường hàn ngang
c) Như trên, nhưng với đưởng hân xiên và bảo đảm sự chuyển tiếp êm thuận tại vị trỉ cắt đứt bản thép bằng cách gia công cơ khí cuối đường hàn xiên
&
23 17
13
24 - Tai vi tri cAt cae ban tang cường ma các bản này được liên kết với
ma chịu kéo trên các đường viền không gia cơng cơ khí các đường
hàn 3,5
25 - Tại các vị trí cắt các bản đệm (bản nối) được nối với thanh mạ chịu kéo, khơng gia cơng cơ khí các hàn 3,2
26
~ Trong các liên kết bu lông - đïnh tắn được cấu tạo bằng cách thay thế những hàng đĩnh đầu tiên bằng bu lông cường độ cao (liên kết đỉnh tản được tăng cường theo mỏi)
a) Theo hàng bu lỏng có một mặt ma sát đầu tiên liên kết bản nút với các cấu kiện có hai nhánh, được liên kết vào nút bằng
các bản trong các kết cấu nhịp được thiết kế 1884 và 1896,
b) Theo hàng bu lông có hai mặt ma sát đầu tiên liên kết bản nút với các cấu kiện của dàn trong các kết cấu nhịp được thiết kế
trước 1954
©) Theo hàng ngồải cùng của bu lông cường độ cao trong liên kết
bu lơng đính tán của dầm dọc với bản cá trong kết cấu nhịp
thiết kể trước 1954
đ) Như trên, trong các kết cẩu nhịp được thiết kế sau1954
©) Theo hàng ngồi cùng của bu lơng cưởng độ cao trong liên
kết bu lông đinh tân của dầm ngang có bản cả trong kết cấu
nhịp thiết kế trước năm 1954
g) Như trên, trong kết cấu nhịp thiết kế sau 1954
Trang 422 TCN 258-99 Ä_ <l ibe ay be <i +
Hình P7.1, Mật cắt tính toán A - A của cấu kiện cần hiểm tra mỗi
a - Lỗ tự do: b - Lễ có bu lông chịu lực thẳng góc; e - Theo bảng ngoài của định tán trong liên kết dầm dọc có bản cá; d - Tại tiếp điểm, khi khơng có mối nối trong vùng Hên kết; e - Thanh song thành tại vùng mối nối mà mỗi nhánh có hai mặt ma sắt: f -Thanh song thàn” tại vùng mối nổi mà
mỗi nhánh có một mặt mã sát; g - Đơn thành, mối nối có một mặt ma sắt
Chú ý:
1 - Khả năng chịu tải theo mổi của các cấu kiện có khuyết tật gỉ cần được xác định theo tiết diện vơi hệ số tập trung ứng suất có hiệu lớn nhất Ví dụ, đối với các cấu kiện liên kết vào bản nút bằng các đình tan chịu cắt hai mặt và có vết gỉ sầu 0.71 - 1.90 mm, hệ số tập trung ứng suất có hiệu B;¿ cần được lấy theo mặt cắt nêu trong Mục 3.c, còn đối với cấu kiện tương tự có vết gi sâu 0,51 - 0,70 - theo mặt cắt đã nêu -
trong Mục P7.1
8, Hệ số tập trung ứng suất có hi£ 3i mặt cất thép cơ bản (đối với thép các
bon, thép bản và thén rèn) trong các liên xét định tán có thể xác định tuỷ thuộc vào,
giá trị của hệ số tập trung ứng suất lý thuyết œ, theo Bảng P7.2
Đối với liên kết chịu kéo là chính (khi kiểm tra theo kéo), trong mặt cắt theo hàng đỉnh tán đầu tiên,
Trang 5, =l|———_—+ X¡mio§Fur , 1+ km; : we 1000n,8 (on, J 8 Hé sé B : Bang P7-2 © | 14 (16 |18 |20 |22 |21 |26 |28 |30 |32 134 3,6 38 | 1,16 | 1.24 | 1,34 | 1,44 | 1,55 | 1,67 | 4.79 | 1,93 | 2.07 | 2,22 | 238 | 2.55 2,72 Bảng P7-2 tiếp theo a, | 4,0 42 44 46 48 5,0 5,2 5,4 5.6 5,8 6,0 8,2 B 294 {3,41 | 3,31 | 352 |3,73 | 3,94 | 415 [4.35 | 4,55 | 4638 | 4,60 4,92
Trường hợp chịu nén là chính (khi kiểm tra theo nén) và đối với mặt cắt có liên
kết đỉnh tán
2 = OY My
trong đó:
mì) - Hệ số, xét đến độ lệch tâm của nội lực so với mép lỗ (theo chiều dãy cấu
kiện); đối với liên kết chịu cắt một mặt m'; = 1,8, đối với cắt hai mặt
mì=1,3;,
Ø¿ - Ứng suất pháp tiếp tuyến, MPa (&G/cm®) Ở vùng ngồi lỗ đính tán trên tấm bản dày 1 cm, khi đặt các tải trọng đúng tâm bằng 10 kN (1T) vào đường viền của lỗ thì œo lấy theo Bảng P7-3;
a", - Hệ số tập trung ứng suất đối với lỗ hình trịn, khơng phụ thuộc tải trọng tác dụng lên đường viền của lỗ, lấy theo Bảng P7-4;
kị - Hệ số, xét đến một phần tải trọng truyền lên hàng đính đầu tiên, Lấy theo Bảng P7-5;
6, - Bé day quy déi của tập bản, lấy như sau: trong liên kết chịu cắt một mặt -
tổng bể dày bản và bản đệm, còn trong liên kết chịu cắt hai mặt - tổng bề dav
của bản đệm và một nửa bề đày bản nối;
% Eụy - Diện tích mặt cắt ngang nguyên của cấu kiện liên kết hoặc bộ phan đang xét của cấu kiện, em”;
n - Tổng số định tán liên kết cấu kiện hoặc bộ phận đang xét của chúng;
n, - Số lượng đỉnh tán ¿ hàng đầu tiên của toàn bộ liên kết của cấu kiện hoặc bọ
phan đang xét của chúng; |
m, - Hé số, xét đến sự xuất hiện của lực ma sát trên bể mặt tiếp xúc lấy bằng 0.3 đối với các liên kết mới khỏng bị rối loạn và bằng 1 đối với liên kết cũ cô đấu hiệu rối loạn:
6 - Bé day cấu kiện tai bộ phan liên kết của chúng: cm:
Trang 6
22 TCN 258-99
m, - Hệ số, tính đến các phần phủ trực tiếp của bộ phan mặt cắt, tuy theo phần phủ trực tiếp; nhỏ hơn 40% - mị = 140 - 60% - m, = 0,95; 60 - 80% - m„ = 0,85; lớn hơn 80% - m, = 0,8
Ứng suất pháp tiếp tuyến Bảng P7-3
bud, 20 | 22 | 2A | 26] 2a | 30 | a2] 34 | 36 | 38 | 40 | a2 | ae a.mpa | ts | sa | evs | 7s] 730 | avs | a | £= | sẽ | S | 505] a | ae
(kG/cm*) (1150) (89) (878) (785) (739) (675) (630) | (580) | (560) | (530) | (505) | (480) (480) bild 46 | 48 | s0 | 52 | s4 | sẽ | sẽ | so | s2 | s4 | se | sẽ | r ø„,MPA | 4 | 425 | 41 |3es| 3ss | #s |352| 2| 42 | 3ø | 31 | 305] 3o (&G/em) | (40 | @25 | (0 | 395 | @a0 | @85 | @523 | 42) } @30 | (420 | @10 | @05) | (360) Chú ý: b; - Bồ rộng của cấu kiện liên kết lấy theo bé mặt tiếp xúc trong một mặt phẳng (trong tổ
hợp cấu kiện tán - đối với bộ phận mặt cắt đang xé);
~ đường kinh đỉnh tân
Hệ số d2 Bang P7-4 bự/d; 20 |2⁄2|24 | 286 | 28 | 30 | 3/2 | 34 | 36 | 36 | 40 42 44 ay 2,16 | 2,18 | 2,22 | 2.23 | 2,26 | 2,31 | 2.34 | 2,56 | 2,38 | 2,40 | 2.42 | 2.44 | 2.46 b„/d; 46 | 48 | 50 | 5/2 | 54 | 56 | 5,8 | 80 | 8/2 | 64 | 6,6 8,8 T0 tố 2.48 | 2,50 | 2.52 | 2.54 | 2,55 | 2,56 | 2,57 | 2,58 | 2,59 | 2,60 | 2.81 | 2,62 | 2.23 ` Hé sd ky Bang P7-5
Bé day Với số lượng hàng ngang của định tan
tập bản Ì ð„ mm 3 4 5 ị 6 7 8 9 10 | 11 | 12 Với bước đĩnh 90 mm, | h 20 1,08 1,12 1.16 1,23 1,28°| 1.34 | 1,40 | 1.46 1,51 | 187 i | 32 1,07 1/14 1,18 1/27 134 | 1,41 14B | 154 | 1,61 1,68 | 58 1.08 116” 1/24 1,33 1,41 1,51 158 | 1,56 | 1,74 | 1,84 | 72 1,09 1,18 1,27 1/36 145 | 1 85 1,63 i 172 | 1,81 : 1,80 ;
Voi bute dinh 180 mm
20 110 1,20 1,29 1,39 149 | 1,60 168 | 1,78 | 1,88 | 1,97 32 1,13 1,25 1,38 1,47 1,59 | 1,71 1,80 182 | 2.04 | 2.14 56 1,16 1,30 1.42 1,57 170 | 1/88 1/98 | 2.12 | 2,26 | 2,36
Trang 7
PHỤ LỤC 8
NHỮNG SỐ LIỆU ĐỂ KIEM TRA ON DINH CUC BO SUON DAM
Trong Công thức (4-28) & (4-29) ký hiệu œ; là hệ số đặc trưng trạng thái ứng xuất của sườn đầm, xác định theo Bảng P8-1 phụ thuộc vào hệ số œ,:
a, = Ya+Yu
% YB
trong đó :
ys - Khoảng cách từ trực trọng tâm của dầm đến thớ trên, em; yụ - Khoảng cách từ trục trọng tâm của dầm đến thớ dưới, cm
Ứng suất nén tới hạn pháp tuyến ơ, được xác định theo Hình P.8.1 phụ thuộc vào ung sit nén tdi han phap tuyén o', tinh trong pham vì giới hạn đàn héi, MPa
( Tlem: ): MPs (T/cm*) + 280(2.8) ; 240(2.4) 200(2.0) 160(1.6) 120(1.2) A 80(0.8) 40(0.4) ¿ (0) (20) (30) (40) (50) 2 2» ; 100 200 306 400 Sojố ©P tIỐT
Hình P8.1 Ứng suất tới hạn ở sườn dâm
1- Thép mác 10XCHA và 15XCHA-40; 2- Thép mác HỊ,; và 15 XCHA; 3- Thép rèn và thép đúc mác CT3 và CT3 cầu, M16C
2
os 010%, m,( #228) “a
trong đó:
X,,- Hệ số ngàm của sườn đầm , đối với dầm tần đỉnh chịu uốn lấy bằng 1,4 còn
Trang 8
ý 3
>=c, Bel Ts = Cy hl
trong do:
22 TCN 258-99
c„ - Hệ số đặc trưng điểu kiện lâm việc của biên chịu nén của dầm ,em;
h - Chiểu cao tinh toán của sườn, cm, lấy bằng chiều cao toàn bộ của sườn dầm đổi với dầm bàn, lấy bằng khoảng cách giữa các đường tim hàng định liên kết sat góc sườn dầm va ban cach dé:
éi dim dink tan; Š - Bề dày sườn dầm, cm Hệ sốc, Bang P8-1 ay 4 3 ' 2 i 13 1.0 0.5 0 | | ® 1,49 430 | 120 Ì 18 1.10 1.05 1 Hé sé X,, Bang P8-2 | | | % 0.25 va < 0.5 1 2 5 10 và > Ị = - | nu 1/21 138 | 146 1,55 4.60 4.85 Hệ số C, Bảng P8-3
| Điều kiện làm việc của mạ chịu nén của dầm €,
Các thanh tả vạt được kê trên biên chịu nén 03
ị - Bắn bê tông kế tự do 05 |
l - Ma chịu nén đạt tự do 08 -
+ Trong kết cấu nhịp bé tông - thép liên hợp , khi liên kết bản BTCT với mạ 1,5 chịu nén bằng neo liên kết và bu lông cường độ cao
- Trong Kết cấu nhịp bẽ tông - thép liên hợp khi liên kết bản BTCT với ma 20 chịu nén bằng đổ bê tông liền khối mối nổi trên suốt chiều dai nhịp
Các kích thước hình học của dầm I được nêu ở Hình P8.9 Hệ số m, trong Công thức (1) được lấy theo Bảng 'P8-4 tuỳ thuộc vào giá trị a⁄h và ơ, (a - chiều đãi sườn đầm, bằng khoảng cách giữa trục của các sườn ngang (sắt góc tăng cường) (xem P8-8
Trang 9Hé sé m, Bang P8-4
m, khi a/h bang
tự 04 05 06 | 0,667 | 0,75 | 0,80 | 0,90 4,0 1,5 4 Trị số tối thiểu m,= 95,7 4 3 54,3 54,5 58,0 Trị sổ tổi thiéu m,= 53,8 29,1 25,6 24,1 239 | 241 | 244 | 25/8 256 | 24,1 42 | 18,7 14,2 12,9 120 | 110 | 112 | 111 110 | 115 1 18,1 11,0 97 9,0 8,4 81 79 78 84 4/8 | 13,3 98 83 UT #4 69 67 66 74 23 | 108 8,0 T71 66 64 6,0 59 5,8 61 0 841 6,25 5,14 4,75 | 436 | 420 | 4,04 40 434
Chú ý: Giá trị œ,= 0 là nén đều; a,=2 là uốn của tiết diện đối xứng và œ,>2 là kéo lệch tâm và uốn
tiết diện đối xứng với biên chịu nén nhỏ hơn
LET a
Hình P8.2 Cac ky higu quy ước đổi uới dam I
Ứng suất nén pháp tuyến cục bộ được xác định theo Hình P8.1 phụ thuộc vào ứng suất nén pháp tuyến cục bộ p', được tính theo giả thiết đàn hồi vô hạn, MPa (T/cm?)
ney |
’, =0,19X, Z| ——
tà = ( ah
troug đó:
Xý 2 - Các hệ số, xác định theo Bảng P8-õ
Hệ số y„ nêu trong Bảng P8-ð được xác định theo Công thức (9) - Đối với các đầm được liên kết liên tục với bân bê tông cốt thép, cũng như đối với các dầm tán đình (khi bể dây khu vực góc biên dầm khơng nhỏ hơn bề dày sườn), giá trị X, lấy đối với trường hợp 7, = =
Bhi xác định X, trong trường hợp, nếu tỷ số ah >2 thì lấy a/h = 2
Trang 10
22 TCN 258-99
t, =0,6 c,
Ứng suất tiếp tới hạn ø, được xác định theo Hình P8.1 phụ thuộc vào ứng suất tới hạn ơ:, MPa (Ticm’):
Gt =1,.0,6
+ 2 a 4: Z +2 > a
Ứng suất tiếp tuyến tới hạn 1’, được tính trong miễn dan héi MPa (T/em?)
eX?
tạ =ẨU, [re + are) 128) bor bị Các hệ số X,„ và z Bang P8-5 X,, v6i ty bang alh 0,5 4,0 4,0 & = 3 và lớn hơn 1/32 1,86 221 2,96 11,24 1,5 1,32 1,62 1,97 2,5 8,16 1,0 1,32 1,47 1,73 1,38 6,26 0.8 1,30 1,41 1,57 1/85 5,80 0,8 1,29 4,36 1,45 1,49 S37 04 1,24 1,28 1,32 1,34 4,88 trong do:
X,, - Hệ số liên kết đàn hổi theo chiểu dọc của tường, xác định theo Bảng P§-6 phụ thuộc vào hệ số y, và tỷ số các cạnh a/h >2/3 Hệ số X„ chỉ được tính tốn đối với dâm hàn khi a/h 2 2/3, Hé số +, được xác định theo Công thức (2) Đối với đầm hàn liên kết liền với bằng bé tông cốt thép, giá trị hệ số
X;, được lấy đối với trường hợp ¥,= »;
tạ: - Tỷ số cạnh lới hơn với cạnh nhỏ hơn của khoang; bị - Cạnh nhỏ hơn của khoang (a hodc h),cm
Khi các giá trị ø'„ p.,và ø', vượt quá ứng suất lớn nhất nêu trong Hình P8.1 cho phép táng các giá trị ơ,, p, và ø, lên cho bằng các giả trị tương ứng MPa (T/em?),
Đấi với thép rên , bản cũng như đối với thép mác CT3 XI16C.16A BCT3 và các loại thép than khác có cấp độ bền tương tự :
Trang 11Ac, = 0,031 (o% - 4,0)
Ap, = 0,081 (p, — 4,0) Ao’ = 0,031 (o' - 4,0)
Déi véi thép HL2 va LSXCHA:
A, = 0,036 (a, - 5,5)
Ap,= 0,036 (pi, -5,5) *
Ao’, = 0,036 (c', - 5,5) Đối với thép 10XCHA và 15XCHa - 40:
Aơ, =0,037 (ơ; - 6,0) Ap, = 0,087 (p’, — 6,0) Ao’, = 0,037 (o! — 6,0) Hé sé X,, Bang P8-6 “ X,, với ah bằng 0,5 2/3 1 2 « 0,5 1,00 1,08 1,21 1,26 1/30 1,0 1,00 1,08 1,25 1,35 1,42 2,0 1,00 1,08 1,28 1,43 1,52 5,0 1,00 ~ 4,09 1,29 1,50 1,80 £ 1,00 1,09 1,30 1,55 1,68
Trang 12
22 TCN 258-99
PHỤ LỤC 9
XÁC ĐỊNH HỆ SỐ mụ ĐỂ TÍNH TỐN LIÊN KẾT DẦM DỌC
Hệ số mụ được xác định theo đồ thị, phụ thuộc vào các thông số B, và D, được xác định theo Công thức: £1 B,= —.4.10" 7 Ed nụ | | | 12 I trong đó : \ ' 190
l, - Chiều dài thanh treo hoặc thanh AK |
0.8 { Ỉ đứng chịu tải trọng cục bộ (cm) i
lạ - Mô men quán tính của mặt cất 06 NNNN -
ngang nguyên của dam doc khi
chịu uốn trong mặt phẳng thẳng _ 7 SSS
ding (cm') 02 | — -
F,- Dién tich nguyén cha mat cất thanh 200 400 608 800 1000p,
treo (đứng) (cm)
d - Ciiều dài khoang của phản xe chạy (cm) Hé sO my dé tính liên kết dầm dọc
Chiều dài thanh treo ( thanh đứng) được lấy bằng khoảng cách giữa trung t3
Trong các dàn mạ cong, đưa vào tính tốn trị số l; lớn nhất Trong các dàn
phụ (spren-gen) chiều dài l được xác định đối với các thanh treo chính là cẩu x:‡a sủa Spren-zen Trong các dàn :ó thanh xiên bắt chéo mà thanh xiên đi qua điểm giao của thanh chéo, chiều dài quy ước của thanh treo được giảm hai lần
Nếu dàn chủ Khơng có các cấu kiện làm việc cục bộ thì lấy B„ = 0 Thông số D, được xác dinh theo còng thức :
]
D,= w,E—
I0*d
trong đó:
*,- Đặc trưng độ mềm óc của liên kết đảm dọc E - Mô duyn dàn hồi của thép MPa (Tem)
Trang 13Chiẻu cao tiết điện gởi của đầm dọc được xác định khơng tính đến *' bản cá” cịn khi có "guốc đỡ”, khơng tính đến chiều cao guốc đỡ Đối với các liên kết đâm được làm bằng
thép rèn, giá trị W„ được lấy với hệ số kạ = 0,85 Khi có các bản cá trên và được liên kết bằng bulông cường độ cao, giá trị trong bảng W„ được nhân với hệ số k; = 0,7
Trị số , đối với liên kết đình tan Bằng P9-1
Chiều cao tiết diện +
gối của dầm (cm) | Khang ca ban cd Có một bản cá Có hai bản cá
50 19,25 „ Ấ 8,41 4,20 60 16,00 ' 5,33 3,60 70 1871 4,56 283 80 12,00 4,00 2.01 90 10,70 3,56 1,59 100 9,60 3/20 129 110 8,72 280 1/08 120 8,00 2.86 0.89
Trang 14
22 TCN 258-99
PHỤ LỤC 10
QUY TẮC XẾP TÃI LÊN ĐƯỜNG ANH HUONG
„ Tải trọng chuẩn kụ từ sơ đồ tính tốn của đoàn tầu T¡ đối với các đường ảnh hưởng lực doc ,phản lực gối , mô men uốn và lực cất trong các mặt cắt của đầm chính và đầm hệ mặt cầu được xác định theo bảng ở Phu lục1 , phù hợp với chiều đài xếp tải A va vi tri tung do đỉnh œ
Đường ảnh hưởng nội lực trong các cấu kiện của các dàn khác không đưa ra trong phụ
lục này cần đựợc xây dựng trong các trường hợp riêng biệt khi phản cấp các dàn đó Tải
trọng chuẩn ky (Phu luc 1) được xếp lên đường ảnh hưởng theo các quy tắc sau :
1, Các đường ảnh hưởng có một dấu và từng phần chất tải riêng biệt của đường ảnh hưởng có nhiều dấu dạng tam giác được chất tải trọng tương đương kụ, tương ứng với chiều
dài và vị trí tung độ đỉnh của chúng ˆ
2 Đường ảnh hưởng một dấu và các phần chất tải riêng biệt của đường ảnh hưởng nhiều dấu đạng đường cong lõm có đỉnh rõ ràng được chất tải trọng tương đương, tương ứng với 'chiều đài và tung độ đỉnh của chúng Tải trọng tương đương được nêu trong bảng của Phụ lục 1, được tăng % một hệ số Ea(yu- 1) bằng :
1500 _ 1500 30+A 30-
`
trong đó:
*- Chiều đài xếp tải đường ảnh hưởng (m)
- He số sai lệch, bằng tỷ số diện tích đường ảnh hưởng dạng tam giác có cùng chiều đài và tung độ đỉnh của đường ảnh hưởng đang xét và diện tích thực tế
3 Đường ảnh hưởng một đấu và từng phần chất tải riêng biệt của đường ảnh hưởng
nhiều đấu dạng tứ giác [di được chất tải trọng tương đương kụ , tương ứng với chiều dài của
chúng và vị trí của một đỉnh bất kỳ của tam giác cơ bản một tung độ bất kỳ lớn nhất ° + Đường ảnh hương một đấu và các phần chất tái riêng biệt của đường ảnh hưởng nhiều dấu dạng tứ giác vỏ các góc nghiệng về một phía, chất tải hai lần: Iần đầu chất lên đường ảnh hưởng tải trọng tương đương kụ, tương ứng với chiều đài đường ảnh hưởng và
mớt tụng độ đỉnh bái kỹ của một tìm giác cơ bản có giá trị lớn nhất để từ đó có thể xắc
dinh dược
(tri lon cus tai trọng tương đương, Lân thứ hai từ đầu đường ảnh hưởng đến hề đói góc có tung đó định lồn nhất được chất tài (5ýng lượng đương Kị phù hợp với
Trang 1522 TCN 258-99
chiều đài và VỊ tì tiị
bang ky KN/m du:
độ dinh của phần này Phần đường ảnh hưởng còn lại chất tải trọng CT/m đường) trong đỏ kị; - cấp tai trong
Sử dụng trị số lớn hơn trong hai kết quả nhận được để tính tốn
5 Đường ảnh hưởng một dấu và các phần riêng biệt của đường ảnh hưởng nhiều dấu có dang rang cua duge chất tải trọng tương đương kịi tương ứng với chiều đài và vị trí tung
độ đỉnh lớn nhất
6 Đường ảnh hưởng một dấu bao gồm hai hoặc nhiều phần đặt trực tiếp cạnh nhau, được chất tải hai lần: Lần đầu đặt tải trọng tương đương kụ tương ứng với chiều dài toàn bộ và vị trí tung độ đỉnh lớn nhất Lần sau một trong những phần không tùy thuộc vị trí củu ïa các phần còn lại, được chất tải phù hợp với các chỉ dẫn nêu từ Mục 1 tới Mục 5 „ + phân còn lại được chất tải trọng tương đương bằng cấp tải trọng kụ, kN/m đường (T/m
đường) Lấy giá trị lớn hơn trong các kết quả nhận được để tính tốn
7 Đường ảnh hưởng nhiều dấu (khi toàn bộ chiều đài lớn hơn 50m) được chia thành một hoặc nhiều phần có đấu khác nhau, được chất tải hai lần:
a) Lần đầu xếp lên đường ảnh hưởng tải trọng tương đương kụ tương ứng với chiều dài toàn bộ của tất cả các phần chất tải và vị trí tung độ đỉnh lớn nhất của loại dấu đang xét
b Lan thứ hai xếp lên mộ: trong các phần đường ảnh hưởng theo chỉ dẫn nêu từ mục 1 tới mục 3 Các phần có cùng đấu cịn lại được chất tải trọng bằng cấp tải trọng kụ (KN/m đường- T/m đường )
Chú ý:
1 Các phần đường ảnh hưởng khác dấu khi chất tải sẽ được xếp tải bằng 10kN/m(1.0T/m) (Không phụ thuộc vào cấp tải trọng tính tốn) nấu chiều đài của phần đó lớn hơn 15m, cịn nếu chiều đài phần đó nhỏ hơn 15 m thi khong chất tải
2 Chỉ xát đến sự hiệu chỉnh Eu(e - 1) đối với các đường ảnh hưởng nêu ở Mục 2 Khả năng chịu tải của các cấu kiện có đường ảnh hưởng nhiều đấu được chia thành một hoặc nhiều phần có dấu khác nhau, cho phép xác định không xét đến hoạt tải cho phép
Cấp của các cấu kiện này được tìm bằng cách xếp tii đường ảnh hưởng bởi hoạt tải thẳng đứng phù hợp với các chỉ dằn ở Mục 7.b
Trang 16
22 TCN 258-99
PHỤ LỤC 11
CAC THONG S6 a, VA by DE XAC DINH LUC HAM TRONG CAC
THANH MA CHIU LUC CUA KET CẤU NHỊP DAN CHU
GE ae 12 3 ie t Ky hiệu: x
hoặc EE @ - Gédicé dinh
[ï - Gối di động
St cit ain tại các đầm của bộ phận gối ®—* _ Truyền tác động lực hầm
Hình P11.1, Sở đó cấu lao hé mat cầu và biểu đồ nội lực do lực ham Sz
trong cấu kiện thanh mạ chịu lực của dân chu kél edu ahip
trong do:
a- Khong cit roi dam doc và liên kết hãm
dàn chủ dược liên kết với bản cánh của đâm dọc)
b- Khong cit roi dim doc và dat liên kết him d mdi khoang ( hoặc hệ liên kết đọc của
e - Khi cất lầm dọc và hệ liên kết hãm ở từng khoang (hoặc hệ liên kết dọc đần chủ
được liên kết với bản cánh của đâm dọc) ,
Trang 1722 TCN 258-99 ~ d~ Khi có một vết cất đầm dọc và liên kết hãm ở hai khoang
e - Khí có hai vết cắt đầm dọc và liên kết hãm ở 3 khoang I,TI,1H và IV - Các đoạn của hệ mặt cầu,
Các thông số ai và bị được xác định phụ thuộc vào cấu tạo phần xe chạy
Trên hình vẽ giới thiệu phần xe chạy của kết cấu nhịp và biểu đồ nội lực do tải trọng ham Sy) Giá trị thông số a¡ (sơ đồ a, b và c) được xác định bởi vị trí cục bộ của cấu kiện thanh mạ đối với trục gối ổn định; a¡ đối với các sơ đồ này được lấy bằng khoảng cách từ trục gối cố định đến nút thứ ¡ là nút gần nhất của cấu kiện thanh mạ đang xét (i= 0.1,2 n) (m) Giá trị của thông số b; (sơ đồ đ,e) được xác định bởi vị trí cục bộ của liền kết hãm (bằng số lượng đoạn j) và các điểm cắt rời trên đâm dọc Đối với sơ đồ d b, (j=1,2 va 3) lấy bang nhau (m), Trên đoạn Ï ( giữa nút ¡ =0 -4) bụ = b,=0;
Trên đoạn II (giữa nút ¡ = 4 - I1) bị = b; = khoảng cách giữa tim gối cố định (nút ¡=0) đến vị trí cắt rời đầm dọc
Chú ý: Biểu đồ nội lực Sn đối với sơ đồ b và c cũng giống như đối với sơ đồ a
Trên đoạn IÍI ( giữa các nút ¡ = 11-14); bị = ba - nhịp tính tốn của kết cấu nhịp
Đối với các sơ đồ d, b¡ (j = 1,2,3 và 4) lấy bằng nhau (m); “Trên đoạn 1, (giữa các nút ¡ = 1-3) bị =bị =0;
Trên đoạn II, (giữa các nút i = 3 - 7) bj = bz - Khoảng cách giữa tim gối cố định đến chỗ cất gần nhất (đầu tiên ) trên đầm dọc
Trên đoạn HI (giữa các nút ¡ = 7 - 11) bị = b; - Khoảng cách từ tim gối cố định đến chỗ cất thứ hai trên đầm dọc
Trang 18
—— EE
ae
22 TCN 258-99
PHỤ LỤC 12
HỆ SỐ GIẢM DIỆN TÍCH LAM VIEC CUA TIẾT DIỆN KHI ĐÂM THỦNG ø
T8 §F Huang cua thank ae
Hệ xố sid mat cất làm việc của tiết diện khi dam thins O
PHỤ LỤC 13
HE SO CHIEU DAI TU DO CUA THANH š'¿
TUY THEO S6 DIEM GIAO NHAU n
1- Afar cat ngang voi củu kiện phẳng
Trang 19
22 TCN 258-99
PHỤ LỤC 14
ĐỒ THỊ HỆ SỐ CHIỀU DẢI TỰ DO CỬA CÁC THANH XIÊN PHẲNG TRONG DÀN CÓ NHIÊU THANH CHÉO VỚI CÁC CỘT CỨNG
Š, 1 h- Chiều cao tính tốn của dần
0.25 re sre aoe astra d - Khoảng cách giữa các thanh đứng cứng
0.20 |
j + 1
Chú ý: Nếu theo đồ thị Šu < 7 nạ +l
015 ¢
n - Số lượng mặt cất ngang (của một thanh chéo ngược chiêu) được lấy
MY e.! al O18 | | 6,05 PHỤ LỤC 15
XÁC ĐỊNH HOẠT TẢI CHO PHÉP THEO MÔ MEN LÕI DE TINH TOAN CAC THANH MA TREN
Khi hoạt tải cho phép kN/m theo cường độ của thớ trên tiết điện ngang được xác định theo Công thức :
trong đó:
Q7 Di + - Diện tích đường anh hưởng mô men 2 £ 2 “ P
lõi (m”) đối với điểm dưới của lõi tiết điện khi
chất hoạt tải Khí xác định hoạt tải cho phép
theo cường độ của thớ trên S“ là diện tích
phần âm của đường ảnh hưởng M,„¡
Wer - Mô men chống uốn của mật vắt ngang giảm yếu đối với thở trên Wlr= lý y„
& +
Hình PIŠ5.1 XIát cất ngàng của cầu kiên (Hình P15.L) (em )
Trang 2022 TCN 258-99 AANA vn Uy - s3) 2 iN ; oe t + n x on One p 4 m= A ”
Hình P15.2 Đường ảnh hưởng mô men lỗi đối với cấu
fen 3-6
1 - Mômen quần tĩnh của mật cất ngang giảm yếu đối với trục x - x €m xem ở Hinh P15.1
Ví dụ xây dựng đường ảnh nhac mớ men lõi đối với cẩu Kiện 5-6 với vách tinh tow "ác tùng đẹ, xem ở Hình P.15.2
Chú ý:
Khi xây dựng đường ảnh hưởng mô men lõi đối với cấu kiện rnạ trên đặt ở bền trái tầm mỏ men xí dụ đối với cấu kiện 4-5 , trong các biểu thức của tunz độ đường ảnh hưởng căn