ĐỒ ÁN CUNG CẤP ĐIỆN_CHƯƠNG 2 potx

TRƯỜNG ĐH ĐÔNG Á KHOA ĐIỆN GVHD NGUYỄN VĂN TIẾN SVTH VŨ ĐỨC NGỌ CHƯƠNG II CHỌN MÁY MÁY BIẾN ÁP ,CHỌN KHÁNG ĐIỆN PHÂN ĐOẠN TÍNH TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG I. Chọn máy biến áp: - Công suất của máy biến áp phải đủ khả năng cung cấp theo yêu cầu phụ tải, không những ngay trong trong điều kiện bình thường mà ngay cả khi xảy ra sự cố - Giả sử máy biến áp được chọn hiệu chỉnh theo nhiệt độ 1.phương án 1 a.Chọn máy biến áp B 3 : - Công suất của máy biến áp được chọn S đmB3 ≥ S đmF1 = 62,5 (MVA) - Tra TLTK I, chọn được máy biến áp với các thông số sau: Điện áp cuộn dây U N % Loại S (MVA) C H P o (KW) P N (KW) C-H C- T C-H T- H I o % Giá TДЦ 80 121 10,5 70 310 10,5 0,55 35KV B2 F5F4F3 B1 F2F1 B3 110KV HT TRƯỜNG ĐH ĐÔNG Á KHOA ĐIỆN GVHD NGUYỄN VĂN TIẾN SVTH VŨ ĐỨC NGỌ b. Chọn máy biến áp liên lạc: - Công suất của máy biến áp được chọn theo điều kiện: S đmB ≥ 2 4412,185 2  th S = 92,7206 (MVA) Trong đó: S th : là công suất thừa còn lại trên thanh góp cấp điện áp máy phát S thừa =   4 1i S đmFi -   4 1i S tdFi - S UFmin = 4 . 62,5 - 4 . 0,07 . 62,5 - 47,0588 = 185,4412 (MVA) Tra TLTK I, chọn được máy biến áp 3 cuộn dây loại Điện áp cuộn dây U N % Loại S (MVA) C T H P o (KW) P N C-H C-T C-H T-H I o % 120 121 38,5 11 240 550 10,5 10,5 6 3,9 c. Kiểm tra quá tải máy biến áp: c.1. Quá tải bình thường: Bình thường công suất cực đại qua cuộn hạ B 1 , B 2 S HB1 = S HB2 = 2 S th = 92,706 (MVA) Khi đó hệ số mang tải cuộn hạ là: K H = 120 706,92  dmHA H S S = 0,773 < 1 (thỏa) Kết luận: ở chế độ bình thường cuộn hạ đảm bảo truyền hết công suất thừa ở thanh góp cấp điện áp máy phát lên cho phụ tải cấp điện áp cao và trung và chiếm 77,3% công suất định mức c.2. Quá tải sự cố: - Khi có sự cố một trong hai máy biến áp liên lạc B 1 , B 2 . Giả sử B 1 khi đó công suất truyền qua B 1 , B 2 là: S HB2max = K sc qt . S đmB2 = 1,4 . 120 = 168 (MVA) Trong khi đó: S UTmax = 37,5 (MVA) Vậy công suất tải qua cuộn cao lúc sự cố B 1 là: S CB2 = S HB2max - S UTmax = 168 – 37,5 = 130,5 (MVA) Hệ sô mang tải cuộn cao: TRƯỜNG ĐH ĐÔNG Á KHOA ĐIỆN GVHD NGUYỄN VĂN TIẾN SVTH VŨ ĐỨC NGỌ K C = 120 5,130 2  dmC CB S S = 1,0875 < 1,4 (thỏa) Hệ số mang tải cuộn trung là: K T = 120.67,0 5,37 120.67,0 2  CT S = 0,466 < K qtsc = 1,4 (thỏa) Kết luận: Khi sự cố B 1 , B 2 còn lại đảm bảo khả năng quá tải cho phép khi đó cuộn hạ vừa đủ khả năng quá tải cho phép. Còn cuộn trung áp với hệ số mang tải K T = 0,466 < K qtsc = 1,4;và cuộn cao áp với hệ số mang tải K C =1,0875<K qtsc =1,4. 2. Phương án 2: a. Chọn máy biến áp nối bộ B 3 , B 4 : - Công suất máy biến áp được chọn theo điều kiện: S đmB3(B4) ≥ S đmF1(F2) = 62,5 (MVA) Tra TLTK I chọn được máy biến áp loại: Điện áp cuộn dây P (KW)Loại máy biến áp S (MVA) Cao Hạ P o P N U N % I o % TДH 80 121 10,5 70 310 10,5 0,55 b. Chọn máy biến áp liên lạc B 1 , B 2 : - Công suất của máy biến áp được chọn theo điều kiện: S đmB ≥ 2 S th F2 B4 HT 110KV B3 F1 F3 B1 F4 F5 B2 35KV TRƯỜNG ĐH ĐÔNG Á KHOA ĐIỆN GVHD NGUYỄN VĂN TIẾN SVTH VŨ ĐỨC NGỌ Trong đó: + S th : là công suất thừa còn lại trên thanh góp cấp điện áp máy phát S thừa =   3 1i S đmFi -   3 1i S tdFi - S UFmin = = 3 . 62,5 - 3 .0,07 . 62,5 - 47,0588 = 140,6512 (MVA)  S đmB1 = S đmB2 ≥ 2 6512,140 2  th S = 70,3256 (MVA) Tra TLTK I ta có máy biến áp 3 cuộn dây loại TДTH 100/67/100 Điện áp cuộn dây U N % Loại S (MVA) C T H P o (KW) P N C-H C-T C-H T-H I o % TДTH 80 115 38,5 11 82 390 10,5 17 6,5 0,6 c. Kiểm tra quá tải máy biến áp: c.1. Bình thường công suất cực đại qua cuộn hạ B 1 , B 2 là: S HB1 = S HB2 = 2 S th = 70,3256 (MVA) - Khi đó hệ số mang tải cuộn hạ: K H = 80 3206,70  dmH H S S = 0,879 < 1 c.2. Quá tải sự cố: * Khi sự cố máy biến áp liên lạc giả sử máy biến áp B 1 - Công suất tối đa tải qua cuộn hạ B 2 lúc B 1 bị sự cố là: S Hmax(B2) = K qtsc . S đmHA = 1,4 . 80 = 112 (MVA) Lúc này công suất phát của mỗi máy phát lúc sự cố B 1 chỉ có: S F = 3 1 . [112 + S UFmax + S tdti ] = 3 1 . [112 + 58,823 + S tdti ] = 3 1 . [170,823 + S tdti ] Trong đó: S tdti là công suất tự dùng của mỗi máy phát tại thời điểm t i - Công suất qua cuộn trung B 2 là: S TB2 = S UTmax = 37,5 (MVA) K T = 80.67,0 5,37 = 0,699 - Công suất tối đa cho phép tải qua cuộn cao B 2 lúc sự cố B 1 là: S CB2 = S Hmax(B2) - S TB2 = 112 – 37,5 = 74,5(MVA) TRƯỜNG ĐH ĐÔNG Á KHOA ĐIỆN GVHD NGUYỄN VĂN TIẾN SVTH VŨ ĐỨC NGỌ K C = 80 5,74 2  dmCA CB S S = 0,931 < K qtsc = 1,4  thỏa Kết luận: khi sự cố B 1 , máy biến áp B 2 còn lại đảm bảo đủ khả năng quá tải cho phép. Khi đó cuộn hạ vừa đủ khả năng quá tải, còn cuộn trung áp với hệ số mang tải K T = 0,699 < K qtsc = 1,4 và cuộn cao áp với hệ số mang tải K C = 0,931<1,4 . II. Chọn kháng điện cho cấp điện áp máy phát: - Mục đích của việc chọn kháng điện phân đoạn ở thanh góp cấp điện áp máy phát. Nhằm để hạn chế dòng ngắn mạch, khi xảy ra sự cố trên 1 phân đoạn bất kỳ và để nâng cao điện áp dư khi xảy ra ngắn mạch sau kháng - Do có ưu điểm trên mà ta chọn được các khí cụ điện hạng nhẹ và kinh tế hơn - Điều kiện để chọn kháng điện phân đoạn như sau: + U đmK  U mạng (U mạng - điện áp đặt trên kháng) + I đmK  I lvcb (I lvcb dòng điện làm việc cưỡng bức qua kháng) + Chọn x K % + Kiểm tra ổn định động I ođđ  i XK + Kiểm tra ổn định nhiệt I 2 nh . t nh  B N - Do chưa tính toán ngắn mạch nên chọn kháng điện theo 3 điều kiện đầu. Việc kiểm tra ổn định động và ổn định nhiệt được tiến hành sau khi tính toán ngắn mạch 1. Chọn kháng điện phân đoạn cho phương án 1: a. Sơ đồ phân bố phụ tải cấp điện áp máy phát: - Phụ tải phân đoạn I và IV: 2 x 2,5MW 2 x 5MW 2 x 5MW 2 x 5MW 2 x 2,5MW 2 x 2,5MW 2 x 2,5MW F2 F3 F4 F5 S td2 S td3 S td4 S td5 PĐI PĐII PĐIII PĐIV K4 K1 K2 K3 B1 B2 TRƯỜNG ĐH ĐÔNG Á KHOA ĐIỆN GVHD NGUYỄN VĂN TIẾN SVTH VŨ ĐỨC NGỌ S pđImax = 85,0 10 = 11,76 (MVA) S pđIVmax= 85,0 12 =14,12 S pđImin = 0,8 . 11,76 = 9,408 (MVA) S pđIVmin =0,8.14,12=11,29 - Phụ tải phân đoạn II và phân đoạn III S pđIImax = S pđIIImax = 85,0 14 =16,47 (MVA) S pđIImin = S pđIIImin = 0,8 . 16,47 = 13,17 (MVA) *xác định dòng làm việc bình thường qua kháng S K1 = S K2 = 2 1 .[S đmF3 - S tdF3 - S pđ2min ] = 2 1 .[62,5 - 4,375 – 13,17] = 22,4775(MVA) - Công suất truyền qua kháng điện K 3 và K 4 S K3 = S K4 = 2 1 .[S đmF5 - S tdF5 - S pđ4min ] = 2 1 .[62,5 – 4,375 - 9,408] = 23,4175 (MVA) - Dòng điện làm việc bình thường qua kháng: I K1 = I K2 = 5,10.3 4775,22 = 1,2359 (KA) I K3 = I K4 = 5,10.3 4275,23 = 1,2287 (KA) * xác định dòng làm việc cưỡng bức qua kháng +Khi sự cố: * Một máy biến áp liên lạc nghỉ, giả sử B 1 nghỉ Trong trường hợp này công suất qua kháng K 2 , K 3 là lớn nhất S K2 = S K3 = 2 1 .[S đmB2 . K qtsc + S tdF4 + S pđ3max - S đmF4 ] = 2 1 .[120 . 1,4 + 4,375 + 16,47 - 62,5]= 63,1725 (MVA) * Khi sự cố máy phát F 3 + Công suất qua K 1 và K 2 lớn nhất S K1 = S K2 = 2 1 . S pđIImax = 2 1 . 16,47 = 8,235 (MVA) * Khi sự cố máy phát F 5 + Công suất qua kháng K 3 , K 4 là lớn nhất TRƯỜNG ĐH ĐÔNG Á KHOA ĐIỆN GVHD NGUYỄN VĂN TIẾN SVTH VŨ ĐỨC NGỌ S K3 = S K4 = 2 1 . S pđIVmax = 2 12,14 = 7,06 (MVA) * Khi sự cố máy phát F 4 + Công suất qua kháng K 2 , K 3 là lớn nhất: S K2 = S K3 = 2 1 . [S B2 + S pđ3 ] Xét 2 trường hợp: + Trường hợp S UFmin Luồng công suất qua mỗi máy biến áp: S B1 = S B2 = 2 1 .(  3 1 S đmFi -  3 1 S tdFi - S UFmin ) = = 2 1 . (3 . 62,5 - 3 . 0,07 . 62,5 - 47,0588) = 63,6581 (MVA) Vậy: S K2 = S K3 = 2 1 .[S B2 + S pđIIImin ] = 2 1 .[63,6581 + 13,17] = 38,414(MVA) + Trường hợp S UFmax : Luồng công suất qua mỗi máy biến áp: S B1 = S B2 = 2 1 .(  3 1 S đmFi -  3 1 S tdFi - S UFmax ) = = 2 1 . (3 . 62,5 - 3 . 4,375 - 58,823) = 57,776 (MVA) Vậy: S K2 = S K3 = 2 1 .[S B2 + S pđ3max ] = 2 1 .[57,776 + 16,47] = 37,123 (MVA) * Khi sự cố máy phát F 2 : Công suất truyền qua K 1 và K 4 là lớn nhất: S K1 = S K4 = 2 1 . [S B1 + S pđI ] - Xét hai trường hợp: + Trường hợp S UFmin theo trên ta có: S B1 = S B2 = 63,6581 (MVA) S K1 = S K4 = 2 1 .[S B1 + S pđ1min ] = 2 1 .[63,6581 + 11,29] = 36,4945 (MVA) + Trường hợp S UFmax theo trên ta có: TRƯỜNG ĐH ĐÔNG Á KHOA ĐIỆN GVHD NGUYỄN VĂN TIẾN SVTH VŨ ĐỨC NGỌ S B1 = S B2 = 57,776 (MVA) S K1 = S K4 = 2 1 .[S B1 + S pđ1max ] = 2 1 . [57,776 + 11,76] = 34,768 (MVA) * Khi sự cố đứt kháng điện K 1 + Công suất truyền qua K 2 lớn nhất: S K2 = S đm3 - S td3 - S pđIImin = 62,5 - 4,375 – 13,17 = 44,955 (MVA) * Khi sự cố đứt mạch vòng: + Công suất qua K 3 lớn nhất: S K3 = S đmF5 - S tdF5 - S pđIVmin = 62,5 -4,375 – 11,29 = 46,835 (MVA) Kết luận: qua các trường hợp vận hành bình thường và cưỡng bức ta nhận thấy luồng công suất qua kháng điện nặng nề nhất là trường hợp 1 máy biến áp liên lạc nghỉ (B 1 nghỉ). S cb = 63,1725 (MVA) I cbK = 5,10.3 1725,63 .3  F cbK U S = 3,474 (MVA) Tra TLTK I chọn được loại kháng điện: Loại kháng điện U đm (KV) I đm (KA) P đm (KW) X đm (K) I ođđ (KA) I ođn (KA) PbA-10-4000 10 4 29,7 0,17 67 53 * Kiểm tra tổn thất điện áp a. Điều kiện làm việc bình thường: U Kbt = X K % . dmK btK I I . sin cos = 0,85  sin = 0,527 Chọn: X K = 12% . U Kbt = 12% . 4 287,1 . 0,527 = 2,034% (không thỏa) X K = 10% . U Kbt = 10% . 4 287,1 . 0,527 = 1,696% (thỏa mãn) b. Điều kiện làm việc cưỡng bức: U Kcb = X K % . dmK btK I I . sin == 10% . 4 474,3 . 0,527 = 4,576% (thỏa mãn) Kháng điện đã chọn thỏa mãn về yêu cầu tổn thất điện áp trên kháng 2. Chọn kháng điện phân đoạn cho phương án 2: a.sơ đồ phân bố phụ tải cấp điện áp máy phát TRƯỜNG ĐH ĐÔNG Á KHOA ĐIỆN GVHD NGUYỄN VĂN TIẾN SVTH VŨ ĐỨC NGỌ - Phụ tải phân đoạn I và III: S pđImax = S pđIIImax = 85,0 16 cos Im   axpd P = 18,23 (MVA) S pđImin = 15,0588 (MVA) - Phụ tải phân đoạn II: S pđIImax = 85,0 18 cos Im   axpdI P = 21,176 (MVA) S pđIImin = 0,8 . 21,176 = 16,9408 (MVA) b. Xác định dòng làm việc bình thường qua kháng: S K1 = S K2 = 2 1 . (S đmF4 - S tdF4max - S pđ2min ) = 2 1 .(62,5 - 0,07 . 62,5 – 16,9408) = 20,5921 (MVA)  I K1 = I K2 = 5,10.3 5921,20 .3 1  dm K U S = 1,1322 (KA) c. Xác định dòng làm việc cưỡng bức qua kháng: * Khi 1 máy biến áp liên lạc nghỉ. Giả sử B 1 nghỉ Công suất qua kháng K 2 là lớn nhất S K2 = [K qtsc .S đmB2 + S tdpđIII + S pđIIImax - S đmF5 ] = = [1,4 . 80 + 0,07 . 62,5 + 18,823 - 62,5] = 72,698 (MVA) * Khi sự cố máy phát F 3 : Công suất qua kháng K 1 là lớn nhất: S K1 = S B + S pđI Với: B 1 K1 P Đ II P Đ I F 4 F 3 2,5MW 3 x 5MW 3 x 2,5MW S td3 2,5M W S td4 TRƯỜNG ĐH ĐÔNG Á KHOA ĐIỆN GVHD NGUYỄN VĂN TIẾN SVTH VŨ ĐỨC NGỌ S B là công suất truyền qua máy biến áp trong trường hợp F 3 nghỉ: S B = 2 1 .[S đmF4,5 - S tdF4,5 - S UF ] - Xét hai trường hợp: + Trường hợp S UFmax : S B = 2 1 .[2 . 62,5 - 2 .4,375 - 58,823] = 28,7135 (MVA) Vậy: S K1 = S B + S pđImax = 28,7135 + 18,823 =47,5365 (MVA) + Trường hợp S UFmin : S B = 2 1 .[2 . 62,5 - 2 .4,375 - 47,0588] == 34,5956 (MVA) Vậy: S K1 = 34,5956 + 15,0588 = 49,6544 (MVA) * Khi sự cố máy phát F 4 : Công suất qua K 1 , K 2 là: S K1 = S K2 = 2 1 . S pđIImax = 2 1 . 21,176 =10,588 (MVA) * Khi sự cố kháng điện phân đoạn giả sử sự cố K 2 + Khi đó công suất qua kháng K 1 là lớn nhất: S K1 = S đmF4 - S td4 - S pđIImin = = 62,5 – 4,375 – 16,9408 = 41,1842 (MVA) Kết luận: qua các trường hợp vận hành bình thường và cưỡng bức ta nhận thấy luồng công suất qua kháng nặng nề nhất là trường hợp khi sự cố máy biến áp liên lạc B 1 S cb = 72,698 (MVA) I cbK = 5,10.3 698,72 .3  F cbK U S = 3,997 (MVA) - Tra TLTK I, chọn được loại kháng điện PbA-10-4000 có các thông số: Loại kháng điện U đm (KV) I đm (KA) P đm (KW) X đm (K) I ođđ (KA) I ođn (KA) PbA-10-4000 10 4 29,7 0,17 67 53 d. Kiểm tra tổn thất điện áp trên kháng điện phân đoạn: - Điều kiện kiểm tra : + Lúc sự cố : U% = X K % . dmK cb I I . sin  U cp = 5% [...]... 33,7 52 4] 365 = = 26 606 ,25 365 =971 128 1 ,25 (MVA2.h) S 2 t = 127 ,31 622 10 + 115,5 522 8 + 121 ,43 42 6] 365 = Hi =130447004,8(MVA2.h) SB1,B2 = 2 82 8760 + + 1 195 [6955 527 4,61 + 2 80 2 971 128 1 ,25 + 0,67 2 130447004,8 = 4813 122 ,6 82 (KWh) III Tổn thất điện năng trong máy biến áp của 2 phương án: 1 Phương án 1: Apa1 = AB3 + AB1,B2 = = 20 46746,411 +893 523 4,7 72 = 10981981,18 (KWh) 2 Phương án 2: ... SUF = 3 62, 5 - 3 4,375 - SUF = 174,375 - SUF ST = SUT SC = SH - ST GVHD NGUYỄN VĂN TIẾN SVTH VŨ ĐỨC NGỌ TRƯỜNG ĐH ĐÔNG Á KHOA ĐIỆN t(h) 04 46 68 8  10 10  12 12 14 1416 1618 18 20 20 22 22 24 SUF(MVA) 47,0588 58, 823 58, 823 47,0588 52, 941 58, 823 58, 823 52, 941 52, 941 47,088 47,0588 SH(MVA) 127 ,31 62 115,5 52 115,5 52 127 ,31 62 121 ,434 115,5 52 155,5 52 121 ,434 121 ,434 127 ,31 62 127 ,31 62 ST(MVA)... 189567748,8 (MVA2.h) t = [3 02 12 +37, 52 8 +33,7 52 4] 365 = = 26 606 ,25 365 = 971 128 1 ,25 (MVA2.h) t = [185,44 12 10 + 173,67 72 8 + 179,65 92 6] 365 = = 778641,8543 365 =28 420 427 6,8 (MVA2.h) SB1,B2 = 2 24 0 8760 + + 1 27 5 [189567748,8 + 2 120 2 971 128 1 ,25 +28 420 427 6,8] == 893 523 4,7 72 0,67 2 (KWh) II Phương án II: 1 Tổn thất điện năng trong máy biến áp biến áp pha 2 cuộn dây vận hành hằng năm (B3,... (PN-C 2  PN T PN2 n SdmB 0,67 2. SdmB H S2 Hi ) t 2 SdmB Trong đó: n: là số lượng máy biến áp vận hành song song t: là thời gian vận hành trong 1 năm SCD, STi, SHi : là công suất qua cuộn cao, trung, hạ trong thời gian t Với: 2 S Ci t = [97,31 62 8 + 78,0 522 4 + 81,8o 22 4 +91,43 42 4 + + 83,93 42 2 + 89,81 622 2] 365 = = 1905 62, 39 62 365 = 6955 527 4,61 (MVA2.h) 2 S Ti t = [30 12 + 37, 52 8... = 0, 527 + Lúc bình thường U% 2% Chọn: XK = 12% UKbt% = 12% 1,1 322 0, 527 4 = 1,79% < Ucp = 2% (thoả mãn) 3,997 0, 527 = 6,319% 4 1,1 322 Chọn: XK = 10% UKbt% = 10% 0, 527 4 UKcb% = 12% (không thỏa) = 1,491% < Ucp = 2% (thỏa mãn) 3,997 UKcb% = 10% 0, 527 = 5 ,26 6% 4 1,1 322 Chọn: XK = 8% UKbt% = 8% 0, 527 4 (không thỏa) = 1,193% < Ucp = 2% (thỏa mãn) 3,997 UKcb% = 8% 0, 527 = 4 ,21 2% 4... (PN-C 2  PN T PN2 n SdmB 0,67 2. SdmB H S2 Hi ) t 2 SdmB Trong đó: n: là số lượng máy biến áp vận hành song song t: là thời gian vận hành trong 1 năm SCi, STi, SHi : là công suất qua cuộn cao, trung, hạ trong thời gian t Với: 2 S Ci t = [155,44 12 8 + 136,17 72 4 +139, 927 2 4 + 149,55 92 4+ 2 S Ti S 2 Hi + 1 42, 05 92 2 + 147,94 12 2] 365 = = 519363,6953 365 = 189567748,8 (MVA2.h) t = [3 02 12. .. B2 như sau 4 i 1 SH = 4 i 1  S đm -  S td - SUF = 4 62, 5 - 4 4,375 - SUF = 23 2,5 - SUF ST = SUT SC = SH - ST Kết hợp với bảng 1.1 ta có: GVHD NGUYỄN VĂN TIẾN SVTH VŨ ĐỨC NGỌ TRƯỜNG ĐH ĐÔNG Á KHOA ĐIỆN t(h) 04 46 68 8  10 10  12 12 14 1416 1618 18 20 20 22 22 24 SUF(MVA) 47,0588 58, 823 58, 823 47,0588 52, 941 58, 823 58, 823 52, 941 52, 941 47,088 47,0588 SH(MVA) 18185,4411 173,677 173,677 185,441... SC(MVA) 97,31 62 78,0 52 81,8 02 97,31 62 91,434 78,0 52 81,8 02 91,43 83,934 89,81 62 97,31 62 Do nhà chế tạo chỉ cho biết số PNC-H nên tổn thất ngắn mạch của các cuộn dây xem như giống nhau và bằng 0,5PNCH Do đó: PN-C = PN-T = 0,5 PNC-H = 0,5 390 = 195 (MVA) GVHD NGUYỄN VĂN TIẾN SVTH VŨ ĐỨC NGỌ TRƯỜNG ĐH ĐÔNG Á KHOA ĐIỆN Tổn thất điện năng trong máy biến áp B1, B2 được xác định như sau: 2 2 SCi STi 1... B3: 2  S  AB3 = Po t + PN  bo  t S   dmB  Với: Sbộ = SđmF1 - StdF1 = 62, 5 – 4,375= 58, 125 (MVA)  2 58, 125  AB3 = 70 8760 + 310    8760 = 20 46746,411 (KWh) GVHD NGUYỄN VĂN TIẾN  80  SVTH VŨ ĐỨC NGỌ TRƯỜNG ĐH ĐÔNG Á KHOA ĐIỆN 2 Tổn thất điện năng trong máy biến áp biến áp pha biến áp cuộn dây B1 ,2 vận hành hằng năm - Lượng công suất truyền qua cuộn C,H,T của 2 máy biến áp B1, B2... định như sau 2  S  AB3 = Po t + PN  bo  t S   dmB  Sbộ = SđmF - StdF = 62, 5 – 4,375 = 58, 125 (MVA)  2 58, 125  A = 70 8760 + 310    8760 = 20 46746,411 (KWh)  80  2 Tổn thất điện năng trong máy biến áp ba pha ba cuộn dây B1 ,2 vận hành hàng năm GVHD NGUYỄN VĂN TIẾN SVTH VŨ ĐỨC NGỌ TRƯỜNG ĐH ĐÔNG Á KHOA ĐIỆN - Lượng công suất truyền qua cuộn c-T-H của 2 máy biến áp B1, B2 như sau 3 . 12 12 14 1416 1618 18 20 20 22 22 24 S UF (MVA) 47,0588 58, 823 58, 823 47,0588 52, 941 58, 823 58, 823 52, 941 52, 941 47,088 47,0588 S H (MVA) 127 ,31 62 115,5 52 115,5 52 127 ,31 62 121 ,434 115,5 52. 33,75 2 . 4] . 365 = = 26 606 ,25 . 365 =971 128 1 ,25 (MVA 2 .h) S 2 Hi . t = 127 ,31 62 2 . 10 + 115,5 52 2 . 8 + 121 ,434 2 . 6]. 365 = =130447004,8(MVA 2 .h) S B1,B2 = 2 . 82 . 8760 + 2 1 . 2 80 195 S 2 Ci . t = [97,316 2 . 8 + 78,0 52 2 . 4 + 81,8o2 2 . 4 +91,434 2 . 4 + + 83,934 2 . 2 + 89,81 62 2 . 2] . 365 = = 1905 62, 39 62 . 365 = 6955 527 4,61 (MVA 2 .h) S 2 Ti . t = [30 . 12 + 37,5 2 .