HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN THIẾT KẾ THIẾT BỊ ĐIỆN : MÁY NGẮT ĐIỆN CAO ÁP part 10 potx

203 2) Tất cả các khối lượng đẳng trị phân tán trong bộ phận cơ khí được thay thế bằng một khối lượng qui đổi tập trung ở một số điểm qui đổi. Các điểm động của liên hợp khớp nối thường là điểm đẳng trị cho mỗi khâu. Khi xác định các khối lượng đẳng trị, người ta dựa vào các điều kiện cần thiết về sự không thay đổi của các tính chất động và tĩnh của bộ phận cơ khí trong phép đẳng trị, nghĩa là: + Tổng các khối lượng đẳng trị phải bằng khối lượng phân tán của khâu: mm i = ∑ + Trọng tâm của các khối lượng đẳng trị của khâu phải trùng với trọng tâm của khâu. Đối với khâu cơ khí phẳng: ∑ = 0 ii xm ∑ = 0 ii ym + Mô men quán tính của các khối lượng đẳng trị đối với trọng tâm của khâu phải bằng mô men quán tính của khâu: ∑ = Sii Jrm 2 Trong đó: m : khối lượng của khâu. x i , y i : tọa độ của điểm đặt khối lượng đẳng trị (trọng tâm của khâu trong hệ tọa độ). r i : khoảng cách của điểm đặt khối lượng đến trọng tâm của khâu. J S : mô men quán tính của khâu đối với trọng tâm của nó. Hình 9-8. Sơ đồ tính toán của cơ cấu bốn khâu. a 1 l 1 a 2 l 2 a b 0 1 0 2 1 2 3 b 1 b 2 Khâu 1 Khâu 2 204 Xuất phát từ điều kiện cần thiết bảo toàn động năng, tiến hành qui đổi tất cả các khối lượng đẳng trị của bộ phận khí về một điểm: ∑ = = == ni i qâqâiiân vmvmA 1 22 2 1 2 1 (9-6) Từ đó rút ra rằng, khối lượng qui đổi của bộ phận cơ khí về một điểm có thể tính theo công thức: ∑ = = ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ = ni i qâ i iqâ v v mm 1 2 (9-7) Trong đó m qđ là khối lượng qui đổi. m i : khối lượng đẳng trị ở một số điểm i của bộ phận cơ khí. v i : tốc độ chuyển động của điểm i. v qđ : tốc độ điểm qui đổi đối với vị trí phải xét của bộ phận cơ khí. Ở dưới đây cho ví dụ về phương pháp tính khối lượng đẳng trị cho từng khớp nối động của bộ phận cơ khí phẳng bốn khâu hình 9-8. Khâu 1 và 3 chuyển động quay xung quanh các trục đi qua điểm O 1 , O 2 vuông góc với mặt phẳng quay, khâu 2 chuyển động quay tiến. Khối lượng đẳng trị của khâu tập trung ở điểm a, có thể tính theo phương trình: 2 1 01 1 l J m a = Trong đó: J 01 :mô men quán tính tương đối của khâu 1 với trục quay, đối với hình dạng cụ thể và kích thước của khâu tính mô men quán tính theo công thức: ' b J g J 0101 γ ≈ () () 2 11 2 1 4 11 22 1 01 40 2 313 12 r,l r. r,lba al J ' +++++= π Cũng như vậy tính khối lượng đẳng trị của khâu 3 tập trung ở điểm b: 2 3 03 3 l J m b = Nếu giả thiết rằng, trọng tâm của khâu 2 đi qua tâm hình học của diện tích khâu, thì khối lượng đẳng trị của khâu này tập trung ở các điểm a và b có thể tính theo phương trình: 2 2 2 22 4 l J mm S ba == J S2 : mô men quán tính tương đối của khâu 2 với trục qua trọng tâm và vuông góc với mặt phẳng quay. Cũng có thể tính khối lượng đẳng trị của thanh kép chuyển động quay bằng cách thay thế nó bằng một thanh mỏng chiều dài l với khối lượng phân tán đều. Khối lượng đẳng trị với các điểm a và b: 205 aaa mmm 21 + = bbb mmm 32 + = Khi tính các bộ phận cơ khí phức tạp nhiều điểm đẳng trị, các giá trị về khối lượng đẳng trị của từng điểm nên lập thành bảng, sau đó cộng tổng lại: Với trường hợp đang xét bảng này có dạng như sau: Khâu, Mối a b 1 2 3 m 1a m 2a - Σm ia - m 2b m 3b Σm ib Trong khi tính khối lượng qui đổi m qđ theo phương trình (9-7), tỉ số của tốc độ cho từng vị trí của bộ phận cơ khí () hf v v qâ i = được xác định theo biểu đồ của các tốc độ dựng cho các vị trí đó với tỉ lệ tùy ý (vì trị số phải tìm không phải là giá trị tuyệt đối của tốc độ mà là tỉ số của chúng). Cần chú ý, trong nhiều trường hợp khi trọng lượng và khối lượng của các phần nối liền với hệ thống tiếp điểm tuyệt đối lớn, thì tính khối lượng qui đổi là không đổi trên suốt chu trình (điều này không ảnh hưởng nhiều trong tính toán). Trong trường hợp này có thể tính khối lượng qui đổi gần đúng theo các phương trình (9-6) và (9-7), dựa vào biểu đồ các tốc độ chỉ dựng cho một vị trí (đóng) hay theo công thức: ]m/s.kg[, g p m b qâ 2 ≈ (9-8) Trong đó: p b : trọng lượng qui đổi. g : gia tốc trọng lực. Có lực ma sát qui đổi trong truyền động cơ khí là do các nguyên nhân: 1) Ma sát ở các khớp nối và các bộ phận dẫn hướng p msk . 2) Ma sát ở tiếp điểm p mst . Trị số của lực ma sát và mô men lực ma sát phụ thuộc vào phản lực tĩnh tác động ở điểm đó và lực quán tính. Vì tĩnh lực và lực quán tính ở các vị trí khác nhau của bộ phận cơ khí và hệ số ma sát không phải là không đổi, tính chính xác các lực ma sát ở các bộ phận cơ khí có sơ đồ phức tạp rất công phu và khó khăn. Trong trường hợp chung tính lực ma sát qui đổi được tiến hành theo các trình tự sau: 1) Xác đị nh phản lực ở các bộ phận dẫn hướng và các khớp nối cho các vị trí khác nhau của bộ phận dẫn khí. 2) Theo các giá trị tìm được của phản lực xác định lực ma sát và mô men ma sát cho từng khớp (ở các bộ phận dẫn hướng). 206 3) Qui các lực và mô men ma sát tìm được cho từng khớp về một điểm qui đổi, khi đó ta sử dụng các đẳng thức: ⎪ ⎪ ⎭ ⎪ ⎪ ⎬ ⎫ = = hqâ i msiqâmsi hqâ i msiqâmsi d d Mp d dh pp α (9-9) p qđmsi :lực ma sát qui đổi đối với mối thứ i. p msi :lực ma sát ở mối thứ i. M msi : mô men ma sát ở mối thứ i. Tìm các đạo hàm qâ i dh dh và qâ i dh dα bằng cách dựng các đặc tuyến động học. Cách tính phản lực ở các khớp nối và bộ phận dẫn hướng có tính đến ma sát có trong các giáo trình và công trình nghiên cứu khác, ở đây vấn đề này không xét tới. Trong nhiều trường hợp người ta sử dụng các phương pháp đơn giản để tính lực ma sát qui đổi, bản chất của chúng là: 1) Chỉ tính ma sát do tĩnh lực lớn nhất tác động ở các khớp nối nhiều phụ tải nhất. Lực ma sát trên một hành trình được chấp nhận là không đổi. 2) Trong những trường hợp lực quán tính lớn hơn tĩnh lực thì tính ma sát do lực quán tính gây ra. Như ở trên lực ma sát xem như không đổi. Trong cả hai trường hợp người ta tính hệ số ma sát là không đổi. Thủy lực cản trong các truyền động cơ khí có: 1) Khi các bộ phận cơ khí chuyển động ở trong môi trường chất lỏng có độ nhớt. 2) Khi pít tông cột dầu của hệ thống thổi dầu cưỡng bức của buồng dập hồ quang chuyển động (ví dụ trong máy ngắt xung). 3) Khi bộ phận chống rung tác động (của máy ngắt dầu hay của máy ngắt không khí). Hướng của thủy lực cần ngược chiều với hướng chuyển động của vật, trong dạng chung biểu hiện bằng phương trình: g v FCp i Rtli 2 2 γ= (9-10) Trong đó: C R : hệ số cản phụ thuộc vào hệ số Raynol và hình dáng của vật. F : diện tích hình chiếu của vật trên mặt phẳng vuông góc với hướng chuyển động. γ : tỉ trọng của môi trường, v i : tốc độ tương đối của chuyển động. g : gia tốc trọng lực. Thật ra, khi chuyển động trong dầu mỗi điểm của khâu cơ khí có tốc độ khác nhau, xác định chính xác thủy lực cản qui đổi gặp rất nhiều khó khăn. Cho nên, khi tính toán thực tế thường đơn giản dựa trên cơ sở: 207 1) Chỉ tính thủy lực cản tác động vào những phần cơ khí có tốc độ chuyển động tương đối lớn nhất và có kích thước tương đối lớn như: các xà tiếp điểm, các cần tác động, 2) Thay đổi hình dáng phức tạp của các thành phần đơn giản hơn theo hệ số thủy lực cản kinh nghiệm C tl . Các giá trị của C tl cho ở bảng 9-4. Chúng ta sẽ nghiên cứu phương pháp tính thủy lực cần p tl tác động vào thành ngang của máy ngắt dầu, nếu thanh ngang chuyển động trong dầu với tốc độ v. Chúng ta sẽ xét chuyển động của mối này giống như chuyển động của bốn vật liên quan lẫn nhau: thanh ngang tiếp điểm, cần và hai thanh tiếp điểm . Đưa mỗi chi tiết đó về dạng hình trụ, ta tìm giá trị số lượng Raynol theo công thức: υ d.v Re= Trong đó: v : tốc độ chuyển động, m/s. υ : hệ số độ nhớt động của môi trường, m 2 /s. d : đường kính, m. Phù hợp với các giá trị R l tìm được, theo bảng ta tìm được các giá trị của hệ số cản C tl và từ công thức (9-10), ta xác định các giá trị của lực cho các giá trị tốc độ v cho trước khác nhau. Các phương pháp tính lực hãm của các thiết bị chống rung có trong các công trình nghiên cứu khác nhau. Tác động của lực điện động vào các phần dẫn điện di động và cố định ảnh hưởng đến đặc điểm về chuyển động của bộ phận truyền động cơ khí, hơn nữa ảnh hưởng ở mức độ ít trong khi mở và mức độ nhiều khi đóng máy ngắt có dòng điện lớn. Bảng 9-4: Các giá trị của hệ số thủy lực cản Số TT Hình dạng vật Hệ số cản Hệ số Raynol(Re) 208 1 2 3 4 5 6 7 Hình cầu Hình e líp quay khi 9 5 = b a Hình trụ tròn chiều dài vô tận Mặt chiếu ngang hình qủa lê khi 3= d t Các tấm hình tròn Các tấm hình chữ nhật 1= b a Cũng như ở mục 6 : 10= b a 0,47 0,22 0,6 0,2 1,2 0,4 0,04 1,11 1,1 1,29 .2.10 4 <Re<1,5.10 5 Re>2,5.10 5 Re<4.5.10 5 Re>5,5.10 5 Re<2.10 5 Re>5.10 5 Re≈1.10 6 Cách tính lực điện động tác động vào các phần dẫn điện nối với bộ phận truyền động cơ khí được tiến hành bằng phương pháp chúng ta đã nghiên cứu ở chương 3. Khi tính lực điện động qui đổi p dđ cần phải biết giá trị cực đại của lực này (biên độ thứ nhất của dòng điện ngắn mạch) sẽ tương ứng với các tiếp điểm khép kín và vị trí đóng của bộ phận cơ khí trong khi mở máy ngắt. Trong trường hợp này cần phải lấy trị số dòng điện ngắt giới hạn cực đại (không phải trị số dòng điện đập ngắn mạch) làm trị số tính toán. Khi máy ngắt đóng ngắn mạch, lực điện động cực đại xuất hiện ở thời điểm tiếp xúc của các tiếp điểm dập hồ quang. Chúng ta sẽ nghiên cứu các phương pháp tính gần đúng động lực học của bộ phận truyền động cơ khí với các điều kiện cho trước khác nhau. 2. Phương pháp giải tích tính gần đúng động lực của bộ phận truyền động cơ khí Khi tính toán sơ bộ có các giả thiết sau đây: + Khối lượng qui đổi không đổi trong suốt hành trình. + Lực ma sát qui đổi thay đổi trong suốt hành trình. + Thủy lực cản ở phần đầu không có, sau khi xuất hiện nó không thay đổi. + Không tính lực điện động. + Lò xo liên hợp hay trực tiếp với hệ thống tiếp điểm hay với đòn gánh chính của bộ phận cơ khí. Với các điều kiện này bài toán dẫn về phân tích hệ thống khối lượng miêu tả ở hình 9-9 lò xo dưới tác động của lực không đổi p 0 . Như đã biết phương trình chuyển động của hệ thống này có dạng tổng quát: 0 '' p+kx=mx (9-11) Trong đó: k : hệ số độ cứng của lò xo. 209 x : tọa độ của điểm qui đổi. p 0 : lực tổng qui đổi không đổi, bằng trọng lực qui đổi, lực ma sát qui đổi, Trong trường hợp này lực tổng là lực hãm có hướng ngược chiều với chuyển động. Trong trường hợp nếu lúc này là lực gia tốc, thì trong phương trình này và các phương trình tiếp theo ở trước lực này cần phải đặt dấu trừ. Trong phương trình (9-11) nhận 2 η= m k , ta sẽ có phương trình ban đầu: m p xx " 0 2 =+ η (9-12) Nghiên cứu phương trình này với x có dạng: tsinCtcosCx η η 21 + = (9-13) Ta tìm các hằng số C 1 , C 2 từ các điều kiện ban đầu: 000 0 vxx;xx;t '' ==== Trong đó: x 0 : độ co hoàn toàn của lò xo tương ứng với vị trí ban đầu được xét của điểm qui đổi. xv 00 ' = : tốc độ ban đầu đối với vị trí ban đầu của bộ phận cơ khí. Các hằng số này bằng: ηη 00 2 0 01 vx C; k p xC ' ==−= Như vậy, nghiệm đủ của phương trình (9-12) đối với x có dạng: () tcos k p tcosxtsin x x ' ηηη η −++= 1 0 0 0 (9-13') Nghiệm đối với tốc độ: tsin k p xtcosx'x ' ηηη ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ −−= 0 00 (9-14) Nếu tốc độ ban đầu bằng không, thì phương trình về tốc độ (9-14) có dạng: tsinx k p 'x ηη ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ −−= 0 0 (9-15) 210 Dấu trừ trong phương trình này biểu hiện chuyển động hướng về chiều âm trục x. Quãng đường đi của tiếp điểm từ vị trí đóng ban đầu trong trường hợp của chúng ta có thể xem như hiệu số: xxh −= 0 Dựa vào đây, các nghiệm của phương trình (9-13), (9-14) và (9-15) có thể dẫn về dạng: h=f(t) và: )t(f dt dh v 1 == . Tương ứng với: () () tcos x tcos k p xth ' η η η 00 0 1 −− ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ −= (9-16) () () tcosxtsin k p x dt tdh tv ' ηηη 0 0 0 − ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ −=== (9-17) Trong trường hợp xv 00 0 ' ==, ta có: () tsin k p xtv ηη ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ −= 0 0 (9-18) Như vậy, theo các phương trình trên có thể dựng các đặc tuyến: ( ) tfh = và () () tftv dt dh 1 == Cho đường đi của điểm qui đổi (hay cho hành trình của bộ phận cơ khí) bị lực đàn hồi của lò xo tác động vào. Khi đó tốc độ cực đại có thể tính theo phương trình: ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ −= 0 0 x k p x ' max η (9-19) Trên cơ sở phương trình này, nếu cho trước tốc độ cực đại ta tìm được độ cứng của lò xo k, còn biết trị số cực đại x 0 ta cũng có thể tìm được lực cực đại của lò xo p 1xmax . Điểm sau cho khả năng xác định kích thước kết cấu của lò xo. Giải phương trình (9-13') đối với thời gian t, ta sẽ nhận được: Hình 9-9. Sơ đồ thay thế tính động lực học của bộ truyền động cơ khí. x h x x 0 x 0 p q đ Max p q đ 0 p ± KX m q đ x 211 ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ + − + − = 2222 0 1 βα β βα η arcsin k p x arcsint (9-20) Trong đó: η α ' x 0 = và k p x 0 0 −=β Trong trường hợp tốc độ ban đầu bằng không ( ) x 0 0 ' = phương trình có dạng: ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ − − − = 2 1 0 0 π η pp pxk arcsint maxl (9-21) Với p lmax là lực cực đại của lò xo khi x=x 0 . Trong các phương trình này thay x=x 0 -h, ta sẽ được phương trình để tính thời gian chuyển động của điểm qui đổi t trên một số phần của hành trình h: ⎟ ⎟ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ + + + −− = 2222 0 0 1 n arcsin h k p x arcsint βα β βα η (9-22) Khi x 0 0 ' = : ⎟ ⎟ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ − − −− = 2 1 0 0 0 0 π η k p x h k p x arcsint (9-23) Trong các phương trình này, cũng như trong các phương trình đã nêu trên, x 0 là độ co hoàn toàn của lò xo, tương ứng với lực cực đại của lò xo: 0 kxp maxl = Trên cơ sở của các phương trình đã nêu ta tính được đặc tuyến chuyển động của điểm qui đổi cũng như cho trường hợp khi đặc tuyến chung về lực đàn hồi qui đổi của các lò xo (lò xo mở, lò xo gia tốc và lò xo tiếp điểm) có dạng bậc thang như miêu tả ở hình 9- 10. Trong trường hợp này tính đặc tuyến cần tiến hành theo phân đoạn liên tiếp, bắt đầu từ đoạn một. Rõ ràng, đối với mỗi đoạn như thế của đặc tuyến có thể tìm được thời gian chuyển động theo phương trình: ⎟ ⎟ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ + + + −− = 2222 0 0 1 nn n nn n n n n n arcsin h k p x arcsint βα β βα η (9-24) Trị số độ co ban đầu của lò xo: x 0bđ đối với khoảng của đường đi h 0n có thể tìm được theo đồ thị ở hình 9-9 hay theo công thức giải tích: 212 n mlx n k p x = 0 (9-25) Trong đó p mlx : lực kéo cực đại của lò xo tương ứng với điểm đầu của khoảng. k n : độ cứng của lò xo qui đổi tác động ở khoảng Rõ ràng, trong các giới hạn của mỗi khoảng thời gian có thể tính được các quan hệ () nn tfh = và () nn tfv 1 = theo các phương trình trên, trong đó các thông số phải tương ứng với khoảng đó. Tìm tốc độ ban đầu n ' n vx 00 = từ tính toán đặc tuyến của khoảng trước t n-1 . Các phương trình dẫn trên đúng với đoạn đường ∑ = n hx 0 hoặc đối với khoảng thời gian t 0 lực đàn hồi của các lò xo tác động. Sau khi các lò xo ngừng tác động, nhưng trước lúc xuất hiện lực hãm của bộ phận chống rung, chuyển động của hệ thống biểu thị bằng phương trình: 02 2 p dt dv m ±= (9-26) Trong đó: p 02 là tĩnh lực tổng qui đổi tác động ở khoảng hai. Nghiệm của phương trình này đối với v 2 và h 2 có dạng: 2 02 022 t m p vv ±= (9-27) v 02 : tốc độ ban đầu đối với khoảng đó. 2 2 02 2022 2 t m p tvh ±= (9-28) Thời gian chuyển động đối với đoạn đường này (h 2 ) tính theo: ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ −+= 2 02 202 02 02 2 2 11 mv hp p mv t (9-29) Sau khi bộ phận chống rung tác động, chuyển động của hệ thống trên một số phần còn lại của hành trình được xác định bằng trị số và bằng đặc tính về sự thay đổi của lực hãm. [...]... tương đối bé), 2 10 mà chỉ phụ thuộc vào đặc điểm đổ đầy buồng, thể 0 tích của buồng dập hồ 8 t [10- 3 4 2 Hình 9-15 Các đặc tuyến chuyển động6 bộ phận cơ khí pít tông của quang có thể tính là không s] tiếp điểm của buồng dập hồ quang máy ngắt không khí thay đổi Cho nên, để tính toán nhất thiết phải biết đặc tuyến của áp suất trong buồng dập hồ quang pt=f(t) khi đổ đầy Trong kết quả tính toán khí động học... dựa trên cơ sở của phương trình: dh ∑ p1 = f 1 (h1 ) = dh ∑ p(h) 1 (9-36) Trong đ : ∑ p1 là lực tổng qui kg.s2 m ν[ m / s] kg.m mqđ, ν 4,0 [kg] 2,0 200 mqđ 15 3,0 1,5 150 10 2,0 mν 5 1,0 0 pqđ 1,0 100 2 0,5 50 2 h[m] 0 0 1 0 2 0 3 0 4 0 0 5 -50 đổi về điểm gắn chặt -100 h : chuyển vị của điểm qui đổi cơ sở -150 h1 : chuyển vị điểm Hình 9-11 Phương pháp đồ thị tính lực quán tính qui đổi của bộ gắn chặt... đổi của lò xo 9.4 TÍNH TOÁN ĐộNG LựC HọC CủA Bộ PHậN CƠ KHÍ CHạY BằNG HƠI CủA BUồNG DậP Hồ QUANG MÁY NGắT KHÔNG KHÍ Phương pháp giải bài toán chung về động lực học của bộ phận cơ khí chạy bằng hơi đã giới thiệu ở chương trước Ở dưới đây ta sẽ xét trường hợp riêng đối với bộ phận cơ đơn giản nhất chạy bằng hơi của buồng dập hồ quang máy ngắt không khí, hình 9-13 và hình 91c Trong thiết bị này khi mở pít... động sẽ có dạng phức tạp hơn, ví d : (m + m1 )x " − k 2 (x ' )2 + kx ± p0 = 0 (9-33) Trong đ : m là khối lượng qui đổi của các phần động của bộ phận cơ khí k2 : hệ số cản dầu chảy ra khỏi lỗ của hình trụ k : độ cứng của lò xo p0 : lực tổng không đổi Trên cơ sở của phương trình này tiến hành tính các đặc tuyến động bằng phương pháp số gần đúng 3 Phương pháp đồ thị tính toán động lực học bộ phận truyền... lực, là cơ sở của phương pháp này Sơ bộ gần đúng cách giải bài toán đã nêu qui về các bước sau: 1) Tính khối lượng qui đổi 2) Tính các lực tác động qui đổi (trừ lực lò xo) 3) Tính lực quán tính qui đổi 4) Tính lực qui đổi của lò xo 5) Xác định đặc tuyến của lò xo mở 6) Xác định lực qui đổi của bộ phận chống rung tác động ở cuối hành trình 7) Với đặc tuyến lò xo mở ra đã chọn, tính kiểm tra đặc tuyến tốc... p + plxbâ bình: plx trb = lx max , thì không ảnh hưởng lớn đến kết quả 2 Trong lúc mở, áp suất không khí nén trong buồng dập hồ quang pt không còn là không đổi, mà theo mức độ đổ đầy vào buồng nó tăng từ giá trị bằng không lên theo một qui luật nào đó Đặc điểm thay đổi ν[ m / s] h[mm] của áp suất phụ thuộc vào 10 các đặc tuyến khí động học của máy ngắt Trong 8 40 trường hợp đang xét áp suất trong buồng... phương pháp tính khối lượng qui đổi và các lực tác động qui đổi ta đã xét ở trên Đối với trường hợp chuyển động của điểm qui đổi có một bậc tự do, trên cơ sở của phương trình động năng ta tính được lực quán tính qui đổi: - Với trường hợp chuyển động thẳng đều th : 2 d ⎛ m qâ v qâ ⎞ ⎜ ⎟ pqâ (h) = (9-34) 2 ⎟ dh ⎜ ⎝ ⎠ 214 Trong đ : mqđ là khối lượng qui đổi của điểm tương ứng với vị trí h vqđ : tốc độ... này (xem chương 8) Trong tính toán gần đúng sơ bộ ta nhận được: pt = f (t ) = pt min + bt (9-40) Trong đ : b là hằng số biểu thị độ tăng áp suất ở lúc bắt đầu điền đầy buồng Khi đó, phương trình chuyển động (9-39) trình bày dưới dạng: dv m − F0 bt + (p0 − p t min F0 ) = 0 (9-41) dt Trong đ : p0 = plxtrb + pm0 ± ptr l Khi tốc độ ban đầu bằng không, nghiệm của phương trình có dạng: p − p t min F0 F b (9-42)... viết dưới dạng: pqt + pmtt + pms + ptr l = pt Fo (9-39) ν( t ) pt h( h= t) 0 Trong đ : pt là áp suất của không Hình 9-13 Sơ đồ về bộ phận cơ khí của tổ hợp pít tông khí trong buồng dập hồ quang tại tiếp điểm của buồng dập hồ quang máy ngắt thời điểm t không khí F0 : diện tích làm việc của pít tông Đặc tuyến của lò xo trong bộ phận cơ khí này (hình 9-14) cần phải thỏa mãn các yêu cầu: 1) Lực nén ban... Lực nén ban đầu phải bảo đảm độ nén cần thiết vào tiếp điểm (chương 3) 2) Ở các bộ phận cơ khí không có các thiết bị đặc biệt để giảm tốc độ ban đầu của pít tông (ở đây ta sẽ không nghiên cứu các thiết bị này) và trị số hành trình của tiếp điểm động h0 không lớn Lực ban đầu của lò xo cần được chọn sao cho hệ thống tiếp điểm động bắt đầu chuyển động ở thời điểm áp suất không khí trong buồng dập hồ quang . mở máy ngắt. Trong trường hợp này cần phải lấy trị số dòng điện ngắt giới hạn cực đại (không phải trị số dòng điện đập ngắn mạch) làm trị số tính toán. Khi máy ngắt đóng ngắn mạch, lực điện. 6 : 10= b a 0,47 0,22 0,6 0,2 1,2 0,4 0,04 1,11 1,1 1,29 .2 .10 4 <Re<1,5 .10 5 Re>2,5 .10 5 Re<4.5 .10 5 Re>5,5 .10 5 Re<2 .10 5 Re>5 .10 5 . hồ quang có thể tính là không thay đổi. Cho nên, để tính toán nhất thiết phải biết đặc tuyến của áp suất trong buồng dập hồ quang p t =f(t) khi đổ đầy. Trong kết quả tính toán khí động học