Dưỡng hộ bê tông

Dưỡng hộ bê tông là quá trình bảo dưỡng và duy trì điều kiện môi trường để bê tông đạt được cường độ và độ bền mong muốn sau khi đổ. Đây là bước quan trọng trong thi công nhằm đảm bảo chất lượng và tuổi thọ của công trình. Tại sao cần dưỡng hộ bê tông? Ngăn ngừa nứt nẻ: Trong giai đoạn đầu, bê tông mất nước nhanh có thể dẫn đến nứt nẻ bề mặt. Đảm bảo cường độ: Dưỡng hộ tạo điều kiện cho phản ứng hóa học giữa xi măng và nước (quá trình thủy hóa), giúp bê tông đạt cường độ tối ưu. Tăng độ bền: Giảm thiểu tác động từ môi trường như khô, nóng hoặc lạnh quá mức.

Trang 1

ìệrq

Được quét bằng CamScanner

Trang 2

8900

ngan cach nh g ; «

au bằng cách cho ống nước lạnh chảy qua để tạo ra sự ngưng tụ hơi

Nhì om mek đây chuyển động từ đưới lên trên, lên đến độ cao của

động xuống dưới wee "gang dọc theo thanh định hướng va sau đó chuyển

Nền m bự cau của hầm làm việc theo nguyên tắc trên được thể hiện

a côn Sam c6 kich thước như sau: chiều cao H = 8,9m, rộng B = 5.1m,

dài L = 16,2m Trong ham chita (13x2) = 26 cấu kiện ở hai đầu và trên cùng thêm

mot cau kiện nữa Tổng cộng là 27 cấu kiện Kích thước của cấu kiện

6400x3200x180mm Chế độ dưỡng hộ nhiệt Am: 1,2+3+1,2 = õ,4 h Nhiệt độ vùng

hang Nhiệt 5 phan trên gần 1009C, vùng dưới 40-509C Chí phí hơi trung bình là

125 kg/m” sản phẩm

Hinh VII.15 Ham dưỡng hộ thẳng đứng hoạt động liên hoàn

1-cửa vào sản phẩm; 2-cấu kiện nằm trên băng chuyển quay; 3-khung băng chuyền

bể dưỡng hộ; 4-cần quay; 5-cần nâng và quay; 6-kích đẩy; 7-cầu chạy; 8-giá treo cẩn

quay; 9-giá treo phần nâng; 10-kích thủy lực nâng cần; 11-bộ phận quay cẩn nâng;

_ 12-bộ phận quay cần hạ; 13- giá treo quay; 14-giá treo ha; 15-cdn quay,thanh quay:

16-thanh quay khởi động; 17-vagông chở cấu kiện đã dưỡng hộ

§VII.5 THIẾT KẾ THIẾT BỊ DƯỠNG HỘ

VII.5.1 Bể đưỡng hộ hoạt động theo chu kỳ

Thiết kế thiết bị dưỡng hộ nhiệt được bắt đâu bằng việc xác định chế độ và thời gian gia

công nhiệt ẩm Vận tốc nâng và hạ nhiệt được xác định bằng đặc tính nhiệt lý của cấu kiện,

Trang 3

Theo năng suất năm - G„ (m°/năm) tính tổng thể tích của hầm cần để dưỡng hộ:

ty, - thdi gian dưỡng hộ:

ởðđây +, t,- thai gian vao va ra san pham;

tạa ,1ị, tụ, tụn - thời gian đưỡng hộ, thời gian nâng nhiệt, hằng

nhiệt và hạ nhiệt; :

ø- mật độ xếp, được tính theo cách xếp thực tế dựa vào bản vẽ

phác thảo của sản phẩm;

tạ - thời gian làm việc của thiết bị trong năm, h

Nếu thể tích một thiết bị là V, thì số thiết bị dưỡng hộ cần là n:

" \

n=Š—+(+2), cái (VII.7)

Ham dưỡng hộ thường được bố trí theo bléc và nếu đặt trong xưởng thì cần lưu ý vị trí

quạt hút khí thải sau khi dưỡng hộ xong sản phẩm Thời gian t, ty , try được kiểm tra theo điều kiện thực hiện quá trình trao đổi nhiệt bất ổn định theo kích thước thật của

cấu kiện và cách xếp cụ thể Sơ bộ có thể nhận các giá trị của chúng trong các bảng VHI.1, VHI.ð5 Đối với các cấu kiện bêtông bề dày lớn không được xếp chồng cấu kiện nọ lên

_cấu kiện kia mà phải có vật kê, có thé dung cac tam bin gỗ đồng đều

Trong các trường hợp cho phép, cần tháo thành khuôn để tăng diện tích bể mặt cấu

kiện tiếp xúc với hơi nóng, hướng dòng hơi nước lên bề mặt để chúàg đẩy các bọt khí và

làm giảm chiều dày màng nước Đối với các trường hợp cụ thể chọn hệ số œ cũng như

hiệu nhiệt độ theo chu kỳ giữa bề mặt cấu kiện và trường đưỡng hộ, xác định lượng nhiệt

do bể mặt cấu kiện thu, vận tốc nâng, nhiệt và thời gian cần thiết đốt nóng Các cấu

kiện chiều dày mỏng, thời gian này hoàn toàn trùng với thiời gian nâng nhiệt độ của

thiết bị Nhiệt độ tâm và bề mặt cấu kiện chóng đồng đều nhau Đối với các cấu kiện dày

nhiệt độ tâm của chúng không tăng kịp với nhiệt độ

_— Trong giai đoạn hằng nhiệt một lượng nhiệt cần

lượng nhiệt hấp thụ của kết cấu bao che của n thiết không những để bù trừ vào

thiết bị mà còn dùng để tiếp tục đốt nón£

Trang 4

lượng chỉ phí lớn nhất trong mộ kỳ dưỡng hộ nhiệt Có như vậy mới xác định được

t giờ, kích thước ống cấp hơi và bố trí hệ thống van

điều khiển

Bảng VII.I.Chế độ gia công nhiệt Ẩm các cấu kiện trong bể áp suất thưởng

Tính công tác Thời gian dưỡng hộ theo giai đoạn ở

| của hỗn hgp (s), các nhiệt độ hằng nhiệt, h

Loại bêtông hay độ sụt (cm)

Bêtông nặng ximăng

{ Pooclăng, chiều dày đến

100mm 6-7cem 2,5+18+1,5 | 3+10+2 | 44443

80-100s 2+9+1 2,54+5+1,5 | 3+212

100 - 200:mm 6-7cem 3+18+2 | 3.5+10+25 | 4+4+4

200 - 400 mm 6-7cm 3B5+1822 | 4.5+10+25 | 5t+4+3

| 30-60 3†14!25 | 4+6+3 | 4,54+3+3,5

Bêtông xỉ tỷ trọng 1000- ere

1400 kg/m” với bể dày :

| chiểudày :, a

+ nhỏ hơn 200 mm x« My

Trang 5

_ Bằng VIL2 Chế độ ia công nhật ẩm cu kện, tong cassel(đố nóng ZếU NEW Miaee

90-989C; cấu kiện bêtông ximäng

,

Bé dày cấu ki y cấu kiện, mm Đột sụt nón, t sụt em Thời gian giờ theo giai gia nhiệt,

8-12 2+4+1,5 = 7,5

13-18 2+5+1,5 = 8,5 60-100 4-7 2+4+2-= 8

8-12 2+4,6+2 = 8,5 13-18 2,5+5+2 = 9,5 110-150 4-7 2,5+4,5+2 =9

8-12 2,5+5+2 = 9,5

13-18 2,5+6,5+2 = 10

Trong trường hợp đốt nóng từ hai phía thời gian gia công nhiệt giảm đi 0.5-1 h

béténgnhe | "kiệnmm hông: h TH

12 at

|

Trang 6

Bảng VII.4 Chế độ dưỡng hộ nhiệt cấu kiện trong avoclav.,h

mm dày Chế độ dưỡng hộ Làm nguội | Thời gian | Tổng thời gian Ì ‘ ge ad

cấu kiện, h ở các điểu | bốcd3, | chu kỳ ở các áp

v) : kiện có thể | h suất, h

Áp suất Áp suất 8 at 12 at

trong | trong thiết

thiết bị là | bị là 12 at

8 at

Cấu kiện bêtông nhẹ với đá ximăng có lỗ rỗng

Bảng VII.5, Chế độ dưỡng hộ nhiệt ẩm theo hai giai đoạn đối với bétông nặng

Thời gian dưỡng hộ, h |

Loại công Bề dày cấu Mác Giai đoạn I, hang Giai đoạn II hằng |

chuyền sản mm kg/cm" đạt cường độ tháo | đến khi đạt cường |

101-200 | M200 1+2,5+1,5 5

Bảng VIl.6 Nhiệt độ hằng nhiệ tối ưu đối với các loại ximãng

- Loại ximă ng

TR eT

` é 5 Sees i + A- 2 HC” RE ‘7 m noe x

"9 ° ‘| Al mar

Trang 7

Lập phương trình cân bằng nhiệt cho các giai đoạn như sau:

Giai đoạn thứ nhất:

1 Nhiệt cung cấp (k J giai đoạn)

1.1 Nhiệt do phần khô (G; ) của hỗn hợp bêtông mang vào

1.2 Nhiệt do lượng nước nhào trộn đưa vào:

1.3 Nhiệt do cốt thép và bản lề, thép phụ đưa vào:

Qt = Ge ce t

(VH.10)

1.4 Nhiệt do khuôn mang vào:

1.5 Nhiệt do thiết bị vận chuyển mang vào:

QƑ? A Grecvtre

(VH.12)

-_ 1,6 Nhiệt thủy hóacủa chất kết dính - ximăng:

~~ Qf=@CKD vủ (VII.13)

trong đó #; ` - nhiệt lượng toả ra khi ximăng thủy hóatính cho một :

_đơn vị khối lượng:

git a 0 Ma N

Oday M - mắc ximăng:

N/X - tỷ lệ nước ximăng:

rị - thời gian của giai đoạn một (giai đoạn đang tính);

Hệ số Ø= í„„ ra = 0,84 + 0.0002,

1.7 Nhiệt của vật liệu bao che hấp thụ ở chu kỳ trước còn lại đến giai đoạn đầu của quá trình đốt nóng (nâng nhiệt độ)

1.8 Nhiệt do hơi nước nóng mang vào:

An - A :

g=đ`¡ (VII.16)

Khi tính lượng nhiệt thu từ (1.1) đến (1.8) có thể nhận giá trị của các ¡ lượng như sau: Khối lượng riêng của hỗn hợp bêtông tươi: 2400 kg/mŠ nhiệt dung hale bêtông tươi:

1,04k/J/kg.độ, theo thể tích 2500kdJ/m*.d6 Déi với kết cấu bao che giá trị A và C nhận

314

Trang 8

D n VULŸ.Đặc th của một số ặlọ dùng lniế cấu bao he

Loại vật liệu 1

Tường gach 0,82 0.92

_8 Nhiệt tiêu thụ + (kJ (giai đoạn)

9.1 Nhiệt đốt nóng phần khô của cấu kiện đến nhiệt độ trung bình ở cuối giai đoạn

một:

QE =G* CX t#

9.2 Nhiệt chỉ cho việc hóahơi một phân lượng nước nhào trộn:

#° - w (2493+1,91£

w bằng 1% khối lượng bêtông;

trong đó

)

tị -nhiệt độ trung bình của giai đoạn một

9.8 Nhiệt đốt nóng hơi nước còn lại ở cuối giai đoạn:

Q? =G2.C".88

2.4 Nhiệt đốt nóng cốt thép và phần thép phụ trợ:

Q§: =Œ“t.C“' tất

9.5 Nhiệt đốt nóng khuôn:

Q.7? ch

Q?! <xG*.C®.t¿"

2.8 Nhiệt tổn thất ra môi trường Xung quanh;

Q*? =3,654,;.F;.Ab;

(VH.17)

(VII.18)

(VII.19) (VI.20) (VI.21) (VII.22)

(VII.33)

.(VII.24)

NA

(VII.25)

“

`

Trang 9

Lượng nước đọng Gn =G, -Ghec -G, (VI.26)

trongđó — G„„ - lượng hơi chiếm chỗ trống thiết bị đưỡng hộ;

G - lượng hơi xả vào môi trường xung quanh

iw 2.10 Nhiệt đốt nóng lượng hơi chiếm khoảng không trong thiết bị:

Œy.« =Vp„«.Pp-Íp ae

hiệu thể tích của hầm và thể tích cấu kiện trong khuôn

và thiết bị phụ ytrợ khác:

: | Vi.e.e = Va - Vin - Vp - Ving OvEE-28)

2.11 Nhiét do hdi ré ri ra ngoài:

Q7 -61 035Q, T 0

(VH.29)

Trong một số trường hợp nếu kết cấu bao che của thiết bị không đảm bảo chất lượng

Giải phương trình cân bằng nhiệt của giai đoạn một ta tìm được lượng nhiệt cần cung

cấp cho cả giai đoạn một là Qì

Chi phí hơi trong một giờ ở giai đoạn một là:

A, wag

¡ Lập phương trình cân bằng nhiệt cho giai đoạn hai

Tương tự như ở giai đoạn một, trong giai đoạn hai các quá trình tiếp tục xẩy ra nhưng

ở mức độ khác Các khoản thu (1.1), (1.3), (1.4), (1.5), (1.6), (1.7) tương tự như ở giai

đoạn một, ngoài ra còn có lượng nhiệt thủy hóa phần còn lại chất kết dính chưa thực

hiện kịp ở giai đoạn một và lượng nhiệt của hơi đưa sang giai đoạn hai

Trong trưởng hợp cấu kiện có độ dày lớn ở giai đoạn một-tâm cấu kiện chưa kịp đốt

nống đến nhiệt độ bề mặt của chúng thì ở giai đoạn hai trong khoản nhiệt chỉ còn thêm

lượng nhiệt đốt nóng tiếp tục cấu kiện đến nhiệt độ trong bể cũng như lượng nhiệt tiế

tục đốt nóng kết cấu bao che, tổn thất nhiệt vào môi trường xung quanh lượng tổn thất

tăng lên do rò rỉ khi nhiệt độ bên trong thiết bị tăng và nhiệt do nước đọng mang đi

| Giải phương trình cân bằng nhiệt cho giai đoạn hai tìm được lượng hơi chỉ phí cho giai

đoạn này G;` và lượng hơi trung bình trong một giờ cần chỉ phí cho giai đoạn hai:

L _ >h h

(VH.32)

“+

isd a

Trang 10

~-

i Đạng thứ nhấ ¡

Các khoản chỉ phí nhiệt | Hảm tuyne] Hậm bể TT TT Ni xi

chu kỳ Pôligôn | nhiều tầng | tuynel

Đốt nóng cấu kiện 7,95 12 50,5 12,2 40

Do kết cấu bao che hấp thụ 3,63 6,5 : 26.4 37.3

Nhiệt theo nước đọng R 5 " 12 -

Tong 100 100 100 100 100

Chi phi riéng hoi cho 1mỶ

*Cac số liệu theo tài liéu[15 ]

VII.5.2 Thiết kế thiết bi dưỡng hộ casset

Trong tính toán nhiệt thiết bị casset, tính vận tốc nâng nhiệt cấu kiện nam sat nhau

theo nhóm 9-4 cấu kiện qua bêtông đang đông cứng rất khó thực hiện do thiếu các số an

liéu vé dac tinh nhiét ly cha bétong trong gai đoạn phát triển cường độ Vi vay có thể coi

cả nhóm như một tường truyền nhiệt phức tạp Với cac thông số nhận là giá trị trung bình | của nhiều số đo các đặc tính đó Sử dụng đồ thì để tính quá trình đốt nóng phụ thuộc vào

các tiêu chuẩn bị, Fọ Khối lượng khuôn của casset tinh cho một cấu kiện nằm trong

90% khối lượng thép đó được đốt nóng lên đến 100 C với h n họp ng Tính trường

phân bố nhiệt độ trong bêtông của cả casset đến cuối giai toạn để) năng giáp Salsas

được nhiệt độ trung bình của các cấu kiện và lượng nhiệt đốt nóng chúng lên trong từng

|

giai đoạn Các bước tính toán tương tự như phân Ÿ.! Dưỡng hộ nhiệt ẩm trong tuiết bị -

ng tir 250-300 kg/m” cấu kiện \

oe, : t khoa ey i

ie at số loại thiết bị casset tạo hình và dưỡng hộ nhiệt ẩm a

bêtông do Liên Xô (cit) ché tao 6 bang VIL on

VIL.5.3 Thiét ké thiét bi avtoclav “`

| tocla theo mục V.1 Diều khác biệt ở đây là hơi ẩm cung ¢ ip cho ;

_ avto tee độ sản 100°C, ap sudt cao Vì ba ho pan xăng và hạ nhiệt sẽ

Skee 9, A “ác

Ý 1l1.í -

Lú

7 " ,

2 Ấ_

Trang 11

UpAhep

Trang 12

Cân bằng nhiệt cho thiết bị avtoclay, dude tinh cho từng giai đoạn Tuý nhiên ở cuối

quá trình dưỡng hộ bằng avtoclay, một lượng hơi có thể xả cung cấp cho avtoclav khác,

nơi bắt đâu giai đoạn nâng nhiệt độ hoặc cấp cho các thiết bị khác dưỡng hộ ở điểu

kiện áp suất bình thường

Lượng nhiệt của phần hơi còn chứa trong avtoclav đến cuối chu kỳ đưỡng hộ được tính

theo công thức:

is alas Q =V -Vin - Veg Pity (kd) (VI.34)

trong đó [Vp Vin Vv g -thể tích của avtoclav cấu kiện, cả khuôn, vagông, m°

Pi- ty trong 6 ap suat dang tinh gid trị QỊ của avtoclav, kg/m”

i; - Entanpia hoi 6 ap suất đang tính giá trị Q của avtoclav, kdJ/kg

Việc xả hơi từ avtoclav này sang avtoclav khác chỉ thực hiện được khi trong avtoclav

cin được cấp hơi áp suất chưa vượt quá giới hạn P"

P’ = P - AP, MN/m? (VH.35) trong đó P"- áp suất ở cuối quá trình xả trong avtoclav thứ nhất; ‘

AP - độ chênh lệch áp suất cần thiết ở avtoclav thứ nhất

và thứ hai để quá trình xả và nạp hơi còn thực hiện được

Thông thường AP = 0,05 + 0,1 MN/m’

Lượng nhiệt của hơi (AQ) có thể tận dụng trong avtoclav khác hoặc trong một thiết bị

tận dụng nhiệt khác được tính theo công thức:

AO =[(V - Vựn - Vy „)f(Ð1-ït — P2-(12 +7a)] ,kd (VII.36)

trongđó w@Ọ- hệ số tính đến tổn thất nhiệt khi xả hơi từ thiết bị này sang

thiết bị khác, = 0,8 + 0,9 tuỳ thuộc vào hệ số nhánh của ống dẫn, đường kính ống dẫn, chất lượng cách nhiệt

của avtoclav và ống dẫn hơi.;

p.- tỷ trọng của hơi ở áp suất cuối cùng của quá trình xả, kg/m’

i, - Entanpia cua hoi ở áp suất P¿, kJ/kg

¡a- Entanpia của nước đọng ở áp suất trong thiết bị sử dụng nhiệt,

kJ/kg

Ngoài lượng nhiệt kể trên, còn có lượng nhiệt của phần hơi chiếm chỗ trống trong

avtoclav và một phần nhiệt toả ra khi làm nguội cấu kiện đồng thời với lượng nhiệt hơi

nóng thoát ra từ bêtông do áp suất và nhiệt độ trong avtoclav giảm Vì vậy lượng hơi

thực tế thải ra sẽ tăng

VIL5.4 Tĩnh thiết bí dưỡng hộ nhiệt ẩm liên hoàn

Trong thiết kế thiết bị dương hộ nhiệt ẩm liên tục điều cần lưu ý là làm sao tạo ra

ô lanh không lọt vào hầm từ phía dưới

No ĐT vie thiết phải thiết kế hầm tuynel chiều cao thấp, hai đầu có màn

các bể dưỡng hộ thẳng đứng với chiều cao không lớn có thể sử dụng hệ thống kín khí kiểu

màn chấn mềm, chỉ kéo lên khi cần nạp cấu kiện vào hầm, —

Định dạng
Số trang	17
Dung lượng	2,71 MB