1. Trang chủ
  2. » Luận Văn - Báo Cáo

đồ án chi tiết máy tính toán thiết kế hộp số đồng trục 2 trường đại học giao thông vận tải

67 0 0
Tài liệu đã được kiểm tra trùng lặp

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Tiêu đề Thiết kế hộp giảm tốc 2 cấp kiểu phân đôi cấp nhanh
Tác giả Trần Văn Sang
Người hướng dẫn PTS. Trần Tiến Đạt
Trường học Đại học Giao thông Vận tải
Chuyên ngành Chi tiết máy
Thể loại Đồ án chi tiết máy
Định dạng
Số trang 67
Dung lượng 7,21 MB

Cấu trúc

  • CHƯƠNG I THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN (0)
    • I.1 chọn động cơ điện (6)
    • I.2 phân phối t s ỷ ố truyền (7)
  • CHƯƠNG II TÍNH TOÁN BỘ TRUYỀN XÍCH H Ở (9)
  • CHƯƠNG III THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG (11)
    • III.1 Bộ truy n c p nhanh( B ề ấ ộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng) (0)
    • III.2 Bộ truy n c p ch m( b ề ấ ậ ộ truyền banh răng trụ răng thẳ ng) (0)
    • IV.1 chọn và tính thông số ban đầu c ủa các tr c ụ (30)
    • IV.2 trục trung gian (32)
    • IV.3 trục ra (33)
    • IV.4 trục vào (34)
    • IV.5 tính toán thi t k ế ế ụ tr c (35)
    • IV.6 kiể m nghi m tr c theo h ệ ụ ệ ố s an toàn (0)
  • CHƯƠNG V TÍNH TOÁN CH ỌN Ổ (50)
    • V.1 tính toán chọn ổ trục vào (50)
    • V.3 tính toán chọn ổ trục ra (54)
    • V.4 chọn kh p n ớ ối (0)
  • CHƯƠNG VI THIẾT KẾ VỎ H P Ộ (58)
  • CHƯƠNG VII các chi ti t ph ế ụ (61)
    • VII.1 vòng chắn d u ầ (61)
    • VII.2 chốt định v ị (61)
    • VII.3 n ắp quan sát (62)
    • VII.4 nút thông hơi (63)
    • VII.5 nút tháo d u ầ (64)
    • VII.6 que thăm dầu (64)
  • CHƯƠNG VIII BẢNG DUNG SAI LẮP GHÉP (0)
    • VIII.1 B ng dung sai l ả ắp ghép bánh răng (65)
    • VIII.2 B ng dung sai l p ghép ả ắ ổ lăn (66)
    • VIII.3 b ng dung sai l p then ả ắ (0)
  • CHƯƠNG IX TÀI LIỆU THAM KH O Ả (67)

Nội dung

9 CHƯƠNG III THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG .... 11 III.1 Bộ truy n c p nhanh Bềấộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng ..... Tính số răng đĩa lớn Z2=ux... Tính công su t tính toán ấPt =

THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN

chọn động cơ điện

Công suất tương đương Pt = 10kw

Hiệu su t của chu trình ấ Ƞ=Ƞxh*br 4 *ol 3 *Ƞkn =0,9 0,99∗ 4 ∗ 0,97 3 ∗ ≈ 1 0,79

xh: hi u su t c a xích hệ ấ ủ ở 0.9

br :hi u suệ ất bánh răng trụ: 0,97

ol :hiệu su t mấ ột cặp ổ lăn: 0,99

0.79≈ 11.66 KW Số vòng quay c n thi t cầ ế ủa động cơ 𝑛𝑠𝑏= 𝑛 × 𝑢𝑙𝑣 𝑡

𝑛 𝑙𝑣 : s vố òng quay tr c công tụ ác 𝑛 𝑙𝑣 = 30 (vg/ph) 𝑢 = 𝑢𝑡 đ× 𝑢ℎ𝑔𝑡

𝑢 =𝑥 2.5 : t s ố truyền b truyền xích ộ 𝑢ℎ𝑔𝑡= 10: t s truy ố ền h p gi m t c 2 c p nón tr (ộ ả ố ấ ụ tra bảng 2.4/T21)

⇒ 𝑛 𝑠𝑏 = 30 × 25 = 750 (vg/ph) Chọn động cơ thoả mản các điều ki n sau ệ

{Pdc ≥ Pct ndc ≈ nsbTra bảng P1.1 trang 234 , ta chọn động cơ: 4A160M8Y3 Động cơ có các thông số kỹ thu t sau: ậ Pdc = ( Kw ) 15 ncd = 730 ( vg/ph ) ta có u = nt 30 (vg/ph) uch = 730

phân phối t s ỷ ố truyền

Ta có : u = uch hgt*uxh

10 ≈ 2.5 Công su t các trấ ục:

P1 =Pct ∗ Ƞ ∗ Ƞ kn = 11.66 * 0,99 * 1 = 11.55 (kw) P2 =P1 ∗ Ƞ ol ∗ Ƞ 2 br = 11.55 0,99 ∗ ∗ 0.97 2 76 (kw) P3 =P2 ∗ Ƞ br ∗ Ƞ ol = 10.76*0,99*0,97 34 (kw) P4 =P3 ∗ Ƞ ol∗ Ƞxh = 10.34*0,99* 0,9 =9.22 (kw) Số vòng quay c a các tr c : ủ ụ n1 = ndc = 730 (vg/ph) n2 = u n 1 d = 3.58 730 ≈ 204 (vg/ph) n3 = u n 2

Momen xo n trên các tr c: ắ ụ

TRỤC TS Động cơ I II III IV

TÍNH TOÁN BỘ TRUYỀN XÍCH H Ở

Công su t truyấ ền: P = 10.34 kW Số vòng quay tr c d n: n = 73.2 vg/ph ụ ẫ T s truyố ền: u = 2.5

1 Chọn s răng đĩa dẫn theo công thố ức Z1 = 29- 2ux )-2.2.5= 24 Chọn Z1$> 19 răng 2 Tính số răng đĩa lớn

3 Xác định điều kiện s d ng xích theo công th c ử ụ ứ

K = Kr Ka Ko Kđc.Kb.Klv Kr h sệ ố chịu t i trả ọng động cơ chịu va đập nhẹ :1,2 Ka ảnh hưởng kho ng cách tr c a (30÷50)p : 1 ả ụ c

Ko hai tâm đĩa xích hợp với phương ngang 1 góc < 60 o : 1 Kđc ảnh hưởng lực căng xích trục điều chnh được: 1 Kb điều kiện bôi trơn nhỏ giọt :1

Klv : chế độ làm vi c 2 ca 1 ngày :1,25 ệ K=1,2.1,25.1.1.1.1= 1,5

+ ch n xích 2 dãy Kọ x = 2,5 +hệ ố s Kn =n01/n3P/73.09 2.8 +hệ ố s Kz =Z01/Z1%/24=1

4 Tính công su t tính toán ấ Pt =(𝐾 𝑧 𝐾 𝑛 𝐾 𝑃) 𝐾/ 𝑥 =( 1.05 2.8 1.5 10.34 2.5* * * )/ = 18.24 kW

Theo bảng ch n n P v/p (5.5/81 tr nh ch t) ọ 01 ị ấ chọn bước xích pc= 31.75 mm 5 Theo b ng sả ố vòng quay t i h n (5.8/83) ớ ạ ứng bước xích pc= 31.75 là 400 v/p => n< nth

6 Xác định vận t c trung bình ố v = 60000 π d n = n 𝑝 60000 𝑐 𝑍 1 = 73 2∗ ∗ 31 75 24

60000 = 0.93 m/s lực vòng có ích:Ft = 1000.𝑃

0.93 = 11118.28 N lực tác d ng lên tr c:Fụ ụ r=km.Ft = 1.15.11118.28 12787 N với km = 1.15 đường n i tâm h p vố ợ ới đường ngang góc < 40 0 7 Chọn kho ng cách trả ục sơ bộ a = (30 ÷ 50)p c a = 40 31.75 1270= mm Số mắt xích tính teo công th c ứ

Chi u dài xích L= p X = 31.75.134 4254.5 mm ề c Tính chính xác kho ng cách tr c a ả ụ a = 0,25p [X - c 𝑍 1 +𝑍 2

= 1457.66 mm 8 Số lần va đạp trong 1 giây

I = [ ]𝑖.𝑋 𝑍.𝑛 = 24 73 20 134 ∗ 2 ∗ = 1.18 < [𝑖] Theo bảng 5.9/85 với pc = 31.75 chọn [i] = 20 9 Đường kính đĩa xích d1 = 𝑝 π 𝑐𝑍1 = 31 75 24 ∗ π = 242 mm dα1 = d + 0,7p1 c = 242 + 0,7 31.75 264 = mm d2 = 𝑝 𝑐𝑍2 π = 31 75 60 ∗ π = 606mm dα2 = d + 0,7p2 c = 606+ 0,7.31.75 = 628 mm

THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG

chọn và tính thông số ban đầu c ủa các tr c ụ

- V t li u ch t o tr c là thép C45 tôi c i thiậ ệ ế ạ ụ ả ện

- Ứng su t xoấ ắn cho phép:

[τ]= 15÷ 30 MPa Đối với trục vào c a h p gi m t c l y tr sủ ộ ả ố ấ ị ố nhỏ, trị s l n i vố ớ đố ới trục ra

Tính thi kết ế trục tiến hành theo các bước:

- Tính sơ bộ đường kính trục.

- Xác định khoảng cách gi a các gữ ối đỡ và điểm đặt lực

- Xác định đường kính và chiều dài các đoạn trục

Xác định đường kính sơ bộ trục

TRỤC TS Động cơ I II III IV

T (N.mm) 152539 151100 503716 1349003 3005154 theo công th c 10.9/188 ứ d ≥ 3 √ 0.2∗𝜏 𝑀 𝑡𝑑 mm trục 1 T11100 N.m [𝜏]MPa d1 ≥ 36.93014985 mm chọn d1@ mm trục 2 T2P3716 [𝜏]MPa d2 ≥ 55.16811737 mm chọn d2= 60 mm trục 3 T349003N.m [𝜏]MPa d3 ≥ 76.61207414mm chọn d3 mm do l p n i trắ ố ục vào đầu vào c a tr c dủ ụ ộng cơ nên ta không cần tính toán dường kính trục động cơ điện theo b ng 10.2 trang 189 ch n chi u rả ọ ề ọng ổ lăn b1#mm ; b21mm ; b39mm theo bảng 10.3 trang 189 ch n ọ k1 = 10 ; k2 = 10 ; k3 = 15 ; hn = 20

trục trung gian

sơ đồ tính kho ng cách trả ục

Chiê dài mayer bánh răng nối trục Lm = (1,2 ⟶1,5) d2= (1,2 ⟶ 1,5).60 = 72⟶ 90mm

Chọn lm22 = lm24 = 50 mm , lm23 = 80 = lm31 cho phù h p vợ ới b rề ộng bánh răng )

Ta có k1 = 10 mm k2 = 10 mm xác định các kho ng cách sau ả l22 = 0,5.(lm22 + b ) + k0 1 + k = 0,5(2 50+31)+10 10 65.5mm + Chọn l22 = 70mm l23 = l22 + 0,5.(lm22 + lm23) + k1 = 70 + 0,5( 50+ 80) + 10 = 155 mm

trục ra

Chiều dài mayer bánh răng lm31 = (1,2 ⟶ 1,5).d = (1,2 3 ⟶ 1,5).80 = 96⟶120 mm

Xác định các khoảng cách l32 = l23 = 155 mm l31 = 2l32 = 310 mm lc33 = 0.5(lm33+b3) + k + h =0.5( 3 n 80+39) + 15 + 20 = 94.5 mm lấy lc33= 100 mm

trục vào

sơ đồ khoảng cách trục l12 = l22 = 70 mm l13 = l24 = 240 mm l11 = l21 = 310 mm lm1d=(1.4⟶2.5) d =(1.2 1 ⟶1.5)40 = 56⟶ 100 mm lấy lm1d `mm l1d = 0.5(lm1d+b1) + K3+hn = 0.5(60+23) + 15 + 20 = 76.5 mm lấy l1d = 80mm

tính toán thi t k ế ế ụ tr c

IV.5.1 Trục vào lực vòng

Ftl = 1937 N lực d c tr c ọ ụ Fal 91 N lực hướng tâm Frl0 N v y M = Fậ al al*d191 78/2= 58149 N.mm * các số liệu được tính trong phần bánh răng ta có

CA= 80 mm AD= mm 80 AE= 240 mm AB 10 mm trong mặt ph ng yOz ẳ ∑ 𝑀 𝑎 =0

 Ft1*AD + F * AE + F *AC = R *AB t1 dc by

∑ 𝐹 𝑦 = 0 => RAy= 890N trong mặt ph ng xOy ẳ

 Fr1*AD +Fr *AE =R *AB 1 Bx

∑ 𝐹𝑥= 0 => RAx= 1937 N tính đường kính tại các đoạn trục với [𝜎]U tại A Mtd =√𝑀𝑥2+ 𝑀 𝑦2 + 0.75𝑇 2 = 132103 N.mm da= 3 √ 0.1[𝜎] 𝑀 𝑡𝑑 = 28.86 mm theo tiêu chu n ch n dẩ ọ a = 30 mm tại C Mtd =√𝑀𝑥2+ 𝑀𝑦2+ 0.75𝑇 2 = 181363.2 N.mm dc= 3 √ 0.1[𝜎] 𝑀 𝑡𝑑 = 32.74 mm theo tiêu chu n ch n dẩ ọ c = 35mm tại D Mtd =√𝑀𝑥2+ 𝑀 𝑦2 + 0.75𝑇 2 = 62300 N.mm dd= 3 √ 0.1[𝜎] 𝑀 𝑡𝑑 = 32.74 mm theo tiêu chu n ch n dẩ ọ d = 30 mm tại B ch n bọ ằng t i A dạ b=da0 mm

IV.5.2 trục trung gian lực vòng Ft2=Ft1= 1937 N lực hướng tâm Fr2= Fr1 = 890 N lực d c tr c ọ ụ Fa2 = Fa1 = 1491 N

2 = 208740 N các số liệu tính ở phần bánh răng Ft3 = 7632 N lực hướng tâm Fr3 = 2778 N AC = 50 mm AD = 155 mm AE = 240 mm AB = 310 mm trong mặt ph ng yOz ẳ

 Fr2*AC + F *AE -F * AD -R * AB = 0 r2 r3 by

 Ray = 1879 N trong mặt ph ng xOz ẳ

 Fr2*AC+ F *AE +F *AD =R *AB t2 t3 bx

 Rbx = 2880 N =Rax đường kính tại các đoạn trục là với [𝜎]P tại C và D :M =td √𝑀2 𝑥+ 𝑀𝑦2+ 0.75𝑇 2 = 451664 N.mm dd=dc= 3 √ 0.1[𝜎] 𝑀 𝑡𝑑 = 44.87 mm theo tiêu chu n ch n dẩ ọ d = dc = 45 mm tại E Mtd =√𝑀𝑥2+ 𝑀𝑦2+ 0.75𝑇 2 = 663480 N.mm de= 3 √ 0.1[𝜎] 𝑀 𝑡𝑑 = 51.01 mm theo tiêu chu n ch n dẩ ọ e = 55 mm tại A và B ta ch n d = dọ a b = 45 mm

SVTH: Trần Văn Sang Mssv: CO21T-LT1 41

IV.5.3 trục ra tải tr ng lên trọ ục Ft3=Ft4v32 N Ftxh = 12787 N lực hướng tâm Fr4 = F = 2778 N r3

AD 5 mm AB = 310 mm AC = 410 mm trong mặt ph ng yOz ẳ

 Rbx = 1389 N = R ax trong mặt ph ng xOz ẳ

∑ 𝑀 𝑎 =0 Ft4*AD + F *AC = R *AB txh bx

 Ray= 7941 N đường kính tại các đoạn tr c là ụ với [𝜎]= 50 tại B :Mtd =√𝑀𝑥2+ 𝑀𝑦2+ 0.75𝑇 2 = 1732068 N.mm da=db= 3 √ 0.1[𝜎] 𝑀 𝑡𝑑 = 70.24 mm theo tiêu chu n ch n d = dẩ ọ a b= 75mm tại D Mtd =√𝑀𝑥2+ 𝑀 𝑦2 + 0.75𝑇 2 = 1710618 N.mm

SVTH: Trần Văn Sang Mssv: CO21T-LT1 42 dd= 3 √ 0.1[𝜎] 𝑀 𝑡𝑑 = 69.95mm theo tiêu chu n ch n dẩ ọ d = 70 m

SVTH: Trần Văn Sang Mssv: CO21T-LT1 43

IV.6 kiểm nghi m tr c theo hệ ụ ệ số an toàn

IV.6.1 v t li u trậ ệ ục thép C45 tôi c i thiả ện 𝜎𝑏0 MPa ta có

IV.6.2 điều ki n ki m tra tr c v a thi t kệ ể ự ừ ế ế ề độ v b n m ề ỏi

Khi xác định đường kính trục theo công th c d=ứ 3 0.1[𝜎] √ 𝑀 𝑡𝑑 ta chưa xét đến 1 số yếu t ảnh hưởng ố đến độ bền mỏi của trục như đặc tính thay đổi chu kỳ ứng su t, y u tấ ế ố kích thước chất lượng bề mặt , vì vậy sau khi định k t c u c n ti n hành ki m nghi m tr c vế ấ ầ ế ể ệ ụ ề độ ề b n mỏi có kể đến các yếu tố ảnh hưởng vừa nêu k t c u trục vừế ấ a thi t k phải đảm bảo được độ bền mỏi n u h ế ế ế ệ số an toàn đảm bảo được độ bền mỏ ếi n u h s an tiafn t i các ti t diệ ố ạ ế ện thỏa mãn các điều kiện sau (CT10.19/195)

SVTH: Trần Văn Sang Mssv: CO21T-LT1 44 tra b ng 10.7/197 ta cóc h sả ệ ố xét đến ảnh hưởng của ứng suất trung bình đến độ bèn mỏi

𝜓𝜏= 0.05 𝜓𝜎=0.1 các trục đều quay , ng su t uứ ấ ốn thay đổi theo chu kỳ đối xứng do đó

𝜎 𝑚𝑗 = 0 vì tr c quay mụ ột chi u ng su t thay d i theo chu kì mề ứ ấ ổ ạch động nên theo CT10.23/196 ta có

IV.6.3 xác định hệ ố s an toàn các ti t di n nguy hi m c a trở ế ệ ể ủ ục theo k t c u và biế ấ ểu đồ moment tr c ta th y các ti t diụ ấ ế ện nguy hi m cể ần được kiểm tra độ bền mỏi trục 1: mặt cát 1-2 lắp bánh răng , mặt cát 1-1 lắp ổ lăn trục 2 : măt cắt 2-2 và 2-1 ( ti t diế ện lắp bánh răng nghiêng và bánh răng thẳng) trục 3 : ti t di n lế ệ ắp bánh răng 3-1 ti t diế ện lăp ổ lăn 3-2

IV.6.4 chọ ắn l p ghép các ổn lăn trên trục k6 , lắp bánh đai, nối trục , bánh răng theo k6 kết hợp lắp then kích thước của then ( bangr.1/173) tr s moment c n u n và moment c n ị ố ả ố ả

SVTH: Trần Văn Sang Mssv: CO21T-LT1 45 xoắn (công th c trong b ng 10.6/196) ng vứ ả ứ ới các ti t di n nguy hiế ệ ểm trên được tính và ghi lạ trong bảng sau

Tiết diện Đường kính trục b x h 𝑡1 𝑊 j

D3 70 20x12 7.5 29471.61 63128.48 trong đó: bxh :là đường kính và chi u cao c a then1 ề ủ t1 : là chi u sâu r nh then trên trề ả ục

IV.6.5 xác định hệ ố s 𝑲 𝝉𝒅𝒋 và 𝑲 𝝈𝒅𝒋 đối v i ti t di n nguy hi m ớ ế ệ ể ta có công thức xác định 𝐾𝜎𝑑𝑗

𝐾 𝑦 CT10.25/197 ta có công thức xác định 𝐾𝜏𝑑𝑗

Các trục được gia công bằng máy tiện cần đảm bảo độ nhám 2.5 ≤ R ≤ 0.6a → 𝜇𝑚, vì vậy theo bảng 10.8/197 thì hệ số tập trung ứng suất Kx = 1.

1 không dừng phương pháp gia tăng bền bề mặt nên K = 1 y ta dùng phay ngón để gia công rãnh then nên theo b ng 10.12/199 ta có ả 𝐾𝜎=2.01 và 𝐾𝑟=1.88 theo b ng 10.10/198 ta có ả

Tiết di n trục ệ Đường kính 𝜀𝜎 𝜀𝜏

D3 70 0.73 0.71 với 𝜀𝜎 và là h s𝜀𝜏 ệ ố ảnh hưởng của kích thước đến ti t diế ện trục đến gi i h n mớ ạ ỏi phụ thuôc vào vật li u trệ ục và đường kính trục hệ số an toàn t i ti t di n nguy hi m ạ ế ệ ể

[𝑆]=(1.5 2.5): h sô an toàn cho phép → ệ

SVTH: Trần Văn Sang Mssv: CO21T-LT1 47 kết qu tính toán vả ới c 3 trả ục được nghi vào b ng sau ả chọn kiêu lắm trung gian có độ dôi cho cách thiết bị lắp ổ đối với các ti t di n lế ệ ắp bánh răng bánh đai và nối trục kết quả tính toán đối với ti t diế ện 3 tr c 0 ụ Tiết diện d (mm)

A1 30 2.46 0.85 2.41 2.51 2.06 9.42 2.01 D1 35 2.46 0.85 2.41 2.51 3.44 15.33 3.36 C2 45 2.58 0.81 2.47 2.57 4.35 18.85 3.36 E2 55 2.74 0.76 2.58 2.68 7.5 32.15 4.24 B3 75 2.85 0.73 2.65 2.75 7.5 39.7 0 C3 70 2.85 0.73 2.65 2.75 9.52 12.16 9.26 D3 70 2.85 0.73 2.65 2.75 2.94 12.16 2.86 xét đối với các trục

Mx(N.mm) My(N.mm) Mj(N.mm)

SVTH: Trần Văn Sang Mssv: CO21T-LT1 48 với Mj=√𝑀𝑋 2+ 𝑀 𝑦2 kiểm nghiệm độ ền tĩnh củ b a trục để đề phòng kh ả năng bị biến dạng d o quá l n ho c phá h ng do tẻ ớ ặ ỏ ải đột ngột c n ti n hnahf ầ ế kiểm nghiệm độ ền tĩnh củ b a trục công th c có d ng ứ ạ

0.2𝑑 3 với Mmax và Tmax là: moment uốn lớn nh t và moment xoấ ắn l n nh t t i ti t diớ ấ ạ ế ện nguy hiểm quá t i (N.mm) ả

𝜎𝑐ℎ: giới hạn chảy cua vật liệu trục (MPa)

D3 36.43 39.33 53.61 dùng số liệu c a tính toán tra theo b ng 10.5/195 thì toàn bừ ả ộ đều đảm bảo đô bền tĩnh kiểm nghi m then ệ kiểm nghiệm điều kiện bền d p và b n cậ ề ắt đố ới then bằng i v với các ti t diế ện tr c dung mụ ối ghép then ta ph i ti n hnahf ki m nghi m mả ế ể ệ ối ghép về độ ề b n dập 𝜎𝑑 và độ bền cắt 𝜏𝑐 ta tra ở CT9.1:9.2/173

SVTH: Trần Văn Sang Mssv: CO21T-LT1 49

𝑡 ≤[𝜏 𝑐 ] trong đó 𝜎 𝑑 , 𝜏 𝑐 : ứng su t d p và ng su t c t tính toán (N.mm) ấ ậ ứ ấ ắ d: đường kính trục (mm) T: momonet xoắn trên tr c (N.mm) ụ b.h.t : thông s1 ố kích thước then lt chi u dài ph n làm vi c c a then về ầ ệ ủ ới (l =(0.8 m ⟶0.9)l =0.9.1.5=1.35 d m [𝜎 𝑑 ]: ứng su t d p cho phép tra theo b ng 9.5/178 ấ ậ ả [𝜎 𝑑 ]= 150MPa [𝜏 𝑐 ]: ứng suát c t cho phép ắ [𝜏 𝑐 ]`⟶90 (MPa) tính toán theo tiêu chuẩn ta có chi u dai theề n được cho trong bảng Tiết diện Đường kính trục b x h 𝑡 1 T

D3 70 20x12 7.5 1349003 90.64 20.39 vậy tất c mả ối ghép đều đảm b o yêu c u vả ầ ề ề điu ki n b n d p và u n ệ ề ậ ố

TÍNH TOÁN CH ỌN Ổ

tính toán chọn ổ trục vào

chọn t các sừ ố liệu thi t kế ế đã có đường kính tr c dụ A10mm vận tốc 730 vòng /phút Rax = 1937 N

Rbx = 1937 N Ray = 890N Rby = 890 N chọn ổ bi không có l c dự ọc tuổi th : do th i gian làm vi c c a h p gi m t c là l n nên ta chọ ờ ệ ủ ộ ả ố ớ ọn ổ ph i phù hợp ả tuổi th làm vi c cọ ệ ủa ổ

Lh =(10⟶25).10 3 giờ ự d a theo t i trả ọng vì 2 l c d c F và F tri t tiêu l n nhau nên ự ọ a1 a2 ệ ẫ

𝐹 𝑎 𝐹 𝑟 = 0 FrB rA

1 ki m nghi m khể ệ ả năng tải động của ổ theo công th c 11.3/214 ta có ứ Q=(X.V.F + YF ).kr a t.kđ vòng trong quay nên V=1 k =1 vì t 𝜃 X=1;Y=0

Q= 1*2131.68*1.1*1#44.848 N khả năng tải động Cd = Q 𝑚 √𝐿 đối với ổ bi m=3 L: tu i th tính b ng tri u vòng ổ ọ ằ ệ

10 6 = 876 tri u vòng ệQ: tải động quy ước (kN)

SVTH: Trần Văn Sang Mssv: CO21T-LT1 52

 khả năng tải dộng của ổ được đảm b o ả

V.2 tính toán chọn ổ trục trung gian từ các số liệu thi t kế ế đã có đường kính tr c dụ A1= 45 mm vận t c vòng ố 204/phút

Rax = 2880 N Rbx = 2880 N Ray = 1879 N Rby = 1879 N chọn ổ bi không có l c dự ọc có đường kính vòng trong 50 mm tuổi th : do th i gian làm vi c c a h p gi m t c là l n nên ta chọ ờ ệ ủ ộ ả ố ớ ọn ổ ph i phù hợp ả tuổi thị làm vi c cệ ủa ổ Lh =(10⟶25).10 3 giờ ự d a theo t i trả ọng vì 2 l c d c F và F tri t tiêu l n nhau nên ự ọ a1 a2 ệ ẫ

SVTH: Trần Văn Sang Mssv: CO21T-LT1 53 𝐹 𝑎

𝐹 𝑟 = 0 FrA

1 ki m nghi m khể ệ ả năng tải động của ổ theo công th c 11.3/214 ta có ứ Q=(X.V.F + YF ).kr a t.kđ vòng trong quay nên V=1 k =1 vì t 𝜃

Ngày đăng: 18/09/2024, 16:20

TÀI LIỆU CÙNG NGƯỜI DÙNG

TÀI LIỆU LIÊN QUAN

w