Mặt bích ghép thân với buồng đốt, mặt bích ghép thân với nắp .... Chi tiết số III: Buồng đốt ống chùm .... Chi tiết số IV: Mặt bích ghép thân với buồng đốt .... Chi tiết số V: Mặt bích g
Trang 1ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP HỒ CHÍ MINH KHOA KỸ THUẬT HÓA HỌC
BỘ MÔN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ
Bài tập Tính toán – Thiết kế thiết bị
Bài tập số 3
Trần Đăng Khoa – MSSV: 2013517 Lớp: L01 – HK231
2023
Trang 2c Mặt bích ghép thân với buồng đốt, mặt bích ghép thân với nắp 2
d Chi tiết số VII: Vỉ ống 2
2 CHỌN THÔNG SỐ THIẾT KẾ 2
a Chi tiết số I: Nắp elip 2
b Chi tiết số II: Thân hình trụ 3
c Chi tiết số III: Buồng đốt ống chùm 3
d Chi tiết số IV: Mặt bích ghép thân với buồng đốt 3
e Chi tiết số V: Mặt bích ghép thân với nắp 4
f Chi tiết số VI: Đáy elip 5
g Chi tiết số VII: Vỉ ống 5
3 TÍNH BỀ DÀY CÁC CHI TIẾT 6
3.1.TÍNH BỀ DÀY CHI TIẾT SỐ II:THÂN HÌNH TRỤ 6
3.2.TÍNH BỀ DÀY CHI TIẾT SỐ I:NẮP ELIP 7
3.3.TÍNH BỀ DÀY CHI TIẾT SỐ VI:ĐÁY ELIP 8
3.4.TÍNH BỀ DÀY CHI TIẾT SỐ III:VỎ BUỒNG ĐỐT ỐNG CHÙM 9
Trang 3Đề bài: Thiết kế thiết bị cô đặc dung dịch NaOH
tsdd = 95℃, PCK = −0.4 at Hd= 2 m, Dd = 0.8 m Hb= 2.5 m, Db= 1.5 m h1 = 400 mm, h2 = 300 mm d1 = 400 mm, d2 = 50 mm
Số ống trên đường kính buồng đốt ống chùm: n = 20 ống
- Tính: bề dày I, II, III, IV, V, VI, VII (vỉ ống) - Chọn và vẽ mặt bích, vỉ ống, tay treo
- Đưa ra phương án tăng cứng các lỗ
1 Chọn vật liệu chế tạo
a Thân, nắp, đáy thiết bị
Chọn vật liệu chống ăn mòn: inox 316 Mặc dù nắp chỉ tiếp xúc hơi nước do NaOH không bay hơi nhưng vì an toàn nên chọn inox 316 làm nắp
- Ứng suất cho phép tiêu chuẩn: [σ]∗ = 144 N/mm2
- Giới hạn chảy: σc = [σ]∗ η = 144 ∗ 1 = 144 N/mm2
- Ứng suất nén cho phép: [σn] = [σ]∗ η = 144 ∗ 1 = 144 N/mm2
- Đường kính tính toán: D = Db = 1.5 m Chiều cao tính toán: h = h1 = 0.4 m
Trang 4- Hệ số ăn mòn hóa học: Ca = 1 Hệ số ăn mòn cơ học: Cb = 0 - Tỷ số giới hạn đàn hồi với giới hạn chảy: x = 0.9
b Chi tiết số II: Thân hình trụ
- Nhiệt độ tính toán: chọn Ttt = Tsdd = 95℃ - Áp suất tính toán: chọn Ptt = Pmt= Pa = 1 atm - Modun đàn hồi: Et= 200 000 N/mm2
- Ứng suất cho phép tiêu chuẩn: [σ]∗ = 144 N/mm2
- Giới hạn chảy: σc = [σ]∗ η = 144 ∗ 1 = 144 N/mm2
- Đường kính tính toán: D = Db = 1.5 m Chiều dài tính toán: L = Hb= 2.5 m - Hệ số ăn mòn hóa học: Ca = 1 Hệ số ăn mòn cơ học: Cb = 0
c Chi tiết số III: Buồng đốt ống chùm
- Nhiệt độ tính toán: chọn Ttt = Tn = 150℃ → áp suất hơi nước: Pn = 4.855 atm - Áp suất tính toán: chọn Ptt = 4.855 − 1 = 3.855 atm
- Ứng suất cho phép tiêu chuẩn: [σ]∗ = 132 N/mm2
- Ứng suất cho phép: [σ] = [σ]∗ η = 132 ∗ 1 = 132 N/mm2 - Hệ số bền mối hàn: φh = 0.95
- Đường kính tính toán: D = 0.8 m - Hệ số ăn mòn: Ca = 1, Cb = 0
d Chi tiết số IV: Mặt bích ghép thân với buồng đốt
- Chọn bích liền, kiểu 1, bảng tra XIII.27 trang 422 sổ tay qttb tập 2 - Áp suất tính toán: Ptt= 3.855 atm
Trang 5e Chi tiết số V: Mặt bích ghép thân với nắp
- Chọn bích liền, kiểu 1, bảng tra XIII.27 trang 422 sổ tay qttb tập 2 - Áp suất tính toán: Ptt= 1 − 0.4 = 0.6 atm
- Nhiệt độ tính toán: T = 95℃ - Các thông số kích thước mặt bích:
Trang 6f Chi tiết số VI: Đáy elip
- Nhiệt độ tính toán: chọn Ttt = Tsdd = 95℃ - Áp suất tính toán: chọn Ptt = Pmt= Pa = 1 atm - Modun đàn hồi: Et= 200 000 N/mm2
- Ứng suất cho phép tiêu chuẩn: [σ]∗ = 144 N/mm2
Trang 7- Khoảng cách tâm ống ngoài cùng đến thành buồng đốt: t∗ = 2.5dn= 2.5 ∗ 35 = 87.5 mm - Áp suất tính toán: Ptt= 3.855 atm
- Nhiệt độ tính toán: Ttt= 150℃
- Ứng suất cho phép tiêu chuẩn: [σ]∗ = 138 N/mm2
- Ứng suất uốn cho phép: [σu] = [σ]∗η = 138 ∗ 1 = 138 N/mm2
3 Tính bề dày các chi tiết
3.1 Tính bề dày chi tiết số II: Thân hình trụ
- Thân hình trụ chịu áp suất ngoài - Tính bề dày tối thiểu:
S′= 1.18 D (PttEt.
= 1.18 ∗ 1500 ∗ ( 0.1200 000 ∗
= 6.55 mm - Tính bề dày thực:
S = S′+ Ca+ Cb+ Cc + Cd = 6.55 + 1 + 0 + 0 + 0.45 = 8 mm - Kiểm tra:
D <LD=
1500= 1.667 < √D
2 (S − Ca) → Đạt Kiểm tra áp suất:
0.3.Etσc √[
D= 1.667 > 0.3.Etσc √[
2 (S − Ca)
→ [P] = 0.649 Et.DL (
S − Ca
√S − CaD= 0.649 ∗ 200 000 ∗1500
2500∗ (8 − 11500)
√8 − 1
1500 = 0.116 N/mm2 > 0.1 N/mm2→ Đạt
- Vậy bề dày thân hình trụ là 8 mm
Trang 83.2 Tính bề dày chi tiết số I: Nắp elip
- Nắp chịu áp suất ngoài
- Chọn bề dày sơ bộ: S = 8 mm - Tính áp suất cho phép:
8 = 175.8 0.15 Et
x σc =
0.15 ∗ 200 000
0.9 ∗ 144 = 231.5 Rt
S <
0.15 Etx σc0.2 < h
1500= 0.267 < 0.3 → [P] =2 [σn] (S − Ca)
β Rt β = Et(S − Ca) + 5xRtσc
Et(S − Ca) − 6.7xRt(1 − x)σc
= 200 000 ∗ (8 − 1) + 5 ∗ 0.9 ∗ 1406 ∗ 144
200 000 ∗ (8 − 1) − 6.7 ∗ 0.9 ∗ 1406 ∗ (1 − 0.9) ∗ 144 = 1.808 → [P] =2 [σn] (S − Ca)
2 ∗ 144 ∗ (8 − 1)
1.808 ∗ 1406 = 0.793 N/mm2 ≫ 0.1 N/mm2- Chọn lại bề dày: S = 5 mm
5 = 281.2 0.15 Et
x σc =
0.15 ∗ 200 000
0.9 ∗ 144 = 231.5 Rt
S >
0.15 Etx σc0.15 < h
1500= 0.267 < 0.5 → [P] = 0.09Et(S − Ca
K Rt )
D= 0.267 và Rt
S = 281.2 → K = 0.971 [P] = 0.09Et(S − Ca
K Rt )
= 0.09 ∗ 200 000 ∗ ( 5 − 10.971 ∗ 1406)
= 0.155 N mm⁄ 2 > 0.1 N mm⁄ 2 → Đạt
Trang 9- Vậy bề dày nắp elip là S = 5 mm
3.3 Tính bề dày chi tiết số VI: Đáy elip
- Đáy chịu áp suất ngoài
- Chọn bề dày sơ bộ: S = 8 mm - Tính áp suất cho phép:
Rt = D24 h=
4 ∗ 300= 533.3 mm Rt
8 = 66.66 0.15 Et
x σc =
0.15 ∗ 200 000
0.9 ∗ 144 = 231.5 Rt
S <
0.15 Etx σc
→ [P] =2 [σn] (S − Ca)β Rtβ = Et(S − Ca) + 5xRtσc
Et(S − Ca) − 6.7xRt(1 − x)σc
= 200 000 ∗ (8 − 1) + 5 ∗ 0.9 ∗ 533.3 ∗ 144
200 000 ∗ (8 − 1) − 6.7 ∗ 0.9 ∗ 533.3 ∗ (1 − 0.9) ∗ 144= 1.289 → [P] =2 [σn] (S − Ca)
2 ∗ 144 ∗ (8 − 1)
1.289 ∗ 533.3 = 2.932 N/mm2 ≫ 0.1 N/mm2- Chọn lại bề dày: S = 3 mm
3 = 177.8 0.15 Et
x σc =
0.15 ∗ 200 000
0.9 ∗ 144 = 231.5 Rt
S <
0.15 Etx σc
→ [P] =2 [σn] (S − Ca)β Rtβ = Et(S − Ca) + 5xRtσc
Et(S − Ca) − 6.7xRt(1 − x)σc
= 200 000 ∗ (3 − 1) + 5 ∗ 0.9 ∗ 533.3 ∗ 144
200 000 ∗ (3 − 1) − 6.7 ∗ 0.9 ∗ 533.3 ∗ (1 − 0.9) ∗ 144= 2.108 → [P] =2 [σn] (S − Ca)
2 ∗ 144 ∗ (3 − 1)
2.108 ∗ 533.3 = 0.512 N mm⁄ 2 > 0.1 N mm⁄ 2 → Đạt - Chọn lại bề dày: S = 2 mm
2 = 266.7
Trang 100.15 Etx σc =
0.15 ∗ 200 000
0.9 ∗ 144 = 231.5 Rt
S >
0.15 Etx σc0.15 < h
800= 0.375 < 0.5 → [P] = 0.09Et(S − Ca
K Rt )
D= 0.375 và Rt
S = 266.7 → K = 0.992 [P] = 0.09Et(S − Ca
K Rt )
= 0.09 ∗ 200 000 ∗ ( 2 − 10.992 ∗ 533.3)
= 0.06 N mm⁄ 2 < 0.1 N mm⁄ 2 → Không đạt - Vậy bề dày đáy elip là S = 3 mm
3.4 Tính bề dày chi tiết số III: Vỏ buồng đốt ống chùm
- Vỏ hình trụ chịu áp suất trong - Tính bề dày tối thiểu:
[σ]P φh =
0.3855∗ 0.95 = 325.3 > 25 → S′= P D
2[σ] φh =
0.3855 ∗ 800
2 ∗ 132 ∗ 0.95= 1.23 mm - Bề dày thực:
S = S′+ Ca+ Cb+ Cc + Cd = 1.23 + 1 + 0 + 0 + 0.77 = 3 mm - Kiểm tra:
S − Ca
3 − 1
800 = 0.0025 < 0.1 → Đạt Kiểm tra áp suất:
[P] =2[σ]φh(S − Ca)D + S − Ca =
2 ∗ 132 ∗ 0.95 ∗ (3 − 1)
800 + 3 − 1 = 0.625 > 0.3855 N/mm2- Chọn lại bề dày: S = 2 mm
[P] =2[σ]φh(S − Ca)D + S − Ca =
2 ∗ 132 ∗ 0.95 ∗ (2 − 1)
800 + 2 − 1 = 0.313 < 0.3855 N mm⁄ 2→ Không đạt
Trang 11- Vậy bề dày vỏ buồng đốt là 3 mm
3.5 Tính toán vỉ ống
- Bố trí lỗ ống trên vỉ:
Với bước ống t = 43.75, 20 ống trên đường kính sẽ chứa 19 khoảng bước ống có kích thước ∑t = 19 ∗ 43.75 = 831.25 > 800 → Không thể thiết kế
- Giảm số ống trên đường kính xuống còn n = 15 ống
Chọn bố trí theo đường tròn đồng tâm Bố trí 7 vòng cách đều nhau, ΔR = 44 mm
1 ống ở tâm tâm; vòng 1: 6 ống; vòng 2: 12 ống; vòng 3: 18 ống; vòng 4: 24 ống; … vòng n: 6n ống Cách bố trí này vừa theo kiểu vòng tròn đồng tâm, vừa theo kiểu tam giác đều, nên khoảng cách giữa 2 tâm ống liền kề trên cùng 1 đường tròn luôn bằng khoảng cách giữa 2 tâm ống liền kề trên đường tròn khác
- Kiểm tra:
+ Khoảng cách tâm các ống trên 2 đường tròn liền kề: Δ ≥ ΔR > 43.75 mm → Đạt + Khoảng cách tâm 2 ống liền kề trên 1 đường tròn: Δ′= Δ → Đạt (tính chất tam giác đều)
+ Khoảng cách tâm ống trên đường tròn ngoài cùng đến thành buồng đốt:
Δ′′= R − R7 =800
2 − (7 ∗ 44) = 92 mm > 87.5 mm → Đạt - Tính bề dày vỉ ống:
+ Phương án hàn vào thân thiết bị
+ Số lỗ tính theo đường kính trên mặt vỉ: 15 lỗ
∑dn = 15dn = 15 ∗ 35 = 525 mm + Hệ số ảnh hưởng do đục lỗ:
φ0 =Dn− ∑dn
800 + 2 ∗ 3 − 525
Trang 124 Tăng cứng cho các lỗ trên thiết bị 4.1 Tăng cứng cho lỗ nắp
dmax = 2 [(S − Ca
S0 − 0.8) √D(S − Ca) − Ca] = 2 ∗ [(5 − 1
4 − 0.8) ∗ √400 ∗ (5 − 1) − 1] = 14 mm d1 = 400 mm > 14 mm → Cần tăng cứng
- Dùng phương pháp hàn thêm vòng đệm, dùng vật liệu thép CT3
Kích thước đệm: Chọn S′= 6 mm > 5 mm, B = √D S′= √400 ∗ 6 = 48.99 mm Chuẩn hóa B = 49 mm
4.2 Tăng cứng cho lỗ đáy
dmax = 2 [(S − Ca
S0 − 0.8) √D(S − Ca) − Ca] = 2 ∗ [(3 − 1
2 − 0.8) ∗ √50 ∗ (3 − 1) − 1] = 2 mm d2 = 50 mm > 2 mm → Cần tăng cứng
- Dùng phương pháp hàn thêm vòng đệm, dùng vật liệu inox 316
Kích thước đệm: Chọn S′= 4 mm > 3 mm, B = √D S′= √50 ∗ 4 = 14.14 mm Chuẩn hóa B = 15 mm
Trang 135 Chọn tay đỡ
- Đặt tay đỡ ở phía trên trọng tâm của thiết bị Chọn vị trí chính giữa thân hình trụ - Khối lượng riêng vật liệu:
+ Thép CT3: ρCT3 = 7.85 ton/m3
+ Inox 316: ρI316 = 7.98 ton/m3
+ Nước lỏng gia nhiệt ngưng tụ: ρn = 1 ton/m3
- Khối lượng nắp thiết bị:
1406 ) ∗ 5 ∗ 7.98 ∗ 10−9 = 0.264 ton - Khối lượng thân hình trụ:
mthân = Axq S ρI316= (πDbHb) S ρI316
= (3.14 ∗ 1500 ∗ 2500) ∗ 8 ∗ 7.98 ∗ 10−9 = 0.752 ton - Khối lượng đáy elip:
mđáy = Axq S ρI316 = (4πR2t
2Rt) S ρI316 = (3.14 ∗ 533.3
2∗ 800
533.3 ) ∗ 3 ∗ 7.98 ∗ 10−9 = 0.032 ton - Khối lượng buồng đốt:
+ Khối lượng vỏ:
mvỏ = Axq S ρCT3 = (πDdHd) S ρCT3 = (3.14 ∗ 800 ∗ 2000) ∗ 3 ∗ 7.85 ∗ 10−9
= 0.118 ton + Khối lượng chùm ống:
mống= n Axq S ρI316= n (πdnHd) S ρI316
= 169 ∗ (3.14 ∗ 35 ∗ 2000) ∗ 2 ∗ 7.98 ∗ 10−9 = 0.593 ton + Khối lượng vỉ ống:
mvỉ = (Ad− n Aống) h ρI316= (π ∗ 800
π ∗ 352
4 ) ∗ 42.82 ∗ 7.98 ∗ 10−9 = 0.116 ton + Khối lượng nước gia nhiệt:
mn = 0.5(Ad− n Aống) Hd ρn= 0.5 ∗ (π ∗ 800
π ∗ 352
4 ) ∗ 2000 ∗ 1 ∗ 10−9 = 0.34 ton
Trang 14+ Khối lượng dung dịch NaOH: không đáng kể do chảy màng vào thiết bị → bỏ qua - Tổng khối lượng thiết bị khi vận hành:
∑m = 0.264 + 0.752 + 0.032 + 0.118 + 0.593 + 0.116 + 0.34 = 2.215 ton M = 2.215 ∗ 9.81 ∗ 103 = 21 729 N
- Số tay đỡ: Chọn ξ = 3 tay treo - Tải trọng tối đa của 1 tay đỡ:
treo 104 N
Bề mặt đỡ 104 m2
Tải trọng cho phép lên bề
mặt đỡ 10−6 N/m2
một tay treo kg mm