Cố kết và nén lún của đất pot

1.1.Ba loại biến dạng nén lún của đất Thời gian thang logt Giai đoạn III Cố kết thứ cấp Giai đoạn II Cố kết sơ cấp A B ∆σ’v I.. Biến dạng cố kết thấm kiểm soát bởi sự chuyển hoá từ áp su

Tội liỷu tham khẢo

1.Robert D Holtz, William D Kovacs, 1981 - An introduction to Geotechnical Engineering, Prentice - Hall, Inc

2 Braja M Das, 2000 - Fundamentals of Geotechnical

5 NguyÔn Cềng MÉn, , 1975 - Giịo trình Cể hảc ệÊt - Bé

mền đỡa chÊt - nÒn mãng - đỰi hảc Thuũ lĩi

6 NguyÔn Cềng MÉn, 1968 - đé lón nÒn giạng cịt cã xĐt tắi ảnhh−ẻng cựa tÝnh tõ biạn cựa ệÊt, TuyÓn tẺp HN đỡa chÊt Cềng

Trình Cể hảc ệÊt - NÒn mãng toộn miÒn Bớc, 1968

3.1 Trường hợp đất cố kết thông thường

3.2.Trường hợp đất quá cố kết

4.Tính lún theo thời gian

4.1 Nguyên lý ứng suất hiệu quảTerzaghi

4.2 Lún cố kết thấm

4.3 Lún cố kết từ biến

s s

AG

W H

s s

AG

W H

v h

v

H

H A

H

A H V

V

3 Tính hệ số rỗng ban đầu của mẫu đất:

4 Với lượng tăng tải ban đầu σ1 → ∆H1, tính ∆e1: ∆H1 nhận được từ số

đọc đồng hồ đo ban đầu và cuối, dưới cấp áp suất hiệu quả trên mẫu σ’ = σ’Hs 1

1.1.Ba loại biến dạng nén lún của đất

Thời gian (thang logt)

Giai đoạn III

Cố kết thứ cấp

Giai đoạn II

Cố kết sơ cấp A

B

∆σ’v

I Biến dạng tức thời, chủ yếu do sự “bóp méo”, làm thay đổi hỡnh dạng, không thay

đổi thể tích và do sự thoát một phần khí khỏi lỗ rỗng của đất

II Biến dạng cố kết thấm kiểm soát bởi sự chuyển hoá từ áp suất nước lỗ rỗng sang

áp suất có hiệu quả do sự ép đẩy nước lỗ rỗng ra - tới khi biến thiên áp suất lỗ rỗng bằng không, nó chiếm khoảng 90% tổng biến dạng có thể đối với đất hạt mịn

III Biến dạng từ biến, kiểm soát bởi sự điều chỉnh dẻo khung cốt đất gây một ít biến dạng sau khi cố kết thấm kết thúc, tại áp suất hiệu quả không đổi

e e

a

σ σ

2 1

40

øng suÊt cè kÕt hiÖu quả, σ vc ′ , (kPa )

Quan hÖ εεεε ∼∼∼∼ σ σ’vc

0 0

0

e H

s H

H L

2

eod v

v v

'

v v

e a

• Toạ độ bán lôgarit (Log)

1

2 1

2

2 1

'

' log '

log '

log '

log

σ

σ σ

σ σ

e e

e d

de C

v c

σ σ

e

=

Ccε - chỉ số nén thể tích Không phụ thuộc σ vc,

σ σ

σ σ

σ σ

= 1

λ

e

k k

+

= 1

*

λ*- HS nén cải biên k* - HS nén lại (nở ) cải biên

(1 0 )

3 2

σσ

1.2 Các đặc tr−ng nén lún - λ, λ*, k*

2 áp suất lịch sử hiện trường - AS tiền cố kết

Sơ đồ hoá lộ trỡnh hỡnh thành AS tiền cố kết - Bishop, 1964

2 áp suất lịch sử hiện trường - AS tiền cố kết

Mô phỏng quá trỡnhchịu tải của mẫu đấttrong TN ơđômet

Cs,r

1

Cc

1 C Nén lại

Nở O

• ð−êng cong e/logσ’ vµ c¸c chØ sè

nÐn, në vµ nÐn l¹i

ð−êng cong në/nÐn l¹i trung bình : e = eoc - Cs,r logσ’

ð−êng qu¸ cè kÕt bình th−êng hay nguyªn s¬: e = eoc - Cclogσ’

Theo kết quả thí nghiệm

e

O

log σ’ σ’B σ’A

Cs,r

1

Cc

1 C NÐn l¹i

Në O

Thùc tÕ th−êng dïng

2 ¸p suÊt lÞch sö hiÖn tr−êng - AS tiÒn cè kÕt

Soils have a “memory” of the stress and other changes that have occurred during their history, and these changes are preserved in the soil structure (Casagrande, 1932)

OCR = 1 – Cố kết thông thường (normally consolidated) [NC] OCR > 1 – Quá cố kết (overly consolidated) [OC]

OCR < 1 – Chưa nén tới (under consolidated) [chưa đạt cânbằng dưới tác dụng tầng phủ ]

2 áp suất lịch sử hiện trường - AS tiền cố kết

Tiêu chuẩn đánh giá

Hệ số quá cố kết (over consolidated ratio )

σp’ - áp suất hiệu quả tiền cố kết

σv0’- áp suất hiệu quả hiện tại

' 0

2 ¸p suÊt lÞch sö hiÖn tr−êng - AS tiÒn cè kÕt

C¬ chÕ g©y tiÒn cè kÕt

Initial Preconsolidation Stress ⇒⇒⇒ Advance Model

Dỉng cho MH ệÊt mÒm yạu (tõ biạn) vộ MH ệÊt tăng bÒn

2 ịp suÊt lỡch sỏ hiỷn tr−êng

định giị theo PLAXIS

y

0 y

1 ' 0′ >

σ

Quị cè kạt

0 ' 0 >

−

′

= p yPOP σ σ

0 ' 0 <

−

′

= p yPOP σ σ

Nhỏ nhất cú thểCú thể nhất (Casagrande)Lớn nhất cú thể

σ’p

p

σ ′

Các giá trị có thể của σ’ σ p

2 áp suất lịch sử hiện trường

Các bước tỡm σ σ σ’p

- Chọn điểm có bán kính cong min A

- Kẻ đường ngang tại A

- Kẻ tiếp tuyến với đường cong tại A

- kẻ phân giác góc giữa 2 đường trên

- Kéo dài đoạn thẳng trên đường cong ban đầu cho cắt đường phân giác tại B ⇒ điểm ứng với ứng suất tiền cố kết σ’p .

Chú ý:: khi mẫu đất bị xáo trộn, khó xác định σ σ’p

Xác định AS tiền cố kết bằng thí nghiệm TN

ơđômet (điểm B)

Bài tập ví dụ 8.1 Cho các đường cong mô phỏng sự trầm tích, lấy mẫu lên (rỡ tải) và nén lại trong thiết bị thí nghiệm

ơđômet

Theo đường cong nén BCD, tỡm:

a) ƯS tiền cố kết theo PP Casagrande: σ σ’p

b) Tỡm các giá trị cực đại

và cực tiểu của ƯS đó;

c) Xác định OCR nếu ƯS Tầng phủ hiện trường là 80kPa.

Sự tăng xáo trộn mẫu ủất

2 áp suất lịch sử hiện trường - Ví dụ

Xác định áp suất lịch sử hiện trường theo PP Casagrande Giải 8.1

a)Thực hiện các bước xác định

AS tiền cố kết theo PP Casagrande: σ σ’p bằng khoảng

6 ,

1 80

130

, 0

ðường nén hiện trường

Sự tăng xáo trộn mẫu ủất

3.1 Theo LT đàn hồi

3.Tính độ lún ổn định

K E

i i

e

e e

K

S

1

2 1

Θ

−

i i

zi i

0 0

3

1

' 2

1

1

à à

σ à

TH bài toán không gian

, ,

21

1

0 0

−

i

zi i

i i

e

e

e S

e H

s H

3 Tính độ lún ổn định

3.2 Theo tính nén lún – Hệ toạ độ bán logarit (log10)

, 1

, 2

2

2 1

'

' log '

log '

log '

log

σ

σ σ

σ σ

e e

e d

de C

v c

, 2 0

σ e

H C

sc c

+

0 0

e s

σ σ

' log

1

2

σ σ

0

0 0

0 log

v

v c

c

e

H C

′ +

.

v

v

vo c

0 log

v

v r

c

e

H C

′ +

.

v

v

vo r

v p

c v

v p

v r

c

e

HC

e

HC

s

'

log1

'

log1

,

, 0 ,

0

0 0

, 0

,

, 0 0

0

σ

σ σ

σ

σ σ

σ σ

++

−

++

=

p

v v

c v

p r

c

e

H C

e

H C

s

'

' log 1

'

' log 1

0 0

0 0

+

+ +

,

, 0 0

, 0

c v

p r

σ

ε ε

∆

+ +

e0 trong vÕ ph¶i lÊy t−¬ng øng víi ¸p suÊt tiÒn cè kÕt trªn ®−êng cong nÐn ban ®Çu hiÖn tr−êng

3 Tính độ lún ổn định

3 Tính độ lún ổn định

∆σ - ƯS gia tăng

σinitial - ƯS ban ủầu

[LIR - Load Increment Ratio]

Ảnh hưởng của chất lượng lấy mẫu

Bán kính

cong lớn

3 Tính độ lún ổn định

Cố kết thứ cấp

T2 ββββ

E

t

3 Tính độ lún ổn định

Lợi ích việc dùng quan hệ εv ∼ log σ’vc tính độ lún ổn định

1) Biến dạng có thể tính trực tiếp từ đường cong nén và độ caoban đầu của mẫu Việc tính toán có thể thực hiện tại bất cứ giai

đoạn nào trong quá trỡnh thí nghiệm

Thuận lợi trong đánh giỏ sơ bộ áp suất tiền cố kết và có thể

điều chỉnh cần thiết trong khi thí nghiệm

Hệ số rỗng có thể chỉ tính vào lúc cuối thí nghiệm sau khi xác

định được khối lượng khô của hạt đất

Có thể đánh giá độ lún có xét ảnh hưởng áp suất tiền cố kết

2) Thí nghiệm có thể dừng khi có hai hay ba điểm xác định

đoạn thẳng của đường cong nén ban đầu

4.Tính độ lún theo thời gian

4.1 Lún cố kết thấm1.Nguyên lý ứng suất có hiệu quả (Terzaghi - 1920)

Lực hút dính (matric suction) - biến trạng ƯS (Fredlund – 1993)

- Ư S có hiệu quả σ’ và lực hút dính kiểm soát và khống chế các

đặc tính cơ bản (biến thiên thể tích - độ bền) của đất

AA

AA

c c

= σ '

σ

w

cuA

Ac

U

MH tiếp xúc giữa hai hạt rắn

4.1 Lún cố kết thấm

1.Nguyên lý ứng suất có hiệu quả (Terzaghi (1920’s)

+ ðất không bão hoà:

σ’ = σ - [ua - χ (ua - uw)]

* Bishop - Henkel –1962:

uw- áp suất nước lỗ rỗng

ua- áp suất khí lỗ rỗng

χ - hệ số, phụ thuộc chủ yếu

độ bão hoà, một phần vào

khung cấu trúc của đất: đất

khô χ = 0; đất bão hoà χ = 1

Quan hệ giữa thông số χ và độ bão hoà của đất bụi Bearhead

Bishop và nnk, 1960

1,0 0,8 0,6 0,4 0,2

4.Tính độ lún theo thời gian

4.1 Lún cố kết thấm

1.Nguyên lý ứng suất có hiệu quả (Terzaghi (1920’s)

+ ðất không bão hoà:

“Matric suction” kiểm soát và khống chế các đặc tính cơ

bản của đất KBH : tính thấm, độ bền và tính biến dạng

4.Tính độ lún theo thời gian

* Fredlund , - 1993:

σ’ = σ - u a

ua - uw “matric suction”áp suất hút dính

Biến trạng ứng suất

(ua- uw) 0

0

0

0 (ua- uw)

(ua- uw) Tensơ cầu ứng suất - áp suất tứ phía

giảm tính thấm và tính biến dạng

của đất không bho hoà

Y

X Z

4.Tính độ lún theo thời gian

2 Biến trạng ứng suất của Fredlund , 1993

σ - uw ua - uw

Biến thiênthể tích

ðất không b o hoà

y

h u

u k

a

a

u u

u c

φφφφ

φφφφ σ

σσ σ ττττ

tan ) (

' tan ) (

) (

2

1

w a

a

u u

d a

u d

a de

Có thể kế thừa các kết quả NC đất bão hoà cho đất không bão hoà

4.Tính độ lún theo thời gian

4.1 Lún cố kết thấm - Thông số áp suất lỗ rỗng A, B

3 8

S ¬ ® å m É u

® Ê t ® Æ t t r o n g

b u å n g ¸ p lù c

Sơ đồ thí nghiệm

nén ba trục

Thềng sè ịp suÊt lẫ rẫng A, B (Skempton, 1954)

- đỡnh nghỵa: ∆u = ∆uc + ∆ud vắi:

∆uc = B ∆σ3 vộ ∆ud = A.B (∆ σ1 - ∆ σ3 )

A - xịc ệỡnh bỪng TN; A = - 0,5 ọ 1,0 tuú theo ệÊt

- LẺp biÓu thục qua tữ hĩp cịc b−ắc gia tời trong TN nĐn ba trôc

∆u = ∆uc + ∆ud = B ∆σ3 + A.B (∆ σ1 - ∆ σ3 ),

VẺy: ∆u = B [ ∆σ3 + A(∆ σ1 - ∆ σ3 )]

* TH ệÊt bởo hoộ n−ắc: B =1 ⇒ ∆u = ∆σ∆σ3 + A(∆∆∆ σσ1 - ∆∆∆ σσ3 )

vộ nạu cho σ3 = const ⇒ ∆σ3 = 0 ⇒ A = ∆∆u/(∆∆∆ σσ1 - ∆∆∆ σσ3 )

- B = 0 (ệÊt khề); B = 1 (bởo hoộ n−ắc)

A Ờ chự yạu phô thuéc loỰi ệÊt vộ lỡch sỏ ẩ.S hiỷn tr−êng

ịp suÊt n−ắc lẫ rẫng

uwσ

σ (σ-uw )

Thông số A khi mẫu đất bị cắt: Af

Lambe, 1982 và Wu, 1966

1,2 ữ 2,5 0,7 ữ 1,3 0,3 ữ 0,7 -0,5 ữ 0

2 ữ 3 0

Sét độ nhậy cao Sét cố kết thông thường Sét quá cố kết

Sét cát quá cố kết mạnh Cát nhỏ hạt rất xốp rời

Cát nhỏ hạt vừa

AfLoại đất

AfSét độ nhạy cao

3 +

ữ +

1 2

1 +

ữ +

4

3 4

1 +

ữ +

1 +

ữ

ư

0 2

Các giá trị của thông số A, B

Chú ý: Giá trị Scritic - cho ranh giới giữa độ bão hoà cao và thấp:

Scao - khi trong lỗ rỗng của đất chỉ có các bọt khí không liên thông;

Sthấp - khi chỉ có khí trong lỗ rỗng liên thông

Scritic : Cát ≈ 20%; Bụi ≈ 40 ữ 50%; Sét ≈ 85%

(Jennings & Burland, 1962)

Quá cố kết mạnh

Quá cố kết nhẹ

Cố kết thông thường

4.2 Lún cố kết thấm Terzaghi - Tính lún theo thời gian

• Giả thiết cơ bản

1 ðất sét đồng chất và bão hoà nước 100%

2 Nước được thoát theo hai phía đỉnh và đáy tầng nén lún

3 Dòng thấm tuân theo luật Darcy [v = ki]

4 Cốt đất và nước không ép co

5 Sự nén và dòng thấm là một hướng

6 Lượng tăng tải nhỏ đặt lên đất không làm thay đổi bề dày

tầng đất (vỡ biến dạng nhỏ) và k, av là hằng số

7 Chỉ có một quan hệ tuyến tính giữa biến thiên thể tích

∆e và biến thiên ứng suất hiệu quả ∆σ’

Nói cách khác, de = - avdσ’, và giả thiết av không đổi trong

quá trỡnh tăng ứng suất tác dụng Giả thiết quan trọng này cũnghàm ý rằng không xẩy ra nén thứ cấp

4.Tính độ lún theo thời gian

4.2 Lón cè kÕt thÊm - TÝnh lón theo thêi gian

• MH cè kÕt thÊm mét h−íng Terzaghi: c¬ häc vµ hiÖn tr−êng

lç rçng)

Van (tÝnh thÊm)

Tải träng ∆σv⇒ biÕn thiªn

4.2 Lún cố kết thấm - ðường cong nén ơđômet và độ cố kết

i i

i v

u

u u

u u

σ

σ σ

2 1

1

e e

e e

S

S

U =

v w

v

a

e g

c T

8 1

2 2

Appendix b-2

4.Tính độ lún theo thời gian

v w

v

a

e g

c T

( 933 , 0 781

,

1

) 027 , 0

%(

60

U T

T U

100

% 4

4

) 027 , 0

T

T U

Casagrande (1938)

4.Tính độ lún theo thời gian

4.2 Lún cố kết thấm – Xác định hệ số cố kết Cv bằng TN ơđômet

• PP Casagrande – Khớp đường cong logarit thời gian LT và TN

Casagrande’s Logarithm of Time Fitting Method

Biểu thức bán kinh nghiệm:

Casagrande (1938)

2 2

100

% 4

4

) 027 , 0

T

T U

Nén đàn hồi Log t

Vẽ từ lý thuyết Lượng tăng tải: 19 - 20kPa

v w

v

a

e g

k

c = 1 + 0

ρ

t H

c T

ð−êng quan hÖ U% ∼ log Tv lý thuyết

4.2 Lún cố kết thấm – Xác định hệ số cố kết Cv bằng TN ơđômet

• PP Casagrande – ðường cong logarit thời gian - cách xác định

2 dr

v v

50

R R

100

% 4

4

) 027 , 0

T

T U

t

H T

4.2 Lún cố kết thấm – Xác định hệ số cố kết Cv bằng TN ơđômet

Vẽ từ lý thuyết Lượng tăng tải: 19 - 20kPa

v

a

e g

c T

dr

v

v = 2

(m 2 /s)

• PP Taylor - PP khớp đường cong căn bậc hai thời gian

Taylor’s Square Root of Time Fitting Method

( 933 , 0 781 , 1

) 027 , 0

%(

60

U T

T U

ðường quan hệ U ∼ T v lý thuyết

4.Tính độ lún theo thời gian

4.2 Lún cố kết thấm – Xác định hệ số cố kết Cv bằng TN ơđômet

4.2 Lún cố kết thấm – Xác định hệ số cố kết Cv bằng TN ơđômet

2 dr

v v

( 933 , 0 781 , 1

) 027 , 0

%(

60

U T

T U

D

min) /

60 min(

6 , 52

) 2 / 06 , 2 ( 848 ,

dr

v

H

t C

độ nén lún sơ cấp tại t2 sẽ là (đường 1 hỡnh b) σ( )p σ( )f

∆ +

∆

( ) [ ( ) ( )]

0

0 0

log

σ σ

c c f

p

e

H C

σ

∆

) ( )

0

0 0

′ +

p

e

H C

• Nếu chất tải ∆ σ( )p của công trỡnh, sẽ có (đường 2 hỡnh b)

• Vậy nếu đến t2 rỡ tải ∆σ(f), rồi xây công trỡnh với tải trọng lâu dài ∆σ(p), sẽ không xảy ra lún Cách tỡm t2 và ∆σ(f)???à

4.Tính độ lún theo thời gian

MN ngầm Cỏt

Hc

Cỏt

Sét – tính nén lớn Tải trọng: ∆σ

a)

4.2 Lún cố kết thấm – Gia cố nén trước

Nguyên tắc: nén trước khối nền có tính nén lớn, cố kết thông thường, ở độ sâu không lớn bằng chất tải trước với áp suất thích hợp để giảm thiểu lún của công trỡnh xây dựng sau này (hỡnh vẽ a).

4.2 Lún cố kết thấm - Gia cố nén trước - cách tỡm ∆σ(f)

) ( p

v f U

σ

σ σ

p v

S

S U

′

∆ +

∆ +

′

=

p

f p

p

f p

σ σ σ

σ

σ σ

σ

σ

σ σ

1 1

log

1 log log

log

0

0

0 0

0 0 Dưới tác dụng của ∆σ(p) + ∆σ, độ cố kết tại t(f) 2 sau khi gia tải là:

0

0 0

0

'

' log

v v

c c

e

H C s

H

T t

2

2 =

( ) ( p f )

p

S

S U

′

∆ +

∆ +

′

=

p

f p

p

f p

p

U

σ

σ σ

σ

σ σ

σ

σ σ

σ

σ

σ σ

1 1

log

1 log log

log

0

0

0 0

0 0

Ớ đở biạt tr−ắc t2

Tìm ∆σ(f) TÝnh Tv theo biÓu thục ệở biạt

Tõ biÓu ệă suy ra Uv tỰi giữa tẵng ệÊt Sau ệã tìm tũ sè

Cuèi cỉng tìm ệ−ĩc ∆σ(f)

( ) ( ) p

cT

Bài 10 [6.21] Cho hình bên ựể tham khảo

để xây dựng một sân bay, cần gia cố nén trước nền ựể chịu ựược tải trọng lâu dài là ∆σ(p) = 70 kN/m 2 Áp suất tầng phủ hiệu quả trên tầng sét trước khi ựắp là 95 kN/m 2 Cho biết tầng sét cố kết thông thường, thoát nước hai phắa, có

nhiêu ựể loại bỏ hoàn toàn ựộ lún sơ cấp trong 6 tháng bằng cách nén trước.

đáp số: a)S(p)= 159mm; b) t = 12,05 tháng; c)

∆σ(F) = 98 kN/m 2

) ( p

σ

∆

) ( )

( p σ f

σ + ∆

∆

) ( p f

Tải trọng

1

) ( p

S

4.TÝnh ệé lón theo thêi gian

4.2 Lón cè kạt thÊm - Gia cè nĐn tr−ắc

đã cho, mà còn phụ thuộc LIR (Load Increment Ratio)

và tuỳ thuộc ứng suất có vượt quá “ƯS tiền cố kết

-σ’p” hay không: thường Cv lớn trước σ’p và cực tiểu ở

gần giá trị σ’p

4.Tính độ lún theo thời gian

4.2 Lún cố kết thấm - Bài toán giếng cát

Thực tế thường dùng giếng cát để tăng nhanh quá trỡnh cố kếtthấm trong PP gia tải nén trước

∂+

2

z

ur

ur

r

uCv

u Cv

r

uCr

t

22

*N.Carrillo, 1942 Simple two and three dimentional cases in the theory

of consolidation of soils J of Mathematíc & Physics, Vol XXI

4.Tính độ lún theo thời gian

4.2 Lón cè kÕt thÊm - Bµi to¸n giÕng c¸t

• Lêi giải Terzaghi - Barron

v v

C T

dr

v

v = 2

ω γ

8 1

2 2

Terzaghi - cè kÕt mét h−íng

w a

r k r

C

γ

ε0) 1

( +

=

t d

C T

2

4

1 3

n

n n

de

n =

( ) n f (T n)F

4.2 Lón cè kÕt thÊm - Bµi to¸n giÕng c¸t

• Lêi giải Terzaghi - Barron: Quan hÖ Qv ∼ Tv vµ Qr ∼ Tr

4.2 Lón cè kÕt thÊm - Bµi to¸n giÕng c¸t

• Lêi giải Terzaghi - Barron: Quan hÖ F(n) ∼ n

2

4

1

3)

n

nn

4.2 Lún cố kết thấm - Bài toán giếng cát

• Bài toán cố kết thấm tương đương - Lời giải N.C.Mẫn,1964,1968

Nền đất có giếng cát cố kết thấm ba hướng đối xứng trục thực tế được thay thế bằng nền cố kết thấm một hướng Terzaghi tương đương.

∑∞

=

Π +

ư Π

) 4 ) (

8 ( 0

0

2 2

2 2

8

m

T m n F T

m

v r rv

v r

e u

u

u u u

4 2

2 0

2 2

8

m

T m M

M

e m

ư

8 4

2

n F

T T

e e

8 4

2 2

v r

n F

4.2 Lún cố kết thấm - Bài toán giếng cát

Chú ý: Nếu dùng bấc thấm, quy về

đường kính tương đương để tính

deq = 2( a + b)/ππππ trong đó b, t lần lượt là bề rộng và bề dày

bấc thấm (Hansbo, 1994).

• Bài toán cố kết thấm tương đương - Lời giải N.C.Mẫn

v

r v

r

k

k c

c =

=

2 ≈ Π

2

2 2

2

4

1

3 )

n

n n

H

e

λ β

8 1

2 2

ω γ

(

8 4

2 2

v r

n F

c t

d n F

c t

H

C

dr

v e

r dr

M

2

2 2

2

2

4 )

(

8 4

Π +

Ba loại biến dạng nén lún của đất

Thời gian (thang logt)

Giai đoạn III

Cố kết thứ cấp

Giai đoạn II

Cố kết sơ cấp A

B

∆σ’v

I Biến dạng tức thời, chủ yếu do sự “bóp méo”, làm thay đổi hỡnh dạng, không thay

đổi thể tích và do sự thoát một phần khí khỏi lỗ rỗng của đất

II Biến dạng cố kết thấm kiểm soát bởi sự chuyển hoá từ áp suất nước lỗ rỗng sang

áp suất có hiệu quả do sự ép đẩy nước lỗ rỗng ra - tới khi biến thiên áp suất lỗ rỗng bằng không, nó chiếm khoảng 90% tổng biến dạng có thể đối với đất hạt mịn

III Biến dạng từ biến, kiểm soát bởi sự điều chỉnh dẻo khung cốt đất gây một ít biến dạng sau khi cố kết thấm kết thúc, tại áp suất hiệu quả không đổi