![đề tài thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều phòng đốt ngoài thẳng đứng cô đặc dung dịch nacl năng suất 4 0 kg s](https://123docz.net/image/doc_normal.png)
Đang tải... (xem toàn văn)
Thông tin tài liệu
LỜI MỞ ĐẦU Đồ án môn học “Qu trình và Thiết bị công ngh hóa học” với mục đch giúp sinh viên kh i ngành K thu t hóa h ỹ ậ ọc bước đầu làm quen với vic thiết kế mt thi t bị ếthực hi
Trang 1VIỆN K THU T HÓA HỸẬỌC
BỘ MÔN QT - TB CÔNG NGHỆ HÓA H C VÀ TH C PH M ỌỰẨ
- -
ĐỒ ÁN MÔN HOC
Đề tài : Thi t k h ếế ệ thống cô đặc 2 n i xuôi chiồều phòng đốt ngoài thẳng đứng cô
đặc dung dịch NaCl năng suất 4.0 kg/s
GVHD : TS.Nguy n Th Thu Huy n ễ ị ềSVTH : Lê Ng c Lan Anh ọMSSV : 20201349 Lớp : KTHH 07 K65 –
HÀ NỘI – 2023
Trang 2VIỆN K THU T HOÁ H C C NG HÒA XÃ H I CHỸẬỌỘỘỦ NGHĨA VIỆT NAM B MÔN QUÁ TRÌNH THIỘ–ẾT BỊĐộc L p-T ậự Do ạ-H nh Phúc
Tnh to n thi t k h ế ế thng cô đc NaCl hai n xuôi chiồi ều phòng đt ngoài II Các s ố liệu ban đầu
- Năng suất: 4,0 (kg/s)
- Chi u cao ng gia nhi t: 5 (m) ề - Nồng đ đầ u c a dung d ch: 2 ( % klg)ủ ị- Nồng đ cu ủi c a dung d ch: 23 ( % klg)ị - p su ất hơi đt nồi 1: 4 ( at )
7 Tài liu tham kh o ảIV Các b n v ảẽ
- B n v dây chuy n công ngh kh ả ẽ ề : ổ A4 - B n v l p thi t b chính: kh ả ẽ ắ ế ị ổ A1
V Cán b ộ hướng dẫn: TS Nguy n Th Thu Huy n ễ ị ềVI Ngày giao nhi m vệụ: ngày 03 thng 04 năm 2023
VII Ngày ph i hoàn thành: ả ngày tháng năm 2023 Phê duy t c a B môn ệ ủộ Ngày thng năm 2023
Người hướng dẫn
Trang 3
M C L C ỤỤLỜI M Ở ĐẦU 5
PHẦN I PH N M Ầ Ở ĐẦU 6
1 Gi i thi u khái quát v dung d ch cớ ề ị ần cô đc Natri clorua(NaCl) 6
2 Sơ lược về qu trình cô đc 6
3 Cô đc nhiều nồi xuôi chi u 7ề4 Thi t bế ị cô đc có phòng đt ngoài 7
PHẦN 2.MÔ T Ả SƠ ĐỒ VÀ DÂY CHUY N S N XU T 9Ề Ả Ấ1.Sơ đồ công ngh 9
2.Nguyên lí làm vi c c a h ủ thng thi t b 11ế ịPHẦN III TÍNH TOÁN THI T B CHÍNH 12Ế Ị3.1.Xc định tổng lượng hơi thứ bc ra khỏi h thng 12
3.2 Xc định nồng đ cui của dung dịch tại từng nồi 12
3.3.Tính chênh l ch áp su t chung c a h P: 13 ấ ủ ∆3.4.Xc định áp suất (P) và nhit đ (t) hơi đt m i n 13ỗ ồi 3.5.Tính nhit đ (t ) và áp sui ất hơi thứ (P ) ra kh i t ng n i 14i ỏ ừ ồ3.6.Tính t n th t nhi t d cho t ng n i 15 ổ ấ ừ ồ3.6.1 T n th t nhiổ ấ t đ do trở lực đường ng 14
3.6.2.T n th t nhiổ ấ t đ do áp suất thủy tĩnh tăng cao 15
3.6.3.Tổn th t nhiấ t đ do nồng đ 16
3.6.4.T ng t n th t nhiổ ổ ấ t đ ủ c a h thng 17
3.7 Tính hi u s nhi t đ ữ h u ích 17
3.7.1 Hi u s nhi t đ hữu ích của h thng 17
3.7.2.Hi u s nhi t đ hữu ích của mỗi nồi 17
3.8.Cân b ng nhiằ t lượng 19
3.8.1.Cân b ng nhiằ t lượng 18
3.8.2.Các thông s dung d ch 19 ị3.9:Tính t i nhi t riêng .22 ả 3.9.1.Tính h s c p nhi t 21 ấ 𝛼13.9.2.Tính h s c p nhi t t b m ấ ừ ề t đt đến ch t l ng sôi 22ấ ỏ3.9.3 Tính nhi t t i riêng v phía dung d ả ề ịch 26
3.9.4 So sánh q và q 261i2i3.10:Xc định h s truyền nhit và lượng nhit tiêu tn 27
3.11: Tính h s truy n nhi ề t F 28
PHẦN IV :TÍNH TOÁN THI T B Ế ỊPHỤ 29
4.1.H thng thi t b ế ị ngưng tụ baromet 30
Trang 44.1.1.Tính toán thi t b ế ị ngưng tụ paromet 29
4.1.2.Tnh lượng nước làm lạnh G cn ần đểngưng tụ 29
4.1.3 Kch thướ ấm ngănc t 30
4.1.4 Chi u cao thi t b ề ế ị ngưng tụ 31
4.1.5 Kch thước ng Baromet 32
4.1.6 Lượng hơi và kh không ngưng 33
4.1.7 Tnh ton bơm chân không 34
4.2.Thi t bế ị gia nhi t h n h ỗ ợp đầu 34
4.2.1 Nhit lượng trao đổi Q 34
4.2.2 Hiu s nhit đ hữu ch 35
4.2.3 Tnh h s cấp nhit cho pha hơi nước ngưng tụ 35
4.2.4 Nhit tải riêng pha hơi ngưng tụ 35
4.2.5 H s cấp nhit pha hỗn hợp chảy xoy 354.2.6 Nhi t t i riêng v phía dung d ả ề ịch 36
4.2.7 So sánh q và q 361 24.2.8 Bề mt truyền nhit 37
5.1.2 Đường knh trong của buồng đt 39
5.1.3 :Chiều dày phòng đt Đi với thiết bị vỏ mỏng 40
5.1.4 Tính chiều dày lướ đỡ i ng 42
5.1.5 Chiều dày đy lồi phòng đt 43
Trang 5
5.3.4 Tnh bề dày lớp cch nhit 63KẾT LU N 67ẬTÀI LI U THAM KH O 68Ệ Ả
Trang 6LỜI MỞ ĐẦU
Đồ án môn học “Qu trình và Thiết bị công ngh hóa học” với mục đch giúp sinh viên kh i ngành K thu t hóa h ỹ ậ ọc bước đầu làm quen với vic thiết kế mt thi t bị ếthực hi n mt quy trình trong sản xu ất Đồng thời giúp sinh viên từng bước tiếp c n ậthực ti n sau khi hoàn thành khễ i lượng kiến th c của 3 h c phần “Qu trình thiết ứ ọbị” Qua vi c làm đồ án, sinh viên biêt cách tìm và s d ng tài liêu tham khử ụ ảo để tra c u, v n d ng nh ng kiên th c, quy ứ ậ ụ ữ ứ đinh thiết k , t nâng cao kế ự ỹ năng vận d ng, ụtính toán, trình bày nôi d ng b n thiêt kụ ả ế theo văn phong khoa học và nhìn nh n v n ậ ấđề m t cách có h thng Ngoài ra đồ án này còn giúp sinh viên c ng c nh ng ki n ủ ữ ếthức trong các môn cơ sở
Trong phạm vi đồ án này, nhi m v c n hoàn thành là thi t k h ụ ầ ế ế thng cô đc hai n i xuôi chi u có phòng t ngoài v i dung dồ ề đ ớ ịch NaCl, năng suất 4 kg/s t nừ ồng đđầu 2% đến nồng đ cu i 23%, áp su ất hơi đt là 4 at, áp suất thiết b ị ngưng tụ 0,2 at và chiều cao ng truy n nhi t là 5 m ề
Để hoàn thành đồ n này em đã nhận được s giúp đỡ r t lớn t phía th y cô, gia ự ấ ừ ầđình và bạn bè Đc bit em xin được gửi lời cảm ơn chân thành đến giảng viên
hướng dẫn TS Nguyễn Th Thu Huy n đã giúp đỡịề em tận tình để hoàn thành đồán này Do th i gian và ki n th c còn h n chờ ế ứ ạ ế nên đồ án không tránh kh i thi u sót, ỏ ếem r t mong nhấ ận được ý ki n và s góp ý c a các thế ự ủ ầy cô để đồ n được hoàn thin hơn
Trang 7– Nhit đ sôi :1465oC – Mật đ :2,165g/cm3
– Tan tt trong nước (35.9g/ml ở 25◦ , tan trong nước tạo dung dịch không màuC)– Khi lượng phân tử :58.44 g/mol
– Đ nhớt [1-101] :0,982.103( )tại 20 C với nồng đ dung dịch 2%O
1.2 Tính chất hóa học của Natri clorua
– Là chất đin li mạnh phân li hoàn toàn trong nước sản phẩm là cc ion âm và dương
– Là mui của base kh mạnh và acid mạnh nên nó mang tnh trung tnh do đó tương đi trơ về mt hóa học
1.3 Ứng dụng của Natri clorua
– Đi với sản xuất da,giày : người ta dùng mui để bảo v da – Đi với cao su : người ta dùng mui để làm trắng cao su
– Trong dầu kh : mui là thành phần quan trọng trong dung dịch khoan giếng khoan – Từ NaCl có thể pha chế cc hóa chất trong sản xuất như : nước javen ,sản xuất nhôm,dồng ,thép,…
2 Sơ lược về quá trình cô đặc
Qu trình cô đc: Là qu trình làm tăng nồng đ của chất tan (không hoc khó bay hơi) trong dung môi bay hơi Đc điểm của qu trình cô đc là dung môi được tch ra khỏi dung dịch ở dạng hơi, còn chất hòa tan trong dung dịch không bay hơi, do đó nồng đ của dung chất sẽ tăng dần lên Hơi của dung môi tch ra trong qu trình cô đc gọi là hơi thứ, hơi thứ ở nhit đ cao có thể đun nóng 1 thiết bị khác
Trong công ngh hóa chất và thực phẩm, cô đc đóng mt vai trò hết sức quan trọng Nó được ứng dụng với mục đch:
Cô đc được tiến hành ở nhit đ sôi, ở mọi p suất (p suất chân không, p suất thường hay p suất dư) trong thiết bị cô đc mt nồi hay nhiều nồi và qu trình có thể
Trang 8gin đoạn hay liên tục Hơi bay ra trong qu trình cô đc được gọi là “hơi thứ” thường có nhit đ cao ,ẩn nhit hóa hơi lớn nên thường được sử dụng làm hơi đt cho nồi cô đc tiếp theo Nếu “hơi thứ “ được sử dụng ngoài dây chuyền cô đc thì được gọi là “hơi phụ”
3 Cô đặc nhiều nồi xuôi chiều
Là quá trình s dử ụng hơi thứ ủ c a nồi này làm hơi đt cho nồi kia, do đó nó có ý nghĩa cao về kinh t cao v sế ề ử d ng nhi t ụ
Nguyên t c cắ ủa qu trình cô đc nhi u n i là : n i th nh t, dung dề ồ Ở ồ ứ ấ ịch được đun nóng bằng hơi đt, hơi thứ của nồi này đưa vào đun nồi thứ hai, hơi thứ nồi hai đưa vào đun nồi ba hơi thứ nồi cui cùng đi vào thiết bị ngưng tụ Dung dịch đi vào lần lượ ừ ồt t n i n sang n i kia, qua m i nọ ồ ỗ ồi đều bc hơi môt phần, nồng đ ần tăng dlên Điều kin cần thiết để truyền nhit trong các n i là ph i có chênh l ch nhiồ ả t đgiữa hơi đt và dung d ch sôi, hay nói cách khác là chênh l ch áp su t giị ấ ữa hơi đt và hơi thứ trong các nồi, nghĩa là p suất làm vic trong các nồi phải giảm dần vì hơi thứcủa nồi trước là hơi đ ủt c a nồi sau.Thông thường nồi đầu làm vic ở áp suất dư, còn nồi cu i làm vi c thường áp su t thở ấ ấp hơn p suất chân không
H thng cô đc nhiều nồi xuôi chiều được sử dụng khá là phổ biến
Ưu điểm c a lo i này là dung d ch có th t di chuy n t nủ ạ ị ể ự ể ừ ồi trước sang n i sau ồnh s chênh l ch áp su t gi a các nờ ự ấ ữ ồi không như h thng cô đc nhi u nề ồi ngược chi u dung d ch không tề ị ự chảy t nừ ồi trước sang n i sau mà phồ ải dùng bơm để ậ v n chuy n dung d ch, nhiể ị t đ sôi c a nủ ồi trướ ớn hơn nồi sau Do đó dung dịch đi vào c lm i n i (tr nỗ ồ ừ ồi 1) đều có nhit đ cao hơn nhit đ sôi Có hi u qu kinh t cao v ả ế ề hơi đt so với 1 n ồi.
Nhược điểm c a hủ thng cô đc nhi u n i xuôi chi u là nhiề ồ ề t đ ủ c a dung dịch các n i sau th p dở ồ ấ ần nhưng nồng đ ủ c a dung dịch tăng dần làm cho đ nhớt của dung dịch tăng nhanh nên h s truy n nhi t s giề ẽ ảm t nừ ồi đầu đến n i cuồ i (không ging như cô đc ngược chi u h s truy n nhi t trong các n i không giề ề ồ ảm đi m y) Khi dung dấ ịch đi vào nồi đầu có nhit đ sôi thấp hơn nhit đ sôi c a dung dich ủ, do đó trước khi đưa dung dịch vào nồi đầu cần đun nóng sơ b ằng hơi phụ b hoc nước ngưng tụ
4 Thi t b ếị cô đặc có phòng đốt ngoài
Trang 9Ưu điểm : Ống tu n hoàn có th dài 7m nên v n t c tu n hoàn l n.Có th ghép vài ầ ể ậ ầ ớ ểphòng để thay thế khi cần làm sạch và sửa chữa đảm bảo quá trình liên tục
Nhược điểm : Kch thướ ớc l n ,c u tấ ạo ph c tạp ứ
Phạm vi ng d ng :yêu cứ ụ ầu năng suất cao ,dùng cho dung dịch có đ nh t khác nhau ớ
5 K t cế ấu đồ án Phần I: Mở u đầ
Phần II: Sơ đồ và dây chuyền sản xuất
– Giới thi u các thi t b ế ị có trong dây chuy n,nêu nguyên lý làm vi c c a hề ủ thng Phần III: Tính toán thi t b chính ế ị
Tính toán các thông s – kĩ thuậ ủt c a thi t b chính (thi t bế ị ế ị cô đc phòng đ ngoài) đểt đảm b o thi t bả ế ị làm vic ở mức đ mong mu n phù h p v i nhi m v thi t k ợ ớ ụ ế ế
Trang 10PHẦN 2.MÔ T Ả SƠ ĐỒ VÀ DÂY CHUY N S N XU T ỀẢẤ1.Sơ đồ công nghệ
Trang 11Chú thích:
15 Thùng chứa nước ngưng Thiết bị gia nhiêt và nồi 1
Trang 122.Nguyên lí làm vi c c a h ệủệ thống thi t b ếị
Dung dịch đầu NaCl 2% được ch a trong thùng chứ ứa (1) được bơm (2) đưa lên thùng cao v có c a chị ử ảy tràn để ổn định lưu lượng Lưu lượng k ế (4) điều chỉnh lưu lượng cần thiết c a dung d ch vào thiủ ị ết b gia nhiị t đầu (5) để gia nhi t t i nhi ớ t đ sôi của dung dịch Sau đó dung dịch được đưa vào buồng đt nồi cô đc (9) Dung d ch ch y ị ảtrong các ng truy n nhi ề t, hơi đt được đưa vào buồng đt để đun nóng dung dịch Dung d ch sôi, dung môi b c lên trong phòng b c (10) gị ọi là hơi thứ
Dung dich sau nồi 1 đạ ồng đt n x s chuy n sang n i 2 nh chênh l ch áp su t gi1 ẽ ể ồ ờ ấ ữa các n i (áp su t n i sau nh ồ ấ ồ ỏ hơn p su t nấ ồi trước) Sau n i 2 dung dồ ịch đạ ồng đt ncui x và s2 ẽ được làm l nh b ng thiêt b làm lạ ằ ị ạnh (19) sau đó được bơm (18) chuyển vào thùng ch a s n ph m cu i (17) ứ ả ẩ
Hơi thứ ở nồi 1 được làm hơi đt cho nồi 2 vì nó có nhit đ ớn hơn nhit đ l sôi của dung dich trong nồi 2 Hơi thứ ồi 2 đi vào thiế n t bị ngưng tụ Baromet nhờ chênh lch áp su t Trong thi t b ấ ế ị ngưng tụ, nước làm lạnh đi từ trên xu ng ở đây hơi được ngưng t thành lụ ỏng và ch y qua ng Baromet xu ng thùng chả ứa nước Khí không ngưng đi qua thi t b tách bế ị ọt (14) được hút ra ngoài bằng bơm chân không (20)
Trang 13
PHẦN III TÍNH TOÁN THI T B CHÍNH ẾỊ
Các s ố liệu ban đầu:
Dung dịch ban đầu: NaCl Loại thi t bế ị: Phòng đt ngoài
- Năng suất: 4,0 kg/s=14400 kg/h- Chi u cao ng gia nhi t: 5 mề - Nồng đ đầ u c a dung d ch: 2% klgủ ị- Nồng đ cu ủi c a dung d ch: 23% klgị- p suất hơi đt n i 1: 4 at ồ
- p su ất hơi ngưng tụ: 0,2 at Tính toán quá trình
3.1.Xác định tổng lượng hơi thứ ố b c ra kh i h ỏ ệ thống: W (kg/h)
Lượng hơi thứ ra khỏi hê thông được tính theo công thức [VI.1-55]
dcXW G
= − (kg/h)
Trong đó W:Tổng lượng hơi thứ bc ra (kg/h) G đ: Lượng dung dịch đầu (kg/h) X : Nđ ồng đ đầ u c a dung d ch (%) ủ ị X : Nc ồng đ cu ủi c a dung d ch (%) ị
214400 1
1: 2 113147,8
:1, 05W WW W
26413,576734, 2WW=
(%kg) [VI.2c-58]
Trang 14Nồng đ dung dịch tại n i 1: ồ 1 14400 214400 6413,5x =
− = 3.61(%kl) Nồng đ dung d ch t i n i 2: ị ạ ồ 2 14400 2
14400 13147x =
3.4.Xác định áp su t (P) và nhiấệt độ (t) hơi đốt mỗi nồi
Giả thuy t phân b hiế u s áp suất m i n i: ỗ ồ 12
2,151PP =Ta có h hai phương trình: 12
12 2,3
815 1
=Áp suấ ạt ti m i nồi : t i n i 1 :ỗ ạ ồ ∆P1=4(at)
t i n i 2 :ạ ồ ∆P2= ∆P1− ∆ =4P2 -2,59=1,41(at) Tra b ng n i suy tuy n tính b ng I.251 [1-315 ] ả ế ả
*N i 1:áp suồ ất P2=4(at) -Nhit đ hơi đt: T1=142,9 C o -Nhit lượng riêng: i = 2744 (kJ/kg) 1
-Nhit hóa hơi: r =2141(kJ/kg) 1
*N i 2:áp suồ ất P2=1,41(at) -Nhit đ hơi đt: T2=108,9 C o -Nhit lượng riêng i = 2693,5 (kJ/kg) : 2
-Nhit hóa hơi: r =2236,5(kJ/kg) 2
Tại Pnt=0,2 at ta có
-Nhit đ hơi đt : T =59,7nt o C
Trang 15
-Nhit lượng riêng : i = 2607 (kJ/kg) nt
-Nhit hóa hơi : r =2358(kJ/kg) nt
3.5.Tính nhiệt độ (t ) và áp sui ất hơi thứ (P ) ra khi ỏi từng nồi
-Nhit đ và áp suất hơi thứ: t= Ti i+1+ ∆i ′′′ ( C) o
Trong đó:
- Ti+1: Nhit đ hơi đt nồi th i+1 ( ) ứ ℃
- ∆i′′′: t n th t nhiổ ấ t đ do trở lực đường ng của nồi thứ i ( ) ℃Chọn:|∆′′′1= 1℃
∆2′′′= 1℃ => ∑ ∆′′′= 2℃ Tại n i 1 ta có: ồ t′1=108, 9+1=109,9℃Tại n i 2 ta có: ồ t′2= 59,7 + 1 =60,7 ℃Từ b ng I.250 [1-313] ả
Tại N i th nh t có : ồ ứ ấ t′1=109,9℃+ Áp suất hơi thứ : P1’=1,46(at) + Nhit lượng riêng : i1’=2696 (kJ/kg) + Nhit hóa hơi : r1’=2234 (kJ/kg) Tại n i th hai có ồ ứ t′2=60,7(OC) + Áp suất hơi thứ : P2’=0,211 (at) + Nhit lượng riêng : i2’ =2608,4 (kJ/kg) + Nhit hóa hơi : r2’=2355,5(kJ/kg)
Bảng t ng h p s ổợố liệu 1
Nồi
x % klg P, at T, C o i,
kJ/kg r,
kJ/kg p’, at t’, oC i’, kJ/kg
kJ/kg 1 4 142,9 2744 2141 1,46 109,9 2696 2234 3,61
∆2’’’ = 1
Trang 16Tổng t n th t nhiổ ấ t đ do trở ực đườ l ng ng : ∑ ∆′′′=2 C o
3.6.2.T n th t nhiổấệt độ do áp su t thấủy tĩnh tăng cao
Tổn th t này do nhiấ t đ sôi ở đy thiế ị cô đt b c luôn lớn hơn nhit đ sôi c a dung ủdịch trên mở t thong, thường tính toán kho ng gi a cở ả ữ ủa ng truy n nhiêt ềCông th c tính: ứ
- ρs: i lượkh ng riêng c a dung d ch khi sôi, kg/m ủ ị 3
- pi’: p suất hơi thứ trên mt thoáng dung dịch [at]
- h : chi u cao l p dung d ch t1 ề ớ ị ừ ming ng truy n nhi ề t đến m t thoáng [m]
- H: chi u cao ng truy n nhiề ề t [m] - g : gia t c tr ọng trường g = 9,81 [ m/s ] 2
Ta có H = 5 (m) ch n h = 0,5 (m) ọ 1
Tra b ng I.61[1-47] khả i lượng riêng c a dung d ch NaCl-ủ ị nướ ạc t i 20OC -T i nạ ồi hơi thứ nhất ta có: p1’=1,46 at
Tra b ng I.29 trong [3 37] n i suy v x = 3,61% => ả – ới 1 ρ2s1 ρdd 1 =512,175(kg/m ) 3
Thay vào phương trình, ta có:
-T i nạ ồi hơi thứ hai ta có: p2’=0,211 at
Tra b ng I.29 trong [3 37] n i suy v x =23% => ả – ới 2 ρs2 2≈ρ1dd =586(kg/m ) 3
Thay vào phương trình, ta có:
Trang 17Nồi thứ nh t : ấ ∆1’’ = 112,8 - 109,9 = 2,9 C O
Nồi thứ hai: ∆2’’ = 74,73 - 60,7 = 14,03 OC∑ ∆′ = ∆′
r ∆0i’ [ C] [4 58, 59] o –Trong đó:
- t’si: nhit đ sôi c a dung môi nguyên chủ ất (hơi thứ), t’ = tsi tb,1 [oK]- r: ẩn nhit hóa hơi của dung môi nguyên chất (hơi thứ) ở áp su t làm ấvi c [J/kg]
- ∆0i’: tổn thất nhit đ do nhit đ sôi của dung dịch lớn hơn nhit đ sôi của dung môi áp suở ất thường
Trang 18288.69,1.(304 273) 4 0,103600.(0, 2.9,81.10 0, 0367.9,81.10 )kk
4.1.7 Tính toán bơm chân không
Theo công thức [1 465] thì công suất của bơm được tnh :
1,5 1
41,5 1,602.10 0,104 9,81.10
1,5 1 1000.0,7 1,962.10b
Công suất đng cơ đin đã quy định: Ndc = 10 kW Lưu lượng nước: 0,02 m3/h
4.2.Thiết bị gia nhiệt hỗn hợp đầu
- Chọn thiết bị gia nhit hỗn hợp đầu là thiết bị đun nóng loại ng chùm ngược chiều hơi nước bão hòa
- p suất hơi đt: 4 at - Nhit đ hơi đt: 142,9 °C
- Hơi nước đi ngoài ng, từ trên xung Hỗn hợp nguyên liu đi từ dưới lên - Hỗn hợp đầu vào thiết bị gia nhit ở nhit đ phòng 25°C
- Hỗn hơp ra ở nhit đ sôi của hỗn hợp đầu 110,31°C- Chọn loại ng = 16,3 [W/m.đ]
- Đường knh d = 38 ± 4 mm- Dài L = 5 m
4.2.1 Nhiệt lượng trao đổi Q
Q F C t= p.(F −tf ), W Trong đó: F Lưu lượng hỗn hợp đầu (kg/h)- t -FNhit đ sôi của hỗn hợp đầu(℃) t -fNhit đ môi trường(℃) C -PNhit dung riêng của hỗn hợp đầu
Trang 194.2.2 Hiệu số nhiệt độ hữu ích
Tra bảng I,251 [1 315] ở p suất 4 at - nhit đ sôi là 142,9 ℃∆𝑇d = 142,9 25 = 117,9– ℃
∆𝑇c = 142,9 113,42 = 29,48– ℃117,9 29, 48
29, 48dc
4.2.3 Tính hệ số cấp nhiệt cho phía hơi nước ngưng tụ
H s cấp nhit pha hơi ngưng tụ p dụng công thức V.101 [2-28]
12,04 .
t H=
Trong đó r : Ẩn nhit ngưng tụ của hơi nước bão hòa r = 2141.10^3 [J/kg] t1: Chênh lch nhit đ hơi đt và nhit đ thành ng truyền nhit H: Chiều cao ng truyền nhit H = 5m
A: Hằng s tra theo nhit đ màng nước ngưng Giả sử t1 = 4,5°C có T = 142,9 -m 4,5
2 = 140,65°C Tra bảng [2-29] có A = 194,1
Thay s :
0,250,80,43 Pr0,021 .Re Pr
Nên:
Pr0,021 .Re Pr
td
Trang 208 3985, 2
44102, 28
18, 6−
p dụng công thức [2-12] Pr pt
18 46t
0,250,80,43 2, 77
Trang 21= 2,6% < 5%
q q
q = + = 31653,16 [W/m2]
4.2.8 Bề mặt truyền nhiệt
F= 1399862 531653,16 4tb
d H
Qui chuẩn, ta có s ng là: 127 ng
S hình cạnh su
ng
Sắp xếp ng theo hình su cạnh S ng
trên đường xuyên tâm
của hình su cạnh
Tổng s ng không kể các ng trong cc hình viên
phấn
S ng trong cc hình viên phân
Tổng s ng
trong tất cả các hình viên phấn
Tổng s ng thiết
bị Dãy
tGd n
Vận tc giả thiết:
Trang 2210000.0,0000372, 05.985, 2Re.
Ta có: 0,07 0,02 71, 430,07
Làm tròn m = 4 ngăn
Trang 23
PHẦN V :TÍNH TOÁN CƠ KHÍ 5.1:Buồng đốt
5.1.1 Xác định số ống của buồng đốt n F
dl= (ng ) Trong đó :
F- din tch bề mt trao đổi nhit
d - đường knh trong của ng truyền nhit (do α > α ), chọn d1 2n = 38 mm, bề dày là 3,5 mm
đường kính trong của ng d = 38 - 2.3,5 = 31 mm l-Chiều cao của ng truyền nhit l = 5m
Thay vào ta có
138,7 284,93,14.5.0,031
Sắp xếp ng theo hình su cạnh S ng
trên đường xuyên tâm của hình su cạnh
Tổng s ng không kể cc ng trong cc hình viên
phân
S ng trong cc hình viên phân
Tổng s ng trong tất
cả các hình
viên phân
Tổng s ng thiết bị
Dãy
1 Dãy 2 Dãy 3
9 19 271 5 30 301 Tổng din tch bề mt truyền nhit thực:
F = n.π.H.d = 301.3,14.5.0,031 = 146,5 (m2)
5.1.2 Đường kính trong của buồng đốt
Đường knh trong của buồng đt được tnh theo công thức V.140 (2-49): D = t.(b - 1) + 4d ,m trn
- dn: đường knh ngoài của ng truyền nhit, m - t: bước ng, thường lấy t = (1,2 - 1,5).d , m n
⇒ Lấy t = 1,3158.d = 1, 3158.0,038 = 0,05 (m) n
- b: s ng trên đường xuyên tâm của hình su cạnh, b = 19 Thay s ta có: Dtr = 0,05 (19 - 1) + 4.0,038 = 1,14 m
Trang 24Quy chuẩn theo bảng XIII.6 [2-359] ta có: D = 1200mm =1,2m tr
5.1.3 :Chiều dày phòng đốt
Đi với thiết bị vỏ mỏng Công thức tnh: .
2[ ]Tr bD p
Chọn vật liu là Vật liu chế tạo thép X18H10T
1 Tính chất cơ học của vật liệu
Bảng XII-4 trong [2-309]
Giớ ại h n b n ch y = 220.10 N/m ề ả 𝜎c 6 2
Giới ạ h n b n kéo ề 𝜎k = 540.10 N/m6 2 -Ứng suất cho phép của thép CT3
Theo công thức trong [2-356] Ta có: Giớ ại h n kéo: [ ] = 𝜎kk.
n N/m (37) 2
Giớ ại h n ch y: [ ] ả 𝜎c = c.c
Thay s vào công thức (37) & (38) ta có:
[ ] = 𝜎k
6540.10 .0,
2, 6 = 186,9.10 (N/m ) 6 2
[ ] = 𝜎c
6220.10 .0,
1,5 = 132.10 (N/m ) 6 2
ng su cho phép c a v t li u là: Ứ ất ủ ậ 𝜎b = min{[ 𝜎k],[ 𝜎c]} = 132.10 N/m 6 2
2 Các số liệu
Dtr: đường knh trong của buồng đt, D = 1,2 m tr
Pb: p suất làm vic buồng đt (4at)
Trang 25C -2Bổ sung do hao mòn chỉ tnh đến khi nguyên liu có chứa cc hạt rắn chuyển đng với tc đ lớn trong thiết bị Chọn C = 02 mm
C -3Đại lượng bổ sung do dung sai ,chiều dày phụ thuc vào chiều dày tấm vật liu cho ở bảng XIII.9 [2 365] chọn - C3 = 0,18mm
C = C + C + C = 1 + 0 + 0,18 = 1,18mm 1 2 3
Xét 132.1066.0,95 320,39.10
p = = > 50 nên ta có thể bỏ qua pbtrong công thức tnh S
1,18.10 3,05.2 2.132.10 0,95
TrbhD P
Chọn S = 4 mm
4 Kiểm tra ứng suất theo áp suất thử
Po: áp su t th ấ ử tnh ton được theo công th c: p = p + pứ oth1
Theo b ng (XIII ả – 5) Định m c áp su t thu l c khi th thi t b làm viứ ấ ỷ ự ử ế ị c ở áp suất p
Trang 26144, 2.10 183,332.0,95 4 1
Vậy ta chọn chiều dày phòng đt S = 4 mm là phù hợp
5.1.4 Tính chiều dày lưới đỡ ống
Chiều dày lưới đỡ ng phải thoả mãn những điều kin sau : 1-Giữ cht ng sau khi nung, bền
2-Giữ nguyên hình dạng của mạng khi khoan khi nung cũng như sau khi nung ng
3-Bền dưới tc dụng của cac loại ứng suất 4-Chịu ăn mòn
1 , 23879
Chọn S = 12 mm
4 Để đáp ứng yêu cầu 3
Ngày đăng: 13/06/2024, 16:31
Xem thêm:
Tài liệu cùng người dùng
Tài liệu liên quan