(Đồ án hcmute) chung cư cao cấp the mornig star

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ CAO CẤP THE MORNING STAR GVHD: CHÂU ĐÌNH THÀNH SVTH: LÊ TRẦN VĂN NGUYÊN MSSV: 15149145 SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 7/2019 an BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CAO CẤP THE MORNING STAR GVHD: T.S CHÂU ĐÌNH THÀNH SVTH: LÊ TRẦN VĂN NGUYÊN MSSV: 15149145 KHÓA: 2015 – 2019 TP Hồ Chí Minh, tháng 07/2019 an BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CAO CẤP THE MORNING STAR GVHD: T.S CHÂU ĐÌNH THÀNH SVTH: LÊ TRẦN VĂN NGUYÊN MSSV: 15149145 KHÓA: 2015 – 2019 TP Hồ Chí Minh, tháng 07/2019 an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: LÊ TRẦN VĂN NGUYÊN - MSSV: 15149145 Ngành: Cơng nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế chung cư THE MORNING STAR Họ tên giảng viên hướng dẫn: TS CHÂU ĐÌNH THÀNH NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng 07 năm 2019 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) T.S Châu Đình Thành an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Độc lập – Tự – Hạnh Phúc KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: LÊ TRẦN VĂN NGUYÊN - MSSV: 15149145 Ngành: Cơng nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế chung cư THE MORNING STAR Họ tên giảng viên phản biện: TS LÊ ANH THẮNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng 07 năm 2019 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) ………………… an LỜI CÁM ƠN Lời em xin chân thành cảm ơn tất thầy cô trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP HCM nói chung thầy Khoa Xây dựng nói riêng dã dạy bảo em bốn năm học vừa qua, từ bước đầu chập chững với kiến thức sở kiến thức chuyên ngành, giúp em nhận thức rõ ràng công việc ngừơi kỹ sư Xây dựng nhiều khía cạnh khác Những kiến thức mà thầy cô truyền đạt hành trang thiếu trình nghề nghiệp em sau Luận án tốt nghiệp kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt chúng em hướng vào sống tương lai Quá trình làm luận văn giúp chúng em tổng hợp nhiều kiến thức học học kỳ trước thu thập, bổ sung thêm kiến thức mới, qua rèn luyện khả tính toán, khả nghiên cứu giải vấn đề phát sinh thực tế, bên cạnh kinh nghiệm quý báu hỗ trợ chúng em nhiều thực tế sau Trong khoảng thời gian thực đồ án tốt nghiệp, em nhận giúp đỡ tận tình thầy Châu Đình Thành thầy khác Khoa Thầy giúp em có nhìn đắn, khái quát việc thiết kế, tiếp cận với phần mềm, phương pháp tính tốn quan trọng cần thiết cho người kỹ sư Xây dựng Đó kinh nghiệm quý báo cho thân em sau Tôi xin cảm ơn bạn bè lớp, người sát cánh suốt năm học vừa qua Cảm ơn bạn hợp tác trao đổi, thảo luận đóng góp ý kiến để giúp cho q trình làm luận văn tơi hoàn thành Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm hạn chế, đồ án tốt nghiệp em khơng thể tránh khỏi sai sót, kính mong nhận dẫn quý Thầy cô để em củng cố hồn thiện kiến thức Cuối em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cảm ơn! Tp Hồ Chí Minh, ngày … tháng 07 năm 2019 Sinh viên thực Lê Trần Văn Nguyên an NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: LÊ TRẦN VĂN NGUYÊN Mssv: 15149145 Ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Cơng trình xây dựng Khoa: Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế chung cư The Morning Star Cán phụ trách hướng dẫn: T.s CHÂU ĐÌNH THÀNH Ngày nhận đề tài: 16/02/2019 Ngày nộp bài: 10/06/2019 NỘI DUNG THỰC HIỆN Các số liệu, tài liệu ban đầu - Hồ sơ kiến trúc (Sưu tầm cơng trình thực tế bên ngồi) - Hồ sơ khảo sát địa chất (Quận Bình Thành, TP Hồ Chí Minh) Nội dung thực đề tài 2.1 Kiến trúc: - Thể vẽ kiến trúc 2.2 Kết cấu: - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế cầu thang điển hình - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế khung trục (GV định) - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế móng cọc khoan nhồi - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế tường vây barrettes hệ chống (Shoring) 2.3 Thi công: - Thiết kế coppha cấu kiện bê tơng - Tính tốn khối lượng thi công - Lập tiến độ dự án Thuyết minh vẽ - 01 thuyết minh 01 phụ lục - … vẽ A3 (gồm … vẽ kiến trúc … vẽ kết cấu) Xác nhận GVHD Tp.HCM, Ngày …… tháng …… năm 2019 Xác nhận Khoa ………………………………… ………………………………… an CAPSTONE PROJECT’ TASK Name: LE TRAN VAN NGUYEN ID: 15149145 Faculty: Civil Engineering Profession: Contrucstion Engineering and Technology Project’s name: THE MORNING STAR Adviser: PhD CHAU DINH THANH Start day: 16/02/2018 Finish day: 10/06/2019 INITIAL INFORMATION Input data - Architectural Drawings - Soil Investigation Drawings The contents of capstone project 2.1 Architecture - Edit and complete architectural drawings with the suggestion of instructor by AutoCAD Software 2.2 Structure - Modeling, analysis and design typical Floor - Modeling, analysis and design typical Stair - Modeling, analysis and design frame grid (design Wall grid and cored, Beam on typical floor) - Investigation, analysis, evalute soil and load effect to foundation - Choose the solution foundation: Bored Pile Foundation - Modeling, analysis and design excavated wall and shoring system Explanation & Drawing - 01 Appendix and 01 Data sheet - … A1 Drawings ( … Architeture, … Structure) Confirm of Adviser HCMC, Date …… Month …… Year 2019 Confirm of Faculty …………………………………………… …………………………………………… an MỤC LỤC LỜI CÁM ƠN NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP DANH MỤC HÌNH ẢNH 13 DANH MỤC BẢNG BIỂU 17 CHƯƠNG TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 20 1.1 Giới thiệu cơng trình 20 1.2 Địa điểm xây dựng 20 1.3 Giải pháp kiến trúc 20 1.3.1 Mặt phân khu chức 20 1.3.2 Mặt đứng 21 1.4 Hệ thống giao thông 21 1.4.1 Giao thông đứng 21 1.4.2 Giao thông ngang 21 1.5 Giải pháp kỹ thuật 22 1.5.1 Hệ thống điện 22 1.5.2 Hệ thống nước 22 1.5.3 Hệ thống thông gió 22 1.5.4 Hệ thống chiếu sáng 22 1.5.5 Phịng cháy – Thốt hiểm 22 1.5.6 Chống sét 22 1.5.7 Thoát rác 22 CHƯƠNG TỔNG QUAN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 23 2.1 Cơ sở tính tốn kết cấu 23 2.1.1 Cơ sở thực 23 2.1.2 Cơ sở thiết kế 23 2.1.3 Phần mềm, chương trình sử dụng 23 2.2 Phân tích lựa chọn giải pháp kết cấu 23 2.2.1 Phương án hệ kết cấu chịu lực thẳng đứng 23 2.2.2 Phương án hệ kết cấu chịu lực theo phương ngang 23 2.2.3 Phương án móng kết cấu phần ngầm 24 2.2.4 Vật liệu sử dụng 24 2.2.5 Lớp bê tông bảo vệ 24 2.2.6 Tiết diện cấu kiện 24 2.2.6.1 Tiết diện cột 24 2.2.5.2 Tiết diện dầm 25 2.2.5.3 Chiều dày sàn 26 2.2.5.4 Chiều dày vách 26 CHƯƠNG TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 27 3.1 Tải trọng đứng 27 3.1.1 Tĩnh tải 27 an 3.1.1.1 Tĩnh tải trọng lượng thân sàn 27 3.1.1.2 Tải trọng tường xây 28 3.1.2 Hoạt tải 29 3.3 Tải trọng gió 29 3.3.1 Tính tốn thành phần tĩnh tải trọng gió 30 3.3.1.1 Cơ sở lý thuyết 30 3.3.1.2 Áp dụng tính tốn 30 3.3.2 Tính tốn thành phần động tải trọng gió 31 3.2.2.1 Chu kỳ dao động tần số dao động riêng 31 3.3.2.2 Khối lượng, tâm cứng, tâm khối lượng tầng cơng trình thứ j Mj 32 3.3.2.3 Xác định hệ số động lực ξi 32 3.3.2.4 Xác định hệ số ψi 33 3.3.3 Tổ hợp tải trọng gió 37 3.4 Tải trọng động đất 37 3.4.1 Cơ sở lý thuyết tính tốn 37 3.4.2 Phương pháp phân tích phổ phản ứng dao động 38 3.4.3 Phân tích dạng dao động 41 3.4.4 Tính tốn động đất theo phương pháp phổ phản ứng dao động 41 3.5 Các trường hợp tải trọng tổ hợp tải trọng 44 3.5.1 Các trường hợp tải trọng 44 3.5.2 Tổ hợp tải trọng 45 CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 46 4.1 Tải trọng tác dụng 46 4.2 Tổ hợp tải trọng 46 4.2.1 Các loại tải trọng 46 4.2.2 Các trường hợp tải trọng 46 4.2.3 Tổ hợp tải trọng 46 4.3 Mơ hình phân tích tính tốn 47 4.3.1 Tải trọng tác dụng sàn 47 4.3.2 Phân tích nội lực sàn 47 4.3.2.1 Biểu đồ màu 47 4.3.2.2 Kết nội lực theo dãy strip 48 4.3.3 Kiểm tra chuyển vị ngắn hạn 49 4.3.4 Tính tốn cốt thép sàn 49 4.3.4.1 Kết tính tốn cốt thép sàn 50 4.3.4.2 Kiểm tra chuyển vị dài hạn 65 4.3.4.3 Kiểm tra khe nứt độ võng sàn 65 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 70 5.1 Kết cấu cầu thang tầng điển hình 70 5.1.1 Chọn sơ kích thước cấu kiện 71 5.1.2 Vật liệu 71 an q 300 Mmax Hình 9.12 Sơ đồ tính ván sàn - Tải trọng tác dụng: STT Loại tải trọng n qtc (kG/m2) qtt (kG/m2) Trọng lượng thân BTCT 1.2 275 450 Chấn động đổ bê tông qđ1 1.3 400 520 Đầm dùi rung qđ2 1.3 200 260 Tải trọng người dụng cụ thi công 1.3 250 325 Tổng tải trọng 975 1230  Tải trọng phân bố lên ván thành rộng 122 cm 1m dài là: qtc = (γ H +  qd ).b = 975 ×1.22 = 1189.5 (kG/ m) = 11.89 (kG / cm) qtt = (n.γ H +  nd qd ).b = 1230 ×1.22 = 1500.6 (kG/ m) = 15.01 (kG / cm) - Moment lớn nhịp: M max = q tt l2 Với l khoảng sườn dọc - Moment kháng uốn tiết diện ván: bd 122 ×1.82 W= = = 65.88 ( cm3 ) 6 - Điều kiện chịu lực tiết diện ván: 8W [ σ ] M max q l2 × 65.88 × 180 ≤ [ σ ]  tt ≤ [ σ ]  l ≤ l≤ = 79.51 ( cm ) W 8W q tt 15.01  Chọn khoảng cách sườn dọc 30 (cm) - Kiểm tra độ võng ván thành: f max = q tc l4 ×1189.5 × 304 = = 0.0385 (cm) 384 EI 384 × 5.5 × 104 × 59.29 ×100 Trong đó: Moment qn tính: I = bd 122 × 1.83 = = 59.29 ( cm ) 12 12 205 an + Độ võng cho phép: 1 ×l = × 30 = 0.075 ( cm ) > f max = 0.0385 ( cm ) 400 400 (Phụ lục A - Theo TCVN 4453-1995)  Thỏa mãn điều kiện độ võng  Vậy chọn ván khn có bề dày 1.8 (cm), khoảng cách bố trí sườn dọc 30 (cm) 9.2.3.3.2 Tính tốn sườn dọc - Chọn sườn dọc thép hộp tiết diện 50×50×1.8mm - Sơ đồ tính: [f ] = q 100cm 100cm 100cm Mmax Mmax Mmax Hình 9.12 Sơ đồ tính sườn dọc - Tải trọng phân bố 1(m) dài sườn dọc: q tc = 975 × 0.3 = 292.5 ( kG / m ) q tt = 1230 × 0.3 = 369 ( kG / m ) - Moment lớn nhịp: q tt L2 10 L khoảng cách sườn ngang - Moment kháng uốn tiết diện sườn dọc: M max = W= × 52 (5 − × 0.18) × (10 − × 0.18) − = 11.47 (cm3 ) 6 - Điều kiện bền tiết diện sườn dọc: σ max ≤ [σ ] = 2100 (kG / cm2 ) 10W [ σ ] M max q L2 10 × 11.47 × 2100 ≤ [ σ ]  tt ≤ [ σ ]  L ≤ l≤ = 255.49 (cm) W 10W q tt 3.69  Chọn khoảng cách sườn ngang 100 cm - Kiểm tra võng sườn dọc: f max ≤ [ f ] f max = q tc l4 1× 292.5 × 1004 = = 0.015 ( cm ) 128 EI 128 × 2.1× 106 × 70.24 × 100 206 an Trong đó: Moment qn tính: I = × 53 (5 − × 0.18) × (10 − × 0.18)3 − = 70.24 ( cm ) 12 12 + Độ võng cho phép: 1 = ×100 = 0.25 ( cm ) > f max = 0.015 ( cm ) 400 400 (Phụ lục A - Theo TCVN 4453-1995)  Thỏa mãn điều kiện độ võng  Vậy chọn sườn dọc thép hộp tiết diện 50×50×1.8mm, với khoảng cách sườn dọc 30cm 9.2.3.3.3 Tính toán sườn ngang - Chọn sườn ngang thép hộp tiết diện 50×100×1.8mm - Sơ đồ tính: [f ] = P A B 300 A B Mmax Hình 9.13 Sơ đồ tính sườn ngang - Lực tập trung tác dụng lên sườn ngang: Ptc = 975 × 0.3 ×1.0 = 292.5 (kG) = 2.925 (kN) Ptt = 1230 × 0.3 ×1.0 = 369 (kG) = 3.69 (kN) - Moment lớn nhịp: Ptt L 369 ×1 = = 92.25 (kG.cm) 4 - Moment kháng uốn sườn ngang: M max = W= ×102 (5 − × 0.22) × (10 − × 022)2 − = 13.87 (cm3 ) 6 - Điều kiện bền tiết diện sườn: σ max ≤ [σ ] M max 13719 = = 989.11 (kG / cm ) < 2100 (kG/ cm ) W 13.87  Thỏa mãn điều kiện bền σmax = - Kiểm tra võng sườn: f max ≤ [ f ] 207 an f max = PL4 3.69 ×1003 = = 0.0547 ( cm ) 48EI 48 × ×106 × 70.24 Trong đó: Moment qn tính: I = ×103 (5 − × 0.22) × (10 − × 0.18)3 − = 70.24 ( cm ) 12 12 - Độ võng cho phép: 1 ×L = ×100 = 0.25 (cm) > f max = 0.0547 (cm) 400 400 (Phụ lục A - Theo TCVN 4453 – 1995)  Vậy chọn sườn dọc thép hộp tiết diện 50×100×1.8mm, khoảng cách sườn ngang 100cm 9.2.3.3.4 Tính tốn chống đỡ sườn ngang sàn - Chọn chống D60 dày 4mm - Trọng lượng thân ván sàn: P1 = × 0.3 × 0.018 × 300 = 1.62 (kG) - Trọng lượng thân sườn ngang (50×100×1.8mm) P2 = 6.41 ×10-4 × 0.3 × 7850 = 1.509 (kG) - Trọng lượng thân sườn dọc (50×50×1.8mm) P3 = 3.47 ×10-4 × × 7850 = 2.723 (kG) - Tải trọng tác dụng lên cột chống: P = 1230×1×0.3 + 1.62 + 1.509 + 2.723 = 374.85 (kG) - Moment quán tính tiết diện: [f ] =  d I = 0.05 × D ×  −    D     − × 0.4   4  = 0.05 × ×  −    = 28.24 ( cm )      - Bán kính chuyển hồi mặt cắt: I 28.24 = = ( cm ) F 7.04 - Liên kết đầu cột xem liên kết khớp, µ = - Độ mãnh: µl 1× 325 λ= = = 162.5 i - Độ mãnh quy ước: i= λ =λ  Suy ra: ϕ = f 2100 = 162.5 = 5.27 E ×106 332 = 0.261 λ (51 − λ ) - Kiểm tra khả chịu nén thanh: 208 an N 374.85 = = 204.01( kG / cm ) < [ σ] = 2100 ( kG / cm ) ϕF 0.261× 7.04  Chọn chống có tiết diện D60 dày 4mm 9.2.3.4 Thiết kế coppha vách 9.2.3.4.1 Ván coppha vách Hình 9.14 Cấu tạo coppha vách - Dùng ván phủ phim có bề rộng 1220 (mm), chiều dày ván d = 18 (mm) - Sơ đồ tính: 300 300 300 q 300 300 300 Mmax Mmax Mmax Hình 9.15 Sơ đồ tính ván coppha vách - Tải trọng tác dụng STT n qtc (kG/m2) qtt (kG/m2) Loại tải trọng Áp lực ngang bê tông γH 1.2 1750 2100 Chấn động đổ bê tông qđ1 1.3 400 520 209 an Đầm dùi qđ2 Tổng tải trọng 1.3 200 260 2350 2880  Tải trọng phân bố lên ván thành rộng 122 cm 1m dài là: qtc = (γ H +  qd ).b = 2350 ×1.22 = 2867 (kG/ m) = 28.67 (kG / cm) qtt = (n.γ H +  nd qd ).b = 2880 ×1.22 = 3513.6 (kG/ m) = 35.14 (kG / cm) - Moment lớn nhịp: q tt l2 Với l khoảng sườn đứng - Moment kháng uốn tiết diện ván: M max = bd 122 ×1.82 = = 65.88 ( cm3 ) 6 - Điều kiện chịu lực tiết diện ván: W= M max q l2 ≤ [ σ ]  tt ≤ [ σ ]  l ≤ W 8W 8W [ σ ] q tt l≤ × 65.88 × 120 = 42.42 ( cm ) 35.14  Chọn khoảng cách sườn đứng 30 (cm) - Kiểm tra độ võng ván thành: f max = q tc l4 1× 2867 × 304 = = 0.0927 (cm) 128 EI 128 × 5.5 ×104 × 59.29 ×100 Trong đó: Moment qn tính: I = bd3 122 ×1.83 = = 59.29 ( cm ) 12 12 + Độ võng cho phép: 1 ×l = × 30 = 0.15 ( cm ) > f max = 0.0927 ( cm ) 200 200 (Phụ lục A - Theo TCVN 4453-1995)  Thỏa mãn điều kiện độ võng  Vậy chọn ván khn có bề dày 1.8 (cm), khoảng cách bố trí sườn đứng 30 (cm) 9.2.3.4.2 Tính toán sườn đứng - Chọn sườn đứng thép hộp tiết diện 50×50×1.8mm - Sơ đồ tính: [f ] = 210 an q 600 600 600 Mmax Mmax Mmax Hình 9.15 Sơ đồ tính sườn dọc - Tải trọng phân bố sườn đứng: q tc = 2350 × 0.3 = 705 ( kG / m ) q tt = 2880 × 0.3 = 864 ( kG / m ) - Moment lớn nhịp: q tt L2 10 L khoảng cách gông cột - Moment kháng uốn tiết diện sườn đứng: M max = W= × 52 (5 − × 0.18) × (5 − × 0.18) − = 4.18 (cm3 ) 6 - Điều kiện bền tiết diện sườn ngang: σ max ≤ [σ ] = 2100 (kG / cm2 ) 10W [ σ ] M max q L2 10 × 4.18 × 2100 l≤ = 100.8 (cm) ≤ [ σ ]  tt ≤ [ σ ]  L ≤ W 10W q tt 8.64  Chọn khoảng cách gông cột 60 cm - Kiểm tra võng sườn ngang: f max ≤ [ f ] f max = q tc l4 1× 705 × 604 = = 0.0253 ( cm ) 128 EI 128 × 2.1× 106 × 13.46 ×100 Trong đó: Moment qn tính: I = × 53 (5 − × 0.18) × (5 − × 0.18)3 − = 13.46 ( cm ) 12 12 + Độ võng cho phép: 1 = × 60 = 0.15 ( cm ) > f max = 0.0253 ( cm ) 400 400 (Phụ lục A - Theo TCVN 4453-1995)  Thỏa mãn điều kiện độ võng [f ] = 211 an  Vậy chọn sườn đứng thép hộp tiết diện 50×50×1.8mm, với khoảng cách sườn đứng 30cm 9.2.3.4.3 Tính tốn sườn ngang - Chọn gơng cột: thép hộp có tiết diện 50×100×1.8mm - Sơ đồ tính: P/2 P/2 300 Mmax Hình 9.16 Sơ đồ tính sườn ngang vách - Lực tập trung tác lên sườn ngang: Ptc = 2350 × 0.3 × 0.6 = 423 (kG) = 4.23 (kN) Ptt = 2880 × 0.3 × 0.6 = 518.4 (kG) = 5.184 (kN) - Moment lớn nhịp: Ptt L 518.4 × 30 = = 3888 (kG.cm) 4 - Moment kháng uốn gông cột: M max = W= × 52 (5 − × 0.18) × (10 − × 0.18) − = 11.47 (cm3 ) 6 - Điều kiện bền tiết diện sườn gông cột: σ max ≤ [σ ] M max 3888 = = 169.49 (kG / cm ) < 2100 (kG/ cm ) 2×W × 11.47  Thỏa mãn điều kiện bền σmax = - Kiểm tra võng sườn: f max ≤ [ f ] f max = PL4 423 × 304 = = 0.024 ( cm ) 48EI 48 × 2.1× 106 × × 70.24 Trong đó: Moment qn tính: I = × 53 (5 − × 0.18) × (10 − × 0.18)3 − = 70.24 ( cm ) 12 12 - Độ võng cho phép: [f ] = 1 ×L = × 30 = 0.075 (cm) > f max = 0.024 (cm) 400 400 (Phụ lục A - Theo TCVN 4453 – 1995) 212 an  Vậy chọn sườn ngang thép hộp tiết diện 50×100×1.8mm, khoảng cách gơng 60cm 9.2.3.4.4 Kiểm tra ty giằng - Sử dụng ty giằng có đường kính φ12 - Ty xun có đường kính φ12 thép, ty xuyên có cấu tạo xuyên qua cốt pha, bên giằng vào hai thép hộp - Lực tính tốn tác dụng vào ty giằng: P = q × 0.3 × 0.6 = 2880 × 0.3 × 0.6 = 518.4 ( kg / m) - Cường độ chịu lực ty giằng: P = 518.4 (kg / m) < [ P ] = f × A = 2100 × π ×1.22 = 2375.04(kg ) * Kiểm tra chống xiên - Cây chống xiên cao trình ±2.600 góc 60°, cách mép cột đoạn 1.5 (m) - Chọn cạnh cột bố trí chống, vị trí giao sườn đứng với gơng cột - Sơ đồ tính: PA A PB B 60 o Hình 9.17 Sơ đồ tính chống xiên - Tải trọng tập trung tác dụng tác dụng lên chống xiên: P = (2880 × 0.6 × 0.3)/100 = 5.18 (kN) - Lực dọc chống xiên (bố trí chống xiên góc 60° ): N = P / cos (60°) = 5.18 / cos (60°) = 10.36(kN) N - Kiểm tra bền chống xiên: σ = ≤ [σ ] = 2100 (kG / cm ) F + Tiết diện chống xiên: F = 7.04 (cm2 ) N 1036 = = 147.16 ( kG / cm ) < [σ ] = 2100 (kG / cm ) F 7.04  Thỏa mãn điều kiện bền  Vậy chọn chống xiên D60 dày 4mm σ= 213 an - Kiểm tra theo điều kiện ổn định theo phương y: N ≤ [ σ ] = 2100 (kG / cm ) F.ϕ - Moment quán tính tiết diện:   d 4    − × 0.4   I = 0.05 × D ×  −    = 0.05 × ×  −    = 28.24 ( cm )  D         - Bán kính quán tính: i= I 28.24 = = ( cm ) F 7.04 - mónh: = àl 1ì 300 = = 150 i - Độ mãnh quy ước: λ =λ  Suy ra: ϕ = f 2100 = 150 = 4.86 E ×106 332 = 0.286 λ (51 − λ ) - Kiểm tra khả chịu nén chống: N 1036 = 514.54 ( kG / cm ) < [ σ] = 2100 ( kG / cm ) ϕF 0.286 × 7.04  Vậy chọn tiết diện chống xiên chống D60 dày 4mm 9.3 Tiến độ thi công 9.3.1 Nhân công theo định mức 214 an Bảng 9.8 Bảng nhân công theo định mức Tầng Phân đoạn Tên cấu kiện Cột, vách Dầm sàn Dầm sàn Cột, vách Dầm sàn Đợt 1 an 2 Mã hiệu Công tác Đơn vị AF.61431 AF.81132 AF.81132 AF.81151 AF61531 AF.81151 AF.81151 AF61531 AF.81151 AF.61431 AF.81132 AF.81132 AF.81151 AF61531 AF.81151 Cốt thép Lắp coppha Bê tông Tháo coppha Coppha dầm sàn Cốt thép dầm sàn Bê tông Tháo coppha Coppha dầm sàn Cốt thép dầm sàn Bê tông Tháo coppha Cốt thép Lắp coppha Bê tông Tháo coppha Coppha dầm sàn Cốt thép dầm sàn Bê tông Tháo coppha Tấn 100m2 m3 100m2 100m2 Tấn m3 100m2 100m2 Tấn m3 100m2 Tấn 100m2 m3 100m2 100m2 Tấn m3 100m2 Khối lượng 24.39 5.7568 203.28 5.7568 17.0175 26.08 260.775 17.0175 17.0175 26.08 260.775 17.0175 19.14 4.5176 159.48 4.5176 23.835 31.2 311.98 23.835 215 Định mức 8.48 31.9 0.1875 12.76 15.76 10.41 0.1875 9.01 15.76 10.41 0.1875 9.01 8.48 31.9 0.1875 12.76 15.76 10.41 0.1875 9.01 Nhu cầu Công Số ngày nhân lực nhân/ca thực 206.8 52 183.6 62 38.1 39 73.5 37 268.2 68 271.5 68 48.9 49 153.3 52 268.2 68 271.5 68 48.9 49 153.3 52 162.3 55 144.1 49 29.9 30 57.6 58 375.6 54 324.8 55 58.5 59 214.8 54 (Trình bày cụ thể phụ lục) 9.3.2 Tiến độ dự án (Trình bày vẽ) 9.3.3 Đánh giá biểu đồ nhân lực - Hệ số khơng điều hịa: K1 = Amax 144 = = 2.24 Atb 64.38 Trong đó: Amax :Số công nhân cao nhất, Amax = 144 S 23951 = = 64.38 T 370 S : Tổng số cơng lao động (diện tích biểu đồ nhân lực), S = 23951 T : Thời gian thi công, T = 370 - Hệ số phân bố lao động: S 5478.4 K = du = = 0.229 S 23951 Trong đó: Sdu : Số cơng vượt trội nằm đường Atb (Xác định diện tích phía so với đường cơng nhân trung bình biển đồ nhân lực) - Đánh giá: + K1 = 2.24 > 1.5  Biểu đồ nhân lực chưa điều hòa Nguyên nhân số ngày gián đoạn công tác tháo coppha số cấu kiện kéo dài số nhân công công tác đổ bê tông thực ngày tương đối lớn Điều làm ảnh hưởng đến điều hịa biểu đồ nhân cơng + K2 = 0.28 < 0.3  Biểu đồ phân bố công tương tối hợp lý 9.4 Bình đồ cơng trường - Diện tích xây dựng nhà tạm phụ thuộc vào dân số công trường, bao gồm công nhân lao động công trường người lao động Dân số công trường phụ thuộc vào quy mơ cơng trình, thời gian địa điểm xây dựng cơng trình Để tính tốn, ta chia số người lao động cơng trường thành năm nhóm: - Nhóm A: Số nhân cơng trực tiếp làm việc công trường A = Nmax = 144 (Số nhân công vào thời điểm cao nhất) Atb : Số cơng nhân trung bình, Atb = - Nhóm B: Số công nhân làm việc xưởng phụ trợ B = k % A = 25% × 144 = 36 (người) - Nhóm C: Số cán kỹ thuật C = (4 ÷ 8)%( A + B ) = 6% × (144 + 36) = 11 (người) - Nhóm D: Số nhân viện hành D = (5 ÷ 6)%( A + B ) = 5% × (144 + 36) = (người) - Nhóm E: Số nhân viên phục vụ 216 an E = S %(A + B+ C + D) = 10% × (144 + 39 + 11 + 9) = 21 (người) - Tỷ lệ người đau ốm trung bình 2% nghỉ phép hàng năm 4% - Tổng số CBCNV công trường: G = 1.06 × ( A + B + C + D + E ) = 1.06 × (144 + 36 + 11 + + 21) = 235 (người) - Cơng trình sử dụng cơng nhân địa phương nên không cần xây dựng nhà ăn nhà cho công nhân - Dựa vào tiêu chuẩn diện tích diện tích sinh hoạt tính diện tích loại nhà tạm cần xây dựng: Đơn vị Tiêu chuẩn Diện tích (m2) Nhà làm việc m2 người/ m2 60 (6×10) Trạm y tế m2 0.04 m2/người 12 (3×4) Nhà vệ sinh m2 2.5 m2/25 người/ phịng 20 (3×7) Bảo vệ m2 Bãi để xe m2 Loại nhà (2×3) 35 (5×7) m2 - Diện tích gia cơng tập kết cốt thép: 5×7 = 35 - Diện tích gia cơng tập kết ván khn: 5×7 = 35 m2 217 an TÀI LIỆU THAM KHẢO Bùi Trường Sơn, “Địa chất cơng trình”, NXB Đại học Quốc gia TP.HCM Nguyễn Bá Kế, “Thiết kế thi cơng móng sâu”, NXB Xây Dựng, Hà Nội Nguyễn Đình Cống, “Sàn bê tơng cốt thép tồn khối”, NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 Nguyễn Đình Cống, “Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT” - Tập 1, NXB Xây Dựng Hà Nội 2009 Nguyễn Tài My, “Nguyên lý thiết kế kiến trúc”, NXB Xây dựng Nguyễn Tấn Trung, Võ Mạnh Tùng, “Một số phương pháp tính cốt thép cho vách phẳng BTCT” - Bộ mơn cơng trình BTCT - Đại học Xây dựng Nguyễn Thi Xuân, “Giáo trình kết cấu cơng trình”, NXB Hà Nội Nguyễn Vĩnh Sáng, “Tính tốn độ võng vết nứt sàn theo tiêu chuẩn việt nam so sánh với phần mềm SAFE”, Bài bào khoa học, Khoa học Kỹ thuật Thủy lợi Môi trường số 57 (6/2017) Phan Quang Minh, Ngơ Thế Phong, Nguyễn Đình Cống (2006), “Kết cấu bê tông cốt thép - Phần cấu kiện bản”, NXB KHKT, Hà Nội 10 Trần Thị Thôn, “Bài tập thiết kế kết cấu thép”, Nhà xuất Đại học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh, Hồ Chí Minh, 2013 11 Võ Phán, “Các phương pháp khảo sát trường thí nghiệm đất phịng”, NXB Đại học quốc gia Tp.Hồ Chí Minh 12 QCXDVN 02-2008/BXD, “Quy chuẩn Xây dựng Việt Nam, Số liệu điều kiện tự nhiên dùng xây dựng (Phần 1)” 13 TCVN 2737 – 1995, “Tải trọng tác động” NXB Xây Dựng, Hà Nội 14 TCVN 229 – 1999, “Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo tiêu chuẩn TCVN 2737 – 1995” 15 TCVN 9386 – 2012, “Thiết kế cơng trình chịu động đất” 16 TCVN 5574 – 2012, “Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế” 17 TCVN 9395-2012, “Cọc khoan nhồi – thi công nghiệm thu”, NXB Xây Dựng, Hà Nội 218 an an