Phân loại bản sàn tính toán
Chọn sơ bộ kích thước các bộ phận sàn
+ Bản sàn Xác định sơ bộ chiều dài bản sàn:
+ Dầm phụ Chiều cao dầm phụ:
Kích thước dầm phụ: b×h= 200×450 (mm ) 2 + Dầm chính:
Kích thước dầm chính: b×h= 300×700 (mm ) 2
Sơ đồ tính và nhịp tính toán của bản sàn
Sàn thuộc loại bản dầm, cắt theo phương cạnh ngắn L , một dải có chiều rộng b=1 (m) 1
Sơ đồ tính là bản sàn là dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa là các dầm phụ.
Bản sàn được tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính toán lấy theo mép gối tựa, cụ thể như sau:
Xác định tải trọng
Tĩnh tải
Tĩnh tải là trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo sàn:
STT Các lớp cấu tạo sàn
Tr ng l ọ ượ ng riêng (kN/m ) 3
Giá tr tnh ị toán (kN/m ) 2
Tổng tĩnh tải tác dụng lên sàn 3.535
Hoạt tải
Tổng tải tính toán
Tổng tải trọng tính toán tác dụng lên bản sàn ứng với bản sàn có bề rộng b=1 (m) (kN/m)
Xác định nội lực
+ Moment lớn nhất ở giữa biên:
(kN.m) + Moment lớn nhất ở gối thứ 2:
(kN.m) + Moment lớn nhất ở các nhịp giữa và gối giữa:
Tính toán cốt thép
Bê tông cấp độ bền chịu nén B25 có R = 14.5 (MPa) b
Cốt thép bản sàn sử dụng loại CB240-T có R = 210 s
Cốt thép theo bài toán cấu kiện chịu uốn tiết diện hình chữ Chọn a = 25 (mm) do h (mm), b00 (mm), γ 0 b b =1 Chiều cao làm việc của tiết diện → (mm)
Do xét điều kiện làm việc của cấu kiện theo sơ đồ dẻo và R ≤ 15 MPa nên , b
Nên kiểm tra điều kiện hạn chế: α ≤ α = 0.3 “thỏa điều kiện cốt đơn” m pl
Diện tích cốt thép: (mm ) 2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép:
=0.1 ％ ≤ ≤ % Kết quả tính toán được tóm tắt thành bảng dưới đây:D
(mm / 2 m) μ ( ％ ) Ch n cốốt thép A ọ s d (mm) a (mm) A s,ch
Giá trị hàm lượng thép nằm trong khoảng hợp lí (0.3%÷0.9 ) đối với bản dầm Trong ％ trường hợp nêu trong bảng 1.2, các giá trị thép chọn đều không vượt quá 5 ％
Bố trí thép
Thép chịu lực theo phương cạnh ngắn L1
Ở nhịp biên và gối thứ 2 có:
Cốt thép moment âm (cốt mũ chịu lực) tại gối biên bố trí với đoạn vươn là:
→ Chọn 275 (mm) Cốt thép chịu moment âm tại gối thứ 2 có đoạn vươn (về cả hai phía của gối) là:
Cốt thép chịu moment âm tại gối giữa có đoạn vươn (về cả hai phía của gối) là:
Thép cấu tạo
Cốt thép cấu tạo chịu moment âm dọc theo các gối biên và phía trên dầm chính được xác định như sau:
Tận dụng cốt thép chịu moment dương ở gối nhịp uốn lên chịu moment âm Cốt thép cấu tạo tại gối biên có đoạn vươn: (mm)
Cốt thép cấu tạo tại gối qua dầm chính có đoạn vươn: (mm)
Thép phân bố (theo phương cạnh dài L2)
Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện sau:
• Chiềều dài đo n cốốt thép ạ
TÍNH TOÁN DẦM PHỤ
Sơ đồ tính
Dầm phụ tính toán theo sơ đồ dẻo Sơ đồ tính là dầm liên tục 4 nhịp có các gối tựa là dầm chính
- Kích thước dầm phụ: b x h = 200 x 450 (mm) dp dp
Sơ đồ tính dầm phụ:
Dầm phụ là dầm 4 nhịp nên ta có nhịp tính toán như sau
- Đối với nhịp giữa: 6200 - 300 = 5900 (mm)
- Đối với nhịp biên: 6200 - 300 = 5750 (mm)
Xác định tải trọng
- Do trọng lượng bản thân dầm phụ:
2.3 Vẽ biểu đồ bao moment và biểu đồ lực cắt :
Tung độ biểu đồ Momen đối với nhanh dương:
Tung độ biểu đồ Momen đối với nhánh dương:
Kết quả tính ghi trong bảng dưới đây:
Bảng 2.3 Kết quả Moment tính toán trong dầm phụ
Nhịp Vị trí Hệ số
( , ) dp b q l l Tung độ biểu đồ M (kN.m)
0.5l 0 0.0625 79.383 Ở nhịp biên, M âm triệt tiêu ở tiết diện cách mép gối thứ 2 một đoạn:
M dương triệt tiêu gần gối tựa một đoạn:
Tung độ biểu đồ lực cắt tại các gối của dầm phụ:
2.4 Tính toán cốt thép : 2.4.1 Tính toán cốt thép chịu uốn
Kích thước thiết diện dầm phụ chọn ban đầu là hợp lí theo yêu cầu hạn chế chiều cao vùng nén.
Với Moment dương, cốt thép tính toán với tiết diện T, có h (mm) và f ’ b f ’ 00(mm) Tính:
Trục trung hòa qua cánh tính toán với tiết diện hình chữ nhật lớn b x h = f ’ dp
Với Moment âm gây căng thớ trên tính toán với tiết diện hình chữ nhật b dp x h = 200x450(mm) dp
Bảng 2.4 Bảng kết quả tính toán cốt thép dầm phụ
Hàm lượng cốt thép tối đa:
2.4.2 Tính toán cốt thép chịu cắt
Kiểm tra điều kiện tính toán cốt đai:
0.3 R bh bt 0 0.3 14.5 200 400 348000 N Vậy Điều kiện chịu cắt của tiết diện nghiêng khi có tải phân bố điều:
Lực phân bố trong cốt ngang theo đơn vị chiều dài:
Chọn đường kớnh cốt đai 8 ( ), số nhỏnh đai n = 2 ỉ Bước cốt đai theo tính toán:
Bước cốt đai lớn nhất:
Bước cốt đai theo yêu cầu cấu tạo: s w ct , min 0.5 ,300 h 0 mm min 0.5 400,300 mm 200 mm
Chọn bước cốt đai thiết kế s w,ch1 0 mm trong đoạn l 0 /4 cho vị trí gần gối tựa, trong đoạn l /2 cho vị trí giữa nhịp còn lại lấy s 0 w,ch2 0 mm
Kiểm tra khả năng chịu lực cắt Q của dầm sau khi bố trí cốt đai: DB
Tại vị trí bước cốt đai thiết kế: s w,ch1 0 mm
140.84( / ) 150 sw sw sw w ch q R na N mm s
Thỏa Tại vị trí bước cốt đai thiết kế s w,ch2 0 mm
105.63( / ) 200 sw sw sw w ch q R na N mm s
DB b bt sw sw ch dp dp
Lực cắt Q tại vị trí l /4 gần gối tựa thứ 2 của dầm phụ: 0b
2.5 Tính toán và vẽ biểu đồ bao vật liệu
Chọn lớp bê tông bảo vệ cho cốt thép dọc a % (mm) và khoảng cách thông thủy giữa các lớp thép tại mép dưới dầm phụ t % (mm) Khoảng cách thông thủy giữa các lớp thép tại mép trên được xác định là t = 30 (mm) Tất cả các kết quả được tính theo quy trình quy định.
(1 0.5 ) sc s ott tt tt mtt tt tt b tt mtt b tt h h a A R
Hình 2.5.1 Mặt cắt cốt thép tại nhịp biên
Hình 2.5.2 Mặt cắt lý thuyết tại gối 2
Hình 2.5.3 Mặt cắt lý thuyết tại nhịp giữa
Bảng 2.5 Khả năng chịu Moment của dầm phụ trên từng tiết diện
Tiềốt di n ệ Thép ch n ọ A sc
Cốốt thép cắốt V trí cắốt lý thuyềốt ị x i (mm) Q (kN) i
Nh p ị gi a bền ữ trái ( bền ph i đốối ả x ng ) ứ
2.6 Xác định đoạn kéo dài W Đoạn kéo dài W được xác định theo công thức
Trong đó: Q – lực cắt tại tiết diện cắt lý thuyết, lấy bằng độ dốc của biểu đồ bao moment.
Khả năng chịu cắt của cốt xiên (Q s,inc) trong vùng cắt bớt cốt dọc bằng 0, vì mọi cốt xiên đều nằm ngoài vùng này Trong khi đó, khả năng chịu cắt của cốt đai (q sw) được xác định tại tiết diện cắt lý thuyết và có liên quan đến các yếu tố như sw sw sw q R na.
Trong đoạn dầm có cốt đai 8a150 thì: ∅
( kN/m) Trong đoạn dầm có cốt đai ∅8a200 thì:
(kN/m) d – đường kính cốt thép được cắt Kết quả tính các đoạn W được tóm tắt trong bảng 7.
Bảng 2.6 Xác định đoạn kéo dài W của dầm phụ
Tiết diện Thanh thép Q i (kN) q sw (kN/m) W tính
Nhịp giữa bên trái ( bên phải lấy đối xứng )
Hình 2.6 : Biều đồ bao vật liệu dầm phụ
Hình 2.7 : Bố trí thép dầm phụ
Hình 2.8 : Mặt cắt thép dầm phụ
Tính toán cốt thép
Kích thước thiết diện dầm phụ chọn ban đầu là hợp lí theo yêu cầu hạn chế chiều cao vùng nén.
Với Moment dương, cốt thép tính toán với tiết diện T, có h (mm) và f ’ b f ’ 00(mm) Tính:
Trục trung hòa qua cánh tính toán với tiết diện hình chữ nhật lớn b x h = f ’ dp
Với Moment âm gây căng thớ trên tính toán với tiết diện hình chữ nhật b dp x h = 200x450(mm) dp
Bảng 2.4 Bảng kết quả tính toán cốt thép dầm phụ
Hàm lượng cốt thép tối đa:
2.4.2 Tính toán cốt thép chịu cắt
Kiểm tra điều kiện tính toán cốt đai:
0.3 R bh bt 0 0.3 14.5 200 400 348000 N Vậy Điều kiện chịu cắt của tiết diện nghiêng khi có tải phân bố điều:
Lực phân bố trong cốt ngang theo đơn vị chiều dài:
Chọn đường kớnh cốt đai 8 ( ), số nhỏnh đai n = 2 ỉ Bước cốt đai theo tính toán:
Bước cốt đai lớn nhất:
Bước cốt đai theo yêu cầu cấu tạo: s w ct , min 0.5 ,300 h 0 mm min 0.5 400,300 mm 200 mm
Chọn bước cốt đai thiết kế s w,ch1 0 mm trong đoạn l 0 /4 cho vị trí gần gối tựa, trong đoạn l /2 cho vị trí giữa nhịp còn lại lấy s 0 w,ch2 0 mm
Kiểm tra khả năng chịu lực cắt Q của dầm sau khi bố trí cốt đai: DB
Tại vị trí bước cốt đai thiết kế: s w,ch1 0 mm
140.84( / ) 150 sw sw sw w ch q R na N mm s
Thỏa Tại vị trí bước cốt đai thiết kế s w,ch2 0 mm
105.63( / ) 200 sw sw sw w ch q R na N mm s
DB b bt sw sw ch dp dp
Lực cắt Q tại vị trí l /4 gần gối tựa thứ 2 của dầm phụ: 0b
Tính toán và vẽ biểu đồ bao vật liệu
Chọn lớp bê tông bảo vệ cho cốt thép dọc a % (mm) và khoảng cách thông thủy giữa các lớp thép tại mép dưới dầm phụ t % (mm) Khoảng cách thông thủy giữa các lớp thép tại mép trên được quy định là t = 30 (mm) Các kết quả được tính theo quy trình quy định.
(1 0.5 ) sc s ott tt tt mtt tt tt b tt mtt b tt h h a A R
Hình 2.5.1 Mặt cắt cốt thép tại nhịp biên
Hình 2.5.2 Mặt cắt lý thuyết tại gối 2
Hình 2.5.3 Mặt cắt lý thuyết tại nhịp giữa
Bảng 2.5 Khả năng chịu Moment của dầm phụ trên từng tiết diện
Tiềốt di n ệ Thép ch n ọ A sc
Cốốt thép cắốt V trí cắốt lý thuyềốt ị x i (mm) Q (kN) i
Nh p ị gi a bền ữ trái ( bền ph i đốối ả x ng ) ứ
Xác định đoạn kéo dài W
Đoạn kéo dài W được xác định theo công thức
Trong đó: Q – lực cắt tại tiết diện cắt lý thuyết, lấy bằng độ dốc của biểu đồ bao moment.
Q s,inc là khả năng chịu cắt của cốt xiên trong vùng cắt bớt cốt dọc, và vì mọi cốt xiên đều nằm ngoài vùng này, nên Q s,inc = 0 Trong khi đó, q sw thể hiện khả năng chịu cắt của cốt đai tại tiết diện cắt lý thuyết.
Trong đoạn dầm có cốt đai 8a150 thì: ∅
( kN/m) Trong đoạn dầm có cốt đai ∅8a200 thì:
(kN/m) d – đường kính cốt thép được cắt Kết quả tính các đoạn W được tóm tắt trong bảng 7.
Bảng 2.6 Xác định đoạn kéo dài W của dầm phụ
Tiết diện Thanh thép Q i (kN) q sw (kN/m) W tính
Nhịp giữa bên trái ( bên phải lấy đối xứng )
Hình 2.6 : Biều đồ bao vật liệu dầm phụ
Hình 2.7 : Bố trí thép dầm phụ
Hình 2.8 : Mặt cắt thép dầm phụ
TÍNH TOÁN DẦM CHÍNH
Hoạt tải
Từ dầm phụ truyền lên dầm chính :
Xác định nội lực
3.3.1 Biểu đồ bao moment 3.3.1.1 Các trường hợp đặt tải :
Sơ đồ tính dầm chính đối xứng, các trường hợp đặt tải được trình bày như sau
3.3.1.2 Xác định biểu đồ momemt cho từng trường hợp tải :
Tung độ của biểu đồ moment tại tiết diện bất kì của từng
Hình 3.3: Các trường hợp đặt tải của dầm 3 nhịp
Bảng 3.1 : Xác định tung độ biểu đồ moment (kNm)
Hình 3.4 : Biểu đồ momen cho các trường hợp tải trọng Bảng 3.2 : Bảng tính ung độ biểu đồ bao moment
Hình 3.5 : Biều đồ moment cho các trường hợp tổ hợp tải trọng
Hình 3.6 : Biều đồ bao moment dầm chính
3.3.1.3 Xác định moment mép gối
Biều đồ bao lực cắt
Tính và vẽ biều đồ lực cắt
Ta có quan hệ giữa moment và lực cắt : “ Đạo hàm của moment chính là lực cắt”
Bảng 3.3 : Bảng tính tung độ biểu đồ lực cắt cho từng trường hợp tải trọng
3.3.3 Xác đ nh bi u đồồ bao l c cắắt ị ể ự
B ng 3.4 Xác đ nh tung đ bi u đồồ l c cắắt thành phầồn và bi u đồồ bao l c cắắt ả ị ộ ể ự ể ự
Hình 3 7 Bi u đốề l c cắốt c a t ng tr ể ự ủ ừ ườ ng h p t i (kN) ợ ả
Hình 3.7 Bi u đốề bao l c cắốt ể ự
Bề tống có cấốp đ ch u nén B25 : R ộ ị b 5MPs ; R =1.05 MPa bt
Cốốt thép d c s d ng lo i CB300-T ( ọ ử ụ ạ ∅ > 10 ) : R = 260 MPa s
Cốt thép đai sử dụng loại CB240-T (∅ < 10 ) : R = 170 MPa sw
3.4.1 tính toán cốt dọc a Tiết diện tại nhịp
Tương ứng với giá trị moment dường, bản cánh chịu nén, tiết diện tính toán là tiết diện hình chữ T
Chiều rộng bản cánh : b’ f = b + 2 S = 300+ 2 dc f 600= 1500(mm) Kích thước tiết diện chữ T ( b’ = 1500; h’ ; b00; h0 mm) f f
Xác định vị trí trục trung hòa :Giả thiết a = 50mm => h0 = h - a = 800- 50 = 750 mm nhịp nhịp
Nhận xét : M = 468.93 kNm < M = 1380.04 kNm, nên trục trung hòa đi qua f cánh, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật b’ f h dc = 1500 800 mm b Tiết diện tại gối
T ươ ng ng v i giá tr moment ấm, b n cánh ch u kéo, tính cốốt thép theo tiềốt di n ứ ớ ị ả ị ệ hình ch nh t ữ ậ b dc h = 300 dc 800 mm Giả thiết a 60mm => h = h - a = 800 – 60 = 740 mm gối 0 gối
Hình 3.8 : Tiết diện tính cốt thép dầm chính a) Tiết diện ở nhịp b) Tiết diện ở gối Kết quả tính cốt thép được tóm tắt trong bảng sau
Bảng 3.5 Tính cốt thép dọc cho dầm chính Tiếắt di n ệ
Lưu ý: Sử dụng moment mép gối đỉnh cố định cho tiết diện gối và điều chỉnh chính xác theo số liệu đàn hồi nền Điều kiện hạn chế cần kiểm tra là αm ≤ αR = 0.413 Đồng thời, cần kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu và tối đa.
Lực cắt lớn nhất tại gối : Q = A 197.143 kN; Q B tr = 280.86kN; Q B ph = 275.62kN; tr ph
Q Q 297.67 kN Kiểm tra điều kiện tính toán :
Cấền tính cốốt ngang ( cốốt đai và cốốt xiền ) ch u l c cắốt ị ự
Ch n cốốt đai ỉ8 ( a ọ sw = 50 mm ), sốố nhanh cốốt đai n = 2 2 Xác đ nh b ị c cốốt đai theo điềều ki n cấốu t o : ướ ệ ạ
Ch n s = 200mm bốố trí trong đo n L1 = 2200 gấền gốối t a ọ ạ ự
Kh nắng ch u cắốt c a cốốt đai : ả ị ủ w w w
Kh nắng chiu cắốt c a cốốt đai và bề tống : ả ủ
=> Q > Q : Không cần tính cốt xiên chịu cắt cho gối A và gối C swb A,C
= >Q > QB : Không cần tính cốt xiên chịu cắt cho gối B swb
Xác định bước cốt đai lớn nhất cho phép :
Lực tập trung do dầm phụ truyền lên dầm chính:
Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn ỉ10 ( asw = 79mm2 ), n = 2 nhỏnh Số lượng cốt treo cần thiết
Chọn x = 6 đai, bố trí mỗi bên dầm phụ 3 đai, trong đoạn h = 300 mm => s khoảng cách giữa các cốt treo là 50 mm
Trình tự tính như sau :
- Tại tiết diện đang xét, cốt théo bố trí có diện tích Á
- Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép dọc a 0,nhịp = 25mm và a 0,gối =
25 mm; khoảng cách thông thủy giữa hai thanh thép theo phương chiều cao dầm t = 25 mm
- Xác định a => h = h – a th 0th dc th
- Tính khả năng chịu lực theo các công thức sau: ξ =
Bảng 3.6 Tính khả năng chịu lực của dầm chính
Tiềốt di n ệ Thép ch n ọ A sc
3.7 Xác định tiết diện cắt lý thuyết
- Vị trí tiết diện cắt lý thuyết x, được xác địn theo tam giác đồng dạng
- Lực cắt tại tiết diện cắt lý thuyết Q,lấy bằng độ dốc của biểu đồ bao moment
Tiêốt di n ệ Cốốt thép cắốt V trí cắốt lý thuyêốt ị x i (mm) Q i (kN)
3.8 Xác định đoạn kéo dài W Đoạn kéo dài W được xác định theo công thức
Trong đó: Q – lực cắt tại tiết diện cắt lý thuyết, lấy bằng độ dốc của biểu đồ bao moment.
Khả năng chịu cắt của cốt xiên trong vùng cắt bớt cốt dọc được xác định bởi công thức Q s,inc = R s,inc A s,inc sin q sw Đồng thời, khả năng chịu cắt của cốt đai tại tiết diện cắt lý thuyết cũng được tính toán dựa trên các yếu tố tương tự.
Kết quả tính các đoạn W được tóm tắt trong bảng 7.
Bảng 3.8 Xác định đoạn kéo dài W của dầm chính
Tiết diện Thanh thép Q i (kN) As,inc
4.1 Tính toán dầm chính theo trạng thái giới hạn thứ 2
Tính toán võng nứt của dầm chính theo trạng thái giới hạn 2 theo sơ đồ dưới đây c c c
Tính toán khả năng chống nứt: crc crc bt,ser pl x
M- Moment uốn do ngoại lực đối với trục vuông góc với mặt phẳng tác dụng của Moment uốn và đi qua trọng tâm tiết diện ngang quy đổi của cấu kiện.
M crc - Momnet uốn trên tiết diện thẳng góc của cấu kiện khi hình thành khe nứt Trong đó: pl red
W W ( Moment kháng uốn dẻo) red red t
y (Moment kháng uốn đàn hồi của tiết diện theo vùng chịu kéo)
I I I I (Moment quán tính của tiết diện đối với trọng tâm của nó)
Hình 3.10 Sơ đồ tính dầm chính theo trạng thái giới hạn thứ 2
(Hệ số quy đổi diện tích cốt thép thành diện tích bê tông tương).
Dầm chính bị nứt do nội lực. Độ cong của dầm được xác định
- độ cong do tác dụng ngắn hạn của toàn bộ tải trọng G c P c c' 1
- độ cong do tác dụng ngắn hạn của tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn G c 0.35P c c' 1
- độ cong do tác dụng ngắn hạn của tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn G c 0.35P c
Xác định chiều cao vùng nén khi có xuất hiện vách nứt (8.2.3.3.6 CT 196 TCVN 5574-2018)
(do tác dụng ngắn hạn của tải trọng)
(do tác dụng dài hạn của tải trọng) s s,red s
( Mooodun biến dạng quy đổi của cốt thép vùng kéo có xét đến ảnh hưởng của sự làm việc của bê tông vùng kéo giữa các khe nứt) s crc c
(do tác dụng ngắn hạn của toàn bộ tải trọng) s crc c'
(do tác dụng dài hạn của tải thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn)
(do tác dụng ngắn hạn của toàn bộ tải trọng)
(do tác dụng dài hạn của tải thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn) Đối với cốt thép chịu nén:
(do tác dụng ngắn hạn của tải trọng)
(do tác dụng dài hạn của tải thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn) Đối với cốt thép chịu kéo: s,red s2 b,red
(do tác dụng ngắn hạn của tải trọng) s,red s2 b,red
(do tác dụng dài hạn của tải thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn)
x m 369.358mm (do tác dụng ngắn hạn của toàn bộ tải trọng)
x m 432.02mm (do tác dụng dài hạn của tải thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn)
Momen quán tính quy đổi của tiết diện đối với trục trung hòa:
- Do tác dụng ngắn hạn của toàn bộ tải trọng:
- Do tác dụng dài hạn của tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn:
Độ cứng của tiết diện dầm chính do tác dụng ngắn hạn của tải trọng:
D E I 0.85 E I 0.85 30000 1.92 10 4.896 10 Nmm Độ cứng của tiết diện dầm chính do tác dụng dài hạn của tải trọng:
Các độ cong tính toán dầm chính:
Độ võng của dầm chính tại tiết diện tính toán do thành phần momen gây ra:
Do tỉ số nhịp trên chiều cao dầm L/h = 6.6/0.8 = 8.25< 10 nên cần xét độ võng do lực cắt.
Giá trị lực cắt Q tại tiết diện tính toán:
Góc trượt (biến dạng trượt) tại tiết diện tính toán: c x b x crc
(chỉ xét tác dụng ngắn hạn của tải trọng)
Độ võng của dầm chính tại tiết diện tính toán do thành phần lực cắt gây ra:
thỏa Tính toán bề rộng khe nứt: s crc,i 1 2 3 s s s a L
(khi có tác dụng ngắn hạn của tải trọng);
(khi có tác dụng dài hạn của tải trọng);
(đối với thép có gân)
(đối với cấu kiện chịu uốn) Ứng suất s trong cốt thép chịu kéo tại tiết diện tính toán:
Trường hợp tác dụng ngắn hạn của toàn bộ tải trọng:
Trường hợp tác dụng ngắn hạn của tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn:
Trường hợp tác dụng dài hạn của tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn:
Khoảng cách cơ sở giữa các vách nứt thẳng góc L được tính theo công thức: s bt s s s
Trường hợp tác dụng ngắn hạn của tải trọng (CT174)
Lấy L s,2 L s,3 400mm Trường hợp tác dụng dài hạn của tải trọng:
L s,1 400mm Thay số vào công thức tính toán bề trộng khe nứt:
Bề rộng khe nứt ngắn hạn: