TỔNG QUAN
Tổng quan về nghiên cứu nhà máy nhiệt điện
1.1.1 Sự cần thiết và tính thời sự
Than đá và các loại nhiên liệu rắn khác được phân loại dựa trên các đặc tính như độ dễ cháy, nhiệt lượng cao hay thấp Việt Nam đã thực hiện điều tra và thăm dò hơn 5.000 điểm khoáng và mỏ, trong đó có nhiều khoáng sản giá trị như dầu khí (1,2 - 1,7 tỷ m3), than (240 tỷ tấn), sắt (2 tỷ tấn), và đồng.
Việt Nam sở hữu trữ lượng khoáng sản phong phú, bao gồm 1 triệu tấn kim loại, 600 triệu tấn titan, 10 tỷ tấn bauxit, cùng với chì, kẽm, thiếc, và 2 tỷ tấn apatít Ngoài ra, nước ta còn có 11 triệu tấn đất hiếm và nhiều khoáng sản khác phục vụ cho ngành xây dựng.
Việc thăm dò và khai thác tài nguyên khoáng sản biển trên vùng thềm lục địa rộng lớn hơn 1 triệu km2 gặp nhiều hạn chế do năng lực thăm dò địa chất biển và thiếu vốn đầu tư Trong số các loại khoáng sản, chỉ có dầu khí, than, sắt, titan và apatit đã được thăm dò tương đối đầy đủ, trong khi các khoáng sản kim loại khác như kim loại màu và khoáng sản quý chỉ mới được điều tra ở mức độ cơ bản Trước khi tiến hành khai thác, các doanh nghiệp cần thực hiện thăm dò bổ sung để giảm thiểu rủi ro.
Việt Nam có trữ lượng khoáng sản hạn chế và phân bố không đồng đều, trong đó trữ lượng dầu khí cũng không lớn Nếu không phát hiện thêm nguồn trữ lượng mới, dầu khí của Việt Nam có thể cạn kiệt trong vài chục năm tới Ngoài ra, nguồn than ở đất liền đang dần cạn kiệt, buộc Việt Nam phải nhập khẩu than để đáp ứng nhu cầu tiêu thụ nội địa Theo tính toán, trữ lượng than ở đồng bằng sông Hồng có thể lên tới vài trăm tỷ tấn.
Khai thác than từ dưới sâu đòi hỏi công nghệ phức tạp và hiện chưa có giải pháp phù hợp để vừa khai thác ngầm vừa bảo vệ đất lúa Việc khai thác không có công nghệ thích hợp sẽ ảnh hưởng lớn đến môi trường và an sinh xã hội Việt Nam có ít tiềm năng urani và địa nhiệt, đồng thời cũng không có nhiều vàng hay kim cương Một số loại khoáng sản như bauxit, đất hiếm, quặng titan có trữ lượng lớn nhưng cũng có nhiều trên thế giới, đảm bảo tiêu thụ trong hàng trăm năm Để quản lý khai thác khoáng sản hiệu quả, Chính phủ đã giao cho các doanh nghiệp nhà nước như Tập đoàn Dầu khí Việt Nam, Tập đoàn Công nghiệp Than-Khoáng sản Việt Nam (Vinacomin), Tập đoàn Hoá chất Việt Nam, Tổng công ty Thép Việt Nam và Tổng công ty Xi măng Việt Nam đảm nhận vai trò nòng cốt trong khai thác và chế biến các loại khoáng sản quan trọng.
Hiện nay, có khoảng 2.500 doanh nghiệp khai khoáng, bao gồm cả các công ty tư nhân và công ty cổ phần, tham gia vào hoạt động khai thác và chế biến khoáng sản quy mô nhỏ tại các địa phương Tuy nhiên, vẫn tồn tại hàng trăm nghìn cơ sở khai thác bất hợp pháp, tạo ra sự cạnh tranh gay gắt trong ngành này.
Chất bốc của than đá, ký hiệu (Vk.%), được hình thành khi nhiên liệu bị đốt nóng trong môi trường không có oxy, dẫn đến sự phân huỷ các liên kết phân tử hữu cơ Quá trình này được gọi là phân huỷ nhiệt, và sản phẩm của nó là các chất khí được gọi là "Chất bốc".
Vk %, bao gồm những khí Hydro, Cacbuahydro, Cacbonoxit, Cacbonic.
Liên kết chứa nhiều oxy có độ bền thấp và dễ bị phá vỡ ở nhiệt độ cao Do đó, than đá càng non tuổi thì hàm lượng chất bốc càng cao, với than bùn có tỷ lệ chất bốc (Vp%) và than đá (V-45)%.
Nhiệt độ bắt đầu sinh ra chất bốc của than đá phụ thuộc vào tuổi hình thành của nó; than đá càng non thì nhiệt độ khởi đầu sinh chất bốc càng thấp Ngoài ra, lượng chất bốc sinh ra còn liên quan đến thời gian phân huỷ nhiệt.
1.1.2 Ý nghĩa khoa học và thực tiễn Đề xuất được phương pháp chế tạo thiết kế máy phù hợp với điều kiện kinh tế, sản lượng, quy mô sản phẩm tại nơi sản xuất, tạo tiền đề cho việc khắc phục và nghiên cứu nhà máy nhiệt điện.
Nghiên cứu và thiết kế nhà máy nhiệt điện đóng vai trò quan trọng trong việc bảo quản và nâng cao chất lượng sản lượng, giúp đạt hiệu quả năng suất và dễ dàng trong vận chuyển, đáp ứng nhu cầu của thị trường Mô hình tự động hóa trong vận hành máy giảm thiểu số lượng công nhân cần thiết, đồng thời tối ưu hóa quy trình hoạt động, góp phần vào sự phát triển bền vững trong sản xuất và sử dụng điện năng toàn cầu.
Than đá hiện nay đóng vai trò quan trọng trong sản xuất điện toàn cầu và tại Việt Nam, nơi đang phải nhập khẩu nhiều than để đáp ứng nhu cầu điện ngày càng tăng Việt Nam đối mặt với nguy cơ thiếu điện trong những năm tới do tốc độ xây dựng nhà máy điện mới không kịp với nhu cầu Trên thế giới, 38% lượng than đá được sử dụng để sản xuất điện, với 2/3 tổng tiêu thụ dành cho ngành điện và phần còn lại phục vụ cho công nghiệp, chủ yếu là luyện kim Một số quốc gia như Ba Lan (78%), Ấn Độ (75%), Trung Quốc (68%), Indonesia (58%), Philippines (50%) và Việt Nam (34%) có tỷ lệ sản xuất điện từ than đá rất cao.
Năng lượng từ than đá đóng vai trò quan trọng trong ngành nhiệt điện tại hơn 70 quốc gia, với 13 quốc gia khác đang lên kế hoạch phát triển ngành công nghiệp điện năng này Công suất của nhiệt điện từ than đã tăng gần gấp đôi trong thời gian qua, góp phần đáng kể vào nguồn cung điện toàn cầu.
Từ năm 2000 đến 2017, tổng công suất điện toàn cầu đã tăng từ 1063GW lên gần 2000GW Ba quốc gia có công suất điện than lớn nhất thế giới là Trung Quốc với 935GW, Mỹ với 279GW và Ấn Độ với 215GW Tiếp theo là Đức với 50GW, Nhật Bản 44.5GW, Nam Phi 41.3GW, Hàn Quốc 38GW, Ba Lan 29GW và Indonesia với 28.6GW.
Sự phát triển của ngành nhiệt điện than tại mỗi quốc gia phụ thuộc vào tiềm năng tài nguyên than nội địa và khả năng tiếp cận nguồn than nhập khẩu Các quốc gia trong khu vực châu Á-Thái Bình Dương đang có tốc độ phát triển ngành nhiệt điện ổn định nhất thế giới Tuy nhiên, một số nước đang chứng kiến sự giảm sút trong sản xuất điện từ than do cạn kiệt và thiếu hụt nguồn than trong nước, hoặc do sự xuất hiện của các nguồn năng lượng thay thế hiệu quả hơn.
PHƯƠNG ÁN ĐẶT TỔ MÁY VÀ CÔNG SUẤT ĐƠN VỊ
Lựa chọn và lập bảng thông số hơi và nước
Áp suất trong bao hơi : Pbh = (1,25÷1,35).P0
Trong trường hợp này chọn : Pbh = 155 at
Tổn thất áp suất qua đoạn chuyển thân là 0,02p Độ gia nhiệt thiếu trong bình gia nhiệt hạ áp là 2 o C, trong khi độ gia nhiệt thiếu trong bình gia nhiệt cao áp là 4 o C Trở lực đường nước qua mỗi bình gia nhiệt cao áp cần được xác định rõ ràng.
Trở lực đường nước qua mỗi bình gia nhiệt hạ áp được chọn là Trở lực đường nước qua bộ hâm nước với giá trị phn;ar Hiệu suất máy phát và hiệu suất cơ khí được chọn là ηg ηm = 0,99.0,994, trong khi hiệu suất của BGNHA và BGNHCA là 0,98 Để đảm bảo an toàn cho những tầng cánh cuối, độ khô của hơi thoát khỏi tuabin được chọn sơ bộ là xk = 0,93.
Độ khô của hơi trích ra khỏi cửa trích số 7 được chọn là x7 = 0,96, trong khi độ khô của hơi trích ra khỏi cửa trích số 6 là x6 = 0,98 Các thông số về áp suất ptr và nhiệt độ ttr của hơi tại các cửa trích đã được cung cấp theo nhiệm vụ tính toán.
Xác định loại nhà máy nhiệt điện sẽ thiết kế Theo yêu cầu của để bài: Thiết kế một nhà máy nhiệt điện đốt than có
kế một nhà máy nhiệt điện đốt than có
Với công suất 50 MW và phụ tải nhiệt Dr = 90 (t/h), chúng ta có thể đưa ra phương án lựa chọn loại nhà máy nhiệt điện phù hợp, cụ thể là thiết kế nhà máy nhiệt điện có tuabin trích hơi điều chỉnh.
Chọn công suất tổ máy Do yêu cầu thiết kế nên ta sẽ chọn phong án .11 2.4 Các thông số chính của tổ máy 50 MW Đặc tính kỹ thuật của TB T-50-
Trung tâm nhiệt điện 1 khối độc lập với công suất 50 MW bao gồm 1 lò hơi và 1 tuabin trích hơi điều chỉnh.
2.4 Các thông số chính của tổ máy 50 MW Đặc tính kỹ thuật của TB T-50-130 được thể hiện qua bảng:
Chúng tôi áp dụng một cấp phân ly nước xả và hai bình khử khí, trong đó có một bình khử khí phụ Việc sử dụng sơ đồ phân ly nước xả giúp tận dụng lượng nhiệt và hơi nước xả từ lò, giảm thiểu tổn thất nhiệt trong lò hơi và nâng cao hiệu suất của chu trình nhiệt.
Sau khi phân ly, nước được chuyển vào bình khử khí phụ Nước còn lại sau đó được đưa vào bình gia nhiệt để gia nhiệt cho nước bổ sung, trước khi được thải ra ngoài qua đường mương thải.
Cấu tạo cơ bản và nguyên lí hoạt động của khỏi tuabin Khởi tổ máy T- 50-130 gồm có một tui bin 50 MW trích bởi điều chỉnh và1 lò bao bơi tuần hoàn tự nhiên
Hơi mới áp suất cao có thông số là: P0 at, 1V5 C Tubin T-50-130 có 7 của trích gia nhiệt hồi nhiệt cho 7 bình gia nhiệt cho HTT và 2 bình khử khí.
Cửa trích số 1 trịch hơi cấp hơi cho BNCA số 7 - Cửa trích số 2 trích hơi cấp hơi cho BGNCA Số 6,
Cửa trích số 3 trích hơi cấp hơi cho BGNCA số 5 và BKK Cửa trích số 4 trích hơi cấp hơi cho BGNHA số 4 -
Cửa trích số 5 trích hơi cấp hơi cho BGNHA số 3 và HTT Cửa trích số 6 trích hơi cấp hơi cho BGNHA Số 2 và
STT Đặc tính kỹ thuật tuabin T-50-130
1 Công suất định mức, MW 50
2 Áp suất hơi mới, at 130
Cửa trích số 7 trích hơi cấp hơi cho BGNHA số 1 KKP
Nước nặng được bơm từ bình ngng qua 4 BGNHA lên BKK, nơi mà nước đặc khứ các khí hơi tan Sau khi rời khỏi BKK, nước cấp được bơm đầy qua 3.
BGNCA và đặc đã vào là Sử dụng sơ đồ tự đón cấp nước đọng
Nước từ BGNCA số 7 chảy về BGNCA số 6, sau đó từ bình số 6 chuyển sang bình số 5 Toàn bộ nước tiếp tục di chuyển đến vẻ BKK Nước từ BGNHA số 4 được dẫn đến BGNHÀ số 3, và nước từ BGNHA số 3 cuối cùng đến NHA 30 2.
Nội động từ BGNHA số 2 thực hiện bơm nước lên điểm hỗn hợp tại MGNHA 38 2, kết nối với nước dụng tố BÌNHÀ số 1 và bình mạng Hơi nước được đưa qua ejecter và bình làm lạnh, đồng thời tối ưu hóa nhiệt và hơi từ nước xã lò Trong sơ đồ, có một bình phân ly nước xã và một bình gia nhiệt nước bố xung để tận dụng hiệu quả năng lượng.
Nước xã là đục đa vào bình phân ly với áp suất 7at, sau đó hơi được tách ra khỏi nước xả và đi vào bình khử khí phụ Nước xã được gia nhiệt để bổ sung nhiệt, đồng thời tận dụng nhiệt thải ra ngoài qua mương thải Nước bổ sung sau khi được gia nhiệt sẽ tiếp tục vào bình khử khí phụ.
Từ đây ta có sơ đồ nhiệt nguyên lý (Hình 1)
Xây dựng quá trình giãn nở hơi trong tuabin trên đồ thị i-s
van stop bị giảm, chọn po=0,9 po, theo đường lý tưởng đẳng entropy.
Chọn điểm k có p=0,065bar, độ khô x=0,923.
Về đơn vị ta coi latar Theo để tài ta có bảng thông số quá trình giãn nở trong TB như sau:
(Chú ý: Tất cả các thông số tra trên đồ thị và hàng đều được thực hiện trên phần mềm (CATT2)
STT Điểm Thông số các điểm pct(bar) t(0C) i(kJ/kg)
Dựa vào các điểm trên ta dựng đọc quá trình giãn nở dòng hơi trên đồ thị i-s (Hình 2).
Lập bảng thông số hơi và nước
Chúng tôi thiết lập bảng thông số cho hơi và nước tại đầu vào và ra của thiết bị chính trong chu trình Giả định ban đầu về các thông số lựa chọn bao gồm tổn thất áp suất trên các đồng ống dẫn hơi và van là 0% so với áp suất đầu vào, mặc dù thực tế có tổn thất nhưng không đáng kể Hiệu suất trao đổi nhiệt của các bình gia nhiệt được xác định là 0,98.
* Độ gia nhiệt không tới mức ( trong các BGNHA là 4ºC, các BGNCA là 3C.
* Lượng hơi chèn, rò rỉ, xả, ejecter theo để tài lần lợt là 0,6%, 1%, 1,1%,0,8% so với lượng hơi mới đầu vào TB.
* Hiệu suất là hơi lấy sơ bộ là nu=0,86.
Hiệu suất máy phát đạt 0,99 với cơ khí lấy ng=T Dựa trên các giả thiết và số liệu đã biết, chúng ta có thể lập bảng thông số hơi và nước qua các thiết bị, làm cơ sở cho các tính toán tiếp theo (đơn vị áp suất là bar, nhiệt độ là °C, entanpy là kJ/kg).
2.8 Tính toán cân bằng nhiệt và vật chất cho sự đó nhiệt nguyên lý
2.8.1 Cân bằng hơi và nước trong nhà máy:
Tổn thất hơi và nước trong nhà máy nhiệt điện được chia làm hai loại tổn thất đó là: tổn thất trong và tổn thất ngoài. a Tổn thất trong:
Tổn thất rò rỉ của hơi và nước trong hệ thống thiết bị và ống dẫn của nhà máy chủ yếu do các điểm không kín như nối ống bằng mặt bích, van an toàn, và nước đọng trên đồng ống Tổn thất này phân bố trên toàn bộ đường ống hơi và nước, nhưng tập trung nhiều hơn ở những khu vực có áp suất và nhiệt độ cao nhất Để thuận tiện cho việc tính toán, người ta quy ước rằng tổn thất rò rỉ tập trung trên toàn bộ đồng hơi mới.
Tổn thất nước trong hệ thống lò hơi và việc tiêu hao nước cho các nhu cầu kỹ thuật như vệ sinh lò hơi và sấy nhiên liệu là những vấn đề quan trọng cần được xem xét Ngoài ra, cần chú ý đến các tổn thất ngoài có thể xảy ra, ảnh hưởng đến hiệu suất và hiệu quả hoạt động của lò hơi.
Các số liệu ban đầu đã cho trước:
Lượng hơi trích cho ejecter: α ej =0.006 Lượng hơi chèn tuabin:α ch =0.008 Lượng hơi rò rỉ:α rr =0.01
Từ đó cần bằng hơi và nước trong nhà máy nhiệt sau:
Lượng tiêu hao cho toàn bộ tuabin Phụ tải lò hơi:
Lượng nước cấp vào lò hơi : :
2.8.2 Tính sơ đồ nước bổ sung: a Hệ thống tận dụng nước xả:
Trước khi vào bình phân, áp suất đạt 7 at, nước xả được giảm áp qua van để tạo thành hỗn hợp hơi và nước Hơi được phân ly sạch sẽ vào bình khử khí phụ Nước xả sau khi phân ly sẽ được gia nhiệt cho nước bổ sung trước khi vào bình khử khí phụ, và cuối cùng sẽ được thải ra ngoài theo đường mong thải.
- Bình phân ly có áp suất 7 at:
Chọn loại bình phân ly có áp suất 7 at ( bình khử khí phụ là 1,2 at).
Ta có áp suất trong bao hai là : (I hơi 0% ):
Từ đó ta tra được thông số :
Entanpy của nước xả lò là : Bình phân lý nước xả hiệu suất 99% có áp suất 7at trong ứng với nhiệt độ bão hòa là
Entanpy của nước ra khỏi phân ly là:
Coi như hơi sau khi ra khỏi phân ly có độ khó 1 thì entanpy của hơi ra khỏi phân ly là:
Phương trình cân bằng vật chất: α xa =α h +α xabo
Phương trình cân bằng năng lượng η.α xa i xa =α h ,i h +α xabo i ' xa ' : Thay vào ta có:
Lượng nước xả sau cấp phân ly:
Cân bằng bình gia nhiệt nước bổ sung:
Lượng nước sau khi phân ly còn lại được đi gia nhiệt cho nước bổ sung:
Chọn hiệu suất của bình gia nhiệt nước bổ sung là 98%, với độ không tới mức θ 1 trong bình làm lạnh nước xả, nằm trong khoảng từ 10 đến 15 độ C.
20C ) Ta chọn θ 1 = 15°C với độ chênh entanpy tơng ứng là ν = 15kcal/kg = 62,7 kJ/kg.
Chọn nhiệt độ nước bổ sung có nhiệt độ , tương ứng với entanpy tương ứng là:
Do đó: Độ gia nhiệt thiếu:
Phương trình cân bằng nhiệt cho BGNNBS:
2.8.3 Tính sơ đồ khử khí phụ:
Lượng hơi mỗi máy cung cấp cho hộ tiêu thụ là:
Entanpy của HTT về ta lấy bằng entanpy của nước tại , và :
Lượng hơi sinh ra công suất 50MW ứng với tuabin trơn là :
Giả sử hệ số tăng tiêu hao hơi: = 1,380015 Thế thì lủ lượng hơi sinh ra công suất 50MW với TB có cửa trích là:
-45,34685.1,380015 Phương trình cân bằng nhiệt cho KKP là:
Và phương trình cân bằng vật chất là:
Từ hai phương trình này ta rút ra được Phương trình tính :
Trong đó , , , , , , là các giá trị được tính ở trên.
: entanpy trích cho KKP, là entanpy tại cửa trích số 6 :là entanpy nước sôi tại áp suất 1,2at= 439.3(kj/kg) Thay số ta tính được:
Và thay vào phương trình cân bằng vật chất KKP tính được
2.8.4 Tính cân bằng nhiệt cho các bình gia nhiệt : a Cân bằng nhiệt cao áp số 7:
Chọn hiệu suất của các bình gia nhiệt cao áp là 98%.
Phương trình cân bằng nhiệt bình 7: c Cân bằng gia nhiệt bình cao áp số 6:
Chọn hiệu suất của các bình gia nhiệt cao áp là 98%.
Phương trình cân bằng nhiệt cho bơm số 6 xác định độ gia nhiệt của nước qua bơm cấp Độ gia nhiệt này được tính toán dựa trên công thức cụ thể, giúp hiểu rõ hơn về hiệu suất hoạt động của bơm trong hệ thống.
Thể tích riêng trung bình của nước ở đầu đẩy và hút của bơm được xác định dựa trên áp suất làm việc của bình khử khí là 6at Tại áp suất này, nhiệt độ của nước bão hòa được tính toán và khối lượng riêng của nước tại nhiệt độ tương ứng cũng được xác định.
– hiệu suất bơm cấp; chọn – độ chênh lệch cột áp được bơm tạo thành, MPa
= áp lực cho phép lớn nhất trong bao hơi với - áp lực làm việc tại bao hơi.
Áp lực trong bình khử khí được duy trì ở mức 6 bar (0.6 MPa), tương đương với 1 at = 1 bar Chiều cao dâng nước từ bình khử khí vào bao hơi lò hơi được xác định là hPm Mật độ trung bình của nước cấp tại đầu đẩy và đầu hút của bơm cấp là 909 kg/m³.
– tổng trở lực của đường nước cấp.
Chọn tổn thất áp suất cục bộ của mỗi thiết bị trao đổi nhiệt là 0,3 MPa Tổng trở lực đường ống chọn là 1,2 MPa.
Vậy : Khi đó độ gia nhiệt của bơm ngưng và độ gia nhiệt dòng nước ngưng chính do
BGN làm mát hơi ejector có thể được áp dụng để tính toán độ gia nhiệt, bao gồm cả độ gia nhiệt của bơm ngưng và độ gia nhiệt của dòng nước ngưng chính Điều này cho phép xác định ứng với độ gia nhiệt khoảng cần thiết cho quá trình làm mát hiệu quả.
Do đó tính được entanpy của nước cấp vào BGN số 5: d Cân bằng bình gia nhiệt số 5:
Chọn hiệu suất của các bình gia nhiệt là 98%.
Phương trình cân bằng nhiệt bình 5: e Cân bằng bình khử khí :
Phương trình cân bằng vật chất:
Giả thiết BKK có nên phương trình cân bằng năng lượng có dạng: thay số ta dd : và tính được f Cân bằng bình gia nhiệt hạ áp số 4:
Phương trình cân bằng nhiệt bình 4: g Cân bằng bình gia nhiệt hạ áp số 3 và 2:
Phương trình cân bằng bình gia nhiệt:
Phương trình cân bằng nhiệt tại điểm hỗn hợp:
Phương trình cân bằng vật chất tại điểm hỗn hợp:
Phương trình cân bằng nhiệt bình 2:
Giải hệ 4 phương trình 4 ẩn, ta nhận được kết quả cho lượng hơi vào BGNHA số 3 và BGNHA số 2, với lượng hơi từ cửa trích số 5 và số 6 cần được cộng thêm Tổng lượng hơi vào BGNHA số 3 và số 2 được tính là 0,011165 + 0,038535 = 0,049701 h Đây là cân bằng bình gia nhiệt hạ áp số 1.
Hơi vào bình ngưng tụ với áp suất 0,065 at Nếu bỏ qua sự tăng nhiệt độ qua ejector, entanpy hạ áp 1 sẽ tương đương với entanpy nước ra khỏi bình ngưng tụ, đạt giá trị 157,6 kJ/kg Cần kiểm tra sự cân bằng vật chất tại bình ngưng để đảm bảo hiệu suất hoạt động của hệ thống.
Phương trình cân bằng vật chất theo đường hơi:
Phương trình cân bằng vật chất theo đường nước:
Ta có bảng xác định hệ số không tận dụng nhiệt giáng và tích Điểm trích α i i i (kj/kg) y i α i ∗y i
Sai số: = đạt yêu cầu k Xác định lượng hơi vào TB:
Trước hết ta tính tổng lưu lượng hơi vào tuabin:
: nhiệt giáng của dòng hơi sinh công trong tuabin
= ( - ) = ( 3510-2385) : công suất điện tuabin ; = 50 MW
- hiệu xuất cơ khí , chọn bằng 0,99
- hiệu xuất máy phát , chọn bằng 0,99
: lưu lượng hơi ở cửa trích thứ i
Ta xác định được lượng tiêu hao cho hơi ở tuabin là:
Kiểm tra công xuất TB:
Ta có bảng công xuất trong mỗi cụm tầng tuabin: Điểm trích α i D i =D 0 α i (kg/s) i o ' −i i (kj/kg)
Kết quả tính toán công suất chính xác cho thấy rằng các phép tính cân bằng năng lượng trong toàn bộ chu trình không có sai sót.
Xác định các chỉ tiêu kinh tế kĩ thuật của nhà máy :
Tiêu hao hơi cho tuabin:
Suất tiêu hao hơi cho tuabin
= / "5280/50000= 4,505601 kg/kWh Tiêu hao nhiệt cho thiết bị tuabin
= 155693,534 kW Tiêu hao nhiệt cho tuabin để sản xuất cho điện năng là:
Trong đó là tổng lượng nhiệt tuabin cấp đi cho HTT, và:
Vậy Suất tiêu hao nhiệt cho thiết bị tuabin:
=3,11387 (kj/kWs)209,93 (kj/kWgh) Suất tiêu hao nhiệt cho tuabin để sản suất ra điện năng là:
=1,84937 (kj/kWs) = 6657,734 (kj/kWh) Suất tiêu hao nhiệt cho tuabin để cung cấp nhiệt là:
(coi như HTT nhận được hoàn toàn nhiệt)
Tiêu hao nhiệt cho lò hơi:
Lưu lượng nước cấp vào lò hơi và entanpy của hơi quá nhiệt ra khỏi bộ quá nhiệt cuối cùng là những yếu tố quan trọng Áp suất hơi quá nhiệt được chọn sơ bộ là 140 at, trong khi nhiệt độ hơi quá nhiệt được chọn gần Khi bỏ qua tổn thất, ta có thể xác định entanpy của nước cấp vào lò hơi, tương ứng với entanpy nước ra khỏi bình GNCA số 7.
Gọi tiêu hao nhiệt cho lò hơi để sản xuất ra điện là
Và tiêu hao nhiệt cho lò hơi để sản xuất nhiệt là , ta có quan hệ
Suất tiêu hao nhiệt cho lò hơi:
=3,22674 kj/kWs 616,27 kj/kWh Suất tiêu hao nhiệt cho lò hơi để sản xuất điện:
Suất tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy:
Tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy để sản xuất điện là:
Chọn sơ bộ hiệu suất lò hơi là
Tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy để sản xuất nhiệt là:
Suất tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy:
Suất tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy để sản suất điện là:
=2,22838 (kj/kWs) = 8022,167 (kj/kWh) Suất tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy để sản xuất nhiệt là: v182,3/63225=1,20494 kj/kWs = 4337,782 kj/kWh Hiệu suất truyền tải môi chất:
Hiệu suất của thiệt bị tuabin:
-Hiệu suất của thiết bị tuabin để sản xuất ra điện::
Hiệu suất của thiết bị tuabin để sản xuất ra nhiệt là:
Hiệu suất của toàn nhà máy:
Hiệu suất của toàn nhà máy xét về khía cạnh sản xuất điện năng :
Hiệu suất của toàn nhà máy xét về khía cạnh cung cấp nhiệt năng:
Tiêu hao nhiên liệu cho toàn tổ máy cho nhà máy:
Lượng than tiêu hao nhiên liệu để sản xuất điện năng cho toàn nhà máy:
Lượng than tiêu hao nhiên liệu để sản xuất nhiệt năng cho HTT:
Suất tiêu hao nhiên liệu cho toàn tổ máy:
Suất tiêu hao nhiên liệu để sản suất điện năng là:
Suất tiêu hao nhiên liệu để sản xuất nhiệt năng là:
Suất tiêu hao nhiên liệu chuẩn : Suất tiêu hao nhiên liệu chuẩn để sản xuất điện năng là :
(g/kWh) =0,2740907 (kg/kWh) Suất tiêu hao nhiên liệu tiêu chuẩn để sản xuất nhiệt năng là:
TÍNH CHỌN LÒ HƠI
Thông số nhiên liệu than
Bảng 3.1 Thành phần làm việc của than [Số liệu GVHD]
Bảng 3.2a Enthalpy của 1 m3các khí và không khí [1]
Giá trị Ct (kJ/Nm 3 )
Bảng 4: Bảng Enthalpy của khói thải
Tính toán quá trình cháy
a Thể tích không khí khô lý thuyết cần thiết để đốt cháy hoàn toàn 1 (kg) than
= 7,3228 ( ) b Thể tích sản phẩm cháy
Ta chọn = 1,15 khi đó Thể tích khí Nito là : = 0,79 + 0,008 = 0,79.7,3228 + 0,008.0,72 = 5,790 ( )
Thể tích khí 3 nguyên tử:
Thể tích hơi nước lý thuyết:
Thể tích hơi nước thực tế:
( Thể tích sản phẩm cháy:
Tỉ lệ thể tích của khí ba nguyên tử bằng áp suất riêng phần của khí ở áp suất chung là 1(at)
= = = 0,275 ( c Enthalpy của không khí và sản phẩm cháy
Enthalpy của sản phẩm cháy khi đốt 1 kg than :
Trong đó : : là enthalpi của khói lý thuyết
: là enthalpi của không khí lý thuyết
: enthalpi của phân hơi ẩm do không khí đưa vào
: enthalpi của tro bay theo khói : hệ số không khí thừa của khỏi thải lò hơi , chọn bằng 1,15 ( 1,1-1.2 )
3.2.2 Phương trình cân bằng nhiệt
Trong đó : : Tổng nhiệt lượng đưa vào buồng lửa của lò hơi (kJ/kg) : Nhiệt lượng hữu ích cần để sinh hơi (kJ/kg)
Nhiệt lượng tổn thất do khói thải ra ngoài (kJ/kg) và nhiệt lượng tổn thất do cháy không hoàn toàn về mặt hóa học (kJ/kg) đều ảnh hưởng đến hiệu suất năng lượng Bên cạnh đó, nhiệt lượng tổn thất do cháy không hoàn toàn về mặt cơ học (kJ/kg) cũng cần được xem xét Cuối cùng, nhiệt lượng tổng thất do tỏa nhiệt ra môi trường xung quanh (kJ/kg) là yếu tố quan trọng trong việc đánh giá hiệu quả của hệ thống.
: Nhiệt lượng tổn thất do tro xỉ đem ra ngoài (kJ/kg)
3.2.3 Tổng nhiệt lượng đưa vào buồng lửa của lò hơi
Qdv + Qth + Qnl + Qkkn + Qp [1]
Qth – Nhiệt trị thấp của nhiên liệu, Qth = 27797 (kJ/kg) Qnl – Nhiệt vật lý của nhiên liệu
Công thức tính Qnl = Cnl.tnl cho thấy mối liên hệ giữa nhiệt lượng của nhiên liệu (Qnl) và nhiệt dung riêng (Cnl) cùng với nhiệt độ của nhiên liệu (tnl) Trong đó, tnl được chọn bằng nhiệt độ môi trường, cụ thể là 20°C Nhiệt dung riêng của nhiên liệu (Cnl) có giá trị rất nhỏ, bằng 0, so với nhiệt trị, điều này ảnh hưởng đến tính toán nhiệt lượng trong các ứng dụng thực tiễn.
Qkkn – Nhiệt lượng do không khí được sấy nóng từ nguồn nhiệt bên ngoài, trong trường hợp không khí được sấy từ khói của lò hơi thì Qkkn = 0
Qp– Nhiệt lượng phun hơi để tán sương dầu, Qp = 0 – nhiệt độ do không khí nóng từ trong trường hợp không khí được sấy từ khói của lò hơi = 0
Qp– Nhiệt lượng phun hơi để tán sương dầu, Qp = 0
Qdv (kJ/kg) Nhiệt độ không khí lạnh tkkl = 20 o C Nhiệt dung riêng của không khí lạnh Ckkl = 1,3 (kJ/kgđộ)
Nhiệt lượng tổn thất do cháy không hoàn toàn về mặt hoá học q3 = 0%
Nhiệt lượng tổn thất do cháy không hoàn toàn về mặt cơ học Tính phía dưới q4 = 1%
Nhiệt lượng tổn thất do toả nhiệt ra môi trường xung quanh Xác định theo hình 4.1[1] q5 = 0 %
Nhiệt lượng tổn thất do tro xỉ mang ra ngoài q6 = 0,4%
Nhiệt lượng tổn thất do khói thải mang ra ngoài
Nhiệt lượng do khói thải mang ra ngoài:
Ik – Enthalpy của khói thải
Nhiệt độ khói thải tk = 135 o C, tra bảng 3.2 ta được Ik= 1933,5 kJ/kg
Ikkl – Enthalpy của không khí lạnh mang vào lò
= ( - )(1- ) = (1933,5 –193,3.1.3)(1- ) = 1665 kJ/kg a Tổn thất nhiệt do khói thải đem ra ngoài tính theo phần trăm
3.2.4 hiệu suất nhiệt của lò hơi
3.2.5 phụ tải nhiệt lò hơi
Tỉ lệ xả đáy ẟ= 1% (theo tài liệu )
Tra bảng với #5 o C , = 15,6 MPa , = 540 o C , = 13,7 MPa ,
Mức tiêu thụ nhiên liệu thực tế :
Dqn – Sản lượng hơi quá nhiệt, Dqn = 410 t/h = 410000 (kg/h)
Dbh – Sản lượng hơi bão hoà, Dbh = 0
Dtg – Sản lượng hơi được quá nhiệt trung gian,Dtg = 0
Dx– Lượng nước xả lò, Mức tiêu thụ nhiên liệu thực tế :
Mức tiêu thụ nhiên liệu lý thuyết :
Kích thước buồng lửa
Trong đó : – nhiệt thế thể tích buồng lửa , tham khảo lò hơi các nhà máy than ta chọn
3.3.2 Diện tích mặc đốt bên trong buồng lửa
Trong đó : – nhiệt thế diện tích buồng lửa , tham khảo lò hơi nhà máy than ( dẫn tài liệu )
GVHD: NGUYỄN VĂN TUẤN Trang 41
3.3.3 Kích thước sơ bộ buồn lửa
Kích thước bề mặc đốt bên trong buòng lửa : Chọn chiều dài buồng lửa = 9,841 m
Chọn bề ngang buồng lửa = 9,841 m Kích thước mặc bên buồng lửa :
Diện tích bề mặc buồng lửa : = = 250 ( )
Bảng 4: Kích thước sơ bộ buồng lửa
3.3.4 Lượng hơi lò hơi cấp cho tuabine
GVHD: NGUYỄN VĂN TUẤN Trang 42
Thể tích buồng lửa V (m 3 ) 2460,0345Chiều dài buồng lửa Lbl (m) 9,841Chiều rộng buồng lửa Wbl (m) 9,841Diện tích mặt bên của buồng lửa Fb (m 2 ) 250 hiệu xuất phát = 50Mw Chọn
Tra bảng hơi quá nhiệt theo = 540 o C = 13,7 MPa Tra bảng hơi nước bảo hòa theo = 320 o C = = 2608,9 -1612,9 = 996 (kJ/kg)
= 51,014kg/s 3650,4 kg/h suất tiêu hao hơi =3,67 ( kg/kwh)
= = t/h = 183,65 t/h Chọn lò hơi có năng xuất hơi 200 t/h
Lò hơi sản xuất 200 t/h hơi, trong khi lượng hơi cung cấp cho tuabine chỉ đạt 184 t/h Để tận dụng lượng hơi thừa, chúng ta sử dụng thiết bị giảm ôn và giảm áp nhằm điều chỉnh áp suất và nhiệt độ, sau đó hòa trộn lượng hơi này với hơi sau khi ra khỏi tuabine Quy trình này giúp cung cấp hơi cho công nghệ và duy trì hoạt động của nhà máy.
Lượng hơi thừa sau khi cấp cho 1 tuabine (tính cho lúc trường hợp hơi thừa nhiều nhất khi một tuabine hoạt động).
= = D - = 200 - = 108 t/h = 30 kg/s = 0,03 [1] Đường kính ống dẫn hơi :
D = = mà A = = =0,001 Với v là vận tốc hơi quá nhiệt 30 – 70 m/s
D = 0,0356 m = 35,6 mm chọn ống 38,1 mm ( theo thực tế )
GVHD: NGUYỄN VĂN TUẤN Trang 43
GVHD: NGUYỄN VĂN TUẤN Trang 44
CHỌN TUABINE
TÍNH TOÁN LỰA CHỌN CÁC THIẾT BỊ CHÍNH
Tính toán lựa chọn các thiết bị gian máy
5.1.1 Tính toán lựa chọn bơm cấp
Bơm cấp nước là thiết bị thiết yếu trong nhà máy nhiệt điện tuabine hơi, đảm bảo sản xuất điện năng và tính ổn định của lò hơi Việc lựa chọn bơm cấp nước phải đảm bảo cung cấp đủ nước ở công suất tối đa, với dự trữ không dưới 5% Để cung cấp nước cho lò hơi có bao hơi, cần thiết kế phù hợp cho mỗi tổ máy T-50.
Hệ thống bao gồm một bơm cấp làm việc và một bơm dự phòng, mỗi bơm có năng suất đạt 105% lưu lượng nước toàn bộ Bơm cấp được truyền động bằng điện, và việc trang bị bơm dự phòng với công suất tương tự nhằm đảm bảo cung cấp nước liên tục và an toàn cho lò, ngay cả khi bơm chính gặp sự cố.
Ta xác định sức ép của bơm ∆P như sau :
∆P =( - ) + + ϒ 6 bar Trong đó các đại lược đã được giải thích trong phần tính toán bộ gia nhiệt cho nước trong bơm cấp
Sơ đồ tính toán bơm nước cấp bao gồm việc xác định độ gia nhiệt trong nước, từ đó tính toán thể tích riêng trung bình của nước ở đầu đẩy và đầu hút của bơm cấp, với giá trị v = 0,0011 Công suất cần thiết của động cơ điện để vận hành bơm cấp cũng được xác định trong quá trình này.
GVHD: NGUYỄN VĂN TUẤN Trang 49
H : sức ép bơm ( bar ) Ŋ : hiệu suất bơm
Lưu lượng nước cần thiết cung cấp cho lò là :
Để cải thiện độ tin cậy và hiệu suất làm việc của bơm, cần thiết lập năng suất của bơm cao hơn lưu lượng nước cấp khoảng 5%.
Do đó năng xuất cần thiết của bơm là Q:
Để đảm bảo độ tin cậy khi vận hành bơm nước cấp và tránh hiện tượng xâm thực cũng như hóa hơi, cột áp dự trữ trong sơ đồ sơ bộ cần được thiết lập ở mức 5%.
GVHD: NGUYỄN VĂN TUẤN Trang 50
( chọn hiệu suất làm việc của bơm 0,85 )
Từ các kết quả tính toán ta lựa chọ bơm nước đọng với các thông số : Bơm Π3 250/180
Sức ép cột nước 1925 m Công suất động cơ điện 1640 Kw
Trong điều kiện làm việc của nhà máy điện có công suất 50MW một tổ máy T-50-
Hệ thống sử dụng 2 bơm nước ngưng, trong đó 1 bơm hoạt động và 1 bơm dự phòng Bơm dự phòng được truyền động bằng điện và có các thông số kỹ thuật tương tự như bơm chính đang hoạt động.
Năng suất tổng của bơm ngưng được xác định bằng lượng nước cực đại từ bìng ngưng, bao gồm cả lượng nước động Điều này được tính toán dựa trên điều kiện làm việc xấu nhất, chẳng hạn như chân không thấp và trong mùa hè.
Lượng nước cực đại của bình ngưng bao gồm: nước ngưng từ hơi thoát, nước động từ ejecter, và nước động từ từ bình gia nhiệt hạ áp số 1 đưa vào.
Tong đó : : khối lượng riêng trung bình của nước ở đầu hút và đầu đẩy của bơm ngưng
GVHD: NGUYỄN VĂN TUẤN Trang 51
Bơm ngưng hoạt động hiệu quả ở nhiệt độ thấp, dẫn đến việc gia nhiệt cho nước qua bơm là không đáng kể Để xác định thể tích riêng của nước, chúng ta có thể tham khảo áp suất ngưng tụ Theo bảng thông số vật lý, thể tích riêng của nước ở trạng thái bão hòa là 996 kg/m³.
Vậy lượng nước cực đại trên bình ngưng :
Để tính toán lựa chọn bơm nước ngưng, năng suất bơm ngưng được xác định dựa trên lưu lượng hơi thoát và lượng nước động vào bình ngưng Để đảm bảo an toàn cho hệ thống, cần tính thêm một dự trữ 8%.
= 1,08 = 1,08.0,020808 =0,022473 /s chiều cao cột áp chênh lệch toàn phần của bơm ngưng :
GVHD: NGUYỄN VĂN TUẤN Trang 52
Trong đó áp lực bình ngưng trong bình khử khí lần lượt là 0,065 at và 6 at
Tổng trở lực trên đường hút và đường đẩy bao gồm trở lực từ các bình gia nhiệt hạ áp, các thiết bị trao đổi nhiệt trên đường nước ngưng từ bình ngưng đến bình khử khí, cũng như các van và đường ống.
Chọn trở lực trung bình cho mỗi bình gia nhiệt hạ áp là 2,5 N/m Tại bình làm lạnh hơi chèn và bình làm lạnh hơi ejector, trở lực mỗi bình là N/m Tổng tổn thất tại các van đường ống được xác định là 4 N/m.
Vậy thay số ∆ $69376 N/ Lấy d ra 5% để đảm bảo độ an oàn làm việc cho bơm , nên :
∆ = 1,05 2469375%92845 N/ = 25,2845at Công suất động cơ kéo bơm ngưng là :
W = = = 72836,27 W [ 2 ] Chọn hiệu xuất bơm ngưng là 0,8
Từ các kết quả tính toán , ta lựa chọn bơm nước ngưng với các thông số Bơm 16KcB – 10x5
GVHD: NGUYỄN VĂN TUẤN Trang 53
Công suất động cơ điện 500Kw
Trong thiết kế hệ thống, bơm tuần hoàn được lựa chọn dựa trên điều kiện làm việc mùa hè khi nhiệt độ nước tuần hoàn làm mát cao nhất, đòi hỏi lượng nước lớn nhất, đặc biệt khi lượng hơi vào bình ngưng đạt đỉnh Bơm tuần hoàn không được dự phòng trong điều kiện làm lạnh bằng nước ngọt Vào mùa đông, khi nhiệt độ nước giảm, tiêu hao nước sẽ giảm đáng kể, dẫn đến việc một số bơm thực tế sẽ được sử dụng làm bơm dự phòng Khối T-50-130 lựa chọn bơm tuần hoàn có năng suất phù hợp với lượng nước cần cung cấp cho bình ngưng, bao gồm cả lượng nước làm mát dầu, làm lạnh khí của máy phát và các yêu cầu nước khác cho hệ thống làm mát bình ngưng của một tổ máy.
Trong đó : m là bội tuần hoàn chon m = 80
Sơ đồ bơm tuần hoàn :
GVHD: NGUYỄN VĂN TUẤN Trang 54
Trong điều kiện làm mát vào mùa hè, nhiệt độ trung bình của nước tuần hoàn được chọn khoảng 30°C Theo bảng thông số nước trên đường bão hòa, khối lượng riêng của nước ở nhiệt độ này là 995,7 kg/m³.
Lưu lượng nước được tính toán là 1,484767 m³/s, tương đương 5345,146 m³/h Trong quá trình vận hành, lượng nước tuần hoàn bơm vào nhà máy không chỉ phục vụ cho việc làm mát dầu và khí máy phát điện, mà còn đáp ứng các yêu cầu khác Cụ thể, 100% lượng nước được sử dụng để làm mát khí máy phát điện, 2,9% cho việc làm mát dầu, 2% cho các thiết bị phụ, và 1% cho việc thải tro xỉ.
Tính toán và lựa chọn thiết bị gian lò hơi
Chọn năng suất loại và số lượng lò hơi cũng dựa trên những cơ sở sau đây :
GVHD: NGUYỄN VĂN TUẤN Trang 65 Đảm bảo cung cấp hơi.
Để giảm thiểu tổn hao kim loại và chi phí sản xuất, việc áp dụng cấu trúc lò hơi hợp lý là rất quan trọng Các nhà máy nên sử dụng lò hơi cùng loại và có năng suất đồng nhất để tối ưu hóa hiệu quả hoạt động.
Chúng tôi thiết kế trung tâm nhiệt điện với mỗi tổ máy sử dụng một lò hơi tuần hoàn tự nhiên Quyết định này dựa trên các thông số quan trọng như áp lực, nhiệt độ hơi vào tuabin và lượng hơi cung cấp cho tuabin.
P0 = 130 at; t0 = 565 0 C Lượng hơi quá nhiệt yêu cần αqn = α0 + αej + αch + αrr = 1 + 0,008 + 0,006 + 0,01 = 1,024
Phụ tải hơi cực đại của lò hơi được xác định dựa trên tính sơ đồ nhiệt, tương ứng với phụ tải điện và nhiệt cực đại, và thường được chọn lớn hơn khoảng 5%.
Dqn =1,05.64,08 = 67,28 kg/s = 242,221 t/h Vậy ta chọn lò với các thông số lớn hơn hoặc bằng thông số tính toán.
5.2.2 Hệ thống nghiền than a Đặc điểm than antraxit Việt Nam
Than có hàm lượng chất bốc thấp, thường dưới 8%, và một số mỏ thậm chí có thể dưới 2% Đây là loại than thuộc nhóm dưới than antraxit (metal antracite), và đặc biệt, loại than này không có khả năng tự bốc cháy.
- Là loại than cứng, có độ cứng tương đương hoặc cao hơn với than tiêu chuẩn. b Chọn máy nghiền
Than antraxit Việt Nam có độ cứng cao và ít chất bốc, vì vậy việc sử dụng máy nghiền bi nằm ngang là lựa chọn tối ưu để sản xuất bột than với độ mịn cao.
Máy nghiền đứng có một số nhược điểm so với máy nghiền bi nằm ngang, trong đó đáng chú ý là các con lăn lớn được làm từ thép Điều này tạo ra thách thức về điều kiện luyện kim và gia công cơ khí tại Việt Nam, khiến việc sản xuất và bảo trì thiết bị trở nên khó khăn hơn.
GVHD: NGUYỄN VĂN TUẤN Trang 66
Máy nghiền đứng khó đảm bảo độ mịn bột than hơn máy nghiền bi nằm ngang. b Chọn hệ thống nghiền than
Theo phân tích, hệ thống đốt than gián tiếp với phễu than bột trung gian là lựa chọn tốt nhất cho Việt Nam Mỗi lò hơi được trang bị hệ thống chuẩn bị bột than riêng, bao gồm hai máy nghiền than hoạt động song song, phân ly than thô và mịn, cùng với phễu than nguyên và bột Các thiết bị này được lắp đặt gần lò hơi, và hệ thống nghiền than kiểu phân tán có guồng xoắn ốc kết nối giữa các lò trong nhà máy điện Hệ thống nghiền than kín có ưu điểm là không khí nóng sau khi sấy nhiên liệu cùng hơi ẩm từ máy nghiền được đưa vào buồng lửa cùng bột than mịn, giúp tối ưu hóa quá trình đốt.
Máy nghiền hoạt động độc lập với lò hơi, cho phép duy trì sản lượng nghiền định mức một cách ổn định Điều này mang lại lợi ích lớn khi sử dụng máy nghiền bi nằm ngang.
Hệ thống đốt gián tiếp là lựa chọn lý tưởng cho việc nghiền than khó cháy như than antraxit, bởi vì bột than được đưa vào buồng đốt bằng dòng không khí nóng với nhiệt độ cao, giúp duy trì nhiệt độ ở vùng trung tâm cháy Sự kết hợp với vòi phun đậm đặc còn làm giảm đáng kể sự ảnh hưởng này.
Than amtraxit là loại than khó cháy, điều này đồng nghĩa với việc bột than trong phễu khó xảy ra hiện tượng tự bốc cháy Loại than này cho phép hỗ trợ liên thông về bột than giữa các máy nghiền trong một lò và giữa các lò với nhau.
Hệ thống thiết bị phức tạp cần bao gồm ly mịn, phễu chứa bột than, máy cấp bột than và thường phải có thêm quạt nghiền để đối phó với lực đường gió và bột than lớn.
GVHD: NGUYỄN VĂN TUẤN Trang 67
Than bnf, than nâu và than bitum chứa nhiều chất bốc không thích hợp cho việc sử dụng, vì chúng có thể gây ra hiện tượng tụ bốc cháy bột than tại phễu và các khu vực tích tụ bột than.
Hệ thống nghiền thường yêu cầu lắp thêm quạt nghiền để hoạt động dưới chân không, điều này dễ dẫn đến việc hút gió lạnh vào hệ thống Bột than có diện tích tiếp xúc với không khí lớn, vì vậy nó dễ dàng hấp thụ độ ẩm từ không khí, gây ra hiện tượng kết dính giữa các hạt bột than.
Không khí phân ly ra khỏi bột than có thể chứa tới 5% than, và tỷ lệ này có thể cao hơn nếu thiết bị phân ly hoạt động không hiệu quả Việc thải lượng than này ra ngoài môi trường sẽ gây ô nhiễm, do đó cần thiết phải có thiết bị thu hồi bột than hoặc thổi không khí cấp 3 vào buồng đốt để đảm bảo than cháy kiệt.
4 Hộp không khí trước máy nghiền (sấy sơ bộ ).
GVHD: NGUYỄN VĂN TUẤN Trang 68
7 Xyclon ( phân ly bột than và khí )
10 Máy vẫn chuyển than kiểu ruột gà
13 Ống dẫn khí từ xyclon tới máy nghiền.
GVHD: NGUYỄN VĂN TUẤN Trang 69
19 Trích khói từ buồng lửa để sấy
20 Chỗ hỗn hợp không khí và khói
21 Ống dẫn không khí và khói đến máy nghiền.
23 Van hút không khí lạnh.
25 Đường gió tái tuần hoàn.
THÙNG NGHIỀN Than của nước ta đa số là loại than cứng: Antraxit, than đá cho nên máy nghiền thường là loại thùng nghiền bi.
Suất tiêu hao điện năng để nghiền than được xác định theo công thức Э"/kλ [kWh/t] Khi chọn hệ số khả năng nghiền kλ=1, suất tiêu hao điện năng đạt giá trị Э = 22 Do đó, công suất điện tiêu thụ để nghiền than cho một tố máy cần được tính toán dựa trên thông số này.
Từ đó ta chọn thùng nghiền 287/470 ( ở bảng PL 2.6b trang 145 ) [2]
GVHD: NGUYỄN VĂN TUẤN Trang 70