THIẾT kế CHUNG cư CABANA SAIGON

KIẾN TRÚC (15%)

TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH

Hiện nay, các đô thị lớn đang đối mặt với tình trạng dân cư đông đúc, dẫn đến vấn đề nhà ở và giá thuê tăng cao, gây khó khăn cho nhiều người Để đảm bảo việc làm ổn định và tạo điều kiện cho thế hệ tương lai phát triển, việc lựa chọn căn hộ chung cư trở thành giải pháp tối ưu Dự án xây dựng và phát triển căn hộ chung cư không chỉ giúp giải quyết vấn đề nhà ở cho nhiều hộ dân mà còn cải thiện quản lý môi trường, điện nước sinh hoạt và an ninh trật tự trong khu vực.

Việc xây dựng "Chung cư Cabana Saigon" là một giải pháp hợp lý để đáp ứng nhu cầu về nhà ở cho cư dân thành phố Hồ Chí Minh.

1.2 Vị trí, đặc điểm và điều kiện địa hình, khí hậu, thủy văn

1.2.1 Vị trí xây dựng công trình

- Công trình được xây dựng trong trung tâm thành phố Hồ Chí Minh, mặt bằng xây dựng rộng rãi

- Chức năng sử dụng của công trình là: Cung cấp chổ ở cho người dân thành phố

- Chiều cao công trình (kể từ cos 0 tức cos nền tầng 1) là 39,4 (m)

- Kích thước mặt bằng sử dụng: 49,4m x 17,6m Công trình được xây dựng trên khu vực địa chất nền tương đối tốt

- Vị trí xây dựng công trình nằm ở Thành phố Hồ Chí Minh nên mang đầy đủ tính chất chung của vùng:

Thành phố Hồ Chí Minh, thuộc vùng hậu nhiệt đới gió mùa cận xích đạo, có khí hậu đặc trưng của miền Nam Bộ với hai mùa rõ rệt.

SVTH: NGUYỄN ÁI HẢI BẰNG 19

Các yếu tố khí tượng:

+ Nhiệt độ trung bình năm: 27,5 0 C

+ Lượng mưa trung bình: 2000 mm/năm

- Địa hình khu đất bằng phẳng, tương đối rộng rãi thuận lợi cho việc xây dựng công trình

Theo báo cáo kết quả địa chất công trình, khu đất xây dựng có đặc điểm tương đối bằng phẳng và đã được khảo sát bằng phương pháp khoan với độ sâu lên đến 30 m Kết quả khảo sát cho thấy có 3 lớp đất phân bố từ trên xuống dưới.

+ Lớp đất 1: là á sét màu xám nâu dẻo mềm có bề dày 14 (m)

+ Lớp đất 2: là á cát, nâu vàng, trạng thái dẻo có bề dày 3 (m)

+ Lớp đất 3: là lớp sét, nâu vàng – nâu đỏ, trạng thái nửa cứng, cứng có bề dày

1.3 Nội dung và quy mô đầu tư:

- Chung cư Cabana Saigon được xây dựng với kích thước mặt bằng sử dụng là: 27.6m x 49.4m

- Công trình được xây dựng với quy mô 11 tầng, chiều cao công trình là: 39,4 (m) tính từ cốt ±0.00 (m) gồm:

+ Tầng 1 được bố trí dùng làm chỗ đậu xe và là nơi chứa các thiết bị kỹ thuật cần thiết để phụ vụ cho tòa nhà Chiều cao tầng 1 : 3.9 (m)

+ Tầng 2 - 10 có chiều cao mỗi tầng 3.3 (m) gồm các căn hộ chung cư + Tầng mái

1.4 Giải pháp kiến trúc 1.4.1 Giải pháp thiết kế tổng mặt bằng

Mặt bằng khu đất xây dựng công trình không chỉ bao gồm diện tích dành cho công trình chính mà còn phải bố trí lối vào cho xe và người Bên cạnh đó, việc trồng cây xanh không chỉ tạo cảnh quan cho công trình mà còn mang lại bóng mát, góp phần nâng cao chất lượng môi trường sống.

- Công trình có kích thước là: 49,4m x 17,6m ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Để nâng cao tính thẩm mỹ cho công trình, các vườn hoa và cây cảnh được sắp xếp dọc theo khuôn viên, trong khi những cây có tán cao được trồng ven các con đường nội bộ, mang lại cảm giác mát mẻ và dễ chịu cho người đi bộ trong khu vực.

Mặt bằng công trình có kích thước 49,4 x 17,6m, thiết kế đơn giản với các kết cấu chịu lực được bố trí hợp lý, tạo ra không gian rộng rãi cho các phòng.

Giải pháp mặt bằng của công trình đáp ứng đầy đủ các yêu cầu theo Tiêu chuẩn, Quy chuẩn và Quy phạm hiện hành của Nhà nước trong thiết kế xây dựng.

Hệ thống giao thông chính của công trình được thiết kế ở giữa, bao gồm một thang máy và một thang bộ ở vị trí trung tâm, cùng với một cầu thang bộ nằm bên phải khối nhà.

Công trình có vị trí lý tưởng với không gian thoáng đãng và tầm nhìn rộng rãi, nổi bật với chiều cao 39,4 mét, tạo thành điểm nhấn trong quần thể kiến trúc xung quanh Thiết kế kiến trúc hình khối chữ nhật phát triển theo chiều cao, kết hợp các mảng tường, ban công và cửa kính, mang lại sự hài hòa và sinh động, đồng thời đảm bảo thông thoáng và ánh sáng tự nhiên cho công trình.

Sảnh vào công trình được thiết kế với 4 cửa đi rộng rãi, đáp ứng nhu cầu ra vào của lượng người lớn Bên cạnh đó, hai bên sảnh được trang trí bằng hoa, tạo không gian sinh động và thu hút.

Mặt cắt công trình được xây dựng dựa trên mặt đứng và mặt bằng thiết kế, phản ánh mối liên hệ theo phương đứng giữa các tầng Nó cung cấp sơ đồ kết cấu hoạt động bên trong công trình, bao gồm các bộ phận như cột, dầm, sàn và cửa.

Mặt bằng tầng điển hình của công trình có bố trí phức tạp, phù hợp với hình dáng và yêu cầu sử dụng, khiến việc thể hiện chi tiết bên trong gặp khó khăn Trong bài viết này, chỉ có hai mặt cắt A-A và B-B được trình bày nhằm minh họa cho Đồ án tốt nghiệp Chung cư Cabana Saigon.

Công trình có mặt bằng kích thước 49,4 m x 17,4 m, bao gồm 3 nhịp và 7 bước cột, với cột chịu lực được thiết kế theo tiết diện chữ nhật Do kích thước nhà lớn hơn 2 lần theo hai phương, công trình được thiết kế theo sơ đồ khung phẳng.

Công trình có số tầng tương đối cao, do đó việc bố trí hệ thang máy là cần thiết để đảm bảo giao thông theo phương thẳng đứng Việc kết hợp sử dụng các hộp thang máy giúp tạo ra lõi chịu lực cho công trình Hệ chịu lực chính của công trình được xác định là hệ Khung - Lõi.

KẾT CẤU (60%)

TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN TẦNG 3

- Dùng bê tông có cấp độ bền B25 có:

+ Cường độ chịu nén: R b 5 (MPa) = 1.45 (kN/cm 2 )

+ Cường độ chịu kéo: R bt =1.05 (Mpa) = 0.105 (kN/cm 2 )

+ Cốt thép nhóm AI (   8) có: R sw =R sc "5 (MPa), R sw 5 (MPa)

+ Tra bảng có hệ số:  R  0,649;  R  0,437 + Cốt thép nhóm AII (   10) có: R sw =R sc (0 (MPa), R sw "5 (MPa)

- Tra bảng có hệ số:  R  0,650;  R  0,429

2.2 SƠ ĐỒ PHÂN CHIA Ô SÀN

Hình 2 1Sơ đồ phân chia ô sàn

Khi sàn liên kết với dầm giữa, liên kết biên được xem như ngàm Nếu sàn liên kết với dầm biên, liên kết biên sẽ được coi là liên kết khớp Trong trường hợp sàn không có dầm, liên kết sẽ được xem là tự do.

1 l 2 l  : bản chủ yếu làm việc theo phương cạnh ngắn Bản loại dầm

1 l 2 l  : bản chủ yếu làm việc theo 2 phương Bản kê 4 cạnh

Trong đó: -l 2 : Kích thước theo phương cạnh dài

-l 1 : Kích thước theo phương cạnh ngắn

2.3 CHỌN CHIỀU DÀY Ô SÀN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

2.3.1 Tính toán sơ bộ chiều dày bản sàn:

Chọn ô bản có kích thước lớn để tính:

Chiều dày bản sơ bộ xác định theo công thức: h b D l h min

+ D là hệ số phụ thuộc tải trọng Chọn D  1 + L là chiều dài cạnh ngắn

+ m là hệ số phụ thuộc loại bản sàn

Với: m  30 35  ; Với bản loại dầm m  40 45  ; Với bản kê 4 cạnh m  10 18  ; Với bản console

Chiều dày của bản phải thỏa mãn điều kiện cấu tạo h h b  min  50 mm đối với sàn nhà dân dụng (Theo TCXDVN 365-2005)

Ta có thể lập bảng tính như sau:

Bảng 2 1 Phân loại ô sàn Ô sàn L 1 (m) L 2 (m) L 2 /L 1 Liên kết biên Loại ô sàn

(  ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Bảng 2 2 Xác định chiều dày ô sàn Ô sàn L 1 (m) L 2 (m) D m

2.4 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN

Cấu tạo các lớp sàn:

Hình 2 2 Mặt cắt các lớp cấu tạo sàn có chiều dày 100(mm) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

* Trọng lượng các lớp sàn

Dựa vào cấu tạo kiến trúc cấu tạo kiến trúc của sàn ta tính được tải trọng như sau:

+ Tải trọng tiêu chuẩn g tc = Ʃ γ i δ i (kN/m 2 )

Trong đó: + γ i (kN/m 3 ): trọng lượng riêng của các lớp vật liệu

+ δ i (m): chiều dày các lớp cấu tạo sàn + n i : hệ số tin cậy theo TCVN 2737-1995

Kết quả tính toán cho ở bảng 1.4

Bảng 2 3 Thống kê tĩnh tải sàn có chiều dày 120 (mm)

Chiều dày γ g tc n g 0 tt t (m) (kN/m 3 ) (kN/m 2 ) (kN/m 2 )

Tĩnh tải do tường ngăn và tường bao che trong diện tích ô sàn

Khi thiết kế các ô sàn có tường xây mà không có dầm đỡ, cần tính toán trọng lượng của tường và phân bố đều lên ô sàn Đối với tường bao che có dầm đỡ, tải trọng sẽ được truyền phân bố theo chiều dài của dầm.

Trọng lượng tính toán của 1m² tường được xác định bằng công thức g_t = n_g γ_g δ_g + 2n_tr γ_tr δ_tr, trong đó n_g là hệ số độ tin cậy đối với gạch xây, và n_tr là hệ số độ tin cậy đối với lớp vữa trát.

 g : Trọng lượng riêng của gạch ống  g = 15 kN/m 3  tr : Trọng lượng riêng của lớp vữa trát  tr = 18 kN/m 3 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

S t : Diện tích tường xây trên ô sàn đó

S c : Diện tích cửa trên ô sàn đó S: diện tích của ô sàn đang xét

- Tải trọng 1m 2 cửa ( ở đây là cửa kính khung nhôm): g c = 0,136 x 1,1 = 0,185 (kN/m 2 ) Quy đổi tải trọng về tải trọng tường thành phân bố trên sàn theo công thức: g pb = t (S -S ) n S t t t c c c c s n

 g = g tt + g pb Trong đó: + n t ,n c : hệ số vượt tải của tường và cửa (n t = 1.1; n c = 1.3) + γ t ,γ c : trọng lượng riêng của tường và cửa γ t = 15 (kN/m 3 ), γ c = 0.25 (kN/m 2 ) + δ t : bề dày tường

Trong đó: + H: chiều cao tầng nhà + h ds : chiều cao dầm hoặc sàn phía trên tường

 Ô sàn S2(1 cửa) : Tổng diện tích sàn : S 2  4,175.7,96 33, 233    m 2 Diện tích cửa : S c 2  b h c c  0,8.2, 2 1,76    m 2 Diện tích tường 100 : S t 100  b h t t – S c 2  (4 4 1   ,7) 3,18 –1, 76 29, 9  0   m 2

 Tải trọng quy về phân bố đều tác dụng lên ô sàn S13:

Tổng diện tích sàn: S 4  3,105.6,6 20, 49    m 2 Diện tích cửa: S c 4  b h c c  0,8.2, 2 1,76    m 2 Diện tích tường 110: S t 110  b h t t – S c 14  2,96 3,18 –1, 7 6  7 ,65   m 2

 Tải trọng quy về phân bố đều tác dụng lên ô sàn S4: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

 Ô sàn S3 (2 cửa) : Tổng diện tích sàn: S 3  4,855.6,6 32,04    m 2 Diện tích cửa: S c 3  b h c c  0,7.2.2 0.8.2, 2 3,3     m 2 Diện tích tường 100: S t 110  b h t t  S c 3  8,6.3,18 3,3 24,05     m 2

 Ô sàn S5 (1 cửa) : Tổng diện tích sàn: S 5  3,6.7,96 28,66    m 2 Diện tích cửa: S c  b h c c  0,7.2, 2 1,54    m 2 Diện tích tường 110: S t 110  b h t t  S c 5  4,15.3,18 1,54 11,66     m 2

 Ô sàn S6 (2 cửa) : Tổng diện tích sàn: S 1  4, 425.7, 46 33,01    m 2 Diện tích cửa: S c 1  b h c c  1,5.2, 2 3,3    m 2 Diện tích tường 110: S t 110  b h t t  S c 1  (4, 26 2,66).3,18 3,3 18,71      m 2

 Ô sàn S14 (0 cửa) : Tổng diện tích sàn: S 1  0,95.6 5,7    m 2

S 5.85 t t tc g S g    kN m ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Hoạt tải tiêu chuẩn p tc (kN/m 2 ) lấy theo TCVN 2737-1995

Công trình bao gồm nhiều phòng chức năng đa dạng, và mỗi phòng có hoạt tải tiêu chuẩn riêng dựa trên công năng sử dụng Khi có nhiều loại hoạt tải tác động tại một ô sàn, cần sử dụng giá trị hoạt tải lớn nhất để thực hiện các phép tính liên quan.

Ta có : p tt = n p tc ( KN/m 2 )

P tc : được lấy theo TCVN 2737-1995 tùy theo công năng sử dụng của ô sàn

N : Hệ số độ tin cậy ,được lấy như sau : Với p tc < 2 (KN/m 2 ) : n = 1,3

Bảng 2 4 Hoạt tải tác dụng vào sàn

STT Tên hoạt tải p tc n p tt

2 Phòng WC, phòng thay đồ 1.5 1.3 1.95

3 Hành lang, sảnh thang máy 3 1.2 3.6

2.4.3 Tải trọng tổng cộng trên các ô sàn

Ta có: q  g tt  p tt  g pb

Trong đó: q: Tổng tải trọng 31inh 31inh

G tt : Tĩnh tải 31inh 31inh

P tt : Hoạt tải 31inh 31inh

G pb : Tĩnh tải phân bố

Bảng 2 5 Tổng tĩnh tải tác dụng lên sàn tầng 3 Ô sàn g 0 tt g tt t-s Σ Tải trọng tường + sàn (kN/m 2 ) (kN/m 2 ) (kN/m 2 )

S9 5.03 0.00 5.03 Ô sàn g 0 tt g tt t-s Σ Tải trọng tường + sàn (kN/m 2 ) (kN/m 2 ) (kN/m 2 )

Bảng 2 6 Tổng hoạt tải tác dụng lên sàn tầng 3 Ô sàn p tc n p tt

Bảng 2 7 Tổng tải trọng tác dụng lên sàn tầng 3 Ô sàn g tt p tt q tt

S6 6.76 1.95 8.71 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

SVTH: NGUYỄN ÁI HẢI BẰNG 33 Ô sàn g tt p tt q tt

2.5.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC CÁC Ô SÀN

2.5.1.Phân tích sơ đồ kết cấu

Sàn làm việc được xem như một kết cấu chịu uốn theo phương thẳng đứng Dựa vào mặt bằng phân chia ô sàn, chúng ta có thể phân chia thành các ô bản hình chữ nhật Bản chịu lực phân bố đều, tùy thuộc vào kích thước các cạnh liên kết mà bản có thể bị uốn theo một phương hoặc hai phương.

2.5.2.Xác định nội lực trong sàn

Nội lực trong sàn được xác định theo sơ đồ đàn hồi k= l 2 /l 1 > 2: ô sàn thuộc loại bản dầm k= l 2 /l 1 ≤ 2: ô sàn thuộc loại bản kê 4 cạnh

Khi tính toán, cần lưu ý rằng nếu sàn liên kết với dầm biên là dầm khung, thì sẽ được coi là ngàm Ngược lại, nếu sàn liên kết với dầm biên là dầm phụ, thì sẽ được xem là khớp.

+ Nếu sàn liên kết với dầm giữa thì xem đó là liên kết ngàm + Nếu dưới sàn không có dầm thì xem là đầu sàn tự do

2.5.3.Tính toán với bản kê 4 cạnh

+ Mômen dương lớn nhất ở giữa bản : M 1 = α i1 P

M 2 = α i2 P + Mômen âm lớn nhất ở trên gối : M I = -β i1 P

M II = -β i2 P Trong đó : i = 1, 2, 3… là chỉ số sơ đồ bản, phụ thuộc liên kết 4 cạnh bản : 1,2 là chỉ số phương cạnh dài

P = q l 1 l 2 (với q là tải trọng phân bố đều trên sàn)

M 1 , M I , M I ’ : Dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh ngắn

M 2 , M II , M II ’ : Dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh dài

(Các hệ số α i1 , α i2 , β i1 , β i2 tra trong bảng 1-19 “ Sổ tay thực hành kết cấu công trình” tùy theo sơ đồ của bản.)

Các ô sàn bản kê làm việc theo các sơ đồ sau:

Sơ đồ 1 Sơ đồ 2 Sơ đồ 3

Dùng M I để tính Dùng M I’ để tính

Dùng M 2 để tính Dùng M 1 để tính

2.5.4.Đối với bản loại dầm

Cắt dải bản rộng 1m theo phương vuông góc với cạnh dài và xem như một dầm

- Tải trọng phân bố đều tác dụng lên dầm : l

1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

-Tính thép bản như cấu kiện chịu uốn có bề rộng b = 1m = 1000 mm q

 Dùng bêtông có cấp bền B25:cường độ R b = 14,5Mpa

+ ỉ ≤ 8 dựng cốt thộp nhúm AI cú cường độ R s = 225MPa + ỉ ≥ 10 dựng cốt thộp nhúm AI cú cường độ R s = 280MPa

* Với bêtông cấp bền B25:Tra bảng phục lục 8(sách KCBTCT phần cấu kiện cơ bản ) + Thép nhóm A-I : có  R  0,649;  R  0,437

Cấu kiện chịu uốn có tiết diện hình chữ nhật với bề rộng 1m và chiều dày h=h b Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép bê tông chịu kéo được xác định bởi chiều dày lớp bảo vệ: a bv = 15 mm cho sàn có chiều dày > 100 mm, a = 20 mm; và a bv = 10 mm cho sàn có chiều dày ≤ 100 mm, a = 15 mm Chiều cao làm việc được tính là h o = h – a.

+ Tính A s tt : Diện tích cốt thép xác định theo công thức: tt

+ Thoả mãn điều kiện cấu tạo + Thuận tiện thi công

+ Chọn đường kính thép ( khoảng cách giữa các thanh thép): S tt = tt

+ Bố trí thép với khoảng cách thực tế s  s tt và tính lại A S bố trí: A bt s =

S x a s 1000+Tính và kiểm tra hàm lượng cốt thép:  ≤  = A bt 100% ≤  ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Cốt thép trong bản cần được bố trí thành lưới, với cốt chịu lực đặt theo phương cạnh ngắn và cốt phân bố theo phương cạnh dài Cốt phân bố phải liên kết với cốt chịu lực, được đặt bên trong và có đường kính bằng hoặc nhỏ hơn cốt chịu lực Đường kính của cốt chịu lực cần được xác định từ h b.

Khoảng cách giữa các cốt thép a= 70  200 (mm) Nếu l 2 /l 1  3 cốt thép phân bố không ít hơn 10% cốt chịu lực l 2 /l 1 < 3 cốt thép phân bố không ít hơn 20% cốt chịu lực

Khoảng cách các thanh  300 mm ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

SVTH: NGUYỄN ÁI HẢI BẰNG 39 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP DẦM DỌC TẦNG 3

Hình 3 1 Mặt bằng dầm tầng 3

- Bê tông đá 1x2, cấp độ bền B25 có : +Cường độ chịu nén: R b 5 (MPa) = 1.45 (kN/cm 2 )

+ Cường độ chịu kéo: R bt =1.05 (Mpa) = 0.105 (kN/cm 2 )

 ≤ 8 (cốt thép đai) dùng thép AI : R s =R sc = 225 MPa; R sw = 175 MPa

 ≥ 10 (cốt thép dọc) dùng thép AII : R s =R sc = 280 MPa 3.1.2 Tính toán dầm D1 trục B từ trục 1-8

Dầm D1 là dầm liên tục, có7 nhịp từ trục 1 – 8

Hình 3 2 Sơ đồ tính dầm D1 3.1.2.2 Tính toán sơ bộ tiết diện dầm

Sơ bộ chọn tiết diện dầm : h = l d

  = 658 ÷ 494  chọn h = 600 b = (0,3 ÷ 0,5) x 600 = 180 ÷ 300  chọn b = 300 Vậy tiết diện dầm dọc D1 là : b x h = 300 x 600

3.1.2.3 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm

 Tải trọng tác dụng lên dầm gồm các loại tải trọng sau:

+ Trọng lượng bản thân dầm

+ Trọng lượng của tường và cửa trên dầm

+ Trọng lượng từ các ô sàn truyền vào

3.1.3.1.1.Trọng lượng bản thân dầm

Phần sàn giao nhau với dầm được tính vào trọng lượng sàn → Trọng lượng bản thân của dầm chỉ tính với phần không giao với sàn (phần sườn dầm) :

Tổng trọng lượng bản thân dầm: (kN/m) Trong đó:

+Trọng lượng phần BTCT: g bt =n bt  bt b d (h-h b ) +Trọng lưọng phần trát (  mm, trát 3 mặt): g tr =n tr  (b+2.h-2.h b )

Với:  mm : chiều dày phần vữa trát n bt =1,1: hệ số vượt tải của bêtông n tr =1,3: hệ số vượt tải của vữa ximăng

Trọng lượng phần bê tông: g bt = n bt γbt ( h d - h b ).b d = 1,1.25.(0,6 – 0,12).0,3= 3,96 (kN/m) Trọng lượng phần vữa trát: g tr = n tr γxm  (b+2.h-2.h b )=1,3.18.0,015.(0,3+2.0,6-2.0,1)=0,44 (kN/m)

 Suy ra trọng lượng bản thân dầm và lớp vữa trát: g 0 = g bt + g tr = 3,96 + 0,44 = 4,4(kN/m) 3.1.3.1.2.Tải trọng do các ô sàn truyền vào

0 bt tr g =g +g γ xm ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Hình 3 3 Mặt bằng truyền tải

- Đối với bản dầm: Phân bố đều theo phương cạnh ngắn: g td = g s

Đối với sàn bản kê 4 cạnh, cần xác định gần đúng tải trọng mà sàn truyền vào dầm dựa trên diện tích chịu tải Từ các góc của bản, tiến hành vẽ các đường phân giác, tạo với các đường thẳng đứng và nằm ngang một góc 45 độ, nhằm chia sàn thành các phần.

Gọi g s là tải trọng tác dụng lên ô sàn  Tải trọng tác dụng từ sàn vào dầm:

Các tải trọng truyền từ sàn vào dầm phân bố dạng hình thang và tam giác được qui đổi thành phân bố đều

+ Đối với dầm chịu tải trọng hình thang :

+ Đối với dầm chịu tải trọng hình tam giác :

Bảng 3 1 Bảng tính tải trọng từ sàn truyền vào dầm D1 trục B (1-4)

Kích thước sàn Tĩnh tải sàn g tts

Tĩnh tải do sàn truyền vào dầm

Tổng tĩnh tải do sàn truyền vào

14.34 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

3.2.1.3.1.3 Tải trọng do dầm phụ truyền vào dầm

+ Trọng lượng phần bê tông: g bt = n .(h d - h b ).b d = 1,1.25.(0,5 – 0,12).0,2= 2,09(kN/m) + Trọng lượng phần vữa trát: g tr = n tr  (b+2.h-2.h b )=1,3.18.0,015.(0,2+2.0,5-2.0,12)=0,34 (kN/m)

 Suy ra trọng lượng bản thân dầm và lớp vữa trát: g dp = g bt + g tr = 2,09+0,34 = 2,43(kN/m)

Tải trọng từ sàn truyền vào dầm phụ có thể được xác định dựa trên loại sàn, bao gồm sàn bản dầm hoặc sàn bản kê Từ đó, có thể lập bảng tính tải trọng phân bố đều của sàn tác dụng lên dầm phụ, được mô phỏng dưới dạng hình chữ nhật.

Bảng 3 2 Bảng tải trọng phân bố đều của sàn truyền vào dầm phụ

Sự làm việc của ô sàn g s  q s

4 S11 1.81 3.4 Tam giác Bản kê 5.03 0.00 2.85 γ bt γ xm

Bảng 3 3 Bảng tổng của dầm phụ tác dụng lên dầm

3.1.3.1.3 Tải trọng do tường và cửa truyền vào dầm

 Đối với mảng tường đặc

Để tiết kiệm, người ta cho rằng chỉ những tường nằm trong góc 60 độ mới có khả năng truyền lực lên dầm, trong khi các tường khác sẽ tạo ra lực tập trung và truyền xuống các nút khung.

+ Nếu hai bên dầm không có cột (hoặc vách), hoặc chỉ có cột (hoặc vách) ở một phía thì cũng xem toàn bộ tải trọng tường truyền xuống dầm

Gọi g t là trọng lượng 1 m 2 tường (bao gồm gạch xây và trát): g t = n t  t  t + 2.n tr  tr  tr

Gọi h t là chiều cao tường = chiều cao tầng – chiều cao dầm Trường hợp h t < l d /2.tg60 0 : phần tường truyền lên dầm có dạng hình thang

 Trường hợp h t l d /2.tg60 0 : Tải trọng lên dầm có dạng hình tam giác l d h t 30° a ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

 Đối với mảng tường có cửa

+ Xem gần đúng tải trọng tác dụng lên dầm là toàn bộ trọng lượng tường và cửa phân bố đều trên dầm.:

+ Tải trọng phân bố đều trên dầm là : q = G/l d

Trong đó : g t : trọng lượng tính toán của 1m 2 tường

S t : diện tích tường (trong nhịp đang xét) n c : hệ số độ tin cậy đối với cửa chọn n c =1,3 : trọng lượng tiêu chuẩn của 1m 2 cửa g tc c =0,15 (kN/m 2 )

S c : diện tích cửa (trong nhịp đang xét) tc t t c c c

Bảng 3 4 Bảng tính diện tích tường xây trên dầm

(Chiều cao tường: h tường = h tầng - h dầm = 3,3 – 0,6 = 2,7 (m) Nhịp l (m) S t = (l x h tường ) - S c (m 2 )

Trọng lượng do tường và cửa truyền vào dầm tính theo công thức: l

Trong đó: S t : diện tích tường (m 2 ) l: nhịp dầm đang xét (m) Bảng 3 5 Bảng tính trọng lượng tường truyền vào dầm

7-8 7,9 5 20,33 0,185 2,2 12,92 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

- Bao gồm: + Hoạt tải do các ô sàn truyền vào

+ Hoạt tải do dầm phụ khác truyền vào

- Sơ đồ truyền tải tương tự như trường hợp tĩnh tải

3.1.3.2.1.Hoạt tải do sàn truyền vào

Cách xác định tương tự như phần tĩnh tải nhưng thay g s bằng p s

Bảng 3 6 Hoạt tải sàn truyền vào dầm

Kích thước sàn Tĩnh tải sàn g tts

Tĩnh tải do sàn truyền vào dầm

Tổng hoạt tải do sàn truyền vào

Bảng 3 7 Hoạt tải phân bố đều do sàn truyền vào dầm phụ

Sự làm việc của ô sàn p s  P dp

Bảng 3 8 Hoạt tải tập trung do dầm phụ truyền vào dầm

4 2.4 2.04 2.45 Để thiết kế dầm đảm bảo khả năng chịu lực ta phải xác định nội lực nguy hiểm tại các tiết diện Ta tiến hành các bước sau:

Chia tải trọng tác dụng lên dầm thành các trường hợp tải trọng riêng biệt và lần lượt vẽ các biểu đồ nội lực tương ứng cho từng trường hợp, bao gồm momen và lực cắt.

Trường hợp tĩnh tải bao gồm tất cả các lực tĩnh tác động lên dầm, và đây là một yếu tố quan trọng trong thiết kế kết cấu Đồ án tốt nghiệp tại chung cư Cabana Saigon cần chú trọng đến việc phân tích và tính toán các tĩnh tải này để đảm bảo an toàn và hiệu quả cho công trình.

HOẠT TẢI 2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

SVTH: NGUYỄN ÁI HẢI BẰNG 54 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Ta dung phần mềm SAP2000 để xác định nội lực trong dầm

Kết quả tính toán được thể hiên trong các biểu đồ sau 3.1.4.1 Tổ hợp mô men, lực cắt

Để xác định các giá trị nguy hiểm nhất từ nội lực của hoạt tải có tính chất bất kỳ, cần thực hiện tổ hợp tải trọng theo các quy luật khác nhau Điều này giúp tính toán tiết diện cho các cấu kiện Hoạt tải được phân chia thành nhiều trường hợp, với mỗi trường hợp tải trọng tác động lên một nhịp riêng biệt.

Giá trị mômen và lực cắt trong tổ hợp được xác định theo công thức sau:

M Max = M TT + (M HT + ) Với (M HT + ) tổng các momen do hoạt tải gây ra nếu số dương thì cộng vào âm thì bỏ qua

Để xác định tính cốt thép dọc cho dầm, cần xuất nội lực tại ba tiết diện chính: gối trái, nhịp và gối phải Quá trình tính toán cốt thép dầm được thực hiện bằng cách sử dụng tổ hợp bao.

+ Tính cốt thép đai: Đối với dầm ta tiến hành xuất nội lực tại 4 tiết diện:0,

4 l , 3 4 l và l Sử dụng tổ hợp bao để tính toán cốt thép dầm ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

 Dùng bêtông có cấp bền B25:cường độ R b = 14,5MPa

+ ỉ ≤ 8 dựng cốt thộp nhúm AI cú cường độ R s = 225MPa + ỉ ≥ 10 dựng cốt thộp nhúm AII cú cường độ R s = 280MPa

3.2.2.1.Với tiết diện chịu mômen âm

* Cánh nằm trong vùng chịu kéo nên bỏ qua ảnh hưởng của cánh Tính như tiết diện chữ nhật (bxh)

 Với M là mô men tại vị trí tính thép

- Tính  R =  R (1 - 0,5  R ) Với  R tra bảng phụ thuộc vào cấp bền bê tông và nhóm cốt thép h o = h b - a (cm) Với a  3  6 đối với dầm

+ Nếu  m   R  Tăng cấp bền của bê tông + Nếu

 hoặc tra bảng phụ lục IX (sách Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép giáo trình năm 2006)

Chọn A s sao cho: A CH  A TT

=> Chọn đường kính d của cốt thép thoả điều kiện: d từ 12 đến 30 (đối với dầm dọc); d không nên lớn quá

Để đảm bảo hiệu quả thi công và khả năng chịu lực của dầm, không nên sử dụng quá 3 loại đường kính cho cốt chịu lực Ngoài ra, trong cùng một tiết diện, các cốt không nên có đường kính chênh lệch quá 6mm.

Diện tích của cốt thép đã chọn a s

 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

- Tính kiểm tra hàm lượng cốt thép: 100 % ( 0 , 1 %)

% hợp lý trong khoảng 0,6% đến 1,2%

* Chú ý: Tại 1 tiết diện ta có 2 giá trị nội lực tổ hợp M max & M min

+ Nếu M max , M min  0  cốt thép dưới tính theo M max cốt thép trên đặt theo cấu tạo (A S   min b.h o )

Nếu M max ≥ 0 và M min ≤ 0, thì cốt thép dưới được tính theo M max, trong khi cốt thép trên được tính theo |M min| Ngược lại, nếu cả M max và M min đều nhỏ hơn 0, cốt thép trên sẽ được tính theo |M min|, còn cốt thép dưới sẽ được thiết kế theo cấu tạo với A S ≥ μ min b.h o.

A's bc ho h' f h ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Vật liệu sử dụng: Cường độ tính toán:

+ Cấp độ bền BT B25 Rb = Rbt =  min = 0.1 %

+ Cốt thép dọc CB300-V Rs = Rsc = ξ R = 0.583  R = 0.413

Phần Tiết Cốt M t.toán b h a h 0 A s tt  tt A s bố trí  bt tử diện thép (KN.m) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm 2 ) (%) (cm 2 ) (%)

BẢNG TÍNH CỐT THÉP DẦM DỌC

Thông số đầu ra Thông số đầu vào

3.2.3.Tính toán cốt thép đai

- Sơ bộ chọn cốt đai theo điều kiện cấu tạo:

+ Đoạn gần gối tựa: h ≤ 450mm thì s ct = min (h/2, 150mm) h > 450mm thì s ct = min (h/3, 500mm)

+ Đoạn giữa nhịp: h > 300mm thì s ct = min (3/4h, 500mm)

- Dựa vào các điều kiện trên ta chọn sơ bộ được bước đai s

- Trong mỗi nhịp dầm lấy giá trị lực cắt lớn nhất để tính toán cốt ngang

3.2.3.1 Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính ở bụng dầm

-  b1 : Hệ số xét đén khả năng phân phối lại nội lực của bê tông  b1 = 1- β.R b =1-0,01.11,5 = 0,885, Với β = 0,01 đối với bê tông nặng

-  1 : Hệ số xét đến ảnh hưởng của cốt đai đặt vuông góc với trục cấu kiện  1 = 1+5.α.à  ≤ 1,3 b s

4  và μ = w A sw b.s ,A sw tùy thuộc loại cốt đai

3.2.3.2 Kiểm tra điều kiện chịu cắt của bê tông

Nếu Q max  Q bmin  b3 (1+ + ).R b.h =0,6.(1+ + ).R b.h   f n bt 0   f n bt 0

Thì không cần tính toán cốt đai mà đặt theo cấu tạo như trên Trong đó:

Hệ số φ b3 phụ thuộc vào loại bê tông, với giá trị 0,6 cho bê tông nặng và 0,5 cho bê tông nhẹ Hệ số φ f được sử dụng để xem xét ảnh hưởng của cánh tiết diện chữ T, đặc biệt khi cánh nằm trong vùng chịu nén.

 + φ n : hệ số xét đến anh hưởng của lực dọc trục: n bt o

 : nếu N là lực nén ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Để đảm bảo an toàn, cần kiểm tra điều kiện với nhiều tiết diện nghiêng khác nhau, không vượt quá khoảng cách từ gối tựa đến vị trí M max và không vượt quá b2 0 0 b3.

Trong thiết kế, giá trị q sw (lực cắt cốt đai trên một đơn vị chiều dài) được tính toán lại để xác định khoảng cách cốt đai cần thiết Sau đó, khoảng cách này sẽ được kiểm tra với khoảng cách s đã chọn để đảm bảo tính hợp lệ.

- Tính q sw tùy trường hợp cụ thể:

- Yêu cầu trong các trường hợp: q sw  bmin o

- Nếu tính được q sw < bmin o

Q 2.h thì phải tính lại q sw theo công thức

- Tính khoảng cách cốt đai theo công thức: tt sw sw sw s = R A q (mm)

- Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai (S max )

- Ta chọn cốt đai còn dựa vào yêu cầu cấu tạo tối thiểu:

+ Khi chiều cao dầm h  450 mm thì S ct =min(h/2;150mm)

+ Khi chiều cao dầm h>450mm thì S ct =min(h/3;500mm)

+ Trên các phần còn lại của nhịp khi chiều cao tiết diện h>300mm thì lấy S ct

+ Giá trị khoảng cách cốt đai bố trí(s): S=min(S tt , S max ; S ct )

3.2.3.4.Tính chiều dài đặt cốt đai gần gối tựa chịu tải phân bố đều:

(1) q 1  q sw1 - q sw2 thì: b sw1 01 max 1

(2) q 1  q sw1 - q sw2 thì: max bmin sw2 01

2 2 b4 n bt o n bt o max max max φ (1+φ )R b.h 1,5.(1+φ )R b.h s s = =

 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

3.3 Tính toán dầm dọc 2 trục A

Hình 3 4 Mặt bằng dầm sàn tầng 3

- Bê tông đá 1x2, cấp độ bền B25 có : R b = 14,5 Mpa ; R bt = 1.05 MPa

 ≤ 8 (cốt thép đai) dùng thép AI : R s =R sc = 225 MPa; R sw = 175 MPa

 ≥ 10 (cốt thép dọc) dùng thép AII : R s =R sc = 280 MPa 3.3.2 Tính toán dầm D2 tầng 3 trục D từ trục 1- 8

Dầm D2 là dầm liên tục, có 7 nhịp từ trục 1 – 8

Hình 3 5 Sơ đồ tính dầm D2

3.3.2.2 Tính toán sơ bộ tiết diện dầm

Sơ bộ chọn tiết diện dầm : h = l d

Nhịp dầm có : l d = 7,9 m h =   7900 7900    = 658 ÷ 493  chọn h = 600 ; ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

3.3.2.3 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm

- Tải trọng tác dụng lên dầm gồm các loại tải trọng sau:

+ Trọng lượng bản thân dầm

+ Trọng lượng của tường và cửa trên dầm

+ Trọng lượng từ các ô sàn truyền vào

3.3.3.1.1 Trọng lượng bản thân dầm

Phần sàn giao nhau với dầm được tính vào trọng lượng sàn → Trọng lượng bản thân của dầm chỉ tính với phần không giao với sàn (phần sườn dầm) :

Tổng trọng lượng bản thân dầm: (kN/m) Trong đó:

+Trọng lượng phần BTCT: g bt =n bt  bt b d (h-h b ) +Trọng lưọng phần trát (  mm, trát 3 mặt): g tr =n tr  (b+2.h-2.h b )

Với :  mm : chiều dày phần vữa trát n bt =1,1: hệ số vượt tải của bêtông n tr =1,3: hệ số vượt tải của vữa ximăng

Trọng lượng phần bê tông được tính bằng công thức g bt = n .(h d - h b ).b d, với kết quả là 2,09 kN/m Trọng lượng phần vữa trát được xác định qua g tr = n tr  (b+2.h-2.h b ), cho giá trị 0,34 kN/m Do đó, trọng lượng tổng hợp của dầm và lớp vữa trát là g d1 = g bt + g tr = 2,09 + 0,34 = 2,43 kN/m Đối với tải trọng do các ô sàn truyền vào, đối với bản dầm, tải trọng được phân bố đều theo phương cạnh ngắn, g td = g s.

Đối với sàn bản kê 4 cạnh, cần xem xét tải trọng gần đúng mà sàn truyền vào dầm phân bố theo diện chịu tải Từ các góc của bản, tiến hành vẽ các đường phân giác tạo với các đường thẳng đứng và nằm ngang một góc 45 độ, nhằm chia sàn thành các phần 1, 2, 3.

Gọi g s là tải trọng tác dụng lên ô sàn

0 bt tr g =g +g γ xm γ bt γ xm

 Tải trọng tác dụng từ sàn vào dầm:

Các tải trọng truyền từ sàn vào dầm phân bố dạng hình thang và tam giác được qui đổi thành phân bố đều

+ Đối với dầm chịu tải trọng hình thang :

+ Đối với dầm chịu tải trọng hình tam giác :

Hình 3.6 thể hiện mặt bằng truyền tải, trong khi Bảng 3.9 cung cấp bảng quy đổi tải trọng về phân bố đều Thông tin chi tiết về ô sàn, kích thước, dạng tải và tải trọng sàn sau khi quy đổi được trình bày rõ ràng trong đồ án tốt nghiệp chung cư Cabana Saigon.

Bảng 3 10 Bảng tải trọng phân bố đều do tĩnh tải sàn truyền vào dầm

3.3.3.1.3.Tải trọng do tường truyền vào dầm

 Đối với mảng tường đặc:

TÍNH CẦU THANG TẦNG 2-3

Hình 4.1 Mặt bằng cầu thang tầng 2-3 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

4.2.Chọn sơ bộ kích thước các kết cấu

Dùng bêtông có cấp bền B25:cường độ R b = 14,5MPa

+ ỉ ≤ 8 dựng cốt thộp nhúm AI cú cường độ R s = 225MPa + ỉ ≥ 10 dựng cốt thộp nhúm AI cú cường độ R s = 280MPa

 Cầu thang của công trình này là loại cầu thang 2 vế dạng bản, sàn chiếu tới, chiều cao tầng 2 là 3.3 m

 Như vậy cầu thang tầng 2 có:

 Vế thang 1: chiều cao vế là 1650 mm, gồm n = 3300/(2.150) = 11 bậc kể cả chiếu tới ( chiếu nghỉ )

 Vế thang 2: chiều cao vế là 1650 mm, gồm n = 3300/(2.150) = 11 bậc kể cả chiếu tới ( chiếu nghỉ )

 Góc nghiêng bản thang 1 so với phương nằm ngang: tgα 1  = 150/300 = 0,5α 1 = 26 0 34 ’ => Cos = 0,894

 Trên cơ sở chiều dày sàn đã tính toán và một số yêu cầu về kiến trúc, cấu tạo, chịu lực, ta chọn:

- Sơ bộ chọn chiều dày bản theo công thức : h b = m

 D = 0.8  1.4 phụ thuộc tải trọng Chọn D = 1

 l = l 1 : kích thước cạnh ngắn của bản

+ m : hệ số phụ thuộc loại bản , chọn m 5

+ Chiều dày bản phải thỏa mãn ≥h min => Chọn chiều dày là 100 mm

 Kích thước dầm chiếu nghỉ (DCN) : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

- Chọn kích thước dầm theo công thức :

 Dầm chiếu nghỉ có kích thước bxh= 200x300 4.3.Tính toán cầu thang tầng 2-3

Hình 4.3 Sơ đồ tính cầu thang

Cấu tạo bậc thang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Trọng lượng lớp gạch Granit : g 1 = =

 = 0,487(kN/m 2 ) Trọng lượng lớp vữa lót : g 2 = =

 = 0,558(kN/m 2 ) Trọng lượng bậc xây gạch : g 3 = =

Tổng trọng lượng của các lớp vật liệu trên bản thang BTCT được tính như sau: trọng lượng lớp keo vữa kết dính là 0,176 kN/m², trọng lượng bản thang BTCT là 2,75 kN/m², và trọng lượng lớp trát mặt dưới là 0,312 kN/m² Tổng tĩnh tải phân bố trên mặt bản thang theo phương thẳng đứng là 5,613 kN/m², được xác định bằng cách cộng tất cả các trọng lượng: 0,487 + 0,558 + 1,33 + 0,176 + 2,75 + 0,312.

Theo TCVN 2737 – 95 thì hoạt tải tiêu chuẩn đối với cầu thang trường học là p tc = 3 (kN/m 2 )

Hoạt tải tính toán phân bố theo phương thẳng đứng : p tc = 3 (kN/m 2 ) p tt = n.p tc = 1,2 x 3= 3,6 (kN/m 2 )

Tổng tải trọng tác dụng theo phương đứng phân bố trên 1m 2 bản thang: q bl tt = g 1 + p 1 tt cosα = 5,613+ 3,6.0,894 = 8,2814 (kN/m 2 )

4.3.2 Xác định nội lực và tính toán cốt thép

4.3.2.1 Xác định nội lực tính như bản dầm xem như dầm dơn giản 1 dầu khớp 1 dầu ngàm Giải nội lực bằng phàn mềm sap2000

 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Vì bản thang và bản chiếu nghỉ cùng làm việc như 1 dầm đơn giản nên lấy giá trị momen

Để tính toán thép cho bản thang và bản chiếu nghỉ, sử dụng M max tại nhịp Lấy 0.4.M max làm momen gối để xác định thép tại gối Momen tại vị trí gãy khúc sẽ được sử dụng để bố trí thép cho khu vực gãy khúc và chiếu nghỉ.

Vị trí Nhịp Gãy khúc

4.3.2.2 Tính cốt thép cho bản thang và bản chiếu nghỉ

- Tính Toán cốt thép dưới cho bản thang và bản chiếu nghỉ: Thép AII có s sc 280

R R   MPa , B25 có R b ,5 MPa Giả thiết amm(h0)=> h 0 0-15mm

14,5x10 x1x85 = 0,167 < 𝛼 = 0.446 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

280x0.91x85 = 792(𝑐𝑚 ) -Kiểm tra hàm lượng cốt thép:

 Khoảng cách cốt thép yêu cầu

 Chọn khoảng cách bố trí cốt thép theo thực tế

S BT cm0(mm) Vậy bố trí thép f10s100

- Tính cốt thép trên cho bản chiếu nghỉ và đoạn gãy khúc Tính Toán cốt thép: Thép AI có R R s  sc  280 MPa , B25 có R b ,5 MPa Giả thiết amm(h0)=> h 0 0-15mm

 Diện tích cốt thép yêu cần trong phạm vi bề trộng bản b=1mm1/8

280x0.92x85 = 516(𝑐𝑚 ) -Kiểm tra hàm lượng cốt thép:

 Khoảng cách cốt thép yêu cầu

 Chọn khoảng cách bố trí cốt thép theo thực tế

S BT cm0(mm) Vậy bố trí thép f10s150

Cốt thép cấu tạo f10s200 4.3.2.Tính toán dầm chiếunghỉ (DCN) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Dầm chiếu nghỉ làm việc như dầm đơn giản 2 đầu khớp kê lên tường

Chiều dài dầm: l DCT = 3m Tiết diện bxh = 150x300

Hình 4 6 Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ

Trọng lượng phần bê tông: g bt = n.γ.b.(h – h b ) = 1,1.25.0,2.(0,3 – 0,1) = 1,485 (kN/m) Trọng lượng phần vữa trát: g tr = n.γ.δ.(b + 2h – h b ) = 1,3.16.0,015.(0,2 + 2.0,3 – 2.0,1) = 0,23 (kN/m)

- Tải trọng do bản thang truyền vào: g s-d = 19,19 (kN/m) Tổng tải trọng phân bố đều lên dầm chiếu tới theo phương thẳng đứng: q d = g bt + g tr + g s-d = 1,485 + 0,23 + 19,19= 20,9 (kN/m)

Giả thiết a = 4 cm tính được h = 40 – 4 = 36 cm = 0,36 m

1500 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Diện tích cốt thép được tính theo:

Hàm lượng cốt thép tính toán: min 0

Chọn 2Φ16 có A s btri = 402> A s tt (cm 2 )

Do dầm chỉ chịu uốn, nên cốt thép chịu momen âm đặt theo cấu tạo, chọn 2Φ16

Kiểm tra điều kiện tính toán:

=> Q b0 = 42,41 (kN) > Q max = 31,35 (kN) + Q b3 = φ b3 (1+φ n )R bt b.h 0 = 0,6.1.1,45.10 3 0,2.0,36 = 33,43 (kN.m) + 2,5.R bt b.h 0 = 2,5.1,05.10 3 0,5.0,26 = 141,38 (kN.m)

Nên thỏa điều kiện: Q b3 < Q b0 < 2,5.R bt b.h 0 do vậy không cần tính toán cốt thép đai mà bố trí theo cấu tạo Theo cấu tạo: h d = 300mm < 450mm nên s < (400mm;h/2 = 150mm)

Vậy chọn cốt đai Ф6, n = 2 nhánh, khoảng cách a150mm đặt cho toàn bộ dầm ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC 2

 Dùng bê tông cấp độ bền B25,đá 1x2 có : R b = 14,5 MPa ; R bt = 1,05 MPa

 Cốt thép nhóm AI : R s = R sc = 225 MPa ; R sw = 175 MPa

 Cốt thép nhóm AII : R s = R sc = 280MPa ; R sw = 225 MPa

5.2 Sơ bộ chọn kích thước kết cấu

5.2.1.Sơ đồ tính ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Chọn sơ bộ kích thươc tiết diện dầm khung như sau:

+ Chiều cao tiết diện dầm: ℎ = ÷ 𝑙 +Chiều cao tiết diện dầm: 𝑏 = ÷ ℎ

Bảng 5 1 Tính toán lựa chọn sơ bộ tiết diện dầm khung

LỰA CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN DẦM KHUNG

Nhịp L (m) h sơ bộ (m) h chọn b sơ bộ (m) b chọn

Tiết diện dầm khung có thể thay đổi theo chiều cao nhà

Bảng 5 2 Bảng tính sơ bộ tiết diện dầm khung

Chọn sơ bộ tiết diện cột khung theo công thức sau :

N ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Trong đó : + F c : diện tích tiết diện ngang của cột

+ k = 1,0  1,5 là hệ số xét đến ảnh hưởng khác như mômen uốn, hàm lượng cốt thép, độ mảnh của cột

+ R b : cường độ chịu nén tính toán của bê tông ( không xét cốt thép chịu nén) + N : lực nén được tính gần đúng như sau:

- F s : diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột đang xét

- n : số sàn phía trên tiết diện đang xét

Tải trọng tương đương trên mỗi mét vuông mặt sàn bao gồm cả tải trọng thường xuyên và tạm thời, cũng như trọng lượng của dầm, tường và cột, được phân bố đều trên bề mặt sàn.

Giá trị q được lấy theo giá trị : q=8÷12 (kN/m 2 )

=> lấy : q = 12 (kN/m 2 ) Cột trục giữa 2 - 3 - 4 và C - B:

Diện truyền tải lớn nhất là:

Bê tông cột sử dụng bêtông cấp bền B25 có R b  14,5( MPa ) 14500(  kN m / 2 )

Chọn sơ bộ tiết diện cột:

Từ tầng trệt - Mái: 400x800 (mm)

Kích thước cột phải đảm bảo điều kiện ổn định Độ mảnh  được hạn chế:

  b   , đối với cột nhà  0 b  31 l 0 là chiều dài tính toán của cấu kiện, đối với cột đầu ngàm đầu khớp: l 0  0,7 l

Cột giữa tầng trệt có: l 0  3,9.0,7 2,73(m)  0 2,73 6,825 0

Vậy cột đã chọn đảm bảo điều kiện ổn định

Kích thước cột được chọn là:

Từ tầng trệt - Mái: 400x800 (mm) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Bê tông cột sử dụng bê tông cấp bền B25 có R b  14,5( MPa ) 14500(  kN m / 2 )

Chọn sơ bộ tiết diện cột:

Từ tầng trệt - Mái : 400x800 (mm) Kích thước cột phải đảm bảo điều kiện ổn định Độ mảnh  được hạn chế:

  b   , đối với cột nhà  0 b  31 l 0 là chiều dài tính toán của cấu kiện, đối với cột đầu ngàm đầu khớp: l 0 = 0,7l

Cột biên tầng trệt có: l 0  3,9.0,7 2,73(m)  0 2,73 6,825 0

Vậy cột đã chọn đảm bảo điều kiện ổn định

Kích thước cột được chọn là:

Từ tầng trệt - Mái: 400x800 (mm) 5.3.Tải trọng tác dụng

5.3.1.Tỉnh tải tác dụng lên dầm

5.3.1.1 Trọng lượng bản thân dầm

- Trọng lượng phần bê tông dầm 300x700 g bt = n bt γ bt (h-h b )  b =1,1  25  (0,7 – 0,12)  0,3 = 4,785 (kN/m)

- Trọng lượng phần vữa trát dầm 300x700 g tr = n tr γ tr δ tr [ b+2.(h-h b ) ] = 1,3  16  0,015  [0,3 +2  (0,7-0,12)]=0,456 (kN/m) Trong đó :

Hệ số độ tin cậy của tải trọng được xác định với n bt = 1,1 và n tr = 1,3 Trọng lượng riêng của bê tông là γ bt (kN/m³) và của vữa trát là γ tr (kN/m³) Độ dày của sàn được quy định là h b = 120 mm.

→ Trọng lượng bản thân dầm 300x700: q d1 = g bt + g tr = 4,785 + 0,456 = 5,24 (kN/m) 5.3.1.2 Tải trọng do sàn tuyền vào dầm

Tải do sàn truyền vào với bản kê 4 cạnh, có dạng tam giác hoặc hình thang

 Đối với dạng hình thang:

 Đối với dạng hình tam giác: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Trong đó g s : tĩnh tải tính toán do các lớp cấu tạo sàn

S: diện tích hình tải dạng tam giác hoặc hình thang

- Tải do sàn truyền vào với bản dầm, chỉ truyền vào dầm theo phương cạnh dài, dầm theo phương cạnh ngắn không chịu tải trọng từ sàn :

 l 1 : Chiều dài bản theo phương cạnh ngắn

 l 2 : Chiều dài bản theo phương cạnh dài + g s : Tải trọng ( phần tĩnh tải) tác dụng lên sàn ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Hình 5 2 Sơ đồ truyền tải từ sàn truyền vào dầm khung trục 3

Bảng 5 3Tĩnh tải sàn truyền vào dầm trục 3

Tải trọng phân bố q ds

- Ta có bảng tính tải trọng tiêu chuẩn và tải trọng tính toán sàn tầng mái như sau:

Bảng 5 4 Tỉnh tải tác dụng lên tầng mái STT Lớp cấu tạo

2 Vữa XM lót 0.02 20 0.4 1.3 0.52 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

.Bảng 5 5 Tỉnh tải sàn truyền vào dầm trục 2 tầng mái

5.3.1.3 Tải trọng tường phân bố trên dầm

Quy đổi tải trọng tường thành phân bố trên dầm theo công thức: t c c c c

Đối với các ô sàn có tường đặt trực tiếp trên sàn mà không có dầm đỡ, tải trọng được phân bố đều trên sàn Trọng lượng của tường ngăn trên dầm sẽ được chuyển đổi thành tải trọng phân bố truyền vào dầm.

Chiều cao tường được xác định: h t = H-h ds Trong đó: ht: chiều cao tường

H: chiều cao tầng nhà h ds : chiều cao dầm hoặc sàn trên tường tương ứng

 tr : bề dày lớp trát (m)

  : trọng lượng riêng của gạch, vữa lần lượt là 15 và 16 (kN/m 3 )

S: diện tích ô sàn có tường xây (m 2 ) g , tr n n : hệ số độ vượt tải của gạch và trát lần lượt là 1,1 và 1,3 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Bảng 5 7Tổ hợp tải trọng truyền vào dầm trục 3 Tầng

C – D 5.24 30.91 - 36.15 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Hình 5 3 Diện tích truyền tải từ ô sàn vào dầm khung tầng 2-mái 5.3.2.1.Tỉnh tải tập trung tại dầm khung

5.3.2.1.1.Trọng lượng bản thân dầm

Dầm dọc tiết diện: 300x600mm q d = b. bt n bt (h – h b ).+  tr  tr n tr [b+2(h-h b )] q d = 0,3x25x1,1x(0,6-0,12) +1,3x16x0,015x[0,3+2x(0,3-0,12)]=4,16 (kN/m) 5.3.2.1.2.Trọng lượng tường truyền vào

Tải trọng từ tường được truyền xuống dầm dọc, và dầm dọc tiếp tục truyền vào dầm khung Công thức xác định tải trọng này là: P d3 = q tx l/2, trong đó l là nhịp của dầm dọc Bên cạnh đó, trọng lượng ô sàn cũng được truyền vào hệ thống.

- Trọng lượng sàn truyền vào tính theo công thức công thức: P d2 = 0,5.S s g s ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Bảng 5 8Tĩnh tải lực tập trung truyền vào dầm khung trục 2

5.3.3.1 Tĩnh tải tập trung tại nút khung (do dầm dọc truyền vào nút)

- Tương tự phần tải trọng do tĩnh tải tập trung truyền vào khung và có thêm trọng lượng bản thân cột:

- Trọng lượng bản thân cột tầng1-10

G  b h n    kN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Hình 5 4 Các vị trí nút trên khung trục 2

- Kết quả tải trọng tập trung tại nút khung trục 2

Bảng 5 9 Tỉnh tải lực tập trung truyền vào nút khung

TẦNG NÚT (kN) TTBT CỘT

TT TẬP TRUNG TÁC DỤNG LÊN DẦM (kN)

MÁI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Hoạt tải của dầm trục 2 được truyền vào từ hoạt tải các ô sàn Để xác định hoạt tải này, phương pháp tương tự như cách xác định tĩnh tải sàn được áp dụng, chỉ cần thay giá trị tĩnh tải sàn g s bằng giá trị hoạt tải sàn p s.

Bảng 5 10: Hoạt tải sàn truyền vào dầm trục 2 tầng 1 đến tầng 9

Hoạt tải do sàn mái gồm:

Hoạt tải sửa chữa được tính là p SC = 0,75 x 1,3 = 0,98 KN/m² Hoạt tải ngậm nước ở sàn sênô là p sênô = 1000 x 0,2 = 2 KN/m² Vì chỉ có sửa chữa và nước mưa, nên chúng ta chỉ xem xét hoạt tải ngắn hạn của sàn mái.

Bảng 5 11Hoạt tải sàn truyền vào dầm trục 2 tầng mái

5.3.4.1.2.Hoạt tải tập trung truyền vào dầm khung.

+ Hoạt tải do sàn truyền vào dầm khung Tương tự phần tải trọng do tĩnh tải tập trung truyền vào dầm khung, kết quả sau

Bảng 5 12 Hoạt tải tập trung truyền vào dầm khung trục 2

5.3.4.1.3.Hoạt tải tập trung tại nút khung

Tương tự như tải trọng tĩnh tải tập trung tại nút khung, phần tải trọng do sàn truyền vào cũng được thể hiện trong bảng dưới đây của Đồ án tốt nghiệp Chung cư Cabana Saigon.

Bảng 5 13 Hoạt tải lực tập trung truyền vào nút khung

5.3.5 Xác định tải trọng gió

5.3.5.1 Thành phần tĩnh của tải trọng gió

+ Áp lực gió : W = W 0 k.c.n.B (kN/m) Trong đó:

Giá trị áp lực gió tiêu chuẩn W 0 được xác định dựa trên bản đồ phân vùng theo địa danh hành chính, theo tiêu chuẩn TCVN 2737-2020 Đối với công trình xây dựng tại Thành Phố Hồ Chí Minh, thuộc vùng IIA, giá trị tải trọng gió được quy định là W 0 = 0,95 kN/m².

- k : là hệ số kể đến sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao so với mốc chuẩn và dạng địa hình (Bảng 4 – TCVN 2737-2020)

- c : Hệ số khí động phụ thuộc vào công trình

- n : hệ số tin cậy lấy n = 1,2

- B : Bề rộng đón gió của khung đang xét (B = 6.6 m)

Bảng 5 14Tải trọng phía gió đẩy Độ cao Z (m) k W 0

13.8 1.25 0.95 1.2 6.6 0.8 7.52 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Bảng 5 15Tải trọng phía gió hút Độ cao Z (m) k W 0

5.3.5.2 Thành phần động của tải trọng gió

Theo tiêu chuẩn TCVN 2737-2020, khi chiều cao công trình vượt quá 40m, thành phần động của tải trọng gió cần được tính toán Tuy nhiên, với công trình cao 36m, việc tính toán thành phần động của tải trọng gió là không cần thiết.

- Ta có các trường hợp chất tải cho khung:

1 - Tĩnh tải chất đầy (TT)

2 - Hoạt tải cách tầng cách nhịp 1 (HT1)

3 - Hoạt tải cách tầng cách nhịp 2 (HT2)

Theo TCVN 2337-2020, tổ hợp nội lực được xác định bằng hai tổ hợp cơ bản Tổ hợp cơ bản 1 bao gồm tỉnh tải và một trường hợp hoạt tải với hệ số tổ hợp là 1 Trong khi đó, tổ hợp cơ bản 2 bao gồm tỉnh tải và hai trường hợp hoạt tải trở lên, với hệ số tổ hợp là 0.9.

- Trên cơ sở đó ta có các tổ hợp sau: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Incorporating a structured approach, the content begins with TH1, followed by HT1, leading to TH2, which emphasizes the significance of TT The flow continues with TH3, highlighting the relationship between TT and HT2 Subsequent sections, including TH4 and TH5, integrate GP, reinforcing the connection with HT1 and GT TH6 presents a similar pattern, focusing on the interplay between HT1 and GT TH7 and TH8 further explore the dynamics of HT2 with GP and GT, respectively The content culminates in TH9, which combines HT1 and HT2, while TH10 and TH11 delve deeper into the interactions of HT1, HT2, GP, and GT, ensuring a comprehensive understanding of the subject matter.

* Sử dụng phần mềm sap2000 để tính toán có biểu đồ nội lực ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

5.4.Tính toán cốt thép dầm khung

5.4.1.Với tiết diện chịu mômen âm

* Cánh nằm trong vùng chịu kéo nên bỏ qua ảnh hưởng của cánh Tính như tiết diện chữ nhật (bxh)

 Với M là mô men tại vị trí tính thép

- Tính  R =  R (1 - 0,5  R ) Với  R tra bảng phụ thuộc vào cấp bền bê tông và nhóm cốt thép h o = h b - a (cm) Với a  4  7 đối với dầm

+ Nếu  m   R  Tăng cấp bền của bê tông + Nếu

 hoặc tra bảng phụ lục IX (sách Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép giáo trình năm 2006)

 (cm 2 ) Chọn A s sao cho: A CH  A TT

=> Chọn đường kính d của cốt thép thoả điều kiện: d từ 14 đến 32 (đối với dầm dọc); d không nên lớn quá

Để đảm bảo hiệu quả thi công và khả năng chịu lực của dầm, mỗi dầm chỉ nên sử dụng tối đa 3 loại đường kính cho cốt chịu lực Ngoài ra, trong cùng một tiết diện, các cốt không nên có sự chênh lệch đường kính quá 6mm.

Diện tích của cốt thép đã chọn a s

- Tính kiểm tra hàm lượng cốt thép: 100 % ( 0 , 1 %)

% hợp lý trong khoảng 0,7% đến 1,5%

* Chú ý: Tại 1 tiết diện ta có 2 giá trị nội lực tổ hợp M max & M min

+ Nếu M max , M min  0  cốt thép dưới tính theo M max cốt thép trên đặt theo cấu tạo (A S   min b.h o )

Nếu M max ≥ 0 và M min ≤ 0, cốt thép dưới sẽ được tính theo M max, trong khi cốt thép trên được tính theo |M min| Ngược lại, nếu cả M max và M min đều nhỏ hơn 0, cốt thép trên sẽ được tính theo |M min|, còn cốt thép dưới sẽ được thiết kế theo cấu tạo với A S ≥ μ min b.h o.

5.4.2.Với tiết diện chịu mômen dương

Hình 5.5 Tiết diện dầm chữ T

Cánh nằm trong vùng chịu nén nên ta tính toán với tiết diện chữ T

Bề dày cánh phải lớn hơn 0,1 h, và bề rộng mỗi bên cánh, tính từ mép bụng dầm, không được vượt quá 1/6 nhịp cấu kiện, đồng thời không lớn hơn 1/2 khoảng cách giữa các dầm dọc.

Xác định vị trí trục trung hoà:

+ b f : bề rộng cánh chữ T : + h f : bề dày cánh

+ M f : giá trị mômen ứng với trường hợp trục trung hoà đi qua mép dưới của cánh

Trong đó s f thoả mãn điều kiện sau:

+ Nếu M M f thì trục trung hoà qua cánh, việc tính toán như đối với tiết diện chữ nhật b f x h

+ Nếu M > M f thì trục trung hoà qua sườn

   ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

+ Nếu : thì ta tính với trường hợp tiết diện chữ T đặt cốt kép

Kiểm tra hàm lượng cốt thép

Hợp lí: 0,8% 1,5%.Thông thường với dầm lấy =0,15% Đối với nhà cao tầng = 5%

Bảng 5.20: Tính toán cốt thép dầm

Phần Tiết Cốt M t.toán b h a h 0 A s tt  tt A s bố trí  bt tử diện thép (KN.m) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm 2 ) (%) (cm 2 ) (%)

Thông số đầu ra Thông số đầu vào

4f25 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

D20Gối trái ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

5.4.3.Tính toán cốt đai cho dầm khung

5.4.3.1 Sơ bộ chọn cốt đai theo điều kiện cấu tạo Đoạn gần gối tựa: h ≤ 450 thì s ct = min(h/2, 150) h > 450 thì s ct = min(h/3, 300) Đoạn giữa nhịp: h ≤ 300 thì s ct = min(h/2, 150) h > 300 thì s ct = min(3/4h, 500) Chọn được bước đai s

5.4.3.2 Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính ở bụng dầm Điều kiện: Q max  0,3   w 1 b 1 R bh b o

TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤC 3

Công trình cao 39.8 m với 10 tầng nổi, được xây dựng bằng khung bê tông cốt thép (BTCT) Theo tiêu chuẩn TCXD 205:1998, độ lún lớn nhất cho phép là 8 cm và độ lún lệch tương đối giới hạn là 0,002.

6.1.1 Đặc điểm địa chất công trình

Theo kết quả khảo sát,địa tầng được phân chia theo thứ tự từ trên xuống dưới như sau :

Bảng 6 1 Các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất

 ( kN /m 3 ) Độ ẩm tự nhiên W(%)

 0 Đất san lấp 0,4 - - - - - - - - Á sét 14 19,61 0,648 2,7 21,5 5980,1 0,25 26,28 14 o 38’ Á cát 3 19,71 0,557 2,67 18,95 8561,2 0,83 1,47 27 o 42’ Sét ∞ 19,81 0,66 2,74 22,09 6374,3 0,08 37,85 16 o 23’ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Hình 6 1 Mặt cắt trục địa chất

6.1.2 Đánh giá điều kiện địa chất

- Lớp đất 1,2: Là lớp đất trung bình tốt, có tính nén lún trung bình, khả năng chịu tải và biến dạng trung bình

- Lớp đất 3: Là lớp đất tốt, có tính nén lún thấp, khả năng chịu tải cao và biến dạng nhỏ

=> Kết luận: Lớp đất thứ 3 ở trạng thái nửa cứng, cứng, có khả năng chịu tải lớn nên thích hợp để làm móng cho công trình

6.1.3 Lựa chọn phương án móng

Công trình cao tầng có tải trọng trung bình được xây dựng với giải pháp khung bê tông cốt thép toàn khối Nằm trong khu vực dân cư của thành phố, công trình được triển khai trên nền đất có trạng thái tương đối tốt Dựa vào địa chất thủy văn và khả năng thi công của đơn vị thực hiện, phương án móng cọc ép đã được lựa chọn.

 Có khả năng chịu được tải trọng lớn

 Chịu tải trọng ngang và lực nhổ lớn

 Giảm được độ lún chênh lệch lún của móng

 Móng cọc cho phép thi công nhanh, không phụ thuộc vào thời tiết

 Khi thi công có thể dùng các biện pháp cơ giới hóa vận chuyển và đóng cọc

 Giảm tiếng ồn và chấn động so với loại cọc đóng nên ít gây nguy hiểm đến nền đất của các công trình gần khu vực gây dựng

 Chất lượng cọc được đảm bảo vì cọc được chế tạo ở nhà máy hoặc tại công trường trong bãi đúc cọc nên dễ kiểm tra chất lượng cọc

 Giảm được sử dụng vật liệu trong móng

 Ít chịu tác dụng phá hoại của môi trường xung quanh

 Tốn nhiều thép cấu tạo để chịu lực khi vận chuyển và cẩu lắp

 Nếu đúc cọc tại công trường thì phải bố trí thêm bãi đúc cọc

6.2 Thiết kế móng cọc ép

6.2.1.Các giả thuyết tính toán

Việc tính toán móng cọc đài thấp dựa vào các giả thiết sau :

 Tải trọng ngang hoàn toàn do các lớp đất từ đáy đài trở lên tiếp nhận

 Sức chịu tải của cọc trong móng được xác định như với cọc đơn đứng riêng rẽ, không kể đến ảnh hưởng của nhóm cọc

Tải trọng của công trình được truyền qua đài cọc lên các cọc, không truyền trực tiếp xuống phần đất giữa các cọc tại mặt tiếp giáp với đài cọc.

Khi kiểm tra cường độ nền đất và xác định độ lún của móng cọc, người ta coi móng cọc như một khối quy ước bao gồm cọc, đài cọc và phần đất giữa các cọc.

Việc tính toán móng khối quy ước tương tự như tính toán móng nông trên nền thiên nhiên, trong đó bỏ qua ma sát ở mặt bên móng Do đó, trị số moment của tải trọng ngoài tại đáy móng khối quy ước được điều chỉnh giảm.

 Đài cọc xem như tuyệt đối cứng, cọc và đài cọc xem như liên kết ngàm cứng

6.2.2 Xác định tải trọng tác dụng lên móng

Vì khung đối xứng nên chỉ cần tính toán móng cho 1 nửa khung, nửa còn lại lấy đối xứng qua trục đối xứng Tính toán cho móng trục ( 3-B )

6.2.2.1.Tải trọng do khung truyền vào móng

Tải trọng từ khung truyền vào móng được xác định dựa trên bảng tổ hợp nội lực tại tiết diện chân cột tầng 1 Sử dụng cặp nội lực (N max - M tư - Q tư) để thực hiện tính toán cho móng là cần thiết.

 Khi tính toán với TTGH1 dùng tổ hợp nội lực tính toán

 Khi tính toán với TTGH2 dùng tổ hợp nội lực tiêu chuẩn

Khi tính toán khung, việc sử dụng tải trọng tính toán là cần thiết để xác định nội lực trong khung, và nội lực này được coi là nội lực tính toán Để đơn giản hóa, nội lực tiêu chuẩn có thể được suy ra từ nội lực tính toán.

NL  ; Với 1,15 : hệ số vượt tải trung bình

Ta có bảng tổ hợp nội lực tại chân cột tầng 1 như sau :

Bảng 6 2 Tổ hợp nội lực tính toán của móng 2B

Trường hợp tải trọng Tổ hợp cơ bản tính toán

TT HT1 HT2 GT GP M max ;N tư ;Q tư M min ;N tư ;Q tư M tư ;N max ;Q tư

Bảng 6 3 Bảng tải trọng tác dụng lên móng M1

Cấu kiện Nội lực tính toán

N max (kN) M tu (kN.m) Q tư (kN)

Bảng 6 4 Bảng tải trọng tác dụng lên móng M2

Cấu kiện Nội lực tính toán

N max (kN) M tu (kN.m) Q tư (kN)

6.2.3 Chọn loại cọc và chọn sơ bộ kích thước cọc cho các móng trong khung trục 2 Việc lựa chọn kích thước tiết diện ngang cọc và chiều dài cọc phụ thuộc vào :

 Tải trọng công trình, tính chất tải trọng

 Điều kiện địa chất nơi xây dựng công trình

 Khả năng thi công của đơn vị thi công

Lớp đất thứ 3, là lớp đất sét dày, có khả năng chịu tải lớn nhất, vì vậy việc cắm cọc vào lớp này là tối ưu Chúng tôi chọn chiều dài cọc là 24m, trong đó 0,5m được ngàm vào đài (với đoạn cọc ngàm vào đài là 0,5m và đầu cọc được đập vỡ để cốt thép ngàm vào đài 1 đoạn 25) và 8m được cắm sâu vào lớp đất sét Tiết diện ngang của cọc là 30 x 30 cm².

 Bê tông cọc B25 có : R b = 14,5 MPa ; R bt = 1,05 MPa

 Cốt thép nhóm AI : R s = R sc = 225 MPa ; R sw = 175 MPa

 Cốt thép nhóm AII : R s = R sc = 280 MPa ; R sw = 225 MPa

6.3.2 Chọn kích thước đài cọc

Hình dạng và kích thước của đỉnh đài được quyết định bởi hình dạng và kích thước của đáy công trình Đồng thời, hình dạng và kích thước của đáy đài lại phụ thuộc vào nhiều yếu tố khác nhau.

 Tải trọng công trình tác dụng

 Cách bố trí cọc trong đài

 Khoảng cách giữa các cọc với nhau tính từ tim cọc : ≥ 3d ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Mặt khác do tải trọng công trình nhỏ, do đó số lượng cọc ta chọn là 4 cọc có tiết diện 30x30 (cm 2 ) , ta chọn tiết diện đài cọc là : a x b = 2 x 2 (m 2 )

6.3.3 Chọn chiều sâu chôn đài

Chiều sâu chôn đài được xác định dựa trên giả thiết rằng toàn bộ tải trọng ngang từ đất ở đáy đài đến mặt đất tự nhiên được tiếp nhận Để đảm bảo an toàn, chiều sâu chôn đài cần thỏa mãn điều kiện h ≥ 0,7.h min.

 φ : góc ma sát trong của đất tại đáy đài φ = 14 o 38’

  : dung trọng của đất tại đáy đài  = 19,61 (kN/m 3 )

 b : cạnh đáy đài thẳng góc với tải trọng ngang b = 2m

 ∑ 𝐻 : tổng tải trọng ngang ∑ 𝐻=Q tt = 114,15(kN) min 45 14 38' 2.114,15 1,86( )

Chiều sâu chôn đài được xác định theo điều kiện : h ≥ 0,7.h min = 0,7 1,86 = 1,3 (m)

→ Chọn chiều sâu chôn đài : h = 1,5( m ) 6.3.4 Tính sức chịu tải của cọc

6.3.4.1 Theo vật liệu làm cọc

- R a ,F a : cường độ chịu kéo khi nén tính toán và diện tích tiết diện ngang cốt thép dọc trong cọc

- R b ,F b : cường độ chịu nén của bê tông và diện tích mặt cắt ngang thân cọc ( phần bê tông )

- φ : hệ số uốn dọc của cọc (với móng cọc đài thấp,cọc xuyên qua các lớp đất khác nhau, lấy φ = 1)

Tiết diện ngang cọc là 0,3 x 0,3 (m 2 ), dùng 418 có F a = 1,108.10 -3 (m 2 ) Vậy diện tích mặt cắt ngang cọc bê tông :

→ Vậy sức chịu tải tính toán của cọc theo vật liệu :

P vl = 1.(280000 1,108.10 -3 +14500.0,09) = 1615,24 (KN) 6.3.4.2 Theo đất nền

Lực ma sát quanh thân cọc được giả định phân bố đều theo chiều sâu trong mỗi lớp đất, trong khi phản lực tại mũi cọc cũng phân bố đều trên tiết diện ngang của cọc.

Sức chịu tải của cọc được xác định theo TCVN 10304-2014 :

+  c : Là hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất, c =1;

+ q b : Là cường độ sức kháng của đất dưới mũi cọc, tra theo Bảng 2 trong TCVN 10304- 2014(trang 23-24) phục thuộc vào chiều sâu mũi cọc

+ u: Là chu vi tiết diện ngang thân cọc

+ f i : Là cường độ sức kháng trung bình của lớp đất thứ “i” trên thân cọc, lấy theo Bảng 3 trong TCVN 10304-2014(trang 25)

Chiều dày lớp phân tố thứ i được quy định là l i ≤ 2m, trong đó  cq và  cf là các hệ số điều kiện làm việc của đất dưới mũi và trên thân cọc, có tính đến ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc đến sức kháng của đất Theo TCVN 10304-2014, các hệ số này được lấy là  cq =  cf = 1.

Bảng 6 5 Bảng tính toán lớp đất SỨC CHỊU TẢI CỦA ĐẤT NỀN THEO PHƯƠNG PHÁP THỐNG KÊ

STT Lớp đất l i z i Độ sệt

9 Á cát 1 16,5 0,83 7,65 7,65 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO ĐẤT NỀN =  f l i i = 1309,1

Hình 6 2Cột địa chất và chiều sâu chôn cọc

Vậy sức chịu tải của cọc theo nền đất:

Sức chịu tải tính toán của cọc theo nền:

Với : K tc n là hệ số tin cậy của cọc chịu nén Lấy K tc n = 1,4

Vậy sức chịu tải giới hạn của cọc :

[P]= min( P vl ,R ca ) = min (1615,24 ; 1451,4) = 1451,4 (kN) 6.3.5 Xác định số lượng cọc, bố trí cọc và diện tích đáy đài

6.3.5.1 Xác định số lượng cọc

 ∑ 𝑁 : tổng tải trọng thẳng đứng tính toán tại đáy đài

 F đ : diện tích sơ bộ đáy đài F đ = 2.2 = 4 (m 2 )

  tb : dung trọng trung bình giữa vật liệu làm móng và đất nền

 tb = (20 ÷ 22) kN/m 3 , lấy  tb = 20 (kN/m 3 )

 [P] : sức chịu tải của cọc [P] 51,4 (kN)

 β : hệ số kinh nghiệm kể đến ảnh hưởng của moment, tải trọng ngang và số lượng cọc trong đài

Với móng cọc đài thấp : β = (1 ÷1,5) , lấy β = 1,25

Vậy số lượng cọc trong móng : 1, 25 4075, 07 3, 51

Vậy chọn số lượng cọc là n = 4 (cọc)

6.3.5.2 Bố trí cọc và xác định diện tích đáy đài ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

6.3.5.3 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc

Khi móng chịu tải trọng lệch tâm, một số cọc sẽ phải chịu tải lớn hơn trong khi một số khác chịu tải nhỏ hơn, thậm chí có thể có cọc chịu kéo Do đó, trong thiết kế, việc đảm bảo rằng tất cả các cọc đều chịu nén là phương án tối ưu nhất.

Vậy kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc trong trường hợp này tiến hành như sau:

- [P] : sức chịu tải giới hạn của cọc [P] = 1451,4 (kN)

- P o max,min : tải trọng tác dụng lên cọc chịu nén và chịu kéo nhiều nhất, được xác định như sau :

- ∑ 𝑁 : tổng tải trọng thẳng đứng tính toán tại đáy đài

- n : số lượng cọc trong đài , n = 4 ( cọc )

- M x , M y : tổng moment của tải trọng ngoài so với trục đi qua trọng tâm của các tiết diện cọc tại đáy đài

Với moment và lực xô ngang tác dụng lên móng theo phương ox nên M x = 0 , moment đối với trục oy tại đáy đài :

- 𝑥 , 𝑦 : khoảng cách từ trọng tâm của cọc chịu nén nhiều nhất theo trục x và y đến trọng tâm của các tiết diện cọc tại đáy đài 𝑥 = 0,75 (𝑚) ; 𝑦

- 𝑥 , 𝑦 : khoảng cách từ trọng tâm của cọc chịu kéo nhiều nhất theo trục x và y đến trọng tâm của các tiết diện cọc tại đáy đài 𝑥 = 0,75 (𝑚) ; 𝑦

- 𝑥 , 𝑦 : khoảng cách từ tâm cọc thứ i theo trục x và y đến trục trọng tâm của các tiết diện cọc tại đáy đài x i = 0,55 (m) ; y i = 0,55 (m) Vậy ta có : max 501,76.0,55

P  P  ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

6.3.6 Kiểm tra nền đất tại mặt phẳng mũi cọc và kiểm tra lún cho móng cọc

6.3.6.1 Kiểm tra nền đất tại mặt phằng mũi cọc

Giả thiết đài cọc, cọc và phần đất giữa các cọc là móng khối quy ước

Diện tích đáy móng khối quy ước xác định theo công thức :

 A 1 ,B 1 : khoảng cách từ mép 2 hàng cọc ngoài cùng đối diện nhau theo 2 phía A 1 = 1,7 (m) ; B 1 = 1,7 (m)

 L : chiều dài cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc L = 23,5 (m)

 α : góc mở rộng so với trục thẳng đứng kể từ mép ngoài hàng cọc ngoài cùng : 1 1 2 2 3 3

 𝜑 : góc nội ma sát trung bình các lớp đất mà cọc đi qua

 φ 1 ,φ 2 ,φ 3 : góc nội ma sát của các lớp đất thứ 1, 2, 3 mà cọc đi qua

 h 1 ,h 2 ,h 3 :chiều dày lớp đất thứ 1, 2, 3 mà cọc đi qua

Sau khi xác định kích thước móng khối quy ước, việc kiểm tra nền đất dưới đáy móng cần thực hiện tương tự như đối với móng nông, với giới hạn tối đa là 1,2.

  Ứng suất trung bình tại đáy móng khối quy ước: tc o qu đqu tb qu

G d : Trọng lượng vật liệu làm đài và trọng lượng đất tính từ đáy đài lên mặt đất tự nhiên trong phạm vị khối quy ước, với:

G s : Trọng lượng của khối đất từ đáy đài đến mũi cọc

G c : Trọng lượng của các cọc

Vậy tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên đáy móng khối quy ước

Tổng momen của tải trọng ngoài

42,12 6, 49 qutc tc Aqu qu qu

=>  tb  468,33( kN m / 2 ) Xác định cường độ tiêu chuẩn của đất nền tại đáy móng khối quy ước theo TCVN 9362-2012 như sau:

.( ) qu tc tc qu qu tc

Trong đó: Đất nền là lớp cát hạt vừa, tra tiêu chuẩn TCVN 9362-2012 bảng 15(trang 26) ta có: m 1 = 1,2 và giá trị m 2 =1

Góc nội ma sát φ = 16 o , tra tiêu chuẩn TCVN 9362-2012 bảng -14(trang 25)ta có:

A = 0,36 , B = 2,43 , D = 5 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

H qu : chiều sâu đáy móng khối quy ước

H qu = L 0 + h +h tn = 23,5 + 1,5 + 0,4= 25,4 (m)  ’ : dung trọng trung bình của đất từ đáy móng khối quy ước lên mặt đất tự nhiên

' tn tn dn dn tn h h h h h h h h h

C tc : lực kết dính của đất ngay tại đáy móng khối quy ước:

468,33( / ) 1622, 2( / ) dqu qu tb kN m R tc kN m

2 2 max 658,85( / ) 1,2 1946,64( / ) dqu qu kN m R tc kN m

=> Nền đất dưới mũi cọc đủ sức chịu tải, tiến hành kiểm tra lún cho móng khối quy ước

DỰ TOÁN CHI PHÍ XÂY DỰNG TẦNG ĐIỂN HÌNH TẦNG 3

- Nghị định số 10/2021/NĐ-CP ngày 09/02/2021 của Chính phủ về quản lý chi phí đầu tư xây dựng (thay thế Nghị định 68/2019/NĐ-CP)

Thông tư số 08/2021/TT-BXD, ban hành ngày 02/08/2021 bởi Bộ Xây dựng, hướng dẫn cách xác định chi phí cho việc lập và tổ chức thực hiện quy chế quản lý kiến trúc Thông tư này có hiệu lực từ ngày 17/09/2021.

Thông tư số 11/2021/TT-BXD, ban hành ngày 31/08/2021 bởi Bộ Xây dựng, quy định chi tiết về việc xác định và quản lý chi phí đầu tư xây dựng Thông tư này nhằm mục đích hướng dẫn các tổ chức, cá nhân trong việc thực hiện các quy định liên quan đến chi phí đầu tư, đảm bảo tính minh bạch và hiệu quả trong quản lý dự án xây dựng Việc áp dụng các quy định này sẽ giúp nâng cao chất lượng công tác lập dự toán và kiểm soát chi phí, từ đó góp phần phát triển bền vững ngành xây dựng.

- Thông tư số 12/2021/TT-BXD ngày 31/08/2021 của Bộ Xây dựng Ban hành định mức xây dựng Hiệu lực từ 15/10/2021

- Định mức Chi phí Quản lý dự án và tư vấn đầu tư xây dựng theo Phụ lục VIII kèm theo

- Thông tư số 12/2021/TT-BXD ngày 31/08/2021 của Bộ Xây dựng Ban hành định mức xây dựng

Thông tư số 13/2021/TT-BXD, ban hành ngày 31/08/2021 bởi Bộ Xây dựng, hướng dẫn phương pháp xác định các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật và đo bóc khối lượng công trình Thông tư này có hiệu lực từ ngày 15/10/2021, nhằm nâng cao tính chính xác và minh bạch trong việc đánh giá và quản lý các dự án xây dựng.

- Quyết định số 65/QĐ-BXD ngày 20/01/2021 của Bộ Xây dựng ban hành suất vốn đầu tư và giá xây dựng tổng hợp bộ phận kết cấu công trình năm 2020

- Văn bản số 1717/BXD-KTXD ngày 17/05/2021 của Bộ Xây dựng đính chính Quyết định số 65/QĐ-BXD nói trên

- Thông tư số 14/2021/TT-BXD ngày 08/09/2021 của Bộ Xây dựng hướng dẫn xác định chi phí bảo trì công trình xây dựng Hiệu lực từ 01/11/2021

Thông tư số 258/2016/TT-BTC, ban hành ngày 11/11/2016 bởi Bộ Tài chính, quy định về mức thu, chế độ thu, nộp, quản lý và sử dụng phí thẩm định phê duyệt thiết kế phòng cháy và chữa cháy Thông tư này nhằm mục đích đảm bảo việc thu phí được thực hiện đúng quy định, đồng thời nâng cao hiệu quả quản lý trong lĩnh vực phòng cháy chữa cháy.

7.2 Các bảng biểu tính theo dự toán ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Bảng 7 1 Bảng tổng hợp kinh phí đầu tư xây dựng tầng điển hình BẢNG TỔNG HỢP KINH PHÍ HẠNG MỤC

CÔNG TRÌNH: CHUNG CƯ CABANA SAIGON HẠNG MỤC: DỰ TOÁN PHẦN THÔ VÀ HOÀN THIỆN STT Khoản mục chi phí Ký hiệu

- Đơn giá vật liệu A1 Theo bảng tiên lượng 754,736,325

- Chênh lệch vật liệu CLVL Theo bảng tổng hợp vật liệu

- Đơn giá nhân công B1 Theo bảng tiên lượng 783,066,213

- Chênh lệch nhân công CLNC Theo bảng tổng hợp nhân công

- Nhân hệ số điều chỉnh hsnc B1 + CLNC 1,193,796,648

- Đơn giá máy C1 Theo bảng tiên lượng 62,461,981

- Chênh lệch máy CLM Theo bảng tổng hợp máy

- Nhân hệ số điều chỉnh hsm C1 +CLM 62,461,981

I CHI PHÍ TRỰC TIẾP T VL + NC + M 2,465,624,358

II CHI PHÍ GIÁN TIẾP

2 Chi phí nhà tạm để ở và điều hành thi công

3 Chi phí một số công việc không xác định được khối lượng từ thiết kế

TỔNG CHI PHÍ GIÁN TIẾP GT C + LT + TT 268,753,055 III THU NHẬP CHỊU THUẾ TÍNH

Chi phí xây dựng trước thuế G T + GT + TL 2,884,768,171

IV THUẾ GIÁ TRỊ GIA TĂNG GTGT G x 10% 288,476,817

Chi phí xây dựng sau thuế Gxd G + GTGT là 3,173,244,988 đồng, tương đương với ba tỷ một trăm bảy mươi ba triệu hai trăm bốn mươi bốn nghìn chín trăm tám mươi tám đồng chẵn.

Bảng tổng hợp chi phí nhân công cho công trình Chung cư Cabana Saigon, thuộc hạng mục dự toán chi phí xây dựng tầng điển hình, được trình bày chi tiết trong bảng 7.2.

Tên vật tư / công tác Đơn vị Hao phí Giá HT Thành tiền

1 N2357 Nhân công bậc 3,5/7 - Nhóm 2 công 2,016.1251 380,000 766,127,536

2 N2407 Nhân công bậc 4,0/7 - Nhóm 2 công 1,069.1729 400,000 427,669,154

Bảng tổng hợp chi phí vật liệu cho công trình Chung cư Cabana Saigon, tập trung vào hạng mục xây dựng phần thô và hoàn thiện tầng điển hình.

STT Mã hiệu Tên vật tư / công tác Đơn vị Hao phí Giá TB Thành tiền

6 02010 Cây chống thép ống kg 1.9448 14,400 28,005

8 03692 Cột chống thép ống kg 4.8154 15,000 72,230

16 06656 Gỗ nẹp, chống m3 0.2354 1,900,000 447,336 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

22 11428 Thép tròn Fi ≤10mm kg 8,210.8500 19,000 156,006,150

23 11430 Thép tròn Fi ≤18mm kg 4,024.9200 18,788 75,620,197

24 11434 Thép tròn Fi >10mm kg 243.7800 18,788 4,580,139

25 11436 Thép tròn Fi >18mm kg 9,486.0000 18,788 178,222,968

32 23571 Sơn lót nội thất lít 383.8362 52,389 20,108,792

33 23572 Sơn phủ nội thất lít 327.2046 100,000 32,720,459

37 25970 Gạch đất sét nung 6,5 x 10,5 x 22cm viên 105,860.461

Bảng 7 4 Bảng tổng hợp chi phí máy thi công

Bảng tổng hợp máy công trình cho dự án chung cư Cabana Saigon bao gồm hạng mục dự toán chi phí xây dựng tầng điển hình, liệt kê mã hiệu, tên vật tư và công tác cùng đơn vị tính.

Hao phí Giá HT Thành tiền

1 M0217 Cần cẩu bánh xích 10T ca 1.2895 1,905,221 2,456,782

4 M0571 Máy cắt gạch đá 1,7kW ca 30.0849 27,252 819,874

5 M0596 Máy cắt uốn cốt thép

6 M0667 Máy đầm dùi 1,5kW ca 35.4985 253,973 9,015,666

7 M0934 Máy hàn điện 23kW ca 31.6265 377,146 11,927,807

8 M1419 Máy trộn bê tông 250 lít ca 0.1976 297,244 58,735

10 M1479 Máy vận thăng lồng 3T ca 7.9077 796,109 6,295,360

CỘNG HẠNG MỤC 62,460,800 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Bảng 7 5 Bảng tính toán đo bóc khối lượng công trình BẢNG DỰ TOÁN HẠNG MỤC CÔNG TRÌNH CÔNG TRÌNH: CHUNG CƯ CABANA SAIGON

STT MSCV Tên công việc ĐV

Khối lượng Đơn giá Thành tiền

Vật liệu Nhân công Máy Vật liệu Nhân công Máy

1 AF.61422 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK ≤18mm, chiều cao ≤28m tấn 2.9030 7,820,899 2,309,705 576,439 22,704,070 6,705,074 1,673,402

2 AF.89441 Ván khuôn cột vuông, chữ nhật, ván ép phủ phim, khung thép hình, dàn giáo công cụ kết hợp chột chống bằng hệ giáo ống, chiều cao ≤28m

3 AF.22254 Bê tông cột TD >0,1m2, chiều cao ≤6m, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M300, đá 1x2, PCB40 m3 25.7900 952,599 488,070 148,977 24,567,528 12,587,325 3,842,117

4 AF.89431 Ván khuôn xà dầm, giằng, ván ép phủ phim, khung thép hình, dàn giáo công cụ kết hợp chột chống bằng hệ giáo ống, chiều cao ≤28m

459,556 17,194,525 50,271,968 2,302,376 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

5 AF.89411 Ván khuôn sàn mái, ván ép phủ phim, khung thép hình, dàn giáo công cụ kết hợp chột chống bằng hệ giáo ống, chiều cao ≤28m

6 AF.81161 Ván khuôn gỗ cầu thang thường

7 AF.86351 Ván khuôn vách thang máy, chiều cao ≤28m

8 AF.61532 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK >18mm, chiều cao

9 AF.61512 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK ≤10mm, chiều cao

10 AF.61711 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK ≤10mm, chiều cao ≤28m tấn 6.6000 7,473,095 3,426,350 170,409 49,322,427 22,613,910 1,124,699

11 AF.61812 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK ≤10mm, chiều cao ≤28m tấn 0.0210 7,473,095 4,333,470 162,749 156,935 91,003 3,418

12 AF.61822 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK >10mm, chiều cao ≤28m tấn 0.2390 7,817,023 3,317,890 573,694 1,868,268 792,976 137,113

13 AF.62120 Lắp dựng cốt thép lồng thang máy, ĐK ≤18mm tấn 1.0430 7,817,462 3,061,530 674,375 8,153,613 3,193,176 703,373

14 AF.22324 Bê tông xà dầm, giằng, sàn mái, chiều cao ≤28m, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ m3 167.5300 925,120 510,255 127,052 154,985,354 85,483,020 21,285,022 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

SVTH: NGUYỄN ÁI HẢI BẰNG 161 bằng cẩu, M300, đá 1x2, PCB40

15 AF.12614 Bê tông cầu thang thường SX bằng máy trộn, đổ bằng thủ công, bê tông M300, đá 1x2, PCB40 m3 2.0800 907,925 500,395 97,237 1,888,484 1,040,822 202,253

16 AE.22223A Xây tường thẳng bằng gạch đất sét nung 6,5x10,5x22cm - Chiều dày ≤33cm, chiều cao

17 AE.22123A Xây tường thẳng bằng gạch đất sét nung 6,5x10,5x22cm - Chiều dày ≤11cm, chiều cao

18 AK.23212A Trát trần, vữa XM M50,

19 AK.21532A Trát tường ngoài, dày 2,0cm,

20 AK.21632A Trát tường trong, dày 2,0cm,

21 AK.41112A Láng nền, sàn không đánh màu, dày 2cm, vữa XM M50, PCB30 m2 752.1230 11,030 18,196 1,030 8,295,917 13,685,630 774,687 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

22 AK.51282A Lát nền, sàn - Tiết diện gạch

23 AK.82510 Bả bằng bột bả vào tường m2 2,394.0750 1,743 22,185 4,172,873 53,112,554

24 AK.82520 Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần m2 752.1230 1,743 27,115 1,310,950 20,393,815

25 AK.84111 Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 1 nước phủ m2 3,146.1980 11,368 10,353 35,765,979 32,572,588

THM CỘNG HẠNG MỤC 754,736,325 783,066,213 62,461,981 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG TẦNG ĐIỂN HÌNH

8.1.1 Chọn phương tiện phục vụ thi công

Khi thi công bê tông cột-dầm-sàn, việc đảm bảo chất lượng bê tông phụ thuộc vào độ cứng và ổn định của hệ thống cây chống và ván khuôn Để đẩy nhanh tiến độ thi công và sớm đưa công trình vào sử dụng, cây chống và ván khuôn cần được lắp dựng nhanh chóng, đặc biệt trong các công trình có mặt bằng rộng lớn Sự kết hợp giữa cây chống kim loại và ván khuôn kim loại là giải pháp hiệu quả và kinh tế nhất cho thi công bê tông khung-sàn.

Có nhiều cách phân loại ván khuôn, nhưng trong bài viết này, chúng ta sẽ chỉ xem xét phân loại theo vật liệu sử dụng Các loại ván khuôn bao gồm: ván khuôn bằng gỗ, ván khuôn bằng thép, ván khuôn nhôm và ván khuôn bằng nhựa Mỗi loại vật liệu có những ưu điểm và ứng dụng riêng trong thi công xây dựng.

 Ván khuôn gỗ : được sử dụng rộng rãi cho công trình có qui mô nhỏ Thường dùng gỗ nhóm VII hay VIII

Ván khuôn kim loại được chế tạo từ thép CT3 với bề mặt là bản thép mỏng và có sườn cứng xung quanh, mang lại cường độ cao và khả năng chịu lực lớn Sản phẩm này được sử dụng rộng rãi trong các công trình lớn nhờ vào hệ số luân chuyển sử dụng cao.

Ván khuôn nhựa mang lại nhiều lợi ích vượt trội như dễ dàng tháo lắp, trọng lượng nhẹ và tính an toàn cao Bên cạnh đó, ván khuôn nhựa còn có chất lượng bề mặt tốt và hệ số luân chuyển lớn Tuy nhiên, giá thành của sản phẩm này vẫn khá cao.

Do quy mô công trình lớn, việc sử dụng ván khuôn gỗ không còn hiệu quả về mặt kinh tế Quá trình công nghiệp hóa và hiện đại hóa yêu cầu chuyên môn hóa trong xây dựng để nâng cao năng suất lao động Vì vậy, ván khuôn thép và nhựa ngày càng được ưa chuộng nhờ nhiều ưu điểm nổi bật Tuy nhiên, giữa ván khuôn thép và nhựa vẫn tồn tại những điểm khác biệt đáng lưu ý.

 Giá thành của ván khuôn nhựa cao

 Trong quá trình thi công bị dòn hoá trong , do tác dụng của thời tiết

Trong quá trình thi công, các nhà thầu thường ưa chuộng sử dụng ván khuôn thép Tuy nhiên, việc chuyển sang sử dụng ván khuôn nhựa đòi hỏi một khoản đầu tư ban đầu lớn.

Như vậy, dựa vào những đặc điểm cũng như xu hướng hiện nay thì ta sử dụng ván khuôn thép cho công trình

Sử dụng ván khuôn kim loại do công ty thép HOÀ PHÁT chế tạo mang lại nhiều lợi ích cho công trình xây dựng Tấm ván khuôn định hình được sản xuất từ những tấm đã gia công sẵn tại nhà máy, giúp quá trình lắp dựng nhanh chóng và tiện lợi Khi tháo dỡ, ván khuôn giữ nguyên hình dáng, dễ dàng lắp lại và giảm thiểu tình trạng thất lạc, mất mát Đặc biệt, ván khuôn này cho phép tái sử dụng nhiều lần, tiết kiệm chi phí và tăng hiệu quả công việc.

Ngoài ra kết hợp dùng ván khuôn gỗ để vá, lắp cho đủ kích thước dầm, sàn 8.1.3 Lựa chọn cột chống

Theo phương pháp thi công và giải pháp kết cấu, giàn giáo chông đỡ ván khuôn bao gồm nhiều loại như giáo chống, dầm đỡ, giáo công xon, giáo di chuyển ngang, và giáo kiểu giàn Trong đó, phương án giáo chống bằng cột chống đơn điều chỉnh chiều cao được lựa chọn Loại cột chống này phù hợp cho việc chống đỡ ván khuôn ở độ cao dưới 5m với ưu điểm tháo lắp dễ dàng, hoàn toàn bằng thủ công và năng suất cao Để tạo thành một hệ thống ổn định cho các cột chống, cần sử dụng hệ thống giằng.

Chọn xà gồ bằng thép hình để hỗ trợ ván khuôn, đặt xà gồ theo một lớp và tựa lên các cột chống Kích thước tiết diện của xà gồ cần được xác định dựa trên các tính toán kỹ thuật.

8.2 Thiết kế hệ ván khuôn sàn

8.2.1 Tổ hợp ván khuôn sàn

Trên mặt bằng sàn, có nhiều loại ô sàn với kích thước đa dạng Bài viết này sẽ tập trung vào việc tính toán cho ô sàn điển hình có kích thước 6600x4750 mm, với kích thước thực tế được tính toán là 6300x4450 mm.

Bảng 8 1 Bảng tổ hợp ván khuôn ô sàn điển hình

( mm ) Wx(cm 3 ) Jx(cm 4 )

Phần còn lại sử dụng gỗ chêm để đảm bảo yêu cầu kỹ thuật

- Từ kích thước của ô sàn điển hình ta sẽ sử dụng tấm ván khuôn có kích thước lớn nhất: HP-1545(1500x450x55) để tính toán

8.3.1 Tính toán kiểm tra ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

+ Trọng lượng bê tông sàn: s btct h q 1   &.0,12 = 3,12(KN/m 2 ) + Trọng lượng ván khuôn: q 2 =0,3(KN/m 2 ) 8.3.1.1.2 Hoạt tải

+ Trọng lượng người và thiết bị thi công:q 3 = 2,5KN/m 2 + Tải trọng do đổ bê tông : q 4 = 4KN/m 2

+ Tải trọng do đầm bê tông : q 5 =  bt min( h ck ; R dâm )

Chọn máy đầm ZN90 với các thông số kĩ thuật

 Chiều sâu lớp đầm h đầm 0cm + h min = h ck khi (h ck < R )

+ h min = R khi (h ck > R )  q 5   bt min( h ck ; R dâm ) %.min(0,11;0,35) = 25.0,11 = 2,75 (kN/m 2 ) 8.3.2 Sơ đồ tính:

Khi lựa chọn vị trí đặt các xà gồ, cần chú ý đến điểm giao nhau của hai tấm ván khuôn Trong trường hợp này, các tấm ván khuôn sẽ hoạt động như một dầm đơn giản, với hai xà gồ đóng vai trò là gối tựa.

Hình 8 1 Sơ đồ tính ván khuôn sàn

+ Tải trọng tiêu chuẩn: q tc’ = q 1 + q 2 + q 3 +max(q 4 ;q 5 ) = 3,12 + 0,3 + 2,5 + 4 = 9,92 (kN/m 2 ) + Tải trọng tính toán: q tt’ =1,2q 1 +1,1q 2 +1,3.q 3 +1,3.max(q 4 ;q 5 )

- Tải trọng tác dụng vào một tấm ván khuôn theo chiều rộng 0,45 (m) là: q tc = q tc’ 0,45 = 9,92.0,45 = 4,46 (kN/m) q tt = q tt’ 0,45 = 11,9.0,45 = 5,36 (kN/m) 8.3.2.1.3 Kiểm tra sự làm việc của các tấm ván khuôn

* Kiểm tra điều kiện về cường độ của ván khuôn:

8 q l tt đối với dầm đơn giản

8 =1,51 (kN.m) = 151 (kN.cm)  max  nR ; W x = 5,31 (cm 3 ), J x = 24,12 (cm 4 )

R - Cường độ của ván khuôn kim loại nR! kN/cm 2

M = 151 8.5,31 = 3,55 (kN/cm 2 ) < nR! kN/cm 2 Thỏa mãn điều kiện cường độ

* Kiểm tra độ võng của ván khuôn sàn:

+ Tải trọng dùng để tính toán độ võng là tải trọng tiêu chuẩn:

+ Độ võng của ván khuôn tính theo công thức: f = 4

E - môdun đàn hồi của thép (E=2,1.10 4 kN/cm 2 )

I - mômen quán tính của 1 tấm ván khuôn (J = 24,12 cm 4 )

Ta thấy: f < [f] Vậy khoảng cách giữa các xà gồ bằng l = 0,75m là thoả mãn

8.3.3.Tính toán xà gồ đỡ sàn

Chọn xà gồ là thép hộp kích thước 50x100mm dày 2mm, thép CT3 Loại AI có: Đặc trưng tiết diện: J = 60 , 56

Trọng lượng xà gồ lấy bằng 0,07 kN/m

*Sơ đồ tính: Coi xà gồ như 1 dầm liên tục kê lên gối tựa là các cột chống xà gồ

Hình 8 2 Sơ đồ tính xà gồ đỡ sàn

*Tải trọng tác dụng lên xà gồ:

750 750 q(kN/m) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

8.3.4.Tính khoảng cách cột chống xà gồ

- Theo điều kiện về cường độ:

- Theo điều kiện về độ võng: f max =

400.14,95 9,6 cm Kết hợp 2 điều kiện trên chọn khoảng cách giữa các cột chống xà gồ là 1m

Sơ đồ tính toán cột chống bao gồm thanh chịu nén, với hệ giằng cột được bố trí theo hai phương: vuông góc với xà gồ và theo phương xà gồ Vị trí đặt thanh giằng nằm tại chỗ nối giữa hai đoạn cột.

Bảng 8 2 Cột chống thép của công ty Hoà Phát

Chiều cao Chiều cao Chiều cao sử dụng Tải trọng Trọng ống ngoài ống trong Tối thiểu Tối đa Khi nén

(mm) (mm) (mm) (mm) (kG) (kG) ( kG )

 Ống ngoài (phần cột dưới) : D 1 = 60 (mm);  = 5mm;

 Ống trong (phần cột trên) : D 2 = 42 (mm);  = 5mm;

- Dựa vào chiều cao tầng nhà H= 3,3m ta lựa chọn sử dụng cột chống số hiệu K 102,g kN cho các tầng

Các đặc trưng hình học của tiết diện:

*Ống trong: Phần cột trên Chiều dài tính toán: l 0 = .l (Sơ đồ tính là 2 đầu khớp nên =1)

 Chiều dài tính toán: l = l 0 = 3300-1500-120-55-100 = 1525(mm)= 152,5(cm) Với: 3300 : Chiều cao tầng nhà (điển hình)

1500 : Chiều cao đoạn cột dưới

120 : Chiều dày sàn bê tông cốt thép

55 : Chiều dày tấm ván khuôn

- Tải trọng từ xà gồ truyền xuống cột:

P ,85.1 = 18,85 (kN) + Kiểm tra độ mảnh:   [] = 150

  r   < 150 nên không cần đặt thêm giằng ở giữa Với:  = 78   = 0,420

+ Kiểm tra theo cường độ:  max  nR = 21 (kN/cm 2 )

* Ống ngoài: Phần cột dưới

- Sơ đồ làm việc là thanh chịu nén có hai đầu khớp

Ta có: l 0 =  l (Sơ đồ tính là 2 đầu khớp nên =1)

 Chiều dài tính toán l =l 0 =1,5(m) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

- Tải trọng từ xà gồ truyền xuống cột:

P = 8,16.1 = 18,85 (kN) Kiểm tra theo cường độ:  max  nR! kN/cm 2

0,428.8,64.0,8 = 6,5 (kN/cm 2 ) < 21 (kN/cm 2 ) Vậy tiết diện cột chống thỏa mãn điều kiện cường độ và ổn định

+ Tra Catologue Cột chống thép của công ty Hòa Phát ta chọn cột chống có số hiệu K-102 với [P] KN>P cột chống ,85KN

8.5 Tính ván khuôn dầm phụ

* Tính ván khuôn dầm phụ:

Dầm khung trục A, kích thước 300x600

Ván đáy kích thước 300 mm dùng tấm khuôn HP-1220

Ván thành dầm kích thước : h d – h s - b vk = 600 – 120 - 55 = 425 mm dùng tấm khuôn HP-1240

8.5.1 Tính ván khuôn đáy dầm

Bảng 8 3 Bảng tổ hợp ván dầm phụ với L = 7200mm

( mm ) Wx(cm 3 ) Jx(cm 4 )

8.5.1.2 Tính toán kiểm tra 8.5.1.2.1 Xác định tải trọng

+ Trọng lượng bê tông dầm: d btct h q 1   &.0,6 = 15,6 (KN/m 2 ) + Trọng lượng ván khuôn: q 2 =0,3(KN/m 2 )

Chọn máy đầm C127 vói các thông số kĩ thuật

+ h min = R khi (h ck > R )  q 5   bt min( h ck ; R dâm ) %.min(0,3;0,35) = 25.0,3 = 7,5(kN/m2) 8.5.1.2.3 Sơ đồ tính

Hình 8 3 Sơ đồ tính ván khuôn đáy dầm phụ 8.5.1.2.4.Tính toán

+ Tải trọng tiêu chuẩn: q tc’ = q 1 + q 2 + q 3 +max(q 4 ;q 5 ) = 15,6 + 0,3 + 2,5 + 7,5 = 25,9 (kN/m 2 ) + Tải trọng tính toán: q tt’ =1,2q 1 +1,1q 2 +1,3.q 3 +1,3.max(q 4 ;q 5 ) =1,2×15,6+1,1×0,3 + 1,3.2,5+1,3.7,5 1,1 (kN/m 2 )

- Tải trọng tác dụng vào một tấm ván khuôn theo chiều rộng 0,3 (m) là: q tc = q tc’ 0,3 = 25,9.0.3 = 7,7(kN/m) q tt = q tt’ 0,3= 31,1.0,3 = 9,33 (kN/m) 8.5.1.2.1.5 Tính khoảng cách các cột chống dầm

- Giả sử chọn khoảng cách của các cột chống dầm L = 0,6 (m)

Hình 8 4 Sơ đồ tính cột chống dầm phụ

- Kiểm tra khả năng làm việc tổng thể của tấm (1200x300)

Coi tấm ván khuôn thép hoạt động như dầm liên tục, với các gối tựa là cột chống dầm Nhịp tính toán được xác định là khoảng cách giữa hai cột chống dầm, có giá trị bằng 0,6 mét.

- Kiểm tra theo điều kiện cường độ:

1200 q(kN/m) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

= 6,58 (kN/cm 2 ) < nR! kN/cm 2  Thỏa mãn điều kiện cường độ

+ Kiểm tra theo điều kiện độ võng:

- Tính độ võng cho một tấm ván khuôn

- Độ võng của ván khuôn tính theo công thức: f =

E - môdun đàn hồi của thép: E=2,1.10 4 (kN/cm 2 )

J - mômen quán tính của 1 tấm ván khuôn (J = 28cm 4 ) f =

 Khả năng làm việc của tấm đảm bảo điều kiện cường độ và độ võng

Vậy khoảng cach cột chống ván khuôn đáy dầm là 0,6m

8.5.2 Tính ván khuôn thành dầm

Bảng 8 4 Bảng tổ hợp ván thành dầm với L = 7200mm

( mm ) Wx(cm 3 ) Jx(cm 4 )

+ Tải trọng do đổ bê tông : q 1 = 4KN/m 2 + Tải trọng do đầm bê tông : q 2 =  bt min( h ck ; R dâm )

Chọn máy đầm ZN90 với các thông số kĩ thuật

 Chiều sâu lớp đầm h đầm 0cm

+ h min = h ck khi (h ck < R ) + h min = R khi (h ck > R )  q 2   bt min( h ck ; R dâm ) %.min(0,3;0,35) = 25.0,3 = 7,5(kN/m 2 ) +Áp lực của vữa bê tông tươi :

Phụ thuộc vào nhiều yếu tố như : loại đầm, tốc độ đổ, chiều cao đổ, nhiệt độ môi trường…

H max :chiều cao lớp bê tông gây áp lực ngang lớn nhất

Hình 8 5 Sơ đồ tính ván khuôn thành dầm 8.5.2.4 Tính toán

+ Tải trọng tiêu chuẩn : q tc =P bt + max(q 1 ;q 2 ) +7,5 = 17,5(kN/m 2 ) + Tải trọng tính toán : q tt =n 1 P bt +n 2 max(q 1; q 2 ) ,5.1,3= 22,75 (kN/m 2 )

* Tải trọng tác dụng vào 1 tấm ván khuôn có bề rộng 0,4 cm:

Tải trọng tiêu chuẩn: q tc = 17,5 x 0,4 = 7 (kN/m) Tải trọng tính toán: q tt = 22,75 x 0,4 = 9,1 (kN/m) 8.5.2.5 Kiễm tra khoảng cách cột chống

Xét ván khuôn thành dầm được kê lên các thanh đứng, trong đó các thanh đứng tựa lên các thanh chống xiên Khoảng cách giữa hai thanh chống xiên được gọi là l x Để thuận tiện trong việc chống thanh chống xiên, thanh chống xiên sẽ tựa vào thanh ngang của ván khuôn đáy dầm.

Vậy chọn l x = 60 cm Ta kiểm tra:

Tấm ván khuôn thành làm việc như một dầm liên tục

M max  mà M = q tt l 2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

=6,25 (kN/cm 2 )< nR! kN/cm 2  Thỏa mãn điều kiện cường độ

J - mômen quán tính của 1 tấm ván khuôn (J = 28cm 4 ) f =

Vậy khoảng cách giữa các cột chống l cc = 60 cm là thỏa mãn

Vì tải trọng tác dụng lên cột chống dầm nhỏ hơn tải trọng tác dụng lên cột chống sàn

Vì vậy chọn cột chống K-102 để bố trí như phần sàn (đã tính toán ở trên) là đảm bảo

8.6 Tính ván khuôn dầm chính

Dầm khung trục 3, kích thước 300x700mm

8.6.1 Tính ván khuôn đáy dầm

Bảng 8 5 Bảng tổ hợp ván dầm chính với L =6.6mm

( mm ) Wx(cm 3 ) Jx(cm 4 )

+ Sử dụng tấm HP-1530 để tính toán

+ Thông số đặc trưng của các tấm ván khuôn:

Momen chống uốn : W = 5,1cm 3 Momen quán tính : J = 21,83 cm 4 8.6.1.2.Tính toán kiểm tra

+ Trọng lượng bê tông dầm: d btct h q 1   &.0,7 = 18,2 (KN/m 2 ) + Trọng lượng ván khuôn: q 2 =0,3(KN/m 2 ) 8.6.1.2.1.2 Hoạt tải

Chọn máy đầm C127 vói các thông số kĩ thuật

+ h min = R khi (h ck > R )  q 5   bt min( h ck ; R dâm ) %.min(0,7;0,35) = 25.0,35 = 8,75(kN/m2) 8.6.1.2.1.3 Sơ đồ tính

Hình 8 6 Sơ đồ tính ván khuôn dầm chính 8.6.1.2.2.Tính toán

+ Tải trọng tiêu chuẩn: q tc’ = q 1 + q 2 + q 3 +max(q 4 ;q 5 ) = 18,2 + 0,3 + 2,5 + 8,75 = 29,75 (kN/m 2 ) + Tải trọng tính toán: q tt’ =1,2q 1 +1,1q 2 +1,3.q 3 +1,3.max(q 4 ;q 5 ) =1,2×18,2+1,1×0,3 + 1,3.2,5+1,3.8,75 = 37,18(kN/m 2 )

Tải trọng tác dụng vào tấm ván khuôn có chiều rộng 0,3 m được tính như sau: q tc = q tc’ 0,25 = 29,75 0,4 = 8,9 (kN/m) và q tt = q tt’ 0,25 = 37,18 0,4 = 14,88 (kN/m) Phần 8.6.1.2.3 đề cập đến việc tính toán khoảng cách giữa các cột chống dầm trong Đồ án tốt nghiệp Chung cư Cabana Saigon.

Hình 8 7 Sơ đồ tính cột chống dầm chính

= 16,4 (kN/cm 2 )< nR! kN/cm 2  Thỏa mãn điều kiện cường độ

- Tính độ võng cho một tấm ván khuôn

J - mômen quán tính của 1 tấm ván khuôn (J = 28cm 4 ) f = 8,9.10 75 2 4 4 128.2,1.10 28

 Khả năng làm việc của tấm đảm bảo điều kiện cường độ và độ võng

Vậy khoảng cách cột chống ván khuôn đáy dầm là 0.75m

8.6.2 Tính toán ván khuôn thành dầm

Chiều cao ván khuôn thành dầm cần thiết: h vk = h dầm -h sàn – h vk = 70 – 10 – 5,5= 52,5 cm 8.6.2.1 Tổ hợp ván khuôn

Bảng 8 6 Bảng tổ hợp ván thành dầm chính

( mm ) Wx(cm 3 ) Jx(cm 4 )

HP – 650 600 x 500 x 55 6,6 29,35 + Sử dụng tấm HP- 1550 để tính toán

+ Thông số đặc trưng của các tấm ván khuôn:

Momen chống uốn : W = 6,6cm 3 Momen quán tính : J = 29,35cm 4 8.6.2.2 Tính toán kiểm tra

+ Tải trọng do đổ bê tông : q 1 = 4KN/m 2 + Tải trọng do đầm bê tông : q 2 =  bt min( h ck ; R dâm )

Chọn máy đầm ZN90 vói các thông số kĩ thuật

+ h min = R khi (h ck > R )  q 2   bt min( h ck ; R dâm ) %.min(0,45;0,35) = 25.0,35 = 8,75(kN/m 2 )

* Áp lực của vữa bê tông tươi : phụ thuộc vào nhiều yếu tố như : loại đầm, tốc độ đổ, chiều cao đổ, nhiệt độ môi trường…

H max :chiều cao lớp bê tông gây áp lực ngang lớn nhất

Hình 8 8 Sơ đồ tính ván khuôn thành dầm chính 8.6.2.2.2 Tính toán

+ Tải trọng tiêu chuẩn : q tc’ =P bt + max(q 1 ;q 2 ) ,25 +8,75 = 20 (kN/m 2 ) + Tải trọng tính toán :

1200 q(kN/m) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CABANA SAIGON

Tải trọng tính toán: q tt = q tt’ 0,5 = 26 x 0,5 = 13 (kN/m) 8.6.2.2.3.Kiểm tra khoảng cách các cột chống

Tiêu đề	Thiết Kế Chung Cư Cabana Saigon
Tác giả	Nguyễn Ái Hải Bằng
Người hướng dẫn	Th.S Nguyễn Phú Hoàng
Trường học	Đại học Đà Nẵng
Chuyên ngành	Công Nghệ Kỹ Thuật Xây Dựng
Thể loại	Đồ Án Tốt Nghiệp
Năm xuất bản	2022
Thành phố	Đà Nẵng

Định dạng
Số trang	187
Dung lượng	13,06 MB