THIẾT kế CHUNG cư tân HƯNG BLOCK d QUẬN 7 TP hồ CHÍ MINH

GIỚI THIỆU CHUNG

NHU CẦU XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH

Trong những năm gần đây, đô thị hóa gia tăng mạnh mẽ, đặc biệt tại các thành phố lớn như Hồ Chí Minh Sự phát triển nhanh chóng này dẫn đến gia tăng dân số và ô nhiễm môi trường, đồng thời nâng cao mức sống và nhu cầu của người dân Do đó, nhu cầu về ăn ở, nghỉ ngơi và giải trí cũng trở nên cao hơn, yêu cầu tiện nghi và chất lượng dịch vụ ngày càng tốt hơn.

Với xu hướng hội nhập và công nghiệp hóa hiện đại hóa, việc đầu tư xây dựng các công trình nhà ở cao tầng để thay thế những khu dân cư thấp tầng và xuống cấp là rất cần thiết cho sự phát triển bền vững của đất nước.

Chung cư cao cấp Tân Hưng được xây dựng để đáp ứng nhu cầu nhà ở của cư dân và cải thiện cảnh quan đô thị, phản ánh sự phát triển mạnh mẽ của thành phố.

Nằm trong khu quy hoạch mới của quận 7, nơi có mật độ dân cư thưa thớt, công trình được bao quanh bởi môi trường tự nhiên nguyên thủy Vị trí thoáng đãng và đẹp mắt của nó, kết nối với Phú Mỹ Hưng, hứa hẹn mang đến một môi trường sống hiện đại, thông thoáng và tiện nghi.

ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH

Công trình được đặt tại phường Tân Hưng thuộc quận 7 trên trục đường chính Bắc Nam

Tên công trình: Chung cư Tân Hưng

Chủ đầu tư: Công ty TNHH DV-TV-ĐT Phương Đông Luật

Nhà thầu thi công: Công ty TNHH XD Nhà Á Đông.

ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU

Khí hậu TP Hồ Chí Minh là khí hậu nhiệt đới gió mùa được chia thành 2 mùa:

 Mùa nắng : Từ tháng 12 đến tháng 4 có:

+ Nhiệt độ cao nhất : 40 0 C + Nhiệt độ trung bình: 32 0 C + Nhiệt độ thấp nhất: 18 0 C

+ Nhiệt độ thấp nhất: 23 0 C + Lượng mưa trung bình: 274.4 + Lượng mưa thấp nhất: 31mm ( tháng 11 ) + Lượng mưa cao nhất: 680mm ( tháng 9 ) + Độ ẩm tương đối trung bình: 77.67%

+ Độ ẩm tương đối thấp nhất: 74%

+ Độ ẩm tương đối cao nhất: 84%

+ Lượng bốc hơi nước trung bình: 28mm/ngày + Lượng bốc hơi nước thấp nhất: 6.5mm/ngày

HƯỚNG GIÓ

Hướng gió chủ yếu ở khu vực này là Đông Nam và Tây Nam, với vận tốc trung bình khoảng 2.5m/s, thường thổi mạnh nhất trong mùa mưa Bên cạnh đó, gió Đông Bắc cũng xuất hiện nhẹ nhàng vào các tháng 12 và 1.

TP Hồ Chí Minh nằm trong khu vực ít chịu ảnh hưởng của gió bão, chịu ảnh hưởng của gió mùa áp thấp nhiệt đới.

KỸ THUẬT HẠ TẦNG ĐÔ THỊ

Công trình nằm trên trục đường giao thông chính thuận lợi cho việc cung cấp vật tư và giao thông ngoài công trình

Hệ thống cấp điện, cấp nước trong khu vực đã hoàn thiện đáp ứng tốt các yêu cầu cho công tác xây dựng

Khu đất xây dựng có bề mặt phẳng, không tồn tại công trình cũ hay công trình ngầm, tạo điều kiện thuận lợi cho quá trình thi công và bố trí tổng bình đồ.

GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC, GIẢI PHÁP KỸ THUẬT

GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC

2.1.1 Mặt bằng phân khu chức năng:

Hình 2.1: Mặt bằng tầng điển hình (tầng 2-14)

Mặt bằng công trình hình chữ nhật chiều dài 40m, chiều rộng 24m, diện tích đất xây dựng là 40mx24m0m 2

Công trình cao 54,75m, bao gồm 14 tầng và 1 tầng hầm, với cốt 0.00m tại mặt sàn tầng trệt và cốt đất tự nhiên ở -0.75m Thiết kế gồm 1 khối nhà với 130 căn hộ, 1 tầng hầm và 1 tầng trệt.

Tầng hầm được thiết kế để phục vụ mục đích đậu xe và lắp đặt các hệ thống kỹ thuật quan trọng, bao gồm bể chứa nước sinh hoạt, trạm bơm, trạm xử lý nước thải, cùng với các thiết bị điện như trạm cao thế, hạ thế và quạt gió.

Tầng trệt được thiết kế làm siêu thị, phục vụ nhu cầu mua sắm và các dịch vụ vui chơi giải trí cho các hộ gia đình, đồng thời đáp ứng nhu cầu chung của toàn khu vực.

 Tầng 2- tầng 14 : Bố trí các căn hộ phục vụ cho nhu cầu ở

Hình 2.2: Mặt đứng công trình

- Chiều cao công trình hài hòa với cảnh quan xung quanh

- Sử dụng, khai thác triệt để nét hiện đại kết hợp với vật liệu là kính, tường ngoài được hoàn thiện bằng sơn nước

- Giao thông ngang trong mỗi đơn nguyên là hệ thống hành lang

- Hệ thống giao thông đứng là 2 thang bộ và 2 thang máy.

KẾT CẤU (60%)

GIẢI PHÁP KẾT CẤU CHO CÔNG TRÌNH

Vật liệu xây dựng cho nhà cao tầng cần đảm bảo cường độ cao, trọng lượng nhẹ và khả năng chống cháy tốt Do nhà cao tầng phải chịu tải trọng lớn, việc lựa chọn vật liệu phù hợp giúp giảm đáng kể tải trọng công trình, bao gồm cả tải trọng thẳng đứng và tải trọng ngang do lực quán tính.

Vật liệu có tính biến dạng cao : Khả năng biến dạng dẻo cao có thể bủ sung cho tính năng chịu lực thấp

Vật liệu có tính thoái biến thấp : Có tác dụng tốt khi chịu tác dụng của tải trọng lặp lai như động đất, gió bão, cháy nổ…

Vật liệu có tính liền khối cao rất hiệu quả trong việc chịu tải trọng lặp lại, giúp ngăn chặn sự tách rời giữa các bộ phận của công trình.

Vật liệu có giá thành hợp lý

Tại Việt Nam và nhiều quốc gia khác, vật liệu bê tông cốt thép (BTCT) đang trở thành lựa chọn phổ biến của các nhà thiết kế cho các kết cấu nhà cao tầng Đối với công trình này, chúng tôi đã quyết định sử dụng các loại vật liệu BTCT.

3.2 HÌNH DẠNG CÔNG TRÌNH : 3.2.1 Hệ kết cấu chịu lực nằm ngang : Trong nhà cao tầng, hệ kết cấu nằm ngang( sàn, dầm) có vai trò:

Sàn chịu tải trọng thẳng đứng từ bản thân sàn, người sử dụng và thiết bị, sau đó truyền tải trọng này vào các hệ thống chịu lực thẳng đứng, cuối cùng dẫn xuống móng và nền đất.

 Đóng vai trò như một mảng cứng liên kết các cấu kiện chịu lực theo phương đứng để chúng làm việc đồng thời với nhau

Nhà cao tầng nên được thiết kế với mặt bằng đơn giản, ưu tiên các hình dạng có tính chất đối xứng cao Nếu không thể áp dụng thiết kế đối xứng, công trình cần được chia thành các phần riêng biệt, mỗi phần nên có hình dạng đơn giản để đảm bảo tính hài hòa và hiệu quả trong kiến trúc.

Các bộ phận chịu lực chính của nhà cao tầng, bao gồm vách, khung và lõi, cần được bố trí đối xứng để đảm bảo tính ổn định Nếu không thể bố trí đối xứng, cần áp dụng các biện pháp đặc biệt để chống xoắn cho công trình theo phương đứng.

3.2.2 Hệ kết cấu chịu lực thẳng đứng:

Kết cấu chịu lực thẳng đứng đóng vai trò quan trọng trong thiết kế nhà cao tầng, quyết định hầu hết các giải pháp kết cấu Trong các công trình cao tầng, kết cấu chịu lực thẳng đứng không chỉ hỗ trợ tải trọng mà còn đảm bảo tính ổn định và an toàn cho toàn bộ công trình.

Dầm và sàn kết hợp tạo thành hệ khung cứng, hỗ trợ các phần không chịu lực của công trình, từ đó hình thành không gian bên trong đáp ứng nhu cầu sử dụng.

 Tiếp nhận tải trọng từ dầm, sàn để truyền xuống móng, xuống nền đất

 Tiếp nhận tải trọng ngang tác dụng lên công trình ( Phân phối giữa các cột, vách và truyền xuống móng)

Để đảm bảo tính ổn định cho công trình, cần thiết kế độ cứng của kết cấu theo phương thẳng đứng một cách đồng đều hoặc giảm dần từ dưới lên trên, nhằm hạn chế dao động, giảm gia tốc đỉnh và chuyển vị đỉnh.

Công trình chung cư cao cấp Tân Hưng được thiết kế với hệ kết cấu chịu lực khung vách hỗn hợp, kết hợp với lõi cứng nằm ở trung tâm, đảm bảo tính ổn định và an toàn cho toàn bộ công trình.

Khung giằng là một phần quan trọng trong kết cấu chịu lực, tham gia chịu tải trọng ngang và đứng cùng với các cấu trúc khác như vách và lõi Trong trường hợp này, khung được thiết kế với liên kết cứng tại các nút, tạo thành khung cứng giúp tăng cường khả năng chịu lực và ổn định cho công trình.

3.2.3 Cấu tạo các bộ phận liên kết : Kết cấu nhà cao tầng cần phải có bậc siêu tĩnh cao để trong trường hợp bị hư hại do các tác động đặc biệt nó không bị biến thành các hệ biến hình

Các bộ phận kết cấu được thiết kế và cấu tạo một cách khoa học để đảm bảo rằng khi gặp phải các trường hợp tải trọng bất lợi, các kết cấu nằm ngang như sàn, dầm sẽ bị phá hoại trước so với các kết cấu thẳng đứng như cột, vách cứng Điều này giúp đảm bảo an toàn và giảm thiểu thiệt hại cho công trình khi xảy ra sự cố.

Trong công trình hệ dầm-sàn, sự lựa chọn phương án sàn phù hợp đóng vai trò quan trọng trong việc đảm bảo hiệu quả làm việc không gian của kết cấu Việc phân tích chính xác là cần thiết để xác định phương án tối ưu cho kết cấu công trình.

3.3.1.Hệ sàn sườn Cấu tạo : Gồm hệ dầm và bản sàn Ưu điểm :

 Được sử dụng phổ biến với công nghệ thi công phong phú nên thuận tiện cho việc lựa chọn công nghệ thi công

Chiều cao dầm và độ võng của bản sàn tăng lên đáng kể khi vượt khẩu độ lớn, dẫn đến chiều cao tầng của công trình cũng tăng theo Điều này không chỉ gây bất lợi cho kết cấu công trình khi chịu tải trọng ngang mà còn làm tăng chi phí vật liệu, không đạt được hiệu quả kinh tế trong thiết kế.

 Không tiết kiệm không gian sử dụng

THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

Hình 4.1 Mặt bằng bố trí ô sàn 4.1 CẤU TẠO SÀN

4.1.1.1 Chọn sơ bộ kích thước sàn

- Chọn sơ bộ chiều dày bản sàn theo công thức 1.1 trang 11 sách “Khung BTCT toàn khối ” do PGS.TS Lê Bá Huế chủ biên :

         (Với L 1 là nhịp theo phương cạnh ngắn)

 Chiều dày bản sàn chọn sơ bộ h b  120 mm (Tính toán sàn điển hình tầng 2-

 Chọn h d p0mm, b d 00mm Dầm phụ và công sôn: h d = 1 1

Tất cả các dầm phụ và công sôn chọn bxh = 200x400mm

4.1.1.3 Chọn sơ bộ chiều dày vách lõi thang và vách L Theo TCXDVN 5574-2012, ta có: tan 3600

 Trong đó H tầng = 3600mm (chiều cao tầng 2) Chọn chiều dày vách b v = 300mm

Hình 4.2 Hệ vách lõi công trình

4.1.1.4 Chọn sơ bộ kích thước cột

Việc chọn kích thước sơ bộ tiết diện cột theo độ bền theo kinh nghiệm thiết kế hoặc bằng công thức gần đúng

Chọn sơ bộ kích thước cột theo công thức 1.6 trang 16 sách “Khung BTCT toàn khối ” do PGS.TS Lê Bá Huế chủ biên : b b h k N

 Trong đó : + R b : Cường độ tính toán về nén của bê tông

+ N : Lực nén, được tính toán bằng công thức như sau : N m qF  s s + F s : Diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột đang xét

+ m s : Số sàn phía trên tiết diện đang xét kể cả tầng mái

Tải trọng tương đương trên mỗi mét vuông mặt sàn bao gồm tải trọng thường xuyên và tạm thời, cùng với trọng lượng của dầm, tường và cột, được phân bố đều trên bề mặt sàn Giá trị này được xác định dựa trên kinh nghiệm trong thiết kế.

+ Với nhà có bề dày sàn là bé (10 14cm  kể cả lớp cấu tạo mặt sàn), có ít tường, kích thước của dầm và cột thuộc loại bé q  1000 1400(  daN m / 2 )

+ Với nhà có bề dày sàn nhà trung bình (15 20cm  kể cả lớp cấu tạo mặt sàn) tường, dầm, cột là trung bình hoặc lớn q  1500 1800(  daN m / 2 )

+ Với nhà có bề dày sàn khá lớn ( 25cm  ), cột và dầm đều lớn thì q có thể lên đến 2000( daN m / 2 ) hoặc hơn nữa

+ k - Hệ số xét đến ảnh hưởng khác như mômen uốn, lấy k = (1.0 1.5)  Ở đây ta lấy k =1.1 và k = 1.2

+ Sàn được chọn là h b  120( mm ) + Chọn sơ bộ tiết diện cột biên C 1 :

+ Chọn sơ bộ tiết diện cột giữa C 2 :

+ Chọn sơ bộ tiết diện cột giữa C 3 :

BẢNG CHỌN KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN CỘT

Tầng Cột C1 Cột C2 Cột C3 mm mm cm² mm mm cm² mm mm cm²

Bảng 4.1 Bảng thống kê kích thước và phân loại ô sàn

Diện tích (m²) Loại ô bản Số lượng ô sàn

Hình 4.2 Cấu tạo sàn điển hình và sàn nhà vệ sinh

 Đối với sàn nhà thường xuyên tiếp tiếp xúc với nước ( sàn vệ sinh, sàn mái…) ta bố trí thêm 1 lớp chống thấm

4.2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN Tải trọng tác dụng lên sàn bao gồm tĩnh tải và hoạt tải:

Tĩnh tải tính toán gồm trọng lượng bản thân sàn BTCT, trọng lượng các lớp hoàn thiện và trọng lượng tường xây trên sàn

Bảng 4.2 Tĩnh tải tác dụng lên sàn

Tên lớp cấu tạo sàn điển hình γ

Vữa trát 18 15 1.3 0.27 0.351 Đường ống, thiết bị - - 1.1 0.3 0.33

Tổng tải không có sàn BTCT 1.13 1.369

Tổng tải có sàn BTCT 4.13 4.669

Tên lớp cấu tạo sàn nhà vệ sinh γ

Tên lớp cấu tạo sàn mái γ

Lớp vữa lót tạo dốc 18 30 1.3 0.54 0.702

Bảng 4.3 Hoạt tải tác dụng lên sàn Chức năng phòng p daN m tc ( / 2 ) n p kN m tt ( / 2 )

4.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC CHO CÁC Ô BẢN:

4.3.1 Sàn bản kê ( sàn 2 phương):

 L thì bản sàn được xem như là bản kê, lúc này bản làm việc 2 phương Bao gồm các bản sàn từ S1, S2, S3, S4, S6, S7, S8, S9, S10, S12, S13, S14, S15, S16, S17, S20 S22, S23, S25, S26, S27, S29, S30, S39, S40

 Đồng thời xét d 3 b h h  , bời vì dầm chính và dầm phụ có chiều cao được chọn sơ bộ lần lượt là 700(mm) và 400(mm) Mà h b  120( mm )

Nên kết hợp 2 ý trên thì bản kê làm việc như ô bản (sơ đồ) 4 cạnh ngàm , có sơ đồ tính toán như sau :

Hình 4.3 Sơ đồ tính sàn bản kê Trong đó: - L 2 : phương cạnh dài

1) Chọn ô sàn S2 có kích thước L 1 = 4.1m, L 2 = 8.0m để tính toán theo sơ đồ khớp dẻo

Hình 4.4 Sơ đồ tính sàn S2

 Sàn S2 là sàn phòng ăn có: p= 2.4 (kN/m 2 ), g= 4.67 (kN/m 2 ) và làm việc như ô bản 4 cạnh ngàm

 Tổng tải trọng tác dụng lên ô bản:

P  g p    L L      kN Các momen trong bản quan hệ bởi biểu thức (giả sử cốt thép phía dưới đặt đều k 0 l  ):

Tra PL 16- Sách Sàn sườn BTCT toàn khối, chọn tỷ số nội lực giữa các tiết diện:

Với q = g s + p s = 4.67+2.4 = 7.07(kN/m 2 ), ta tính được:

2) Chọn ô sàn vệ sinh S29 có kích thước L 1 = 2.2m, L 2 = 4.0m để tính toán

 Sàn S29 là sàn phòng vệ sinh có: p= 2.4 (kN/m 2 ), g= 5.46 (kN/m 2 ) và làm việc như ô bản 4 cạnh ngàm

 Tổng tải trọng tác dụng lên ô bản:

 Tra PL, với L 2 /L 1 = 1.82 ta có :  1 = 0.0194 ;  2 = 0.0058 ;

+ Moment lớn dương nhất ở giữa bản : Phương ngắn: M 1     1 P 0.0194 69.17 1.342(   kN m ) Phương dài: M 2   2   P 0.0058 69.17 0.401(   kN m ) + Moment âm lớn nhất ở gối :

Phương ngắn: M I     1 P 0.0420 69.17 2.905(   kN m ) Phương dài: M II   2   P 0.0127 69.17 0.878(   kN m )

Bảng 4.4 Tổng tải trọng tác dụng lên từng ô sàn Ô sàn Kích thước (m) Tỷ lệ Tĩnh tải

Bảng 4.5 Thống kê tính nội lực các ô bản kê Ô Tỉ lệ L 2 /L 1 P (kN) M 1 (kN.m) M 2 (kN.m) M I (kN.m) M II (kN.m)

4.3.2 Sàn bản loại dầm ( sàn 1 phương):

  L  thì bản sàn được xem như là bản dầm, lúc này bản làm việc 1 phương ( phương cạnh ngắn) Bao gồm các bản sàn : S5, S11, S18, S19, S21, S24, S28, S31, S32, S33, S34, S35, S36, S37, S38, S41

Nhưng tại vì liên kết giữa các cạnh của ô bản với dầm khác nhau vì thế mỗi ô bản đươc tính toán cụ thể như sau :

 Đối với ô sàn được tính theo bản dầm 4 đầu ngàm , có sơ đồ như sau :

Để tính toán, cắt một dãy rộng b=1(m) theo phương cạnh ngắn và xem xét như một dầm chịu uốn với hai đầu ngàm Các giá trị momen trong bản dầm được xác định theo công thức cụ thể.

- Momen dương lớn nhất ở giữa nhịp :

- Momen âm lớn nhất ở gối :

 Đối với ô sàn S31, S32, S33, S34, S35, S37, S38, S41 được tính theo bản dầm 3 đầu ngàm 1 đầu tự do

Cách tính : Cắt 1 dãy rộng b=1(m) theo phương cạnh ngắn và tính như dầm conson Các giá trị momen trong bản dầm được xác định theo công thức :

- Momen dương lớn nhất ở vị trí x=0.625L 1 :

- Momen âm lớn nhất ở gối :

- Trong đó : q = (g s +p s )b ; L 1 : chiều dài bản theo phương cạnh ngắn

Bảng 4.6 Thống kê tính nội lực các ô bản dầm: Ô sàn

L1 (m) gˢ (kN/m²) pˢ (kN/m²) q=(pˢ+gˢ)×b Mnhịp

4.4 TÍNH VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO BẢN SÀN

Bảng 4.7 Vật liệu sử dụng

R b (kN/m 2 ) R bt (kN/m 2 )  R γ b  R R s (kN/m 2 ) R sc (kN/m 2 )

17000 1200 0.596 1.0 0.419 225000 225000 Trong đó:  R và  R tra Bảng phụ lục 5-6 Sách Kết cấu BTCT –Tập 2 – Võ Bá Tầm

4.4.2.Tính thép và bố trí thép :

- Cắt ra 1 dải bản rộng 1(m)0(cm) và xem như 1 dầm chịu uốn có kích thước tiết diện (100cm x 12cm)

- Chọn a = 2(cm) nên suy ra h o = h – a = 12 - 2 = 10 (cm)

- Áp dụng công thức tính toán : (dùng để tính thép ở nhịp và thép ở gối)

So sánh :  m với  R : Tra bảng hoặc tính:  R   R (1 0.5    R ) ,

Trong đó :  là đặc trưng tính chất biến dạng của vùng bê tông chịu nén b 1

  là hệ số điều kiện làm việc của bê tông

R s là cường độ chịu kéo tính toán của cốt thép

 sc u là ứng suất giới hạn của cốt thép trong vùng bê tông chịu nén(khi bê tông đạt tới biến dạng cực hạn)

 Nếu  R   m thì tính toán cốt kép

 Nếu  R   m thì tính toán cốt đơn , với các bước như sau :

 Hàm lượng cốt thép: tính toán ra được và hàm lượng bố trí thì phải thỏa điều kiện sau : min m ax

 là hàm lượng cốt thép

  min tỷ lệ cốt thép tối thiểu, thường lấy  min  0.1(%)

  m ax tỷ lệ cốt thép tối đa, thường lấy : max

 Tính Điển Hình : Chọn ô bản S2 để tính toán thép và bố trí thép theo công thức :

- Ô bản 1 có thông số ban đầu là : L 1 =4.1(m) , L 2 = 8.0(m) , và các thông số nội lực : M 1 = 3.44 (kN.m) , M 2 = 0.89 (kN.m) , M I = 7.44 (kN.m) , M II = 2.0 (kN.m)

- Cắt ra 1 dảy bản rộng 1(m)0(cm) và xem như 1 dầm chịu uốn có kích thước tiết diện (100cm x 12cm)

- Chọn a 1 = 2(cm) nên suy ra h 0 = h – a = 12 - 2 = 10 (cm)

  Tra Phụ lục 5-6 Sách Kết cấu BTCT –Tập 2 – Võ Bá Tầm ,với bê tông B30 và γ b =1 ta có : ξ R = 0.596 và  R = 0.419.

Suy ra :  m <  R =0.419 nên tính cốt thép theo cốt đơn

 Kiểm tra khả năng chịu lực của tiết diện (TTGH I): Chọn lớp bê tông bảo vệ là 20mm   a 20  d 2 20 8 2 24    mm

Chiều cao làm việc thực tế của sàn: h o    h s a 120 24 96   mm

 Suy ra M  3.44 kNm M  gh  5.43 kNm  Thỏa mãn

 Kiểm tra hàm lượng cốt thép:

Bảng 4.8 Thống kê kết quả tính toán và bố trí thép sàn: Ô sàn

Trong đó - α: hệ số phụ thuộc tỉ số giữa cạnh ngắn và cạnh dài của sàn

- q: tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ô bản (kN/m 2 )

- l: chiều dài cạnh ngắn của sàn

- E b : môđun đàn hồi của bê tông, E b = 3.25x10 7 kN/m 2

- δcm: chiều dày sàn, υ=0.2cm: hệ số Poison

Chọn sàn có chiều dài nhịp lớn và nội lực lớn nhất để kiểm tra độ võng, ta chọn sàn S 2 để tính toán

 g tc s  20 0.01 18 0.02 25 0.12 18 0.015 0.3 4.13(kN/m )          2 :tải bản thân sàn tiêu chuẩn

 g t tc (kN/m 2 ): tải tường ngăn trên sàn tiêu chuẩn( ta bỏ qua) Áp dụng công thức, với α = 0.0026 ta tính được:

4.5.2.Bản dầm Độ võng tính theo công thức Bảng 1-4 Sổ tay thực hành Kết cấu công trình Vũ Mạnh Hùng :

Trong đó: q 1 = g s tc + p s tc = 4.13 + 2 = 6.13 (kN/m 2 ) q 2 = g s tc + p s tc = 4.13 + 3 = 7.13 (kN/m 2 ) l 1 = 3.2 m (cạnh ngắn ô sàn 5) l 2 = 1.0 m (cạnh ngắn ô sàn 32)

Các kết quả tính toán đều thỏa mãn khả năng chịu lực và các điều kiện kiểm tra cho nên các giả thiết ban đầu là hợp lý

4.6.BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

 Cốt thép ở nhịp theo phương ngắn đặt nằm dưới; cốt thép ở nhịp theo phương dài đặt nằm trên

 Lưới cốt thép chịu momen âm trên gối cả hai phương có bề rộng bằng L 1 /4

Hình 5.1: Vị trí dầm trục B 5.1.1 Chọn vật liệu thiết kế

+ Dùng bê tông cấp độ bền B25 có: R b = 14,5 (MPa)

+ Cốt thép  ≤ 8 dùng thép AI có: R s = R sc = 225 (MPa)

R sw = 175(Mpa + Cốt thép  ≥ 10 dùng thép AII có: R s = R sc = 280 (MPa)

5.1.2 Chọn sơ bộ kích thước tiết diện dầm

- Sơ bộ chọn tiết diện dầm:

→ chọn chung 1 tiết diện dầm cho các nhịp

1  8000 = (700 ÷ 420) (mm) Chọn sơ bộ h d = 700 mm

+ b d = (0,3 ÷ 0,5)  h d = (0,3 ÷ 0,5)  400= (210 ÷ 350) (mm) Chọn sơ bộ b d = 300 mm 5.1.3 Sơ đồ truyền tải vào dầm:

Hình 5.2: Sơ đồ truyền tải 5.1.4 Xác định sơ đồ tín

5.1.5 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm D1:

Tải trọng tác dụng lên dầm bao gồm các tải trọng sau:

+ Trọng lượng bản thân dầm

+ Trọng lượng của tường trên dầm

+ Tải trọng từ các ô sàn truyền vào

+ Do dầm phụ truyền vào

5.1.6 Xác định tĩnh tải: a) Trọng lượng bản thân dầm:

Trọng lượng bản thân của dầm bao gồm trọng lượng của phần bê tông cốt thép (BTCT) và lớp vữa trát Phần dầm tiếp xúc với sàn được tính vào trọng lượng của sàn, do đó, trọng lượng bản thân dầm chỉ bao gồm phần không tiếp xúc với sàn.

- Trọng lượng phần bê tông dầm: g bt = n bt  γ bt  (h-h b )  b =1,1  25  (0,7 - 0,12)  0,3 = 3,19 (kN/m)

- Trọng lượng phần vữa trát dầm : g tr =n tr γ tr δ tr [ b+2.(h-h b ) ] =1,3  16  0,015  [0,3 +2  (0,7 – 0,12)]=0,424(kN/m) Với:

Hệ số độ tin cậy của tải trọng được xác định với n bt = 1,1 và n tr = 1,3 Trọng lượng riêng của bê tông và vữa trát lần lượt là γ bt và γ tr, được đo bằng kN/m³ Chiều dày sàn được quy định là h b = 120mm.

→ Trọng lượng bản thân dầm : g d = g bt + g tr = 3,19+0,424 = 3,6 (kN/m) b) Tĩnh tải do sàn truyền vào dầm:

Đối với ô bản 2 phương, cần xác định gần đúng tải trọng mà sàn truyền vào dầm phân bố theo diện tích chịu tải Bằng cách sử dụng các góc của bản vẽ và các đường phân giác, ta có thể chia ô sàn thành các phần 1, 2, 3, 4 để phân tích tải trọng một cách hiệu quả.

Gọi g s là tải trọng tác dụng lên ô sàn

 Tải trọng tác dụng từ sàn truyền vào dầm q = (1 - 2𝛽 + 𝛽 ) với 𝛽 =

- Với ô bản làm việc theo 1 phương ; Xem tải trọng chỉ truyền vào dầm theo phương cạnh dài , dầm theo phương cạnh ngắn không chịu tải trọng từ sàn :

- D3 , D4 : q tt = 0 c Do tải trọng tường truyền xuống dầm :

- Xem gần đúng tải trọng tác dụng lên dầm là toàn bộ trọng lượng tường và cửa phân bố đều trên dầm: g pb =   t t (H  Hd ) trong đó:

18 / m : rong luong rieng cua tuong xay 3 t KN t

: hê số tin cậy tải trọng;

Bảng tĩnh tải do tường truyền xuống dầm

Nhịp dầm bd hd  t g pb

=> Tổng tĩnh tải tác dụng lên các đoạn dầm:

Tổng tĩnh tải tác dụng lên các đoạn dầm (Phân bố đều): G=g t +q d +q ds

Bảng tổng tĩnh tải tác dụng lên các đoạn dầm (Phân bố đều)

5-6 8 3,6 16,44 12,63 30,84 d) Tĩnh tải do dầm phụ tập trung lên dầm D1:

Tỉnh tải tập trung tác động lên dầm D1 từ các dầm phụ tại các trục 2’, 3’, 4’, 5’ và 6’ Các hệ dầm trực giao được xác định bao gồm 12-AB, 23-AB, 34-AB, 45-AB và 56-AB.

Từ đó xác định được lực tập trung từ dầm phụ truyền vào dầm D1

Hệ dầm trực giao điển hình

+Hệ dầm trực giao 12-AB;

Tải trọng tác dụng lên các dầm:

+Trọng lượng bản thân dầm: g d (A' 12)     b ( h h s )   n  b  0, 2 (0, 4 0,12) 1,1 25 2,09      kN m /

+ Trọng lượng do sàn S12, S16, S17 và S13 truyền vào có dạng hình thang:

(A' 12) ( ) 0, 2 (0,55 0,12) 1,1 25 2,365 / d s b g    b h h    n        kN m+ Trọng lượng do sàn S12, S16, S17 và S13 truyền vào có dạng hình tam giác

- Nội lực trong dầm trực giao:

Sơ đồ truyền hoạt tải từ sàn vào hệ dầm trục giao 12-AB

Phản lực gối tựa do hoạt tải gây ra của hệ dầm trục giao 12-AB +Hệ dầm trực giao 23-AB;

Hệ dầm trực giao 23-AB có các thành phần tĩnh tải tác dụng vào dầm tương tự như hệ dầm trực giao 12-AB, do đó phản lực tĩnh tải cũng được xác định tương tự.

Phản lực gối tựa do hoạt tải gây ra của hệ dầm trục giao 23-AB +Hệ dầm trực giao 34-AB;

+Trọng lượng bản thân dầm: g d (A' 12)     b ( h h s )   n  b  0, 2 (0, 4 0,12) 1,1 25 2,09      kN m /

+ Trọng lượng do sàn S14, S15, S19 và S20 truyền vào có dạng hình thang:

(A' 12) ( ) 0, 2 (0, 4 0,12) 1,1 25 2,365 / d s b g     b h h   n        kN m + Trọng lượng do sàn S14, S15, S19 và S20 truyền vào có dạng hình tam giác :

- Nội lực trong dầm trực giao:

Phản lực gối tựa do hoạt tải gây ra của hệ dầm trục giao 34-AB

Hệ dầm trực giao 45-AB có các thành phần tĩnh tải tương tự như hệ dầm trực giao 23-AB, dẫn đến phản lực tĩnh tải cũng sẽ tương tự.

Hệ dầm trực giao 56-AB có các thành phần tĩnh tải tương tự như hệ dầm trực giao 23-AB, do đó phản lực tĩnh tải cũng được xác định theo cách giống nhau.

Sơ đồ truyền tải trọng từ sàn vào hệ dầm trục giao 56-AB cho thấy bảng tổng hợp tải trọng quy đổi dưới dạng tập trung tác dụng lên dầm D1 Đoạn dầm này chịu phản lực từ hệ dầm trực giao, ảnh hưởng trực tiếp đến dầm D1.

5.1.7 Xác định hoạt tải: a) Hoạt tải do sàn truyền lên dầm :

Để xác định tương tự tĩnh tải sàn truyền vào dầm, ta thay giá trị tĩnh tải sàn \( g_{tt} \) bằng giá trị hoạt tải sàn \( p_{tt} \) Hoạt tải do sàn truyền lên dầm được xác định theo các bước cụ thể.

Bảng hoạt tải do sàn truyền lên dầm

Nhịp dầm Ô sàn truyền tải l 1 (m) l 2 (m) p s tt Dạng tải phân bố p 4 Tổng p ds

-Hoạt tải tập trung tác dụng vào dầm D1 từ các dầm phụ trục 1’,2’,3’,4’,5’,6’ được xác định như trường hợp tĩnh tải:

Giải các hệ dầm trực giao 12-AB; 23-AB; 34-AB; 45-AB; 56-AB Tư đó xác định được lực tập trung từ các dầm phụ truyển vào dầm D1

Bảng hoạt tải do sàn truyền lên dầm trực giao

Hệ dầm trực giao L(m) Ô sàn L1(m) L2(m) p s (kN/m 2 )

Nội lực trong dầm trực giao:

Phản lực gối tựa do hoạt tải gây ra của hệ dầm trục giao 23-A

Phản lực do hoạt tải gây ra của hệ dầm trục giao 56-AB Bảng Trường hợp tải trọng dưới dạng tập trung tác dụng lên dầm D1

5.2 Xác định nội lực của các dầm:

5.2.1 Sơ đồ các trường hợp tải trọng: Đơn vị : - g,p (kN/m) Đoạn dầm Dầm trực giao Phản lực do hệ dầm trực gao

Sử dụng phần mềm sap2000

Hình 5.3 Tĩnh tải dầm b Hoạt tải:

5.3 Tổ hợp nội lực: a) Tổ hợp mô men:

Trong một nhịp dầm, nội lực được tổ hợp tại ba tiết diện chính: gối trái, gối phải và giữa nhịp Tại mỗi tiết diện này, cần xác định hai giá trị momen quan trọng là Mmax và Mmin.

M max : bằng momen do TT gây ra + tổng momen của các HT có giá trị dương

M min : bằng momen do TT gây ra + tổng momen của các hoạt tải có giá trị âm

M min = M TT + ∑( M  HT ) b) Tổ hợp lực cắt:

Tại mỗi tiết diện, xác định 2 giá trị lực cắt Q max và Q min.

Q max : bằng lực cắt do TT gây ra + tổng lực cắt của các HT có giá trị dương

Q min : bằng lực cắt do TT gây ra + tổng lực cắt của các hoạt tải có giá trị âm

Q min = Q TT + ∑( Q TT + ∑( Q  HT ) Biểu đồ bao momen, đơn vị (KN/m)

Biểu đồ bao lực cắt, đơn vị (KN)

Bảng 5.5 trình bày kết quả tổ hợp nội lực qua các bảng tính, bao gồm bảng tổ hợp momen cho dầm D1, đoạn dầm, và dầm trực giao, cùng với phản lực từ hệ dầm trực giao.

Bảng 5.6 : Bảng tổ hợp momen dầm D1

Trường hợp tải trọng (đơn vị KN.m) Tổ hợp

TT HT1 HT2 HT3 HT4 HT5 M min M max M ttoán

Bảng tổ hợp lực cắt dầm D1

Trường hợp tải trọng (đơn vị KN.m) Tổ hợp

TT HT1 HT2 HT3 HT4 HT5 Q min Q max |Q| max

5.4 Tính toán cốt thép cho dầm:

5.4.1 Tính toán cốt thép dọc: a Với tiết diện chịu momen âm:

VD: Tính cốt thép dọc chịu moment âm tại gối 1:

-Tính theo tiết diện hình chữ nhật bxh= 300x700(mm 2 ) với Mmax= 299,04(kN.m) + Giả thiết a= 7(cm) => h o = h-a = 70-7 = 63(cm)

+ Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ tt =

 tt   min  0, % 1 (thỏa) + Chọn 4 Φ25 với A s bt ,63(cm 2 ) ≥ A s tt ,12 (cm 2 ) b Với tiết diện chịu momen dương:

- Tại tiết diện chịu momen dương, có cánh nằm trong vùng nén, tham gia chịu lực với sườn nên ta phải kể vào trong tính toán

- Bề rộng cánh b f ’ dùng để tính toán: b f ’ = b + 2  S f

Bề rộng mỗi bên cánh S f được tính từ mép bụng dầm, với điều kiện h ’ f = 0,12 ≥ 0,1h = 0,07 (m) Trong trường hợp này, S f không được lớn hơn các giá trị tối đa là 1/6 nhịp tính toán của dầm và 1/2 khoảng cách thông thủy giữa các sườn dọc.

- Với nhịp dầm 1-2,2-3,4-5,5-6 , ta có :

- Với nhịp dầm 3-4 , ta có :

Momen dương tại tiết diện đang xét được tính theo công thức M f = R b × b f ’ × h f ’ × (h 0 - 0,5 × h’ f ) Nếu M ≤ M f, trục trung hòa sẽ đi qua cánh và được tính toán theo tiết diện chữ nhật b f ’ × h Ngược lại, nếu M ≥ M f, trục trung hòa sẽ đi qua sườn và tính toán theo tiết diện chữ T.

Giả thiết a = 70mm là khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép bê tông chịu kéo

→ Chiều cao làm việc h 0 = h – a = 700 – 70 = 630 (mm)

3024990(N.m) Giá trị lớn nhất của các momen dương tại các nhịp dầm 1-2 là :

Vậy trục trung hòa đi qua cánh ,tính toán theo tiết diện chữ nhật b f ’  h = 3050 x 700 (mm)

Giá trị lớn nhất của các momen dương tại các nhịp dầm 2-3 là :

1834830(N.m) Giá trị lớn nhất của các momen dương tại các nhịp dầm 3-4 là :

Tương tự với nhịp dầm 4-5; 5-6 ta có M f 024990(N.m) Giá trị lớn nhất của các momen dương tại các nhịp dầm 4-5 là :

M max 09,82 (KN.m) 09820 (N.m) < M f = 3024990(N.m) Giá trị lớn nhất của các momen dương tại các nhịp dầm 5-6 là :

Vậy ở nhịp dầm 45 và 5-6, trục trung hòa đi qua cánh ,tính toán theo tiết diện chữ nhật b f ’

Bảng Kết quả tính toán cốt thép dọc dầm D1

5.4.2 Tính toán cốt thép đai dầm :

+ Chọn cốt thép làm cốt đai: điều kiện  dai  5 → chọn 8; d sw  8 , số nhỏnh n=2; → chọn ỉ8;

+ Chọn khoảng cách cốt đai theo cấu tạo

15 s + Khả năng chịu cắt của cốt đai và bê tông:

+ Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính:

Với: φ w1 : hệ số kể đến ảnh hưởng của cốt đai đặt vuông góc với trục cấu kiện, được xác định theo công thức: φ w1 = 1 + 5.α.μ w , φ w1 ≤ 1,3 với α = E s /E b , μ w =A sw / (b  s)

E s , E b :modun đàn hồi của cốt thép,bê tông

XÁC ĐỊNH NỘI LỰC KHUNG KHÔNG GIAN-TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ THÉP KHUNG TRỤC 5

 Xác định các trường hợp tải trọng tác động lên công trình

Giải bài toán trong miền đàn hồi sử dụng phương pháp phần tử hữu hạn với phần mềm ETABS Version 9.7.4, nhằm xác định nội lực tương ứng với các trường hợp tải trọng khác nhau.

 Tổ hợp nội lực công trình theo TCVN 2737:1995

 Tính toán và bố trí thép cho cột, dầm trục 5

Để thiết kế công trình, bước đầu tiên là chọn sơ bộ kích thước sàn, dầm và cột, như đã nêu trong các mục 4.1.1.1, 4.1.1.2 và 4.1.1.4 của chương 4 Tiếp theo, cần thực hiện tính toán tải trọng bao gồm tải trọng tĩnh, tải trọng hoạt động, gió (gió tĩnh và gió động) và động đất, được trình bày chi tiết trong chương 5.

Bước 3: Mô hình khung không gian với phần mềm Etabs

- Tổ hợp nội lực (13 tổ hợp và 1 tổ hợp bao) Bước 4: Xuất nội lực cần thiết và tổ hợp nội lực cho cột và dầm

Bước 5: Tính toán cho công trình

7.2.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC CÔNG TRÌNH

7.2.1 Các trường hợp tải trọng tác động lên công trình

1 TT : gồm tải trọng bản thân, tải trọng hoàn thiện và tải tường;

2 HT : hoạt tải chất đầy;

3 GXT, GXP : tải trọng gió tác động theo phương X bên trái và bên phải;

4 GYT, GYP : tải trọng gió tác động theo phương Y bên trái và bên phải;

5 DXT, DXP : tải trọng động đất tác động theo phương X bên trái và bên phải;

6 DYT, DYP : tải trọng động đất tác động theo phương Y bên trái và bên phải;

7.2.2 Xác định nội lực công trình (khung không gian) Đồ án này sử dụng chương trình ETABS Version 9.7.4 để mô hình khung không gian và giải bài toán đàn hồi theo phương pháp phần tử hữu hạn Đơn vị dùng trong Etabs là (Ton-m) Sau khi đã gán tất cả các trường hợp tải trọng như trên vào mô hình khung không gian, ta tiến hành phân tích và giải bài toán để xác định các giá trị nội lực của công trình tương ứng với từng trường hợp tải trọng

Hình 7.2 Mô hình khung trục 5 xuất ra từ Etabs 7.2.3 Kiểm tra chuyển vị đỉnh của công trình

Ta xuất giá trị nội lực của khung trục 5 để kiểm tra:

Hình 7.3 Lực dọc khung trục 5 (TT) Biểu đồ lực dọc dạng hình thang, có tải trọng giảm dần từ trên xuống dưới Tại

Hình 7.4 Momen khung trục 5 (TT)

 Kiểm tra chuyển vị đỉnh công trình

Theo tiêu chuẩn 198-1997, chuyển vị ngang tương đối của kết cấu khung – vách – lõi được quy định là [f/H] = 1/1000, trong đó f là chuyển vị ngang tại đỉnh nhà (tại tâm cứng) và H là chiều cao công trình.

Hình 7.5 Chuyển vị của 1 điểm tại tầng mái ( tổ hợp BAO)

Chuyển vị tại đỉnh là Ux= 0.010909(m); Uy= 0.024817(m)

7.3 TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO KHUNG TRỤC Trong khung không gian, thực tế cột làm việc như cấu kiện chịu nén lệch tâm xiên Ta tính toán cốt thép cột lệch tâm xiên theo giáo trình Tính toán tiết diện cột bê tông cốt thép-Gs Nguyễn Đình Cống Sách có hiệu chỉnh cho phù hợp với TCVN 356-

Năm 2005, việc tính toán cốt thép đối xứng cho từng phương x và phương y của cột được thực hiện, từ đó xác định lượng thép cần thiết cho mỗi phương Sau khi lựa chọn loại thép phù hợp, việc bố trí thép được thực hiện theo chu vi hoặc dày hơn ở cạnh ngắn để đảm bảo tính ổn định và độ bền cho công trình.

Nội lực và tổ hợp nội lực Xem bảng phụ lục về Nội lực và Tổ hợp nội lực phục vụ cho việc tính toán

 Tính toán cột: cột thay đổi tiết diện 5 tầng một lần (từ trên tầng Mái xuống dưới)

Q 3 max , N tư , Q 2 tư , M 2 tư , M 3 tư

M 2 max , N tư , Q 2 tư , Q 3 tư , M 3 tư

M 3 max , N tư , Q 2 tư , Q 3 tư , M 2 tư

Tính toán dầm là quá trình xác định các tổ hợp nội lực, trong đó chúng ta lựa chọn ba cặp nội lực quan trọng của dầm theo từng phương: (N max – M tư), (M max – N tư) và (M min – N tư).

Hình 7.6 Hệ dầm cột khung trục 5 trong mô hình Etabs

7.4.TÍNH TOÁN CỐT THÉP CỘT

1 Đặc trưng vật liệu tính toán

R sw = 175 MPa (cường độ chịu kéo tính toán)

2 Tính cốt thép chịu lực Trong khung không gian, thực tế cột làm việc như cấu kiện chịu nén lệch tâm xiên

Chúng tôi thực hiện tính toán cốt thép cho cột lệch tâm xiên dựa trên giáo trình "TÍNH TOÁN TIẾT DIỆN CỘT BÊ TÔNG CỐT THÉP" của GS NGUYỄN ĐÌNH CỐNG, đã được hiệu chỉnh theo TCVN 356-2005 Quá trình này bao gồm việc tính toán cốt thép đối xứng cho cả hai phương x và y, xác định lượng thép cần thiết cho mỗi phương, sau đó lựa chọn loại thép và bố trí chúng theo chu vi hoặc dày hơn ở cạnh ngắn.

Hình 7.7 Bố trí cốt thép theo chu vi Cột tiết diện chữ nhật C x , C y chịu lực nén N, momen uốn M x , M y Điều kiện áp dụng:

- Chiều dài cột : l(m), Chiều dài tính toán của cột: l 0 (m)

Hệ số phụ thuộc vào sơ đồ biến dạng được ký hiệu là , trong đó TCXDVN 356-2005 quy định rằng đối với nhà nhiều tầng có số nhịp không nhỏ hơn hai, liên kết giữa dầm và cột được coi là cứng khi sàn đổ toàn khối với giá trị  là 0.7.

- Tính bán kính quán tính tiết diện: x x x y r I

- Xét ảnh hưởng của uốn dọc:

Nếu   28 : bỏ qua ảnh hưởng của uốn dọc lấy   1 Nếu   28 : kể đến ảnh hưởng của uốn dọc và được tính như sau:

E b - Mođun đàn hồi của bê tông

I - Momen quán tính của tiết diện

 - hệ số xét đến độ lệch tâm (theo phương X và Y)

- Tiết diện chịu lực nén N, mô men uốn M x , M y , độ lệch tâm ngẫu nhiên e ax , e ay Sau khi xét uốn dọc theo 2 phương, ta có:

- Tùy theo tương quan giữa giá trị M x1 và M y1 với kích thước các cạnh mà ta đưa về một trong hai mô hình tính toán (theo phương X hoặc Y)

Bảng 7.2 Phân loại điều kiện làm việc của cột

Mô hình Theo phương x Theo phương y Điều kiện x1 y1 x y

- Tính độ lệch tâm: Độ lệch tâm ngẫu nhiên: max( ; )

600 30 x x ax l C e  Độ lệch tâm ngẫu nhiên: max( ; )

 Giá trị e a cần tính theo bảng trên

- Giả thiết chiều dày lớp bê tông bảo vệ a = 5cm Chiều cao làm việc của tiết diện: h 0 = h – a

Khoảng cách giữa trọng tâm A s và A S ’: Z a = h 0 – a Tính toán cốt thép đặt đối xứng theo mỗi phương trình tự như sau với

- Tính moment tương đương (đổi nén lệch tâm xiên ra nén lệch tâm phẳng)

 N Với kết cấu siêu tĩnh : e 0 = max( e 1 ; e a )

- Trường hợp lệch tâm bé khi: x 1   R h 0 Tính lại chiều cao vùng nén bằng cách dùng x = x 1 để tính giá trị của A s ’ (gần đúng) và đặt là A s *

- Trường hợp lệch tâm lớn khi:

I-11 và I-12 sách “ Cấu Tạo BTCT- nhà xuất bản Xây Dựng “

N  R C C Tính theo trường hợp lực nén lớn: N < N gh với:

N max  0.5 R C C b x y Tính theo trường hợp lực nén bé ( Momen lớn):

 Tính toán cốt đai cho cột

- Nếu Q 1,5% cũng như toàn bộ tiết diện chịu nộn mà à > 3,0% thỡ :

(10 min ;500 ) s   mm Trong đoạn nối chồng thép dọc, thì :

- Nếu Q>φ b3 γ b R b bh o , cốt đai được tính theo khả năng chịu lực:

Chọn đường kớnh cốt đai ỉ sw và nhỏnh cốt đai n Khi đú, khoảng cỏch giữa 2 cốt đai được tính như sau:

Trong bê tông nặng, các hệ số φ b2, φ b3 và φ b4 lần lượt có giá trị 2, 0.6 và 1.5 Hệ số φ n được tính bằng công thức 0.1N/(R bt b h o) và không vượt quá 0.5, nhằm xem xét ảnh hưởng của lực dọc Hệ số φ f có giá trị 0, phản ánh ảnh hưởng của cánh tiết diện trong tiết diện chữ nhật.

7.4.2 Tính toán cụ thể cột dựa vào tổ hợp nội lực đã tính toán

Ta tiến hành tính đại diện C15 (tầng hầm) 7.4.2.1 Cốt thép dọc

- Tiết diện cột: C x p0 ; C y = 700 mm Chiều dài cột L=3-0.7=2.3m

- Chiều dài tính toán C15 : l ox = l oy = 0.7x2.3= 1.61m h o = 700 - 50 = 650 mm

- Mômen quán tính của tiết diện :

- Bán kính quán tính của tiết diện :

 Bỏ qua ảnh hưởng của uốn dọc (η x = η y = 1)

- Độ lệch tâm ngẫu nhiên: 2300 700 max( ; ) max( ; ) 23.3

 Tính cho cặp nội lực 1 (N max )

N max = -7325.4 kN, V 2tư = 28.1 kN, V 3tư = 119.7 kN, M 2tư = 169.7 kNm, M 3tư = 26.4kNm

 tính toán thép theo phương X

- Khi đó: M 1 = M x1 = 169.7 kNm; M 2 = M y1 = 26.4 kNm, N = 7325.4 kN h= C x = 0.7m ; b= C y =0.7m

- Độ lệch tâm ngẫu nhiên theo phương x đang xét: a ax ay e = e + 0.2e  23.3 0.2 23.3 27.96mm   

- Tra bảng phụ lục cho B30, cốt thép A-II ta có: α m = 0.409 , ξ R = 0.573

 Tính theo lệch tâm bé

- Vì kết cấu đang xét thuộc dạng siêu tĩnh nên: e 0 = max( e 1 ; e a ) = 27.96 mm

 Chọn thộp theo cấu tạo Chọn 6ỉ22 cú A s = 2279.64 mm 2

 Tính cho cặp nội lực 2 (M 3max )

N tư = -6853.3 kN, V 2tư B.0 kN, V 3tư = 98.1 kN, M 2tư = 90.1 kNm, M 3max = 58.3kNm

 tính toán thép theo phương X b= C x = 0.7m ; h= C y =0.7m

- Khi đó: M 1 = M x1 = 90.1 kNm; M 2 = M y1 = 58.3 kNm; N = 6853.3kN

- Độ lệch tâm ngẫu nhiên theo phương y đang xét: a ax ay e = e + 0.2e  23.3 0.2 23.3 27.96mm   

 Tính theo lệch tâm bé

Hệ số chuyển đổi: x 1 W6mm < h 0 = 650 mm

- Vì kết cấu đang xét thuộc dạng siêu tĩnh nên: e 0 = max( e 1 ; e a ) = 27.96mm

 Cần bố trớ thộp theo cấu tạo Chọn 6ỉ22cú A s = 2279.64 mm 2

- Tương tự tớnh toỏn cho cỏc cặp nội lực cũn lại, ta chọn 6ỉ22 cú A s = 2279.64mm 2

- Kiểm tra lại hàm lượng:  min     max (à min =0.15 % ; à max = 4.3%)

Bố trí thép theo chu vi tiết diện, gồm 20ϕ22 có : A s = 7603mm 2 Chiều dày lớp bê tông bảo vệ e = 30mm

=> Thiên về an toàn nên được chọn như trên.

- Ta có Q = Q 3max 9.7 kN < φ b3 γ b R b bh o = 0.6x1x17x10 3 x0.7x0.65 = 4641kN, cốt đai được tính toán theo cấu tạo

- Đường kính cốt đai: max 22

- Khoảng cách cốt đai: min min

(330 ;500 ) s k mm k R b MPa mm s mm mm

 Chọn s0mm(tại đoạn nối chồng thép) và s 0mm (tại những đoạn còn lại)

Hình 7.8 Bố trí thép cột 7.4.2.3 Kiểm tra lại

Kiểm tra cho cặp nội lực 1 (N max )

Ta có : N max = -7325.4(kN), M x = 169.7 (kN.m), M y &.4(kN.m)

Ns25,4(kN) > 4165(kN) Tính theo lực nén lớn, dùng phương trình sau để xác định Ngh

1.Tính khả năng chịu nén đúng tâm Nₒ ax( ; ) x y ax(6.97;9.29) 9.29 m m mm

2.Tính N x Theo phương x có  x  6.97 mm  28 mm

       Trang bảng mục 2.7.6 sách “Tính toán tiết diện cột BTCT- Gs.Nguyễn Đình Cống” trang

 Ứng suất trước trong cốt thép: spi 0

-Ứng suất tới hạn ở cốt thép vùng chịu nén, ta tra phụ lục 4 sách “Tính toán tiết diện cột BTCT- Gs.Nguyễn Đình Cống” trang 179, có được:

 α – tra ở phụ lục 4 -Chiều cao tương đối vùng chịu nén của bê tông:

Ta có bảng kết quả sau:

Lớp cốt thép x1 (mm) x2 (mm)

A1 650 0.802 -124 0.963 -280 A2 530 0.983 -280 1.181 -280 A3 410 1.271 -280 1.527 -280 A4 290 1.797 -280 2.159 -280 A5 170 3.065 -280 3.682 -280 A6 50 10.420 -280 12.520 -280 Kết quả tính toán về lực: x (mm)

A1v0 y1` σᵢAᵢ σᵢAᵢyᵢ σᵢAᵢ σᵢ Aᵢyᵢ σᵢAᵢ σᵢ Aᵢyᵢ x (mm)

A1"80 y1= - 300 σᵢAᵢ × 10 3 σᵢ Aᵢyᵢ × 10 6 σᵢAᵢ × 10 3 σᵢ Aᵢyᵢ × 10 6 σᵢAᵢ × 10 3 σᵢ Aᵢyᵢ × 10 6

Ta có bảng sau: x N kN 1 ( ) N kN 2 ( )

3.Tính N y Theo phương x có  y  9.29 mm  28 mm

       Trang bảng mục 2.7.6 sách “Tính toán tiết diện cột BTCT- Gs.Nguyễn Đình Cống” trang

Tính tương tự như trên, ta được Bảng kết quả sau:

Lớp cốt thép x1 (mm) x2 (mm)

A1 650 0.852 -185 1.014 -280 A2 530 1.045 -280 1.243 -280 A3 410 1.315 -280 1.607 -280 A4 290 1.910 -280 2.272 -280 A5 170 3.259 -280 3.876 -280 A6 50 11.080 -280 13.180 -280 Kết quả tính toán về lực:

A1"80 y1= - 300 σᵢAᵢ × 10 3 σᵢ Aᵢyᵢ × 10 6 σᵢAᵢ × 10 3 σᵢ Aᵢyᵢ × 10 6 σᵢAᵢ × 10 3 σᵢ Aᵢyᵢ × 10 6

Ta có bảng sau: x N kN 1 ( ) N kN 2 ( )

 Thỏa mãn 7.4.2 Tính toán cho các cột còn lại (Xem bảng phụ lục) 7.5 TÍNH TOÁN CỐT THÉP DẦM

7.5.1 Lý thuyết tính toán 7.5.1.1 Tính cốt thép chịu lực

Để tính toán cốt thép dọc chịu momen âm, chúng ta áp dụng công thức tính cho cấu kiện chịu nén có tiết diện hình chữ nhật với kích thước bxh (mm) và sử dụng cốt đơn.

- Căn cứ vào cấp độ bền bê tông và nhóm cốt thép, tra bảng R b, R s

- Chọn bề dày lớp BTBV: a   (3 6) cm đối với dầm, tính h 0 = h – a

- Nếu α m < α R, từ đó ta tra bảng Phụ lục 9 – Sách TÍNH TOÁN TIẾT DIỆN CỘT BÊ TÔNG CỐT THÉP-Gs NGUYỄN ĐÌNH CỐNG ra ζ hoặc tính theo công thức 0.5(1 1 2 m )

- Diện tích cốt thép tính theo công thức: s s 0

- Tính và kiểm tra hàm lượng cốt thép: min max

Theo TCXDVN 356:2005, giá trị tối thiểu của độ ẩm (μ min) được quy định là 0,05% Nếu độ ẩm thực tế (μ) nhỏ hơn giá trị này, điều đó cho thấy kích thước tiết diện quá lớn và cần xem xét việc giảm kích thước để tính toán Trong trường hợp giữ nguyên kích thước tiết diện, cần đảm bảo rằng cốt thép đáp ứng yêu cầu tối thiểu là μ min 0.

Sau khi lựa chọn và bố trí thép, cần kiểm tra khoảng hở cốt thép, đặc biệt là trong các cấu kiện tiết diện chữ T có cánh nằm trong vùng chịu nén Bề rộng cánh được tính bằng công thức: b f = b + 2c f.

- Xác định trục trung hòa đi qua bụng hay qua cánh: M f = R b b f h f (h 0 – 0.5 h f )

- Trục trung hòa đi qua cánh: M< M f

Ta tính toán như tiết diện chữ nhật b f x h

Diện tích cốt thép tính theo công thức: s s 0

- Trục trung hòa đi qua sườn: M>M f

Diện tích cốt thép tính theo công thức: s b 0 f f s

- Tính và kiểm tra hàm lượng cốt thép: min max

Khi biết được kích thước tiết diện và cấu tạo cốt thép Xác định M gh , kiểm tra khả năng chịu lực của dầm

=> So sánh M với M gh nếu M ≤ M gh ( thỏa mãn)

7.5.1.2 Tính cốt đai Lực cắt lớn nhất tại gối : Q =V2 (Lực cắt được lấy ra từ kết quả V2 của Etabs)

 Cấp độ bền khi chịu kéo của bê tông : R bt  12( daN cm / 2 )

 Thép đai dùng AI Cường độ cốt đai AI : R s w  1750( daN cm / 2 )

 Đối với dầm tiết diện chữ nhật ta có :  f  0 ;  n  0

 Bê tông nặng ta có :  b 2  2 ;  b 3  0.6 ;  b 4  1.5

 Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông : Q Q  0   b 3 (1   f    n ) b bt R bh 0

 Chọn thép đai  8 và hai nhánh n  2

 Thép đai được bố trí thỏa mãn bước đai s  min( , s s tt m ax , ) s ct

 Bước cốt đai tính toán theo cấu tạo :

 Bước cốt đai tính toán lớn nhất :

 Bước cốt đai chọn theo cấu tạo : min 3

 Bước cốt đai được chọn : s  min( , s s tt m ax , ) s ct Kiểm tra điều kiện sau khi chọn cốt đai :

 Ta có : + E b  325000( daN cm / 2 ) ; + E s  2100000( daN cm / 2 ) ; +

7.5.2 Ứng dụng tính toán 7.5.2.1 Tính toán dầm B497 (đại diện) – Tầng 1 – Khung trục B497 tiết diện 300x700mm

Nội lực ta tính toán được (xem phụ lục) cho trong bảng sau:

Tầng Dầm Tiết diện Vị trí V 2

1 B497 Gối trái (III-III) 7.652 191.7 -320.258 a Tính toán cốt thép dọc

- Tính cốt thép với tiết diện chịu momen âm (tại gối trái M (-) max = -320.258kNm)

- Tính và kiểm tra hàm lượng cốt thép:

Chọn lớp bê tông bảo vệ là 50mm, vậy h 0  700 50 11 639(mm)   

So sánh  min  0.05%    1.24%   max  3.5%  Thỏa mãn

- Kiểm tra khả năng chịu lực s s

M 370.258(kNm) M   gh  380.9(kNm)  Thỏa mãn

- Tính cốt thép với tiết diện chịu momen dương(tại nhịp M (+) max = 164.847kNm) Tính theo tiết diện chữ T có cánh nằm trong vùng chịu nén với h f 0mm, b f

=b+2s f Trong đó s f lấy min trong 2 giá trị sau:

- Xác định trục trung hòa:

Ta tính toán như tiết diện chữ nhật b f x h

- Tính và kiểm tra hàm lượng cốt thép:

- Kiểm tra khả năng chịu lực s s

- Tính cốt thép với tiết diện chịu momen âm (tại gối phải M max = -256.629 kNm)

Hình 7.9 Bố trí thép dầm (gối trái - nhịp - gối phải) Tính và kiểm tra hàm lượng cốt thép:

- Kiểm tra khả năng chịu lực, s s

M  256.629(kNm) M  gh  312.1(kNm)  Thỏa mãn

Cốt thép chọn B497 I-I 0.4 650 0.149 0.919 1915 2370.7 3ϕ22+2ϕ28 B497 II-II 4 650 0.0132 0.993 912.1 1140.4 3ϕ22 B497 III-III 7.652 650 0.119 0.936 1506 1900 5ϕ22 b Tính toán cốt đai

Ta lực chọn lực cắt lớn nhất tại 1 vị trí tiết diện để tính

Tầng Dầm Tiết diện Vị trí V 2

(kN.m) T1 B497 Gối phải (III-III) 0,35 -215.51 -256.629

- Sơ bộ chọn cốt đai ỉ10 cú A sw x.5mm 2 , ta tớnh toỏn khoảng cỏch bốt trớ cốt đai

 Cấp độ bền khi chịu kéo của bê tông : R bt  12( daN cm / 2 )

 Lực cắt lớn nhất tại gối : Q V   2 215.51( kN )

 Thép đai dùng AI Cường độ cốt đai AI : R s w  1750( daN cm / 2 )

 Đối với dầm tiết diện chữ nhật ta có :  f  0 ;  n  0

 Bê tông nặng ta tra bảng 4.1 trang 54 sách“ Tính toán thực hành cấu kiện BTCT của Gs.Nguyễn Đình Cống” có :  b 2  2;  b 3  0.6;  b 4  1.5;   0.01

 b1 = 1-βR b =1-0.01x17= 0.83 Khả năng chịu cắt của bê tông :

=> Tính cốt đai cho dầm

- Ta có : Q bt  0.3   w 1 b 1 R bh b 0  0.3 1.1 0.83 17 10     3  0.3 0.7 977.82(   kN ) Với chọn :  w1 = 1.1

- Kiểm tra điều kiện : Q A  215.51( kN ) 0.7  Q bt  0.7 977.82 684.47(   kN )

Hệ số ảnh hưởng lực dọc :  n  0 Với:

Theo bảng 4.2 trang 71 sách “ Tính toán thực hành cấu kiện BTCT của Gs.Nguyễn Đình Cống” , lấy C = C * =5.35 và C 0 = 2h 0 =1.3m

- Lấy q sw 88(kN/m) để tính khoảng cách s theo công thức:

- Vậy ta chọn s 0mm 7.5.2.2 Tính toán cho các dầm còn lại (xem phụ lục)

THIẾT KẾ CHI TIẾT MÓNG CHO CÔNG TRÌNH

8.1.THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT Khảo sát địa chất

Mực nước ngầm ở độ sâu -0.4m

8.2.PHƯƠNG ÁN CỌC KHOAN NHỒI

8.2.1.Ưu , nhược điểm và phạm vi áp dụng

Cọc nhồi có đường kính lớn, cụ thể là những cọc có đường kính D > 60cm, thường được sử dụng trong các công trình nhà cao tầng do tải trọng truyền xuống móng lớn Tại Thành phố Hồ Chí Minh, điều kiện địa chất với tầng đất tốt nằm ở độ sâu lớn cùng với sự đông đúc của dân cư khiến cho việc xây chen trở nên phổ biến, do đó cọc khoan nhồi đường kính lớn trở thành lựa chọn ưu tiên trong xây dựng.

- Sức chịu tải lớn, có thể đạt hàng nghìn tấn

- Số lượng cọc cho mỗi móng ít

Trong quá trình thi công, không xảy ra chấn động đáng kể, do đó không ảnh hưởng đến các công trình lân cận về mặt chấn động Hơn nữa, phương pháp thi công này cũng không tạo ra tiếng ồn như khi thực hiện việc đóng cọc.

Khi chịu tải đúng tâm, có thể không cần đặt cốt thép cho cọc, chỉ cần sử dụng thép chờ để liên kết với đài cọc hoặc cột, từ đó giúp tiết kiệm chi phí thép.

- Giá thành còn cao so với các loại cọc khác

- Khi thi công, việc giữ thành hố khoan có thể rất khó khăn

Khi khoan để tạo cọc nhồi đường kính lớn gần móng các ngôi nhà đang sử dụng, việc không sử dụng ống chống vách đầy đủ hoặc không có cọc ván để kè neo cẩn thận có thể dẫn đến hư hỏng móng của các công trình lân cận.

- Chất lượng bêtông cọc thường thấp vì không được đầm Trong thực tế gặp không ít trường hợp cọc nhồi bị khuyết tật trầm trọng

- Khi cọc đã thi công xong nếu phát hiện ra khuyết tật trầm trọng thì việc xử lý gặp rất nhiều khó khăn và rất tốn kém

Cọc nhồi có đường kính và chiều dài lớn sẽ có trọng lượng bản thân đáng kể, dẫn đến việc tăng tải trọng truyền xuống nền.

- Thích hợp với tất cả các loại nền đất, đá

- Thích hợp cho móng có tải trọng lớn như: nhà cao tầng có tầng hầm, các công trình cầu, v.v

8.2.2.Vật liệu thi công móng:

Bê tông B30 có : R b = 17000(kN/m 2 ) ; R bt = 1200(kN/m 2 )

Cốt thép chịu lực: ≥ ϕ10 là thép loại AIII, A 0 = 2.441, B 0 = 1.621, C 0 = 1.751 b) Kiểm tra chuyển vị ngang và góc xoay đầu cọc tại cao trình mặt đất:

Chuyển vị ngang của tiết diện cọc bởi lực đơn vị H 0 =1 gây ra:

Chuyển vị ngang và góc xoay của tiết diện cọc bởi momen đơn vị M 0 =1 gây ra:

Góc xoay của tiết diện cọc bởi momen đơn vị M 0 =1 gây ra

H, M – giá trị tính toán của lực cắt và momen uốn đầu cọc; l 0 – chiều dài đoạn cọc từ đáy đài đến mặt đất, trong xây dựng dân dụng l 0 = 0;

H 0 – giá trị lực cắt tại mỗi đầu cọc;

M 0 – giá trị momen tại mỗi đầu cọc, M o = M ng (vì l 0 = 0);

M ng – giá trị momen ngàm tại vị trí cọc và đài; M H 0

Chuyển vị ngang và góc xoay tại cao trình mặt đất :

         c) Kiểm tra chuyển vị ngang và góc xoay đầu cọc ở mức đáy đài:

Tính toán cọc chịu tải trọng ngang (theo biến dạng) nhằm kiểm tra các điều kiện sau đây:

Kết luận: Móng M1 thỏa điều kiện chuyển vị ngang và góc xoay

Tính toán bố trí tương tự móng M1 cho M2 (trình bày trên bản vẽ)

THI CÔNG (25%)

TÍNH TOÁN KHỐI LƯỢNG CAC CÔNG VIỆC

CHƯƠNG 9: LẬP TIẾN ĐỘ THI CÔNG TẦNG

9.1 Danh mục các công việc theo trình tự thi công 9.1.1 Danh mục các công tác thi công phần thân

1 Lắp đặt cốt thép cột, thang máy, vách

2 Lắp dựng ván khuôn cột, thang máy, vách

3 Đổ bê tông cột, thang máy, vách

4 Tháo dỡ ván khuôn cột, thang máy, vách

5 Lắp đặt ván khuôn dầm, sàn, cầu thang

6 Lắp đặt cốt thép dầm, sàn, cầu thang

7 Đổ bê tông dầm, sàn, cầu thang

8 Tháo ván khuôn dầm, sàn, cầu thang

9.1.2 Danh mục các công tác thi công phần hoàn thiện

10 Trát tường trong, cột, cầu thang, thang máy, vách

12 Bả tường trong cột, cầu thang

14 Sơn tường trong cột, cầu thang

16 Lát nền, lát nhà vệ sinh lát cầu thang

9.2 Tính toán khối lượng các công việc 9.2.1 Thi công phần thân

Diện tích sàn tầng 3,4: 1920 (m 2 ) Giả định số nhân công cao nhất có mặt tại hiện trường là: 75 (người) 9.2.2 Công tác thi công phần hoàn thiện

(Khối lượng chi tiết các công việc thể hiện trong bảng tính tiên lượng kèm theo)

LẮP DỰNG CỐT THÉP CỘT D

Dầm Trục A Ván khuôn đáy 300x8000

Dầm Trục A' (1'-1; 6-6') Ván khuôn đáy 200x1000 2 1 0.2 0.004

Dầm Trục A' (trục 1-1'; 5'-6) Ván khuôn đáy 200x3900 2 3.9 0.2 0.016

Dầm Trục A' (trục 2'-3; 4-4') Ván khuôn đáy 200x3000 2 3 0.2 0.012

Dầm Trục A' (trục 3-4) Ván khuôn đáy 200x8000 1 8 0.2 0.016

Dầm Trục B Ván khuôn đáy 300x8000 5 8 0.3 0.120

Dầm Trục B' Ván khuôn đáy 200x8000 7 8 0.2 0.112

Dầm Trục C Ván khuôn đáy 300x8000 5 8 0.3 0.120

Dầm Trục C' (1'-1; 6-6') Ván khuôn đáy 200x1000 2 1 0.2 0.004

Dầm Trục C' (trục 1-1'; 5'-6) Ván khuôn đáy 200x3900 2 3.9 0.2 0.016

Dầm Trục C' (trục 2'-3; 4-4') Ván khuôn đáy 200x3000 2 3 0.2 0.012

Dầm Trục D' (1-2; 2-3; 4-5; 5-6) Ván khuôn đáy 200x8000 4 8 0.2 0.064

Dầm Trục 1 Ván khuôn đáy 300x8000 3 8 0.3 0.072

Dầm Trục 1 ('A-A; D-D') Ván khuôn đáy 200x1000 2 1 0.2 0.004

Dầm Trục 1'' (A'-D; C-C') Ván khuôn đáy 200x4400 2 4.4 0.2 0.018

Dầm Trục 1'' (B'-C) Ván khuôn đáy 200x3000 3 3 0.2 0.018

Dầm Trục 1'''(A-B; C-D) Ván khuôn đáy 200x8000 3 8 0.2 0.048

Dầm Trục 1''' (A'-A; D-D') Ván khuôn đáy 200x1000 2 1 0.2 0.004

Dầm Trục 2' (B-C) Ván khuôn đáy 200x3900 2 3.9 0.2 0.016

Dầm Trục 2' (A-B; C-D) Ván khuôn đáy 200x8000 3 8 0.2 0.048

Dầm Trục 3 (B-C) Ván khuôn đáy 200x3900 1 3.9 0.2 0.008

Dầm Trục 5' (A-A'; C-C') Ván khuôn đáy 200x4400 2 4.4 0.2 0.018

Dầm Trục 5'(B'-C) Ván khuôn đáy 200x3000 3 3 0.2 0.018

Dầm Trục 5''(A-B; C-D) Ván khuôn đáy 200x8000 3 8 0.2 0.048

Dầm Trục 5'' (A'-A; D-D') Ván khuôn đáy 200x1000 2 1 0.2 0.004

Ván khuôn đáy bản thang Ván khuôn (1600x2800) 4 1.6 2.8 0.179

Ván khuôn chiếu nghỉ Ván khuôn (4100x1450) 2 4.1 1.45 0.119

Ván khuôn dầm chiếu nghỉ Ván khuôn (4100x300) 2 4.1 0.3 0.025

Ván khuôn thành cầu thang Ván khuôn (300x2800) 4 3 2.8 0.336

Ván khuôn thành chiếu nghỉ Ván khuôn (300x1450) 4 3 1.45 0.174

Dầm Trục A' (trục 1-1'; 5'-6) Tiết diện 200x400x3900 2 3.9 0.2 0.4 0.624

Dầm Trục A' (trục 2'-3; 4-4') Tiết diện 200x400x3000 2 3 0.2 0.4 0.480

Dầm Trục A' (trục 3-4) Tiết diện 200x400x8000 1 8 0.2 0.4 0.640

Dầm Trục C' (trục 1-1'; 5'-6) Tiết diện 200x400x3900 2 3.9 0.2 0.4 0.624

Dầm Trục C' (trục 2'-3; 4-4') Tiết diện 200x400x3000 2 3 0.2 0.4 0.480

Dầm Trục C' (trục 3-4) Tiết diện 200x400x8000 1 8 0.2 0.4 0.640

Trừ giao dầm Tiết diện (200x300x400) -22 0.4 0.2 0.3 -0.528

18 XÂY BẬC THANG bậc thang m3

34.730 vế thang 4 1.6 2.8 0.08 17.920 bản chiếu nghỉ 2 4.1 1.45 0.08 11.890 dầm chiếu nghỉ 4 4.1 0.3 0.2 4.920

34.730 vế thang 4 1.6 2.8 17.920 bản chiếu nghỉ 2 4.1 1.45 11.890 dầm chiếu nghỉ 4 4.1 0.3 4.920

Trục C-D (1-2; 5-6) 2 2.5 1.5 7.500 ốp tường nhà vệ sinh 14 14.

20.700 lát bậc thang 23 1.5 0.3 10.350 lát bậc thang 23 1.5 0.3 10.350

XÁC ĐỊNH THỜI GIAN HAO PHÍ CÁC CÔNG VIỆC

Để tính toán hao phí cho các công tác, chúng ta dựa vào định mức TT10-2019/TT-BXD và sử dụng Excel để lập bảng tính cho tất cả các danh mục công việc.

9.3.1 Tổ chức thi công phần thô Phần thân được thi công theo từng đợt, mỗi đợt là 1 tầng Trong mỗi đợt được chia thành nhiều phân đoạn khác nhau Sơ đồ phân chia phân đoạn đổ bê tông trong mỗi đợt, khối lượng thi công trong mỗi phân đoạn, nhân công thực hiện công việc trong mỗi phân đoạn thể hiện qua biểu đồ tổng tiến độ

Số phân đoạn thi công chọn sao cho các dây chuyền bộ phận là liên tục, không có dán đoạn khi chuyển đợt: m m  min  n , số dây chuyền thi công

Quá trình đổ bê tông cho phần thân công trình bao gồm các bước: đầu tiên là đổ bê tông cột, tiếp theo là đổ bê tông dầm, và cuối cùng là đổ bê tông cho sàn và cầu thang bằng máy.

Trong bảng tiến độ đã thể hiện rõ thời gian giữa các dây chuyền

Bảng 1 Bảng hao phí nhân công, thời gian thực hiện các công tác tầng 3 – 4

STT Tên công tác Đơn vị Khối lượng

Số ngày thi công (ngày)

Tổng số nhân công Thi công trong n ngày

1 Lắp dựng cốt thép cột, vách thang máy tầng 3 tấn 5.14 51.77 2 26

2 Lắp dựng ván khuôn cột, vách tầng 3 100m2 3.69 293.29 6 50

3 Đổ bê tông cột, vách tầng 3 m3 57.27 130.01 1 25

4 Tháo ván khuôn cột, vách tầng 3 100m2 3.33 106.51 3 35

5 Lắp ván khuôn dầm, sàn, cầu thang tầng 3 100m2 9.69 200.99 5 40

6 Lắp dựng cốt thép dầm, sàn, cầu thang tầng 3 tấn 17.87 277.24 5 45

7 Đổ bê tông dầm, sàn, cầu thang tầng 3 m3 181.8 346.34 1 25

8 Tháo ván khuôn dầm, sàn, cầu thang tầng 3 100m2 3.89 116.57 4 30

10 Lắp dựng cốt thép cột, vách thang máy tầng 4 tấn 5.14 51.77 2 26

11 Lắp dựng ván khuôn cột, vách thang máy tầng 3 100m2 3.69 293.29 6 50

12 Đổ bê tông cột, vách tầng 4 m3 57.27 130.01 1 25

13 Tháo ván khuôn cột, vách tầng 4 100m2 3.33 106.51 3 35

14 Lắp ván khuôn dầm, sàn, cầu thang tầng 4 100m2 9.69 200.99 5 40

15 Lắp dựng cốt thép dầm, sàn, cầu thang tầng 4 tấn 17.87 277.24 5 45

16 Đổ bê tông dầm, sàn, cầu thang tầng 4 m3 181.8 346.34 1 25

17 Tháo ván khuôn dầm, sàn, cầu thang tầng 4 100m2 3.89 116.57 4 30

19 Trát tường trong cột, cầu thang tầng 4 m2 4054.82 786.98 13 60

20 Trát tường trong cột, cầu thang tầng 3 m2 4054.82 786.98 13 60

23 Bả tường trong cột, cầu thang tầng 4 m2 4054.82 375.15 7 55

24 Bả tường trong cột, cầu thang tầng 3 m2 4054.82 375.15 7 55

27 Sơn tường trong cột, cầu thang tầng 4 m2 4054.82 243.29 6 40

28 Sơn tường trong cột, cầu thang tầng 3 m2 4054.82 243.29 6 40

29 Sơn tường ngoài từ tầng 4 m2 147.84 9.76 1 10

30 Sơn tường ngoài từ tầng 3 m2 147.84 9.76 1 10

31 Lát nền, lát nhà vệ sinh, lát cầu thang tầng 4 m2 1340.3 231.11 7 40

32 Lát nền, lát nhà vệ sinh, lát cầu thang tầng 3 m2 1340.3 231.11 7 40

LẬP TIẾN ĐỘ THI CÔNG CÔNG TRÌNH

Tùy theo yêu cầu, nội dung và cách thể hiện có 4 loại mô hình kế hoạch tiến độ sau: + Mô hình kế hoạch tiến độ bằng số

+ Mô hình kế hoạch tiến độ ngang

+ Mô hình kế hoạch tiến độ xiên

+ Mô hình kế hoạch tiến độ mạng lưới

Mô hình kế hoạch tiến độ (KHTĐ) bằng số được sử dụng để lập kế hoạch đầu tư và thi công dài hạn cho các dự án với cấu trúc đơn giản Do đó, phần này sẽ không được phân tích thêm Mô hình kế hoạch tiến độ ngang cũng sẽ được đề cập.

+ Ưu điểm: diễn tả một phương pháp tổ chức sản xuất, một kế hoạch tương đối rõ ràng, đơn giản

Mô hình điều hành tĩnh gặp nhược điểm lớn là không thể hiện rõ mối liên hệ logic phức tạp giữa các công việc Điều này khiến cho nó không phù hợp với tính chất động của sản xuất, đồng thời cấu trúc cứng nhắc cũng gây khó khăn trong việc điều chỉnh khi có sự thay đổi Hơn nữa, sự phụ thuộc giữa các công việc chỉ được xác định một lần trước khi thực hiện kế hoạch, điều này hạn chế khả năng áp dụng các giải pháp công nghệ và tổ chức hiệu quả.

9.4.3 Mô hình kế hoạch tiến độ xiên + Ưu điểm: Mô hình KHTĐ xiên thể hiện được diễn biến các công việc cả trong không gian lẫn thời gian nên có tính trực quan cao

Mô hình điều hành tĩnh có nhược điểm là khi số lượng công việc lớn và tốc độ thi công không đồng đều, nó dễ trở nên rối rắm và thiếu tính trực quan Do đó, mô hình này không phù hợp với các công trình phức tạp.

Mô hình tiến độ này rất phù hợp cho các công trình có nhiều hạng mục tương tự và mức độ lặp lại công việc cao Nó đặc biệt hiệu quả cho những công tác có thể được tổ chức thi công theo dạng dây chuyền.

Kết luận: Dựa trên các phân tích đã thực hiện, chúng tôi quyết định lựa chọn mô hình KHTĐ ngang để lập tiến độ thi công cho công trình, đồng thời sử dụng phần mềm Microsoft Project để hỗ trợ quá trình này.

LẬP KHUNG TIẾN ĐỘ

và các giai đoạn thi công chính

9.5.1 Công tác chính của quá trình thi công Quá trình trong đó tạo được độ bền, ổn địng của kết cấu công trình, tạo mặt bằng công tác cho các quá trình tiếp theo Nó quyết định đến biện pháp thi công, hao phí lao động, vật tư, thời gian thi công công trình Đối với nhà cao tầng công tác chủ yếu ở đây là công tác thi công bê tông

Xác định cơ cấu của quá trình thi công bê tông gồm:

+ Công tác ván khuôn + Công tác cốt thép

+ Công tác bê tông + Công tác tháo dỡ, bảo dưỡng

Tiến hành tổ chức các dây chuyền bộ phận:

+ Phân chia phân đoạn công tác và tính khối lượng công việc tương ứng trên tất cả các phân đoạn

+ Chọn biện pháp thi công quá trình mà nội dung chủ yếu là chọn cơ cấu thành phần tổ thợ, tổ máy để thực hiện quá trình đó

+ Tính nhịp công tác của quá trình: ij ij i i c

+ Đưa vào hệ số α để K ij chẵn ca, kíp và không đổi : ij i ij i c

  + Yêu cầu :   0.8 1.2  + Nếu   0,8 hoặc   1, 2 thì có thể do những nguyên nhân sau:

+ Khối lượng của từng phân đoạn quá lớn + Nhân lực quá ít hoặc quá nhiều

+ Năng suất làm việc quá bé

Xử lí : + Tăng hoặc giảm N, chú ý vấn đề mặt bằng + Thay đổi bậc thợ, năng suất máy

9.5.2 Các công đoạn thi công chính Giai đoạn thi công là một tổ hợp các công tác xây lắp tương đối hoàn chỉnh về mặt

Tiến hành ghép nối sơ bộ các công tác chính của các giai đoạn thi công theo trình tự để hình thành khung tiến độ

So sánh thời gian khung tiến độ với thời gian yêu cầu là rất quan trọng Khi có sự khác biệt về thời gian hoặc để tối ưu hóa nguồn lực như mặt bằng công tác, vốn, và tài nguyên, cần thực hiện điều chỉnh khung tiến độ Có nhiều phương pháp để tối ưu hóa khung tiến độ, giúp nâng cao hiệu quả công việc.

Về mặt kinh tế, việc tăng ca và tăng kíp có thể giúp tăng năng suất, nhưng đồng thời cũng gây tốn kém tài chính và ảnh hưởng đến môi trường làm việc, cũng như làm gia tăng rủi ro về an toàn lao động.

Để tăng tốc độ thi công, có thể áp dụng công nghệ và vật liệu mới như ván khuôn định hình, phụ gia thi công và máy móc hiện đại Tuy nhiên, việc này đòi hỏi chi phí đầu tư ban đầu cao và cần đào tạo công nhân có tay nghề.

GHÉP SÁT CÁC CÔNG VIỆC

+ Phù hợp giai đoạn thi công mà nó thực hiện

Để tối ưu hóa tiến độ thi công trong các công trình xây dựng dân dụng, cần duy trì sự làm việc liên tục của các tổ thợ và tổ máy chuyên môn Việc này giúp tận dụng hiệu quả mặt bằng thi công và đẩy nhanh thời gian hoàn thiện, đặc biệt là ở những tầng dưới đã tháo ván khuôn.

Thay vì sử dụng một tổ thợ duy nhất, chúng ta có thể bố trí nhiều tổ thợ làm việc song song ở các khu vực khác nhau để tận dụng tối đa mặt bằng thi công, đặc biệt khi công trình có nhiều tầng Đối với các công tác có thể lựa chọn thời điểm bắt đầu, những công việc hoàn thiện ảnh hưởng đến tiến độ thi công của các công trình khác sẽ được ưu tiên thực hiện trước, chẳng hạn như công tác trát tường ngoài, chống thấm mái và hoàn thiện mái Nhờ đó, biểu đồ tài nguyên sẽ trở nên hài hòa và hiệu quả hơn.

PHỐI HỢP CÁC CÔNG VIỆC THEO THỜI GIAN

Lập tiến độ thi công là một nội dung phức tạp, yêu cầu sự phù hợp với trình tự công nghệ, đồng thời đảm bảo tính hợp lý về kinh tế, tài nguyên và nhân lực.

Tách riêng các quá trình chủ yếu trong thi công để hình thành khung cốt của tiến độ, bao gồm: thi công bê tông phần khung nhà, xây tường, trát tường và các công tác hoàn thiện khác Cần ấn định thời điểm thực hiện các công việc còn lại theo trình tự đã xác định, đồng thời đảm bảo gián đoạn công nghệ giữa các công việc như đổ bê tông và tháo ván khuôn, cũng như xây tường, trát tường, bả và sơn.

Công tác tháo ván khuôn : + Cột : 4 ngày

+ Dầm, sàn, cầu thang : 22 ngày ( không sử dụng phụ gia đông kết nhanh )

Công tác xây tường được thực hiện chỉ khi mặt bằng thông thoáng, không ảnh hưởng bởi cách ván khuôn, cột chống

Đội xây trát được phân công làm việc khi đã sắp xếp các công việc một cách hợp lý, đảm bảo tính liên tục trong quá trình thi công Điều này giúp tránh tình trạng đội thợ hoàn thành công việc ở tầng dưới nhưng không thể tiếp tục ở tầng trên do vướng mắc mặt bằng công tác.

KIỂM TRA VÀ ĐIỀU CHỈNH TIẾN ĐỘ

Để đánh giá mức độ sử dụng nhân lực hợp lý cần kiểm tra 2 hệ số :

Hệ số không điều hòa nhân lực: 1 m ax tb

T + A : Tổng chi phí lao động thi công toàn công trình (ngày công)

+ A : Tổng chi phí lao động để thi công công trình

9.8 MỘT SỐ VẤN ĐỀ THƯỜNG GẶP VÀ CÁCH KHẮC PHỤC

- Bê tông sau khi đổ có hiện tượng cạnh cột bị mất nước

 Các khắc phục : Đục bỏ phần cạnh cột bị mất nước, tạo nhám sau đó sử dụng hỗn hợp xi măng cường độ cao để tráp lại

- Cột bị lệch, phìn sau khi tháo ván khuôn

 Cách khắc phục:Trường hợp lệch nhỏ thì tiến hành đổ bù bê tông và phá bỏ phần bê tông bị lệch,phìn

 Trường hợp lệch lớn tiến hành phá bỏ và đổ lại cột

- Bề mặt bê tông bị dính các tạp chất do ván khuôn không sạch

 Tiến hành loại bỏ tạp chất, làm sạch và đổ bù bê tông

CHƯƠNG 10: DỰ TOÁN CHI PHÍ XÂY DỰNG TẦNG ĐIỂN HÌNH

10.1 CĂN CỨ LẬP DỰ TOÁN CHO PHÍ XÂY DỰNG

- Thông tư số 11/2021/TT-BXD ngày 31/08/2021 của Bộ Xây dựng về việc hướng dẫn xác định và quản lý chi phí đầu tư xây dựng

Thông tư số 13/2021/TT-BXD, ban hành ngày 31/08/2021, của Bộ Xây dựng, cung cấp hướng dẫn chi tiết về phương pháp xác định các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật trong ngành xây dựng Thông tư này cũng quy định cách đo bóc khối lượng công trình, nhằm nâng cao hiệu quả quản lý và giám sát các dự án xây dựng Việc áp dụng các chỉ tiêu này sẽ giúp các nhà thầu và các bên liên quan có cơ sở chính xác để thực hiện các hoạt động xây dựng, đảm bảo chất lượng và tiến độ của công trình.

- Nghị định 10/2021/NĐ-CP ngày 09/02/2021 của Chính phủ về quản lý chi phí đầu tư xây dựng

- Nghị định 146/2017/NĐ-CP sửa đổi Nghị định 100/2016/NĐ-CP và Nghị định 12/2015/NĐ-CP về thuế GTGT, thuế TNDN

- Nghị định số 38/2019/NĐ-CP ngày 09/05/2019 của Chính phủ quy định mức lương cơ sở đối với cán bộ, công chức, viên chức và lực lượng vũ trang

- Nghị định số 90/2019/NĐ-CP ngày 15/11/2019 của Chính phủ quy định mức lương tối thiểu vùng đối với người lao động làm việc theo hợp đồng lao động

- Công bố giá vật liệu Liên Sở Xây dựng - Tài chính tỉnh

- Căn cứ vào khối lượng xác định từ hồ sơ bản vẽ thiết kế

- Một số tài liệu khác có liên quan

10.2 CÁC BẢNG BIỂU TÍNH TOÁN

Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK

≤6m, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M400, đá 1x2, PCB40 m3 57.2730 777,968 660,570 200,1

Ván khuôn xà dầm, giằng, ván ép phủ phim có khung xương, cột chống bằng giáo ống, chiều cao ≤28m

Ván khuôn sàn mái, ván ép phủ phim có khung xương, cột chống bằng giáo

Ván khuôn gỗ cầu thang thường

Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK

Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK

Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK

24 Bê tông xà dầm, giằng, sàn mái, chiều cao ≤28m,

SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M400, đá 1x2, PCB40 m3 86.1280 755,526 602,370 138,6

Bê tông xà dầm, giằng, sàn mái, chiều cao ≤28m,

2 trạm trộn, đổ bằng cẩu, M400, đá 1x2, PCB40

31 Ván khuôn xà dầm, giằng, ván ép phủ phim có khung xương, cột chống bằng giáo ống, chiều cao ≤28m

11 Ván khuôn sàn mái, ván ép phủ phim, khung thép hình, dàn giáo công cụ kết hợp chột chống bằng hệ giáo ống, chiều cao

33 Xây tường thẳng bằng gạch rỗng 6 lỗ 10x15x22 cm - Chiều dày

Xây các bộ phận kết cấu phức tạp khác bằng gạch đất sét nung m3 1.6040 963,437 1,280,40

5x10x20c m, chiều cao ≤28m, vữa XM M75, PCB40

Trát tường trong dày 1cm, vữa

13 Trát trụ cột, lam đứng, cầu thang, dày 1cm, vữa

Trát tường ngoài dày 1cm, vữa

Bả bằng bột bả vào tường m2 3,544.09

Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần m2 510.730

Bả bằng bột bả vào tường m2 147.840

Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót +

14 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót +

Lát nền, sàn - Tiết diện gạch

Lát nền, sàn tiết diện gạch m2 380.300

12 cốt thép cột, trụ, ĐK

Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK

≤6m, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M400, đá 1x2, PCB40 m3 57.2730 777,968 660,570 200,1

Ván khuôn xà dầm, giằng, ván ép phủ phim có khung xương, cột chống bằng giáo ống, chiều cao ≤28m

Ván khuôn sàn mái, ván ép phủ phim có khung xương, cột chống bằng giáo ống, chiều cao ≤28m

12 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK

Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK

Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK

Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK

24 Bê tông xà dầm, giằng, sàn mái, chiều cao ≤28m,

Bê tông xà dầm, giằng, sàn mái, chiều cao ≤28m,

SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M400, đá m3 92.3110 755,526 602,370 138,6

2 trạm trộn, đổ bằng cẩu, M400, đá 1x2, PCB40

31 Ván khuôn xà dầm, giằng, ván ép phủ phim có khung xương, cột chống bằng giáo ống, chiều cao ≤28m

11 Ván khuôn sàn mái, ván ép phủ phim, khung thép hình, dàn giáo công cụ kết hợp chột chống bằng hệ giáo ống, chiều cao

33 Xây tường thẳng bằng gạch rỗng 6 lỗ 10x15x22 cm - Chiều dày

Xây các bộ phận kết cấu phức tạp khác bằng gạch đất sét nung m3 1.6040 963,437 1,280,40

5x10x20c m, chiều cao ≤28m, vữa XM M75, PCB40

Trát tường trong dày 1cm, vữa

13 Trát trụ cột, lam đứng, cầu thang, dày 1cm, vữa

Trát tường ngoài dày 1cm, vữa

Bả bằng bột bả vào tường m2 3,544.09

Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần m2 510.730

Bả bằng bột bả vào tường m2 147.840

Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót +

14 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót +

Lát nền, sàn - Tiết diện gạch

Lát nền, sàn tiết diện gạch m2 380.300

Bảng 3 Bảng tổng hợp vật liệu theo giá hiện trường Đơn vị: đồng

STT Mã hiệu Tên vật tư Đơn vị Khối lượng Giá hiện tại Thành tiền

5 V00199 Cột chống thép ống kg 771.4968 13,860 10,692,946

14 V05593 Gạch rỗng 6 lỗ 10x15x22cm viên 194,844.1440 2,800 545,563,603

24 V82927 Sơn lót ngoại thất lít 35.1860 90,910 3,198,759

25 V82928 Sơn lót nội thất lít 989.3760 43,640 43,176,369

26 V82929 Sơn phủ ngoại thất lít 55.8836 53,640 2,997,596

27 V82930 Sơn phủ nội thất lít 1,638.1472 22,730 37,235,086

31 V42250 Thép tròn Fi >18mm kg 9,363.6000 11,680 109,366,848

32 V85992 Thép tròn Fi ≤10mm kg 22,932.0900 11,680 267,846,811

33 V85993 Thép tròn Fi ≤18mm kg 13,178.4000 11,680 153,923,712

Bảng 4 Bảng tổng hợp nhân công theo giá hiện trường Đơn vị: đồng

STT Mã hiệu Tên vật tư Đơn vị Khối lượng Giá hiện tại

1 N0015 Nhân công bậc 3,5/7 - Nhóm 2 công 5,817.7638 291,000 1,692,969,266

2 N0020 Nhân công bậc 4,0/7 - Nhóm 2 công 1,551.8420 315,888 490,208,266

Bảng 5 Bảng tổng hợp máy thi công theo giá hiện trường Đơn vị: đồng

STT Mã hiệu Tên vật tư Đơn vị Khối lượng Giá hiện tại Thành tiền

1 M112.4002_TT11 Biến thế hàn xoay chiều - công suất:

2 M102.0302 Cần cẩu bánh xích - sức nâng: 10 T ca 6.8728 2,375,847 16,328,721

3 M102.0406 Cần trục tháp - sức nâng: 25 T ca 29.8346 3,076,174 91,776,421

4 M112.2101 Máy cắt gạch đá - công suất: 1,7 kW ca 109.4192 27,252 2,981,892

5 M112.2601 Máy cắt uốn cốt thép - công suất: 5 kW ca 16.1049 302,452 4,870,959

6 M112.1301_TT11 Máy đầm bê tông, đầm dùi - công suất: 1,5 kW ca 86.1770 298,325 25,708,754

7 M104.0202 Máy trộn vữa - dung tích: 150 lít ca 35.3774 316,224 11,187,183

8 M102.1001 Máy vận thăng lồng - sức nâng: 3 T ca 29.8346 840,461 25,074,818

1 Chi phí vật liệu VLHT 2,331,112,807 VL

- Đơn giá vật liệu Theo bảng tổng hợp vật liệu 2,331,112,807 VLHT

2 Chi phí nhân công BNC 2,183,177,532 NC

- Đơn giá nhân công Theo bảng tổng hợp nhân công 2,183,177,532 NCHT

- Hệ số điều chỉnh nhân công NCHT x 1 2,183,177,532 BNC

3 Chi phí máy thi công BM 192,134,855 M

- Đơn giá máy thi công Theo bảng tổng hợp máy thi công 192,134,855 MHT

- Hệ số điều chỉnh máy thi công MHT x 1 192,134,855 BM

Chi phí trực tiếp VL + NC + M 4,706,425,194 T

II CHI PHÍ GIÁN TIẾP

2 Chi phí nhà tạm để ở và điều hành thi công

3 Chi phí một số công việc không xác định được khối lượng từ thiết kế

Chi phí gián tiếp C + LT + TT 513,000,346 GT

III THU NHẬP CHỊU THUẾ TÍNH

Chi phí xây dựng trước thuế T + GT + TL 5,506,493,945 G

IV THUẾ GIÁ TRỊ GIA TĂNG G x 10% 440,519,516 GTGT

Chi phí xây dựng sau thuế G + GTGT 5,947,013,461 Gxd

Bằng chữ: Năm tỷ chín trăm bốn mươi bảy triệu không trăm mười ba nghìn đồng

Bảng 8 Bảng đơn giá chi tiết

STT Mã hiệu đơn giá

M Tên công tác Đơn vị Định mức Đơn giá Hệ số

1 AF.61412 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK

N0015 - Nhân công bậc 3,5/7 - Nhóm 2 công 14.5 291,000 1.000 4,219,500

- Hệ số điều chỉnh nhân công 1.000 4,219,500

M102.0406 - Cần trục tháp - sức nâng: 25 T ca 0.015 3,076,174 1.000 46,143

M112.2601 - Máy cắt uốn cốt thép - công suất:

M102.1001 - Máy vận thăng lồng - sức nâng: 3

- Hệ số điều chỉnh máy thi công 1.000 183,326

Chi phí trực tiếp (VL + NC + M) T 16,118,318

Chi phí nhà tạm để ở và điều hành thi công (T x 1%)

Chi phí một số công việc không xác định được khối lượng từ thiết kế (T x 2,5%)

Chi phí gián tiếp (C + LT + TT) GT 1,644,068

THU NHẬP CHỊU THUẾ TÍNH

Chi phí xây dựng trước thuế (T +

THUẾ GIÁ TRỊ GIA TĂNG (G x

Chi phí xây dựng sau thuế (G +

V42250 - Thép tròn Fi >18mm kg 1020 11,680 1.000 11,913,600

3 AF.81132 Ván khuôn cột - Cột vuông, chữ nhật

4 AF.22214 Bê tông cột TD ≤0,1m2, chiều cao

≤6m, SX qua dây chuyền trạm m3 trộn, đổ bằng cẩu, M400, đá 1x2, PCB40

N0015 - Nhân công bậc 3,5/7 - Nhóm 2 công 2.27 291,000 1.000 660,570

- Hệ số điều chỉnh nhân công 1.000 660,570

M112.1301_TT11 - Máy đầm bê tông, đầm dùi - công suất: 1,5 kW ca 0.18 298,325 1.000 53,699

M102.0302 - Cần cẩu bánh xích - sức nâng: 10

Chi phí gián tiếp (C + LT + TT) GT 167,149

5 AF.81132 Ván khuôn cột - Cột vuông, chữ nhật 100m2

Chi phí nhà tạm để ở và điều hành LT 1% 163,831

6 AF.89131 Ván khuôn xà dầm, giằng, ván ép phủ phim có khung xương, cột chống bằng giáo ống, chiều cao

V00199 - Cột chống thép ống kg 39.61 13,860 1.000 548,995

7 AF.89111 Ván khuôn sàn mái, ván ép phủ phim có khung xương, cột chống bằng giáo ống, chiều cao ≤28m

8 AF.81161 Ván khuôn gỗ cầu thang thường 100m2

V85992 - Thép tròn Fi ≤10mm kg 1005 11,680 1.000 11,738,400

10 AF.61522 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK ≤22mm, chiều cao ≤28m tấn

M112.4002_TT11 - Biến thế hàn xoay chiều - công suất: 23 kW ca 1.133 429,794 1.000 486,957

11 AF.61711 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK

Chi phí nhà tạm để ở và điều hành thi công (T x 1%) LT 1% 162,231

12 AF.61812 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK tấn

Máy thi công 183,326 M102.0406 - Cần trục tháp - sức nâng: 25 T ca 0.015 3,076,174 1.000 46,143

13 AF.22324 Bê tông xà dầm, giằng, sàn mái, chiều cao ≤28m, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M400, đá 1x2, PCB40 m3

17 AF.89411 Ván khuôn sàn mái, ván ép phủ phim, khung thép hình, dàn giáo công cụ kết hợp chột chống bằng hệ giáo ống, chiều cao ≤28m

19 AE.71233 Xây tường thẳng bằng gạch rỗng

>10cm, chiều cao ≤100m, vữa XM M75, XM PCB40 m3

V05593 - Gạch rỗng 6 lỗ 10x15x22cm viên 264 2,800 1.000 739,200

M104.0202 - Máy trộn vữa - dung tích: 150 lít ca 0.025 316,224 1.000 7,906

20 AE.35123 Xây các bộ phận kết cấu phức tạp khác bằng gạch đất sét nung 5x10x20cm, chiều cao ≤28m, vữa

V82924 - Gạch đất sét nung 5x10x20cm viên 820 930 1.000 762,600

21 AK.21213 Trát tường trong dày 1cm, vữa m2

M104.0202 - Máy trộn vữa - dung tích: 150 lít ca 0.002 316,224 1.000 632

- Hệ số điều chỉnh máy thi công 1.000 632

Chi phí trực tiếp (VL + NC + M) T 51,021

22 AK.22113 Trát trụ cột, lam đứng, cầu thang, dày 1cm, vữa XM M75, PCB40 m2

23 AK.21113 Trát tường ngoài dày 1cm, vữa

24 AK.82510 Bả bằng bột bả vào tường m2

Chi phí một số công việc không xác TT 2.5% 781

25 AK.82520 Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần m2

27 AK.84112 Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2

V82930 - Sơn phủ nội thất lít 0.202 22,730 1.000 4,591

V82928 - Sơn lót nội thất lít 0.122 43,640 1.000 5,324

28 AK.84114 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2

V82929 - Sơn phủ ngoại thất lít 0.189 53,640 1.000 10,138

V82927 - Sơn lót ngoại thất lít 0.119 90,910 1.000 10,818

29 AK.51263 Lát nền, sàn - Tiết diện gạch ≤

M112.2101 - Máy cắt gạch đá - công suất: 1,7 kW ca 0.04 27,252 1.000 1,090

30 SB.65323 Lát nền, sàn tiết diện gạch

M112.2101 - Máy cắt gạch đá - công suất: 1,7 kW ca 0.032 27,252 1.000 872

31 AK.56223 Lát đá bậc cầu thang, vữa XM

35 AF.22214 Bê tông cột TD ≤0,1m2, chiều cao

≤6m, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M400, đá 1x2, PCB40 m3

M102.0302 - Cần cẩu bánh xích - sức nâng: 10

38 AF.89111 Ván khuôn sàn mái, ván ép phủ phim có khung xương, cột chống bằng giáo ống, chiều cao ≤28m

Chi phí nhà tạm để ở và điều hành LT 1% 156,100

42 AF.61532 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK >22mm, chiều cao ≤28m tấn

43 AF.61711 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK

44 AF.61812 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK

THU NHẬP CHỊU THUẾ TÍNH TL 5.5% 1,047,701

49 AF.89411 Ván khuôn sàn mái, ván ép phủ phim, khung thép hình, dàn giáo công cụ kết hợp chột chống bằng hệ giáo ống, chiều cao ≤28m

THU NHẬP CHỊU THUẾ TÍNH TL 5.5% 1,221,251

51 AE.71233 Xây tường thẳng bằng gạch rỗng

>10cm, chiều cao ≤100m, vữa XM M75, XM PCB40 m3

V05593 - Gạch rỗng 6 lỗ 10x15x22cm viên 264 2,800 1.000 739,200

52 AE.35123 Xây các bộ phận kết cấu phức tạp khác bằng gạch đất sét nung 5x10x20cm, chiều cao ≤28m, vữa

V82924 - Gạch đất sét nung 5x10x20cm viên 820 930 1.000 762,600

53 AK.21213 Trát tường trong dày 1cm, vữa

Chi phí nhà tạm để ở và điều hành thi công (T x 1%) LT 1% 510

55 AK.21113 Trát tường ngoài dày 1cm, vữa

57 AK.82520 Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần m2

Chi phí một số công việc không xác TT 2.5% 927

59 AK.84112 Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2

V82930 - Sơn phủ nội thất lít 0.202 22,730 1.000 4,591

V82928 - Sơn lót nội thất lít 0.122 43,640 1.000 5,324

60 AK.84114 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2

V82929 - Sơn phủ ngoại thất lít 0.189 53,640 1.000 10,138

V82927 - Sơn lót ngoại thất lít 0.119 90,910 1.000 10,818

Chi phí nhà tạm để ở và điều hành thi công (T x 1%) LT 1% 404

61 AK.51263 Lát nền, sàn - Tiết diện gạch ≤

62 SB.65323 Lát nền, sàn tiết diện gạch

M112.2101 - Máy cắt gạch đá - công suất: 1,7 kW ca 0.032 27,252 1.000 872

63 AK.56223 Lát đá bậc cầu thang, vữa XM

Tiêu đề	Thiết Kế Chung Cư Tân Hưng Block D
Tác giả	Trần Nhật Tiến
Người hướng dẫn	TS. Huỳnh Minh Sơn
Trường học	Đại học Đà Nẵng
Chuyên ngành	Công nghệ kỹ thuật xây dựng
Thể loại	Đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2022
Thành phố	Đà Nẵng

Định dạng
Số trang	214
Dung lượng	7,44 MB