Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 87 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Nội dung
BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP.HCM KHOA CƠNG NGHỆ HĨA HỌC - - BÁO CÁO ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ THIẾT KẾ THÁP CHƯNG CẤT MÂM XUYÊN LỖ HỆ ACETONE – NƯỚC NĂNG SUẤT NHẬP LIỆU 2000 L/h GVHD: TS Trần Lưu Dũng SVTH: Nguyễn Thị Thảo LỚP: 08DHHH5 MSSV: 2004170162 TP Hồ Chí Minh, tháng 12 năm 2019 BỘ CƠNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP.HCM KHOA CÔNG NGHỆ HÓA HỌC - - BÁO CÁO ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ THIẾT KẾ THÁP CHƯNG CẤT MÂM XUYÊN LỖ HỆ ACETONE – NƯỚC NĂNG SUẤT NHẬP LIỆU 2000 L/h GVHD: TS Trần Lưu Dũng SVTH: Nguyễn Thị Thảo LỚP: 08DHHH5 MSSV: 2004170162 TP Hồ Chí Minh, tháng 12 năm 2019 CỘNG HÒA Xà HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP.HCM Độc Lập – Tự Do – Hạnh Phúc Khoa: CƠNG NGHỆ HĨA HỌC Bộ Mơn: Q TRÌNH & THIẾT BỊ TRONG CNHH-SH-THỰC PHẨM ĐỒ ÁN MÔN HỌC: KỸ THUẬT QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ CNHH Họ tên sinh viên: NGUYỄN THỊ THẢO Chữ ký:…………………………… MSSV: 2004170164 Lớp: 08DHHH5 Ngành: Cơng nghệ kỹ thuật Hóa học I Tên đồ án Thiết kế tháp tháp chưng cất mâm xuyên lỗ hệ Acetone – Nước suất nhập liệu 2000 L/h II Nhiệm vụ (nội dung yêu cầu số liệu ban đầu) - Năng suất nhập liệu: 2000 L/h Thiết bị hoạt động liên tục Nồng độ nhập liệu: 30% khối lượng Nồng độ sản phẩm đỉnh: 98% khối lượng Nồng độ sản phẩm đáy: 1% khối lượng Các số liệu khác tự chọn III Nội dung phần thuyết minh tính tốn Phần 1: Tổng quan - Tổng quan trình chưng cất, thiết bị chưng cất Giới thiệu hệ chưng cất Phần 2: Quy trình cơng nghệ 2.1 Thiết lập sơ đồ quy trình công nghệ (vẽ sơ đồ hệ thống thiết bị) 2.2 Thuyết minh sơ đồ quy trình cơng nghệ (thuyết minh tồn quy trình theo sơ đồ quy trình cơng nghệ) Phần 3: Tính tốn cân vật chất cân lượng 3.1 Tính tốn cân vật chất 3.2 Tính tốn cân lượng Phần 4: Tính tốn thiết bị 4.1 Tính thiết bị 4.2 Thiết kế kết cấu (cơ khí) thiết bị Phần 5: Tính tốn lựa chọn thiết bị phụ Tính toán lựa chọn thiết bị phụ là: bơm, thiết bị trao đổi nhiệt, thiết bị ngưng tụ, thiết bị làm nguội, … IV.Các vẽ đồ thị (loại kích thước vẽ ): V Ngày giao: 06/09/2019 VI Ngày hoàn thành: 12/2019 VII Ngày nộp: TpHCM, ngày…… tháng …… năm 2019 TRƯỞNG BỘ MÔN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN ThS HUỲNH BẢO LONG TS TRẦN LƯU DŨNG NHẬN XÉT ĐỒ ÁN Cán Bộ hướng dẫn Nhận xét (CBHD ghi rõ đồ án bảo vệ hay không) ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………… Điểm:……………………………… Chữ ký: ……………………………… Cán Bộ chấm hay Hội Đồng bảo vệ Nhận xét: ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ………………………… Điểm:……………………………… Chữ ký: ……………………………… Điểm tổng kết:…………………………… TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP HỒ CHÍ MINH ĐƠN VỊ : KHOA CƠNG NGHỆ HĨA HỌC BỘ MÔN: QT&TB TRONG CNHH – SH - TP PHIẾU THEO DÕI TIẾN ĐỘ THỰC HIỆN ĐỒ ÁN MÔN HỌC: QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ CNHH Sinh viên thực đồ án: Cán Bộ hướng dẫn: Nguyễn Thị Thảo Ký tên: TS Trần Lưu Dũng Tên đồ án: Thiết kế tháp chưng cất mâm xuyên lỗ hệ Acetone – Nước suất nhập liệu 2000 L/h STT Ngày Nội dung hướng dẫn CBHD ký tên 01 02 03 04 04 06 07 08 09 10 11 12 13 14 15 (Giấy giao đồ án phiếu theo dõi tiến độ đóng vào trang 1,2,3 ) BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh LỜI CẢM ƠN Trong trình thực đồ án em nhận ủng hộ giúp đỡ tận tình q thầy bạn bè Đó động lực lớn giúp em hoàn thành đồ án Lời cho phép em gửi lời cảm ơn chân thành BGH trường Đại học Công Nghiệp Thực Phẩm TP Hồ Chí Minh, q thầy giảng viên khoa Cơng Nghệ Hóa Học tạo điều kiện cung cấp tài liệu tận tình dẫn, truyền đạt kiến thức cho em Đặc biệt, em xin chân thành cảm ơn thầy giáo TS Trần Lưu Dũng – giáo viên hướng dẫn – tận tình dẫn đồng hành em suốt thời gian làm đồ án Dù nỗ lực song không tránh khỏi thiếu sót, em mong góp ý để đồ án hồn thiện Kính chúc q thầy có thật nhiều sức khỏe, ln tràn đầy nhiệt huyết công tác giảng dạy thành công nghiệp trồng người Em xin chân thành cảm ơn! TP Hồ Chí Minh, ngày 17 tháng 11 năm 2019 Nguyễn Thị Thảo BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh i BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Sinh viên: Nguyễn Thị Thảo MSSV: 2004170162 Nhận xét : …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… Điểm đánh giá: …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………… TP.HCM, ngày …….tháng…….năm 2019 ( ký tên, ghi rõ họ tên) BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh ii BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN i NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN ii DANH SÁCH BẢNG BIỂU vi DANH SÁCH HÌNH ẢNH vi LỜI MỞ ĐẦU vii CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN 1.1 Lý thuyết chưng cất 1.1.1 Các phương pháp chưng cất 1.1.2 Thiết bị chưng cất 1.2 Giới thiệu nguyên liệu chưng cất 1.2.2 Nước 1.2.3 Hỗn hợp acetone nước CHƯƠNG QUY TRÌNH CƠNG NGHỆ 2.1 Thiết lập sơ đồ quy trình cơng nghệ 2.2 Thuyết minh sơ đồ quy trình cơng nghệ CHƯƠNG TÍNH TỐN TỐN CÂN BẰNG VẬT CHẤT VÀ NĂNG LƯỢNG 3.1 Các thông số ban đầu 3.2 Cân vật chất .9 3.3 Cân lượng 14 CHƯƠNG THIẾT BỊ CHÍNH 20 4.1 Đường kính tháp .20 4.1.1 Đường kính đoạn cất 20 4.1.2 Đường kính đoạn chưng: 22 4.2 Chiều cao tháp chưng cất 24 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh iii BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh 4.2.1 Chiều cao tháp 24 4.2.2 Chiều cao đáy (nắp) 24 4.3 Mâm lỗ - trở lực mâm 25 4.3.1 Cấu tạo mâm lỗ 25 4.3.2 Trở lực đĩa khô 25 4.3.3 Trở lực sức căng bề mặt 26 4.3.4 Trở lực thuỷ tỉnh chất lỏng đĩa tạo 26 4.3.5 Tổng trở thuỷ lực tháp .31 4.3.6 Kiểm tra hoạt động mâm 31 CHƯƠNG TÍNH CƠ KHÍ .33 5.1 Bề dày tháp .33 5.2 Bề dày mâm 35 5.3 Bích ghép thân đáy nắp 36 5.4 Chân đỡ tháp 37 5.4.1 Tính trọng lượng tồn tháp .37 5.4.2 Tính chân đỡ tháp .38 5.5 Tai treo tháp 38 5.6.Cửa nối ống dẫn với thiết bị - bích nối phận thiết bị với ống dẫn 39 5.6.1 Ống nhập liệu 39 5.6.2 Ống đỉnh tháp 40 5.6.3 Ống hoàn lưu 40 5.6.4 Ống đáy tháp 41 5.6.5 Ống dẫn lỏng khỏi đáy tháp 42 5.7 Kính quan sát 43 CHƯƠNG TÍNH TỐN VÀ LỰA CHỌN THIẾT BỊ PHỤ 44 6.1 Các thiết bị truyền nhiệt: 44 6.1.1 Thiết bị ngưng tụ sản phẩm đỉnh: .44 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh iv BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh 6.1.2 Thiết bị làm nguội sản phẩm đỉnh 48 6.1.3 Nồi đun gia nhiệt sản phẩm đáy: 53 6.1.4 Thiết bị trao đổi nhiệt nhập liệu sản phẩm đáy: 57 6.1.5 Thiết gia nhiệt nhập liệu 62 6.2 Bồn cao vị .66 6.2.1 Tổn thất đường ống dẫn 66 6.2.2 Tổn thất đường ống dẫn thiết bị đun sơi dịng nhập liệu 68 6.2.3 Chiều cao bồn cao vị: .70 6.3 Bơm 71 6.3.1 Năng suất 71 6.3.2 Cột áp 71 6.3.3 Công suất 73 6.4 Tính bảo ơn thiết bị: .74 TÀI LIỆU THAM KHẢO .75 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh v BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM qW W (t tbD t w1 ) Khoa Cơng nghệ Hóa học 8517 ,757 (79,3 t w1 ) (W/m2) 0, 25 Prw1 (IV.21) Chọn: tw1 = 73,5oC : Khi đó: Prw1 c R R R Từ (IV.21): qW = 4161,803 0,393 10 3 = 2,482 (tra tính tw1) 0,658 8517 ,757 (79,3 73,5) 39360 ,590 (W/m2) 0, 25 2,482 Xem nhiệt tải mát không đáng kể: qt = qW = 39360 ,59 (W/m2) Từ (IV.20), ta có: tw2 = tw1- qt =51,0oC 1750 t w1 t w 73,5 51 = 62,25 oC 2 Suy ra: ttbw = Các tính chất lý học dịng nhập liệu tra tài liệu tham khảo [1] ứng với nhiệt độ trung bình ttbw = 62,25 oC: c R R Khi đó: Prw2 = R Từ (IV.19): qF = 4150 ,115 0,450 10 3 = 2,872 0,65 7673,489 (51 44,5) 38362 ,433 (W/m2) 2,872 0, 25 Kiểm tra sai số: qW q F = qW 39360 ,590 38362 ,433 39360 ,590 =2,53% < 5%: thoả Vậy: tw1 = 73,5oC tw2 = 51oC Khi đó: W F 8517 ,757 6786,309 (W/m2.oC) 2,482 0, 25 7673,489 5894 ,446 (W/m2.oC) 0, 25 2,872 Từ (IV.18): K 1125,574 (W/m2.oC) 1 5894 ,446 1750 6786 ,309 b Xác định bề mặt truyền nhiệt: Từ (IV.17), bề mặt truyền nhiệt trung bình: GVHD: TS Trần Lưu Dũng BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh 61 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Ftb Khoa Cơng nghệ Hóa học 151,988.1000 = 3,682 (m2) 1125,574.36,669 Suy chiều dài ống truyền nhiệt : L 3,682 33,486 (m) 0,038 0,032 Chọn: L = 40(m),(dự trữ khoảng 20%) Kiểm tra: L 40 50 l = 1: thoả d tr 0,032 Vậy: thiết bị trao đổi nhiệt dòng nhập liệu thiết bị truyền nhiệt ống lồng ống với chiều dài ống truyền nhiệt L = 40(m), chia thành 10 dãy, dãy dài (m) 6.1.5 Thiết gia nhiệt nhập liệu Chọn thiết bị gia nhiệt nhập liệu thiết bị truyền nhiệt ống lồng ống Ong truyền nhiệt làm thép X18H10T, kích thước ống trong:38x3; kích thước ống ngồi: 57x3 Dịng nhập liệu ống 38x3 (ống trong) với nhiệt độ đầu: t’F =58oC ,nhiệt độ cuối: tF =68,3oC Chọn đốt nước at, ống 57x3(ống ngồi) Tra tài liệu tham khảo [1], ta có: + Nhiệt độ sôi: tsN = 119,6oC + Ẩn nhiệt ngưng tụ: rN = 2173 (KJ/kg) Các tính chất lý học dòng nhập liệu tra tài liệu tham khảo [1] ứng với nhiệt độ trung bình ttbF = t ' F t F =63,15oC: + Nhiệt dung riêng: cF = 3626,5 (KJ/kg.độ) + Khối lượng riêng: F = 894,604 (Kg/m3) + Độ nhớt động lực: F = 0,416.10-3 (N.s/m2) + Hệ số dẫn nhiệt: F = 0,435 (W/moK) Lượng nhiệt cần tải cung cấp cho dòng nhập liệu: Qc =50,599 (KW) Suất lượng nước cần dùng: D1 = 0,0245 (Kg/s) GVHD: TS Trần Lưu Dũng BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh 62 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Cơng nghệ Hóa học a Xác định hệ số truyền nhiệt : Bề mặt truyền nhiệt xác định theo phương trình truyền nhiệt: Qt K t log Ftb = ,(m2) (IV.22) Với: + K : hệ số truyền nhiệt + tlog : nhiệt độ trung bình logarit Xác định tlog : Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: t log (119,6 58) (119,6 68,3) 56,293 (oK) 119,6 58 Ln 119,6 68,3 Xác định hệ số truyền nhiệt K: Hệ số truyền nhiệt K tính theo cơng thức: K 1 F rt ,(W/m2.oK) (IV.23) N Với: + F : hệ số cấp nhiệt dòng nhập liệu (W/m2.oK) + N : hệ số cấp nhiệt nước (W/m2.oK) + rt : nhiệt trở thành ống lớp cáu Xác định hệ số cấp nhiệt dòng nhập liệu ống nhỏ: Vận tốc dòng nhập liệu ống trong: vF F 4875,46 = 1,882 (m/s) 3600 F d tr 3600 894,604 0,032 Chuẩn số Reynolds : Re F v F d tr F F 1,882 0,032.894,604 129511,133 > 104 : chế độ chảy rối 3 0,416.10 Công thức xác định chuẩn số Nusselt có dạng: Nu F 0,021. l Re F ,8 PrF 0, 43 ( PrF 0, 25 ) Prw2 Trong đó: GVHD: TS Trần Lưu Dũng BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh 63 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Cơng nghệ Hóa học + l : hệ số hiệu chỉnh phụ thuộc vào ReW tỷ lệ chiều dài ống với đường kính ống:ReW= 129511,133 ,chọn l =1 + PrF : chuẩn số Prandlt dòng nhập liệu 63,15oC, nên PrF = Suy ra: Nu F c F F F = 3,468 601,615 , 25 Prw Hệ số cấp nhiệt dòng nhập liệu ống nhỏ: F = Nu F F 601,615 0,435 8178,206 , 25 , 25 d tr Prw 0,032 Prw Nhiệt tải phía dịng nhập liệu: q F F (t w2 t tbF ) 86139 ,209 (t w2 63,15) (W/m2) 0, 25 Prw2 (IV.24) Với tw2 : nhiệt độ vách tiếp xúc với dòng nhập liệu (trong ống nhỏ) Nhiệt tải qua thành ống lớp cáu: qt t w1 t w2 , (W/m2) rt Trong đó: + tw1 : nhiệt độ vách tiếp xúc với nước (ngoài ống nhỏ) + rt t r1 r2 t Bề dày thành ống: t = 3(mm) Hệ số dẫn nhiệt thép không gỉ: t = 17,5 (W/moK) Nhiệt trở trung bình lớp bẩn ống với nước sạch: r1 = 1/5000 (m2.oK/W) Nhiệt trở lớp cấu phía sản phẩm đỉnh: r2 = 1/5000 (m2.oK/W) Suy ra: rt = 1/1750 (m2.oK/W) Vậy: qt = 1750.(tw1-tw2) (IV.25) Xác định hệ số cấp nhiệt nước ống ngoài: GVHD: TS Trần Lưu Dũng BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh 64 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Công nghệ Hóa học Đường kính tương đương: dtd = Dtr –dng = 0,051- 0,038 = 0,013 (m) Hệ số cấp nhiệt nước xác định theo công thức: rN N = 0,725 A. (t sN t w1 ).d td = 0, 25 2173 1000 0,725 A. (119,6 t w1 ).0,013 0, 25 82,436 A (119,6 t w1 ) 0, 25 Với: + A : hệ số phụ thuộc vào tính chất vật lý nước theo nhiệt độ, tra tài liệu tham khảo [2] Nhiệt tải phía nước: q N N (t sN t w1 ) 82,436 A.(119,6 t w1 ) 0,75 (W/m2) (IV.26) Chọn: tw1 = 112,3oC : Khi đó, nhiệt độ trung bình 119,6 112,3 = 115,95oC ta tra A=186,18 Từ (IV.26): qN = 82,436.186,18.(119,6 – 112,3)0,75 = 68161,05 (W/m2) Xem nhiệt tải mát không đáng kể: qt = qW =68161,05 (W/m2) Từ (IV.25), ta có: tw2 = tw1Suy ra: ttbw = qt =73,35oC 1750 t w1 t w 112,3 73,35 = 92,825 oC 2 Các tính chất lý học dịng nhập liệu tra tài liệu tham khảo [1] ứng với nhiệt độ trung bình ttbw = 92,825 oC: + Nhiệt dung riêng: cR = 3433,128 (J/kg.độ) + Độ nhớt động lực: R = 0,291.10-3 (N.s/m2) + Hệ số dẫn nhiệt: R = 0,440 (W/moK) Khi đó: Prw2 = c R R R Từ (IV.24): qF = 3433,128 0,29110 3 = 2,27 0,440 8178,206 (73,35 63,15) 67964 ,715 (W/m2) 2,27 0, 25 GVHD: TS Trần Lưu Dũng BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh 65 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Cơng nghệ Hóa học Kiểm tra sai số: qN q F = qN 68161,05 67964 ,715 68161,05 =0,288% < 5%: thoả Vậy: tw1 = 112,3oC tw2 = 73,35oC Khi đó: N F 82,436 *186,1775 9337 ,130 (W/m2.oC) , 25 (119,6 112,3) 8178,206 6662 ,665 (W/m2.oC) 2,27 0, 25 Từ (IV.23): K 1206,829 (W/m2.oC) 1 6662,665 1750 9337 ,130 b Xác định bề mặt truyền nhiệt: Từ (IV.22), bề mặt truyền nhiệt trung bình: Ftb 50,599.1000 = 0,745 (m2) 1206 ,829.56,293 Suy chiều dài ống truyền nhiệt : L 0,745 5,33 (m) 0,051 0,038 Chọn: L = 6(m),(dự trữ khoảng 15%) Kiểm tra: L 50 l = 1: thoả d tr 0,032 Vậy: thiết bị gia nhiệt dòng nhập liệu thiết bị truyền nhiệt ống lồng ống với chiều dài ống truyền nhiệt L = 6(m), chia thành dãy, dãy dài (m) 6.2 Bồn cao vị 6.2.1 Tổn thất đường ống dẫn Chọn ống dẫn có đường kính dtr = 100 (mm) Tra bảng II.15, trang 381, [1] Độ nhám ống: = 0,2 (mm) = 0,0002 (m) (ăn mịn ít) GVHD: TS Trần Lưu Dũng BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh 66 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Cơng nghệ Hóa học Tổn thất đường ống dẫn: l v h 1 1 F d1 2g (m) Trong đó: 1 : hệ số ma sát đường ống l1 : chiều dài đường ống dẫn, chọn l1 = 30(m) d1 : đường kính ống dẫn, d1 = dtr = 0,1(m) 1 : tổng hệ số tổn thất cục vF : vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn a Xác định vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn : Các tính chất lý học dịng nhập liệu tra nhiệt độ trung bình: tF = t FV t FS = 47,65(oC) Tại nhiệt độ thì: Khối lượng riêng nước: N = 988,558(kg/m3) Khối lượng riêng acetone: A = 759,585 (kg/m3) Nên: F xF A xF N 0,3 0,7 F = 906,573 (kg/m3) 759,585 988,558 Độ nhớt nước: N = 5,741.10-4 (N.s/m2) Độ nhớt acetone: A = 2,512.10-4 (N.s/m2) Nên: lgF = xFlgA + (1 – xF)lgN = 0,117.lg(2,512.10-4) + 0,883.lg(5,741.10-4) F = 5,212.10-4 (N.s/m2) Vận tốc dòng nhập liệu ống: vF 4F 4875,46 = 0,19 (m/s) 3600 F d tr 3600 906,573 0,12 b Xác định hệ số ma sát đường ống : Chuẩn số Reynolds : GVHD: TS Trần Lưu Dũng BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh 67 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Re F v F d tr F F Khoa Cơng nghệ Hóa học 0,19 0,1 906,573 = 33048 > 4000 : chế độ chảy rối 5,212.10 4 Chuẩn số Reynolds tới hạn: Regh = 6(d1/)8/7 = 7289,343 Vì 4000 < ReF < Regh chế độ chảy rối ứng với khu vực nhẵn thủy học Áp dụng công thức (II.61), trang 378, [1]: 1= = 0,02 (1,8 lg Re 1,64) c Xác định tổng hệ số tổn thất cục : Chỗ uốn cong : Tra bảng II.16, trang 382, [1]: Chọn dạng ống uốn cong 90o có bán kính R với R/d = u1 (1 chỗ) = 0,15 Đường ống có chỗ uốn u1 = 0,15 = 0,9 Van : Tra bảng 9.5, trang 94, [8]: Chọn van cầu với độ mở hồn tồn van (1 cái) = 10 Đường ống có van cầu van = 10 = 20 Lưu lượng kế : l1 = (coi không đáng kể) Vào tháp : tháp = Nên: 1 = u1 + van + ll = 21,9 Vậy: h1 0, 02 30 0,192 21,9 = 0,05 (m) 0,1 9,81 6.2.2 Tổn thất đường ống dẫn thiết bị đun sơi dịng nhập liệu v l h 2 d2 2g (m) Trong đó: 2 : hệ số ma sát đường ống l2 : chiều dài đường ống dẫn, l2 = (m) d2 : đường kính ống dẫn, d2 = dtr = 0,032(m) 2 : tổng hệ số tổn thất cục GVHD: TS Trần Lưu Dũng BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh 68 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Cơng nghệ Hóa học v2 : vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn a Vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn : v2 = 1,882 (m/s) b Xác định hệ số ma sát đường ống : Chuẩn số Reynolds : Re2 = 12113,576 > 4000: chế độ chảy rối Độ nhám: = 0,0002 Chuẩn số Reynolds giới hạn: Regh = 6(d2/)8/7 = 1982,191 Chuẩn số Reynolds bắt đầu xuất vùng nhám: Ren = 220(d2/)9/8 = 66383,120 Vì Ren < Re1 chế độ chảy rối ứng với khu vực nhám Áp dụng công thức (II.63), trang 379, [1]: 2 = = 0,0334 [1,14 l.g(dtd / )] c Xác định tổng hệ số tổn thất cục : Đột thu : Tra bảng II.16, trang 382, [1]: Khi Fo 0,0322 = 0,160 đột thu (1chỗ) = 0,458 F1 0,082 Có chỗ đột thu đột thu = 0,458 Đột mở : Tra bảng II.16, trang 382, [1]: Fo 0,0322 Khi = 0,160 đột mở (1chỗ) = 0,708 F1 0,082 Có chỗ đột mở đột mở = 0,708 Nên: 2 = U2 + đôt thu + đột mở = 5,566 1,8822 1,166 Vậy: h2 0, 0334 = 1,3 (m) 0, 032 9,81 GVHD: TS Trần Lưu Dũng BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh 69 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh Trường ĐH Cơng Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Cơng nghệ Hóa học 6.2.3 Chiều cao bồn cao vị: Chọn : Mặt cắt (1-1) mặt thoáng chất lỏng bồn cao vị Mặt cắt (2-2) mặt cắt vị trí nhập liệu tháp Ap dụng phương trình Bernoulli cho (1-1) (2-2): P1 P v v + = z2 + + +hf1-2 g g F g F g z1 + 2 P P v v1 z1 = z + +hf1-2 F g 2.g Trong đó: z1: độ cao mặt thoáng (1-1) so với mặt đất, hay xem chiều cao bồn cao vị Hcv = z1 z2: độ cao mặt thoáng (2-2) so với mặt đất, hay xem chiều cao từ mặt đất đến vị trí nhập liệu: z2 = hchân đỡ + hđáy + (nttC – 1)h + 0,5 = 0,24 + 0,2625 + (8 – 1).0,3 + 0,5 = 3,1025 (m) P1 : áp suất mặt thoáng (1-1), chọn P1 = at = 9,81.104 (N/m2) P2 : áp suất mặt thoáng (2-2) Xem P = P2 – P1 = nttL PL = 503,657 = 2518,285 (N/m2) v1 : vận tốc mặt thoáng (1-1), xem v1 = (m/s) v2 : vận tốc vị trí nhập liệu, v2 = vF = 0,19 (m/s) hf1-2 : tổng tổn thất ống từ (1-1) đến (2-2): hf1-2 = h1 + h2 = 0,192825 (m) Vậy: Chiều cao bồn cao vị: Hcv = z2 + P2 P1 v v1 +hf1-2 F g 2.g 2518, 285 1,8822 = 3,1025 + + 1,35 894, 604 9,81 9,81 = 4,75 (m) Chọn Hcv = (m) GVHD: TS Trần Lưu Dũng BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh 70 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Công nghệ Hóa học 6.3 Bơm 6.3.1 Năng suất Nhiệt độ dịng nhập liệu tF = 27oC Tại nhiệt độ thì: + Khối lượng riêng: F = 910,353 (Kg/m3) + Độ nhớt động lực: F = 0,653.10-3 (N.s/m2) Suất lượng thể tích dịng nhập liệu ống: QF GF F 4875 = 5,255 (m3/h) 910,353 Vậy: chọn bơm có suất Qb = 10 (m3/h) 6.3.2 Cột áp Chọn : Mặt cắt (1-1) mặt thoáng chất lỏng bồn chứa nguyên liệu Mặt cắt (2-2) mặt thoáng chất lỏng bồn cao vị Áp dụng phương trình Bernoulli cho (1-1) (2-2): 2 P P v v z1 + + + Hb = z2 + + +hf1-2 g g F g F g Trong đó: z1: độ cao mặt thống (1-1) so với mặt đất, chọn z1 = 1m z2: độ cao mặt thoáng (2-2) so với mặt đất, z2 = Hcv = 5m P1 : áp suất mặt thoáng (1-1), chọn P1 = at P2 : áp suất mặt thoáng (2-2), chọn P2 = at v1,v2 : vận tốc mặt thoáng (1-1) và(2-2), xem v1= v2 = 0(m/s) hf1-2 : tổng tổn thất ống từ (1-1) đến (2-2) Hb : cột áp bơm a Tính tổng trở lực ống: Chọn đường kính ống hút ống đẩy nhau: dtr = 100 (mm) Tra bảng II.15, trang 381, [1] Độ nhám ống: = 0,2 (mm) = 0,0002 (m) (ăn mịn ít) GVHD: TS Trần Lưu Dũng BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh 71 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Cơng nghệ Hóa học Tổng trở lực ống hút ống đẩy lh lñ v h ñ F d tr 2g hf1-2 = Trong đó: lh : chiều dài ống hút Chiều cao hút bơm: Tra bảng II.34, trang 441, [1] hh = 4,5 (m) Chọn lh = (m) lđ : chiều dài ống đẩy, chọn lđ = (m) h : tổng tổn thất cục ống hút đ : tổng tổn thất cục ống đẩy : hệ số ma sát ống hút ống đẩy vF : vận tốc dòng nhập liệu ống hút ống đẩy (m/s) vF 4Qb 10 = 0,35 (m/s) 3600 dtr 3600 0,12 Xác định hệ số ma sát ống hút ống đẩy : Chuẩn số Reynolds : Re F vF dtr F F 0,35 0,1 910,353 = 48793,8 6,53.104 Vì ReF > 4000 chế độ chảy rối Chuẩn số Reynolds giới hạn: Regh = 6(d2/)8/7 = 7289,3 Vì Regh > Re1 chế độ chảy rối ứng với khu vực nhẵn thủy lực Áp dụng công thức (II.61), trang 378, [1]: = = 0,021 (1,81g Re 1, 64)2 Xác định tổng tổn thất cục ống hút : Chỗ uốn cong : Tra bảng II.16, trang 382, [1]: Chọn dạng ống uốn cong 90o có bán kính R với R/d = u1 (1 chỗ) = 0,15 Ống hút có chỗ uốn u1 = 0,15 = 0,3 Van : GVHD: TS Trần Lưu Dũng BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh 72 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Cơng nghệ Hóa học Tra bảng 9.5, trang 94, [8]: Chọn van cầu với độ mở hoàn tồn v1 (1 cái) = 10 Ống hút có van cầu v1 = 10 Nên: h = u1 + v1 = 10,3 Xác định tổng tổn thất cục ống đẩy : Chỗ uốn cong : Tra bảng II.16, trang 382, [1]: Chọn dạng ống uốn cong 90o có bán kính R với R/d = u2 (1 chỗ) = 0,15 Ống đẩy có chỗ uốn u2 = 0,15 = 0,6 Van : Tra bảng 9.5, trang 94, [8]: Chọn van cầu với độ mở hồn tồn v2 (1 cái) = 10 Ống đẩy có van cầu v2 = 10 Vào bồn cao vị : cv = Nên: đ = u1 + v1 + cv = 11,6 Vậy: hf1-2 = 0, 021 10 0,352 10,3 11, =0,15 (m) 0,1 9,81 b Tính cột áp bơm Hb = (z2 – z1) + hf1-2 = (5 – 1) + 0,15 = 4,15 (m) 6.3.3 Công suất Chọn hiệu suất bơm: b = 0,8 Công suất thực tế bơm: Nb = Qb H b F g 0,5 9,007862 1000 ,42 9,81 3600 b 3600 0,8 = 128,69 (W) = 0,17 (Hp) Kết luận: Để đảm bảo tháp hoạt động liên tục ta chọn bơm li tâm loại XM, có: - Năng suất: Qb = 10 (m3/h) - Cột áp: Hb = 4,15 (m) - Công suất: Nb = 0,5 (Hp) GVHD: TS Trần Lưu Dũng BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh 73 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh Trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM Khoa Cơng nghệ Hóa học 6.4 Tính bảo ơn thiết bị: Trong trình hoạt động tháp, tháp tiếp xúc với khơng khí nên nhiệt lượng tổn thất môi trường xung quanh ngày lớn Để tháp hoạt động ổn định, với thông số thiết kế, ta phải tăng dần lượng đốt gia nhiệt cho nồi đun để tháp không bị nguội (nhất sản phẩm đỉnh, ảnh hưởng đến hiệu suất tháp) Khi đó, chi phí cho đốt tăng Để tháp không bị nguội mà không tăng chi phí đốt, ta thiết kế lớp cách nhiệt bao quanh thân tháp Chọn vật liệu cách nhiệt cho thân tháp amiăng có bề dày a Tra tài liệu tham khảo [2], hệ số dẫn nhiệt amiăng a = 0,151 (W/m.oK) Nhiệt lượng tổn thất môi trường xung quanh: Qm = 0,05.Qd = 0,05.506,119 = 25,306 (KW) Nhiệt tải mát riêng: qm = Qm a (t v1 t v ) a t v (W/m2) f tb a a (IV.27) Với: + tv1 : nhiệt độ lớp cách nhiệt tiếp xúc với bề mặt tháp + tv1 : nhiệt độ lớp cách nhiệt tiếp xúc với khơng khí + tv : hiệu số nhiệt độ hai bề mặt lớp cách nhiệt Nhận thấy: qm = const, nên chọn tv = tmax = tđáy -tkk ,tkk = 27oC Suy tv = 98,6 – 27 = 71,6oC + ftb : diện tích bề mặt trung bình tháp (kể lớp cách nhiệt) ftb = .H.Dtb = .H.(Dt + Sthân + a) Từ (IV.27), ta có phương trình: 25,306 1000 0,151 71,6 5,4.(0,700 0,003 a ) a Suy ra: a = 0,005132(m) Vậy: chọn a = (mm) GVHD: TS Trần Lưu Dũng BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh 74 BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh BAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lhBAO.cao.do.an.QUA.TRINH.va.THIET.bi.THIET.ke.THAP.CHUNG.cat.mam.XUYEN.lo.he.ACETONE.–.nuoc.NANG.SUAT.NHAP.LIEU.2000.lh