Nghiên cứu các công nghệ điều chỉnh nội lực trong cầu dầm thép liên hợp với bê tông cốt thép

BO GIAO DUC VA DAO TAO TRUONG DAI HOC XAY DUNG Nguyên Bình Hà stoves NAc KSEE ` m m = m Chuyên ngành: Cầu, Tuy nen công trình xây dựng khác đường tơ đường thành Mã số: 2.15.10 CHUYÊN ĐỀ TIẾN SỸ Số đơn vị học trình: EW - VỆ “=~ SMS Pe /tụ Cán hướng dân chuyên đề: GS.TS Lê Đình Tâm ⁄ GS TSKH Nguyễn Như Khải MUC 37100 L LUC Khái niệm chung phân loại điều chỉnh nội lực | 1.1 — Khái niệm chung điều chỉnh nội Ìực - óc Server 1⁄2 — Phân loại điểu chinh n6i WC cssssccccccssssseccccsssseccsssssceccsssseecessssesesesesssseseseeeees Một số công nghệ điều chỉnh ứng suất . -c Ăn Shin 10 2.1 — Đối với đầm đơn gIản .ác n1 SH kg kg 10 2.1.1 Điều chỉnh trụ tạm 2.1.2, Daim Prebeam eseeecsessesseeseestssnsssssesnssnessenteseenseccssnneaneaceneenseateneeaeenten 16 2.1.3 Điều chỉnh căng SH HH ng Hư go 22 2.1.4 Điều chỉnh bó cáp cường độ cao tạm thời 26 2.1.5 Điều chỉnh hệ giàn phía . -c sec ¬ 2.1.6 Điều chỉnh việc nén BTCTT' . .- 2c cv vs rseo 27 2.2 Đối với dầm liên tỤC . -cQQQ ng ng kg ven ệt 29 2.2.1 Điều chỉnh trụ tạm .- G11 ngưngngu 10 s21 26 1H TH ng ng ngưng 30 2.2.2 Điều chỉnh bang kích từ trụ -.c- Ăn HH nen reo 31 2.2.3 Điều chỉnh trọng lượng thân c5 Ặccceseeeeceeeeero 2.2.4 Điều chỉnh trình tự liên hợp đặt tải -G - sc se kseei 34 2.2.5 Một số phương pháp điều chỉnh khác - - Gv vs keeki 38 2.2.6 NAM X6t sccccccssccescssssecssssssscsssssssesssssssescesseseessssisesssssssssasesssstivessstivescessateccessse 40 Kt HUAN cceccccscsssssssccceccccsssssecscsecessssssssssecessssssssssessessssssesssessscasssuesssssssssiesssesssssssesseeeee 41 Tai 16u tham Khao -‹-Ÿ HH 42 MỞ ĐẦU Tiết diện dầm thép liên hợp với bê tông cốt thép, kết hợp hai loại vật liệu xây dựng thép bê tông cốt thép, việc liên hợp hai loại vật liệu dẫn đến kết sử dụng hiệu khả làm việc vật liệu, chúng sử dụng rộng rãi giới Việt Nam Theo số liệu Cục Đường Việt Nam (tháng 10/1995) Quốc lộ có 2.933 cầu với tổng chiều dài 86.443m có 615 cầu với tổng chiều dài 22.600m kiểu dầm thép liên hợp với BTCT chiếm 20,97% số lượng 26,14% chiều đài Năm 2000 dự án Nâng cấp quốc lộ 18 đoạn từ Nội Bài Bắc Ninh sử dụng vốn vay ODA Nhật Bản chủ đầu tư Ban Quản lý dự án 18 lần áp dụng kết cấu dầm liên hợp với tên gọi Prebeam Việt Nam Hiện dự án 45 cầu nông thôn miền trung áp dụng 26 cầu dầm thép liên hợp với BTCT với tổng chiều dài cầu 1.429,4m chiếm 53,63% Dự án 38 cầu nông thôn đồng sông Cửu Long áp dụng 17 cầu dầm thép liên hợp với BTCT với tổng chiều dài cầu 872,55m chiếm 39,95% Để nâng cao hiệu sử dụng vật liệu kết cấu dầm liên hợp cần áp dụng phương pháp điều chỉnh nội lực trình thi công để phân bố lại ứng suất tiết diện Chun đề tập trung trình bầy mục đích, ngun lý số công nghệ điều chỉnh nội lực thường sử dụng kết cấu dầm thép liên hợp với BTCT áp dụng cho hệ cầu dầm KHAINI£M CHUNG VA PHAN LOẠI ĐIỀU CHỈNH NỘI LỰC 1.1 Khái niệm chung điều chỉnh nội lực Tiết diện dầm dầm thép liên hợp với bê tông cốt thép tiết diện gồm nhiều loại vật liệu có tiêu lý khác nhau, bê tơng chịu nén tốt nên đưa vào vùng chịu nén, thép chịu kéo tốt nên đưa vào vùng chủ yếu chịu kéo, thân tiết diện dầm thép sử dụng nhiều loại thép khác phù hợp với biểu đồ ứng suất Tiết diện dầm thép liên hợp với BTCT xem hợp lý tận dụng hết cường độ vật liệu để chống lại tác dụng ngoại lực Một nguyên lý để phần lớn toàn diện tích tiết điện đạt tới cường độ cực hạn dùng phương pháp điều chỉnh nội lực để phân bố lại ứng suất tiết diện, đảm bảo tổ hợp mặt cắt nguy hiểm đạt giá trị cực hạn bê tông chịu nén thép chịu kéo [5], cho phép kết cấu tiếp nhận tải trọng lớn Việc áp dụng công nghệ điều chỉnh nội lực hệ thống cầu thép bê tơng liên hợp so với cầu bê tông cốt thép nhiều cầu thép Mục đích cơng nghệ nhằm sử dụng hết khả làm việc bê tông thép TẢI TRỌNG TÁC DỤNG CỬA CÁC GIAI ĐOẠN L † „« x TĨNH TẢI | | O4m thép | DẠNG BIỂU ĐỒ MÔ MEN CỦA CÁC GIAI ĐOẠN Bản BTCT | | tT Bọn TTITHTNHH LUT TIỂTUỆN LÀM VIỆC | (MINT | | + L Ban BICT | Dâm tép TL _] | I oN ị ` TrHmTNITHHTHIHHHH kịp | | T 5w j[HHTTNHTHHIHHTTTT T Hình 1-1 Các giai đoạn thi công biểu đồ mô men tương ứng dầm thép liên hợp với BTCT thi công theo phương pháp truyền thống | Điều chỉnh nội luc phân bố lại nội lực có lợi kết cấu biện pháp khác q trình thi cơng Các biện pháp là: sử dụng trụ tạm, kích, thay đổi sơ đồ thi cơng, cáp cường độ cao Theo công nghệ thi cơng truyền thống (Hình I-1) cầu thép liên hợp với bê tông cốt thép thường làm việc theo hai giai đoạn mà biên dầm thép thường đạt giá trị giới hạn vị trí khác ứng suất cịn nhỏ cường độ giới hạn nhiều Với phương pháp thi công truyền thống biểu đồ ứng suất tiết diện dầm thép liên hợp với BTCT có dạng sau: Onn tinh tinh hoat tổng cộng : Hình 1-2 Biểu đồ ứng suất tiết điện tiết diện dầm thép liên hợp với BTCT thi công theo phương pháp truyền thống Căn vào biểu đồ ứng suất Hình 1-2 cho thấy biên dầm liên hợp vùng mô men dương chịu ứng suất kéo giai đoạn, biên thường biên bị khống chế Như tạo cho biên ứng suất nén ban đầu tổng ứng suất với ứng suất sinh giai đoạn nhỏ cường độ giới hạn Để làm việc cần tiến hành điều chỉnh nội lực q trình thi cơng, chẳng hạn giải pháp sử dụng trụ tạm thi công dầm giản đơn Tại tiết diện nhịp có biểu đồ ứng suất cho Hình 1-3 a cho thấy biên dầm thép chịu nén biên chịu kéo, ngược với biểu đồ ứng suất dầm thép Hình 1-2 a, tĩnh tải thường xuyên tác dụng vào tiết điện liên hợp thường lớn thi cơng theo phương pháp truyền Onn tĩnh (có trụ tạm) — tĩnh hoạt (+dỡ trụ tạm) tổng cộng Hình 1-3 Biểu đồ ứng suất tiết diện dầm thép-BTCT có điều chỉnh nội lực Kết cấu thép ứng suất trước kết cấu trình chế tạo lắp ráp, người ta dùng phương pháp nhân tạo gây cho toàn kết cấu phận chịu ứng suất trước ngược dấu với ứng suất tải trọng gây ra, nhằm mục đích tăng cường khả Kết cấu thép ứng suất trước thật xuất P —— ip chịu lực độ cứng công trình [1] từ kỷ trước, khoảng thời gian gần quan tâm nhiều, đúc kết thành lý luận trở thành phương hướng nghiên cứu riêng biệt, ngày áp dụng rộng rãi ngành dan dung, giao thong van tal | ~ ~ | So “ R | Hình 1-4 Biểu đồ làm việc Để hiểu rõ chất vấn để ta xét thép UST (1 trước gây UST; trường hợp trước làm việc Sau gây UST) gây ứng suất trước ơạ ngược dấu với ứng suất tải trọng làm việc giai đoạn đàn hồi vật liệu tăng lên (Hình 1-4} Tải trọng tác dụng trước tiên phải khử hết ứng suất trước ơạ, sau đưa vật liệu bắt đầu làm việc theo ứng suất từ giá trị lúc đạt cường độ tính tốn R Do khả chịu lực thép ứng suất trước lớn thép thường ơạF [1] Điều chỉnh nội lực kết cấu nhịp dầm liên hợp giản đơn (trong trường hợp không sử dụng cốt thép ứng suất trước căng ngoài) thường theo đuổi mục đích tiết kiệm thép Nhiệm vụ nâng cao khả chống nứt bê tông nhờ điều chỉnh nội lực không đặt Đối với dầm liên tục mục đích điều chỉnh nội lực chống nứt BTCT vùng chịu mô men uốn âm tiết kiệm thép Điều chỉnh nội lực kết cấu nhịp liên hợp thực đường lối sau: Tạo phân bố lại nội lực (Momen uốn, lực dọc truc, luc cat, momen xoắn) toàn kết cấu siêu tĩnh Tức tác động trình điều chỉnh nội lực biểu đồ bao nội lực hệ bị thay đổi so với không điều nội lực Tao su phan b6 lại ứng suất bên mặt cắt ngang kết cấu thép BTCT liên hợp việc tạo tiết diện biểu đồ ứng suất cân bằng, tăng tượng nén bê tông giảm phần thép mặt cắt Tức q trình điều chỉnh khơng gây phân bố lại nội lực hệ khơng làm thay đổi biểu đồ bao nội lực so với khơng điều chỉnh nội lực Sử dụng có hiệu vật liệu cường độ cao, cốt thép cường độ cao bê tông cường độ cao Từ ba đường lối để tiến hành điều chỉnh nội lực có biện pháp sau: + Điều chỉnh ứng suất không sử dụng cốt thép cường độ cao + Điều chỉnh ứng suất sử dụng cốt thép cường độ cao vx Kết cấu nhịp với việc sử dụng cốt thép cường độ cao dầm thép Kết cấu nhịp với việc sử dụng cốt thép cường độ cao để nén BTCT vx Kết cấu nhịp với việc sử dụng cốt thép cường độ cao cho tiết diện liên hợp Mục đích việc điều chỉnh ứng suất không dùng cốt thép cường độ cao: + Nén bê tông cốt thép vùng chịu kéo + Sử dụng có hiệu bê tơng cốt thép vùng chịu nén + Phân bố lại mô men uốn trọng lượng thân, dẫn đến việc tiết kiệm thép giảm chiều cao xây dựng 1.2 Phân loại điều chỉnh nội lực Căn vào công nghệ điều chỉnh nội lực người ta [I1], [12] phân loại phương pháp điều chỉnh nội lực theo sơ đồ Hình 1-5 Điều chỉnh nội lực trong, việc tạo kết cấu hệ thống lực cân có lợi mà khơng có biến đổi phản lực gối tựa Điều chỉnh nội lực ngồi việc tạo hệ thống có lợi lực mà có biến đổi phản lực gối tựa tồn suốt thời gian sử dụng Điều chỉnh trọng lượng thân phân bố lại lực mà nhận thay đổi sơ đồ kết cấu trình xây dựng, tác dụng ngoại lực thích hợp (ví dụ lực kích hay tải trọng tạm thời) với liên kết thích hợp phận kết cấu sau chuyển vị chúng lực tác dụng Tuy nhiên quan trọng để chuyển vị nhân tạo không vượt chuyển vị lượng thân theo hướng thay đổi sơ đồ kết cấu Ứng suất trước cưỡng phân bố lại nội lực mà nhận thay đổi sơ đồ kết cấu trình xây dung, phân bố lại nội lực địi hỏi phải có tác dụng lực nhân tạo lực kích, tải trọng tam thời, đối trọng Ổn định, khối ba lát, tác động nhiệt độ nhân tạo Hơn chuyển vị lực nhân tạo cần phải lớn chuyển vị có khả theo hướng trọng lượng thân kết cấu (bao gồm trọng lượng đối trọng ba lát) thay đổi sơ đồ kết cấu trình xây dựng Sự điều chỉnh trọng lượng thân ứng suất trước cưỡng điều chỉnh bên điều chỉnh bên Lực căng cốt thép ứng Cường độ cao suất ĐIỀU CHÍNH Nén BT kích ngang trước cưỡng Độ vồng độ võng dầm giản đơn trước sau L.hợp NỘI Sự thay đổi sơ dé tinh hoc Điều chỉnh trọng lượng thân DIEU CHINH NỘI LỰC ứng suất ĐIỀU CHỈNH trước cưỡng Ngồi NỘI LỰC NGỒI đặt tải Sự điều chỉnh trình tự liên hợp đặt tải `== TT T1 ji Trọng lượng mặt cầu (Ga) Glial doan Ih dầm thép chịu tạo biểu mụ men ơơơ â ! SLL ( MS \ (111101110 ¡c) Jin LLL Jin! Jin LALA AALS { Gde 6) J, LIT Jin! SES eh hy lt tìiti(iiit 0) L„ nằm khoảng nhịp cầu khoảng L„ đạt cường độ, chất tải TA Gial đoạn @ Giai đoạn 3: Sau lớp BTCT mặt ]7 IIllllll cầu chiều dài tính tốn trước kết cấu nhịp có dạng Hình 2-25 © Giai đoạn cốp pha dầm thép chịu Dạng biểu đồ Giai đoạn 2: Thị công lớp BTCT mặt | @ Giai đoạn l: Lắp đặt dầm thép vào vị trí, mơ men thể Hình 2-25 I | |lƑ^ @ kết cấu nhịp liên tục nhịp [ 8] trọng lượng thân liên kết, — | | aa @ Giai đoan @ — @ > trọng có cường độ G„„ chiều dai Ly, Hình 2-25 ĐCNL, kết cấu nhịp liên tục Trong giai đoạn kết cấu nhịp bát đầu ba nhịp trình tự liên hợp đặt tải 35 có thay đổi mô men quan tinh: doan L, m6 men quan tính bao gồm phần dầm thép BTCT' (Ty), đoạn khác mô men quán tính dầm thép (J,) Biểu đồ mơ men có dạng Hình 2-25 Giai đoạn 4: Vẫn nguyên tải trọng điều chỉnh, tiến hành thi công phần BTCT lại Tiết diện làm việc giai đoạn bao gồm dạng: có dầm thép (J,) đầm thép diện liên hợp với BTCT (J,,) Tai tac dung giai đoạn G„ tác dụng hai đoạn từ gối biên đến mép phần bê tông thi công giai đoạn Biểu đồ mơ men có dạng Hình 2-25 Giai đoạn 5: Khi BTCT mặt cầu giai đoạn đạt cường độ, thời điểm dầm thép BTCT đồng thời làm việc toàn chiều dài cầu, chịu tải trọng tác dụng lên kết cấu nhịp, tiết diện làm việc tiết diện liên hợp Tiến hành đỡ tải trọng điều chỉnh G„„ đoạn L„., việc dỡ tải trọng tương đương với việc tác dụng vào dầm liên hợp lực phân bố có cường độ, vị trí tải trọng điều chỉnh có chiều ngược lại (hướng từ lên trên) Biểu đồ mơ men có dang Hình 2-25 Như thời điểm kết thúc giai đoạn mô men tác dụng vào phần BTCT tổng mô men giai đoan 3, 4, Giai đoạn 3, tác dụng vào BTCT đoạn L„ Giai đoạn tác dụng vào BTCT toàn kết cấu nhịp Biểu đồ tổng hợp mô men tác dụng vào BTCT' kết thúc trình điều chỉnh ứng suất thể Hình 2-25 Qua biểu đồ nhận thấy vùng trụ biểu đồ mô men có giá trị dương (tấm BTCT chịu nén) Mơ men dương cân với mô men âm tính tải mặt cầu đồn tải trọng tạo cho BTCT mặt cầu không làm việc chịu kéo đảm bảo ứng suất bê tông nhỏ cường độ kéo giới hạn không bị nứt Vấn đề đặt phải xác định tiết diện kết cấu nhịp theo chiều dọc cầu, xác định chiều dai L,, Ly, va tai diéu chinh (G,,) Cong nghệ tin học giúp đỡ nhiều việc giải vấn đề nêu ~ 36 Hình 2-26 trình bày sơ đồ thuật toán nghiên cứu cầu liên tục dầm thép liên hợp với BTCT có điều chỉnh nội lực tải trọng tạm thời để bê tông không bị kéo Với thuật tốn dùng để kiểm tra khả làm việc tiết diện dùng cho việc lựa chọn tiết diện hợp lý cho kết cấu nhịp dầm thép liên hợp với BTCT sử dụng công nghệ điều chỉnh ứng suất tải trọng tạm thời Các ký hiệu sơ đồ: L¡, Lạ Chiều dài nhịp biên nhịp J¿ Jụ, Yị Mơ men qn tính dầm thép, dầm liên hợp, khoảng cách từ trục trung hoà dầm thép đến biên dầm thép LM,, LM,, LM; ,LQ;, LQ;, LQ: Ma trận ảnh hưởng mô men, Lực cắt tiết diện khi: có dầm thép, dầm thép phần liên hợp (đoạn L.), dầm liên hợp M, M3, Q, Q,, Mô men, lực cắt qua giai đoạn (6- Tĩnh tải II, 7- Hoạt tải) Ly.» Gy Chiều dài tải trọng điều chỉnh Ơa, Ơ;p.(I=l 7) Ứng suất dầm thép bê tông giai đoạn ¡ MTo, Ma tran ting suat giai đoạn i R, Cudng d6 gidi han cua thép dầm R,, R, Cường độ giới hạn chịu nén kéo bê tông Như việc định vị trí, chiều đài, thứ tu thi cong ban BTCT mặt cầu, kết hợp với tải trọng tạm thời mà khơng phải xây dựng trụ tạm, khơng phải dùng kích thiết bị phụ khác giải duoc van dé dua BTCT làm việc với dầm thép vùng chịu mô men âm, mà giữ ưu điểm dầm liên tục 37 (BEGIN ) / Lu,L¿,Kích thước tiết diện, Tải trọng / | ' Ma trait DTHH (JiJin, Y ) | | LMi, LM3,LQ:,LQ3, MTo1,MTo6, MToz | L La ⁄ | LM:¿, LQ2 M2, Ms, MTo2, MTơa † MTEon< Rt + / Lue , Guc / Luc + ALde hoac Gide + AGdc | M3, Q3, Ms, Qs, MTo3, MTos MT Zoi | > 8) —Ilol Jol deena 4000 cơm _Teot_lor_ fal Hình 2-28 Khớp tạm cầu Ủnna (Đức) (a Dạng tổng quát; b mặt bằng: c mặt cắt ngang; d Các bước nén BTCT; J trước nén; II trình nén; HH Sau nén) “4 40 2.2.6 Nhận xét Việc tạo ứng suất trước điều chỉnh ứng suất áp dụng để nâng cao tính chống nứt BTCT vùng chịu mô men âm, để tiết kiệm thép bê tông tham gia làm việc có hiệu Đối với sơ đồ hay3 nhịp nên dùng phương pháp kích thẳng đứng từ bên dưới, tựa tru cố định làm phương pháp để tạo ứng suất điều chỉnh ứng suất Trong trường hợp chiều cao hạ dầm thường nhỏ chiều cao nâng dầm Khi dầm có từ đến nhịp trở lên nên phối hợp phương pháp kích thang đứng từ đưới lên trụ đỡ với phương pháp điều chỉnh khác (xếp đối trọng ba lát, đặt đoạn ngắt tạm thời, dùng chốt tạm ) tạo ứng suất trước phương pháp căng cốt thép cường độ cao, cá biệt dùng phương pháp kích ngang ép BTCT 4] KET LUAN Điều chỉnh nội lực q trình thi cơng dầm thép liên hợp với BTCT mang lại hiệu kinh tế, việc phân bố có lợi nội lực kết cấu, việc sử dụng có hiệu diện tích BTCT, dẫn tới giảm diện tích phần thép Hiệu kinh tế phụ thuộc vào nhân công lao động thiết bị, điều kiện nước ta giá nhân công rẻ thiết bị điều chỉnh nội lực không cần thiết bị đặc biệt, thiết bị có sắn nên việc tiến hành điều chỉnh nội lực trình thi công mang lại hiệu lớn Mặt khác kinh nghiệm rút từ cầu Bến Chang cầu tiến hành điều chỉnh nội lực trình thi cơng, kết nghiên cứu ban đầu cầu đầm thép liên hợp với BTCT kết hợp điều chỉnh nội lực [3], [4], [5], [6], [7], [ 8] giúp ích cho việc áp dụng đại trà công nghệ điều chỉnh nội lực cầu liên hợp nước ta Cơng nghệ điều chỉnh có nhiều giải pháp khác nhau, vào điều kiện thực tế để chọn phương pháp điều chỉnh cho phù hợp Cần có nghiên cứu sâu để có giải pháp điều chỉnh nội lực phù hợp cho kết cấu nhịp cụ thể Nên áp dụng cơng nghệ thơng tin vào việc tính tốn lựa chọn giải pháp điều chỉnh 42 TAI LIEU THAM KHAO [1] - Nguyén Như Khải, Lê Đình Tâm — Thiét ké cdu kim loai, tap I, H — Nhà xuất ban Dai học trung học chuyén nghiép — Ha ndi, 1985 [2] N I Polivanov (1979), Thiết kế cầu bê tông cốt thép? câu thép đường ô tô, người dịch: Nguyễn Trâm, Nguyễn Như Khải, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội [3] Lê Đình Tâm, Nguyễn Bình Hà - Nghiên cứu dầm thép liên hợp với BTCT vấn đề điều chỉnh ứng suất - Báo cáo Hội nghị khoa học sản xuất lần thứ X trường ĐHXD [4] Lê Đình Tâm, Nguyễn Bình Hà - Nghiên cứu dầm thép liên hợp với BTCT, sử dụng công nghệ: điều chỉnh ứng suất giai đoạn thi công - Báo cáo Hội nghị khoa học - công nghệ lần thứ XI cha trường ĐHXD [5] Lê Đình Tam, Nguyễn Bình Hà - Một phương pháp thiết kế hợp lý đầm bê tông thép liên hợp - Hội nghị học vật rắn lần thứ IV - 1994 [6] Nguyễn Bình Hà - Kết cấu nhịp dầm thép bê tông liên hợp có tiết diện hợp lý - Tuyển tập cơng trình khoa học Hội nghị học vật rắn biến dạng tồn quốc lần thứ V - 1996 [7] Nguyễn Bình Hà - Kết nghiên cứu cầu dầm thép liên hợp với BTCT kết hợp điều chỉnh ứng suất — Tuyển tập báo cáo Hội nghị kết cấu công nghệ xây dựng — 2000 [ 8] Nguyễn Bình Hà - Sự phân bố nội lực dầm cầu liên tục bê tông thép liên hợp điều chỉnh nội lực - Tạp chí Cầu Đường Số 6/2002 [9] Uỷ ban Kiến thiết Xây dựng tồn Liên Xơ (1985), Quy trình kỹ thuật thiết kế kết cấu nhịp cầu thép liên hợp với bê tông cốt thép?, người dịch: Bùi Tuấn Khanh, Hiệu đính: Phan Kế Tiến, Phan Xuân Đại, Nhà xuất Giao thông Vận tải, Hà Nội 43 [10] - R P JONSON AND R J BUCKBY - Composite structure of Steel and Concrete — Volume — Bridge [II] - H H Crpeneuxnit - CranexenezoOeTOHHBIe MOCTBI — H3HAT€JICTBO Tpaucnopt — Mocksa, 1965 [12] H H Crpeneuxnii — CranexenesoGeToHHble NpONéTHEIe CTPOeHUA MOCTOB — Tpancnopr, [13] 198] - NARENDRA TALY - Design of the Modern Highway Bridges — The McGRAW-HILL Company, Inc 1998 [14] No 18 Projects Republic of VietNam Management Unit, Ministry - National Highway No Noi Bai to Bac Ninh - march 2000 of Transport, 18 Improvement The Socialist Project — Section: