Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 162 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Thông tin cơ bản
Định dạng
Số trang
162
Dung lượng
10,1 MB
Nội dung
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHĨA LUẬN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ BCONS SALA GVHD: TS NGUYỄN THANH HƯNG SVTH: LƯƠNG TUẤN ĐẠT SKL010794 Tp Hồ Chí Minh, tháng 6/2023 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ***** THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BCONS SALA SVTH : LƯƠNG TUẤN ĐẠT MSSV: 17149121 Khóa: 2017 – 2021 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Dân Dụng GVHD: TS NGUYỄN THANH HƯNG Tp Hồ Chí Minh, tháng năm 2023 CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -Tp Hồ Chí Minh, ngày 20 tháng 06 năm 2023 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: Lương Tuấn Đạt MSSV: 17149061 Ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây dựng Lớp: 17149CL2B Giảng viên hướng dẫn: TS Nguyễn Thanh Hưng ĐT: Ngày nhận đề tài: 14/02/2023 Ngày nộp đề tài: 20/06/2023 Tên đề tài: Chung cư BCONS SALA ( khu hộ gồm 16 tầng hầm ) Các số liệu, tài liệu ban đầu (Cung cấp GVHD): Hồ sơ kiến trúc Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung thực đề tài: Kiến trúc: Thể vẽ kiến trúc Kết cấu: - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế cầu thang điển hình; - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình (Phương án sàn sườn BTCT); - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế khung bao gồm hệ dầm, vách phẳng, lõi thang máy (GVHD định); - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế móng cọc khoan nhồi; Sản phẩm: 01 thuyết minh 01 phụ lục vẽ A3 TRƯỞNG NGÀNH GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN i CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: MSSV: Ngành: Tên đề tài: Họ tên Giảng viên hướng dẫn: NHẬN XÉT Về nội dung đề tài khối lượng thực Ưu điểm Khuyết điểm Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2022 Giảng viên hướng dẫn ii CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: MSSV: Ngành: Tên đề tài: Họ tên Giảng viên phản biện: NHẬN XÉT Về nội dung đề tài khối lượng thực Ưu điểm Khuyết điểm 10 Đề nghị cho bảo vệ hay không? 11 Đánh giá loại: 12 Điểm: (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng Giảng viên phản biện iii năm 2022 LỜI NĨI ĐẦU Cùng với xu tồn cầu hóa kinh doanh quốc tế phát triển mạnh mẽ, hoạt động xây dựng ngày trở nên đa dạng, phong phú có ý nghĩa quan trọng quốc gia sự phát triển toàn cầu Là kỹ sư xây dựng tương lai cần phải nắm vừng yếu tố kết cấu, kĩ thuật thi cơng kinh tế Để có điều phải biết cơng đoạn để làm nên cơng trình hồn chỉnh nào? “Học đôi với hành, lý thuyết phải kết hợp với thực tiễn” phương châm giáo dục bắt buộc nhằm cho sinh viên từ lý thuyết áp dụng vào thực tế công việc Là sinh viên chuyên ngành Công nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây dựng – Trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP HCM, đào tạo kỹ năng, cung cấp kiến thức từ đến phức tạp kết cấu, thi công, thiết kế cơng trình nói chung xây dựng dân dụng cơng nghiệp nói riêng giúp em nâng cao trình độ hiểu biết Tuy nhiên, việc vận dụng kiến thức cịn nhiều hạn chế.Vì vậy, thời gian hoàn thành đồ án tốt nghiệp giúp sinh viên vận dụng kiến thức học vào trình làm việc nâng cao trình độ để đáp ứng với thời Sinh viên xin cam đoan đồ án tốt nghiệp hoàn toàn sinh viên tự thực Tất khối lượng số liệu chưa công bố rộng rãi Việt Nam i LỜI CẢM ƠN Đồ án tốt nghiệp xem tổng kết quan trọng đời sinh viên, nhằm giúp sinh viên hệ thống lại toàn kiến thức học giảng đường Qua đồ án này, sinh viên muốn thể kết sự nỗ lực thân năm học tập trường sự làm việc không mệt mỏi tháng qua Để đến kết ngày hôm nay, sinh viên xin gửi lời cám ơn chân thành đến tồn thể q Thầy, Cơ trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP HCM nói chung q Thầy Cơ khoa Xây dựng nói riêng, người trực tiếp dạy dỗ sinh viên từ ngày bước chân vào trường hôm Sinh viên xin gửi lời cám ơn sâu sắc đến giảng viên hướng dẫn, xin gửi đến Thầy với tất sự biết ơn sinh viên Thầy tận tình hướng dẫn, khơng ngại khó khăn, cơng việc bận rộn để hết lòng giúp đỡ sinh viên hoàn thành đồ án cách tốt Thầy giúp sinh viên có nhìn đắn, khái quát việc thiết kế, phương pháp tính toán quan trọng cần thiết cho người Kỹ sư Xây dựng, đặc biệt kiến thức sát với thực tế bên thực Sự giúp đỡ, bảo tận tình Thầy phương hướng động lực để sinh viên hoàn thành khối lượng công việc đồ án Những điều Thầy dạy sinh viên ghi nhớ điều kiến thức, kinh nghiệm quý báu cho thân trường Tp Hồ Chí Minh, ngày 20 tháng 06 năm 2023 Sinh viên thực Lương Tuấn Đạt ii MỤC LỤC NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP i PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN ii PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN iii LỜI NÓI ĐẦU i LỜI CẢM ƠN ii MỤC LỤC iii DANH MỤC BẢNG BIỂU viii DANH MỤC HÌNH ẢNH xi CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 Tổng quan dự án 1.2 Cơ sở thiết kế 1.3 Vật liệu sử dụng 1.3.1 Bê tông : 1.3.2 Cốt thép 1.4 Tải trọng : 1.4.1 Tĩnh tải : 1.4.2 Hoạt tải : 1.4.3 Tải trọng gió : 1.5 Sơ kích thước cấu kiện : CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 10 2.1 Mơ hình sàn phần mềm SAFE : 10 2.2 Khai báo loại tải trọng : 11 2.3 Kết nội lực phân tích mơ hình : 14 2.4 Kiểm tra chuyển vị sàn : 17 iii 2.5 Tính tốn cốt thép tầng điển hình : 21 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 23 3.1 Kích thước sơ cấu kiện : 23 3.2 Chọn sơ kích thước dầm cầu thang 24 3.3 Tải trọng : 25 3.3.1 Tĩnh tải : 25 3.3.2 Hoạt tải : 27 3.4 Kiểm tra chuyển vị cầu thang : 30 3.5 Tính tốn cốt thép 31 3.6 Kiểm tra khả chịu cắt thang : 33 3.7 Thiết kế dầm chiếu tới 33 3.7.1 Kiểm tra điều kiện chịu cắt cấu kiện : 35 3.8 Thiết kế dầm chiếu nghĩ : 35 3.8.1 Kiểm tra điều kiện chịu cắt cấu kiện : 37 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ TÍNH TỐN BỂ NƯỚC 38 4.1 Thông số ban đầu : 38 4.2 Cơ sở tính tốn : 39 4.3 Tính tốn kết cấu bể nước mái : 39 4.3.1 Chọn sơ kích thước tiết diện : 39 4.4 Tải trọng tác dụng : 39 4.4.1 Tĩnh tải : 39 4.4.2 Hoạt tải : 41 4.5 Tổ hợp tải trọng 41 4.6 Xây dựng mơ hình : 43 4.7 Tính tốn thiết kế nắp bể nước mái : 45 iv 4.7.1 Tải trọng tác dụng : 45 4.7.2 Xác định nội lực : 46 4.7.3 Tính tốn cốt thép : 47 4.8 Tính toán thiết kế đáy bể nước mái : 49 4.8.1 Tải trọng tác dụng : 49 4.8.2 Xác định nội lực : 51 4.8.3 Tính tốn cốt thép : 52 4.9 Tính tốn thiết kế thành bể nước mái : 53 4.9.1 Tải trọng tác dụng : 53 4.9.2 Xác định nội lực : 56 4.9.3 Tính tốn cốt thép : 57 4.10 Tính tốn thiết kế dầm nắp, đáy bể nước mái: 58 4.10.1 Xác định nội lực 58 4.10.2 Tính tốn cốt thép : 60 4.10.3 Tính tốn cốt đai 60 4.10.4 Tính cốt thép gia cường 61 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN – THIẾT KẾ HỆ KHUNG 63 5.1 MỞ ĐẦU : 63 5.2 NHẬN XÉT TỔNG QUAN : 64 5.3 TÍNH TỐN TẢI GIĨ : 64 5.3.1 Gió tĩnh : 65 5.4 Gió động 67 5.5 TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 74 5.6 Phương pháp phân tích phổ phản ứng dao động : 74 5.7 Tính tốn tải động đất tự động phần mềm ETABS 78 v Hệ số tin cậy theo đất với trường hợp cọc treo chịu nén Trường hợp Rc,a Móng có 21 cọc 1.4 4398.13 Móng có 11 đến 20 cọc 1.55 3972.5 Móng có 06 đến 10 cọc 1.65 3731.75 Móng có 01 đến 05 cọc 1.75 3518.5 Bảng 7.16 Hệ số tin cậy theo đất với trường hợp cọc treo chịu nén Sức chịu tải thiết kế: R c,d R c,a Sức chịu tải theo cường độ vật liệu: Rm = 6136.2 (kN) 7.7 XÁC ĐỊNH ĐỘ LÚN CỌC ĐƠN Mục 7.4.2, TCVN 10304 – 2014, tính tốn độ lún cọc đơn cọc đơn không mở rộng mũi: s= N G1l (9.15)1 Trong đó: N = 4398.13 (kN) tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc; G1 module trượt trung bình lớp đất thuộc phạm vi chiều sâu hạ cọc Cho phép lấy G1 = 0.4× E = 0.4×15605 = 6242 (kN/m2); hệ số Xác định hệ số Công thức (30), BỘ XÂY DỰNG (2014), TCVN 10304 – 2014 MÓNG CỌC – TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ, NXB Xây dựng, Hà Nội, trang 41 148 ' 1- ' ' = + 1 Trong đó: độ cứng tương đối cọc: ×0.82 EA = = = 1.047 ; -3 G1l 6242×10 ×502 32500× 1 = 2.123/4 2.12×1.0473/4 = = 0.687 ; 1+ 2.123/4 1+ 2.12×1.0473/4 kn tiêu chuẩn cho phép lấy kn = 2; G2 module trượt trung bình lớp đất phạm vi 0.5l mũi cọc Cho phép lấy G = 0.4× E = 0.4× 22530 = 9012 (kN/m2); ’ hệ số tương ứng cọc cứng tuyệt đối: Gl 6242×50 ' = 0.17 ln k n × = 0.17 ln 2× = 0.76 ; G 2d 9012× 0.8 ’ giống ’ trường hợp đồng có đặc trưng G1 1: k l 2×50 ' = 0.17 ln n = 0.17 ln = 0.82 0.8 d ' 0.76 11- ' ' 0.72 0.82 = + = + = 1.118 ; 1 0.687 1.047 s= N 4398.13 = 1.118× ×103 = 15.75 (mm) G1l 6242×50 Độ cứng đàn hồi mơ hình cọc đơn 149 Kz = R c,d s = 4398.13 = 279246.35 (kN/m) 0.01575 7.8 MẶT BẰNG CỌC Xem vẽ đính kèm thuyết minh 7.9 THIẾT KẾ MÓNG M1 Nội lực móng M1 Story Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Unique Name 91 91 91 91 91 91 91 91 91 91 91 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 5065 5065 5065 5065 5065 5065 5065 Output Case TT-CB1 TT-CB2 TT-CB3 TT-CB4 TT-CB5 TT-CB6 TT-CB7 TT-CB8 TT-CB9 TT-CB11 TT-CB12 TT-CB1 TT-CB2 TT-CB3 TT-CB4 TT-CB5 TT-CB6 TT-CB7 TT-CB8 TT-CB9 TT-CB11 TT-CB12 TT-CB1 TT-CB2 TT-CB3 TT-CB4 TT-CB5 TT-CB6 TT-CB7 FZ (Kn) 1513.78 1265.32 1379.89 1229.88 1446.20 1460.00 1563.11 1428.10 1622.79 1255.42 1256.35 1366.24 1159.67 1259.02 1180.38 1216.20 1323.91 1413.32 1342.55 1374.79 1136.24 1136.03 2584.86 2187.69 2376.18 2190.08 2365.87 2502.48 2672.13 MX(kNm) -1.33 -1.14 -1.19 -0.68 -1.44 -1.28 -1.32 -0.86 -1.54 -1.10 -1.10 1.76 1.45 1.65 1.81 1.36 1.68 1.86 2.00 1.59 1.47 1.47 2.69 2.12 2.48 2.77 1.99 2.52 2.85 MY(kNm) 32.08 24.27 25.82 25.50 24.46 30.85 32.25 31.96 31.02 25.83 25.83 17.20 12.64 14.39 13.56 13.18 16.23 17.80 17.06 16.71 13.86 13.85 42.08 31.27 34.74 33.32 32.17 39.98 43.11 150 Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base 5065 5065 5065 5065 5071 5071 5071 5071 5071 5071 5071 5071 5071 5071 5071 TT-CB8 2504.64 TT-CB9 2662.85 TT-CB11 2148.45 TT-CB12 2148.57 TT-CB1 2730.01 TT-CB2 2289.68 TT-CB3 2497.93 TT-CB4 2259.81 TT-CB5 2552.12 TT-CB6 2634.78 TT-CB7 2822.20 TT-CB8 2607.90 TT-CB9 2870.98 TT-CB11 2265.46 TT-CB12 2266.42 Bảng 7.17 Nội lực móng M1 3.10 2.40 2.23 2.23 -1.32 -1.22 -1.17 -0.45 -1.59 -1.32 -1.27 -0.62 -1.65 -1.10 -1.09 41.83 40.80 33.91 33.89 55.00 41.37 44.67 43.69 41.97 52.69 55.66 54.78 53.23 44.30 44.29 Chọn cọc bố trí cọc Chọn số lượng cọc: n c = k N tt 8194.89 = 1.4× = 3.26 ; R c,d 3518.5 nc = Trong đó: k = (1.3 – 1.4) hệ số xét đến ảnh hưởng moment hình 7.4 Mặt móng M1 151 Kiểm tra phản lực đầu cọc hình 7.5 Phản lực đầu cọc móng M1 Pmax = 2731.561 kN < R c,d = 3518.5 (kN); Pmin = 1990.483 kN > ; Vậy cọc thỏa điều kiện không bị phá hủy 7.9.1 Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm Hệ số nhóm cọc tính theo cơng thức Converse – Labarre: d n -1 × n + n -1 × n1 = 1- arctan × ; 90 n1n s Trong đó: n1 = số hàng cọc nhóm; n2 = số cọc hàng; d = 800 (mm) đường kính cọc; s = 2.4 (m) khoảng cách cọc tính từ tim cọc 152 0.8 -1 × + -1 × = 1- arctan = 1; × 90× 2× 2.4 Qnhom = n c R c,d = 1×4×3518.5 = 14073.09 (kN); Qnhom = 14073.09 (kN) > Nttmax = 8194.89 (kN) Thỏa điều kiện cọc làm việc theo nhóm 7.9.2 Kiểm tra ổn định đất đáy khối móng quy ước Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: II,tb = ×l l II,i i i = 1182.17 = 23.64 ; 50 Kích thước khối móng quy ước: Bqu = B- d + L c tan 23.64 = - 0.8 + 2×50× tan = 13.55 (m); 4 L qu = L- d + L c tan 23.64 = - 0.8 + 2×50× tan = 13.55 (m); 4 Hqu = Lcoc + Hdai = 50 + = 52 (m) Trọng lượng khối móng quy ước: Wqu = Pcoc+dai + Pdat ; Trong đó: Pcoc+dai trọng lượng cọc đài móng; Pdat - khối lượng đất khối móng quy ước Xác định trọng lượng cọc đài: Pcoc+dai = Vcoc + Vdai × betong = 4×50×0.503 + 4× 4× × 25 = 3313.27 (kN); Xác định trọng lượng lớp đất khối móng quy ước: 153 Pdat = Bqu × Lqu × Hqu × 'tb = 13.55×13.55×52×10.2 = 97406.26 (kN); Wqu = Pcoc+dai + Pdat = 3313.27 + 97406.26 = 100719.54 (kN) Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước: N tt 8194.89 N = = = 7125.99 (kN); 1.15 1.15 tc M tcx = M tcy = M ttx 1.8 = = 1.57 (kNm); 1.15 1.15 M tty 1.15 = 146.36 = 127.27 (kNm) 1.15 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: M tcx 1.57 = = 1.5×10-5 ; tc N + Wqu 7125.99 +100719.54 ex = M tcy ey = tc N + Wqu tc Pmax = tc P = 127.27 = 1.2×10-3 ; 7125.99 +100719.54 N tc + Wqu e x e y + 1+ = 587.55 (kN); Lqu × Bqu Lqu Bqu N tc + Wqu e x e y = 1 = 586.93 (kN); Lqu × Bqu Lqu Bqu Ptbtc = tc tc Pmax + Pmin 587.55 + 586.93 = = 587.24 (kN) 2 Khả chịu tải đáy khối móng quy ước: R II = m1× m A× Bqu × II + B× h× 'II + D× cII - II × h ; k tc Trong đó: 154 m1 = 1.2, m2 = hệ số điều kiện làm việc đất hệ số điều kiện làm việc nhà cơng trình có tác dụng qua lại với nền, lấy theo 4.6.10 TCVN 9362 – 2012; ktc = hệ số tin cậy; A = 0.784, B = 4.137, D = 6.694 hệ số không thứ nguyên lấy theo Bảng 14, TCVN 9362 – 2012, phụ thuộc vào trị tính tốn góc ma sát II; II = 21 (kN/m3) dung trọng tự nhiên đất phía đáy khối móng quy ước; 'II = h = 10.2 (kN/m3) dung trọng đẩy đất đáy khối móng h i i i quy ước; cII = 4.14 lực dính đất nằm trực tiếp đáy khối móng quy ước; h0 chiều sâu đến tầng hầm; Hqu = 52 (m) chiều sâu đặt móng qui ước; Xác định chiều sâu h0: h = h- h td = 55.9 - 53.47 = 2.43 (m); Trong đó: htd chiều sâu đặt móng tính đổi kể từ tầng hầm: h td = h1 + h kc 25 = 52 + 0.6× = 53.47 (m); ' II 10.2 Trong đó: h1 = (m) chiều dày lớp đất phía đáy móng; h2 = 0.6 (m) chiều dày kết cấu sàn tầng hầm; kc = 25 (kN/m3) trị tính tốn trung bình trọng lượng thể tích kết cấu sàn tầng hầm 155 1.2×1 0.784×13.55× 21+ 4.137×52×10.2 + 6.694× 4.14 2.43 21 = 2872.89 kN ; R II = tc Pmax < 1.2 R II tc Thỏa điều kiện: Pmin > ; tc Ptb < R II Vậy đất đáy khối móng quy ước thỏa điều kiện ổn định 7.9.3 Kiểm tra lún khối móng quy ước Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = (m) Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện ibt > 5igl (vị trí ngừng tính lún) bt ibt = i-1 + i hi ; igl = k 0i × gl0i ; Trong đó: k0i hệ số xác định theo Bảng C.1, TCVN 9362 – 2012, phụ thuộc vào tỉ số L qu Bqu 0bt = gl0 = Z Bqu Wqu Bqu × Lqu = 100719.54 = 548.44 (kN/m2); 13.55×13.55 N tc 7125.99 = = 38.803 (kN/m2) Bqu × Lqu 13.55×13.55 Mục C.1.6, TCVN 9362 – 2012 có quy định: Độ lún móng theo phương pháp cộng lớp xác định: n gl × h i i=0 Ei S = ; Trong đó: = 0.8 hệ số khơng thứ ngun; 156 hi chiều dày lớp đất thứ i; Ei module biến dạng lớp đất thứ i Tính lún móng M1 Lớp phâ n tố hi Zi 1 Z/Bq k u o 13.5 gi sbt,i sgl,i E 10 548.44 38.802 2253 Bảng 7.18 Tính lún móng M1 sbt,i/sgl,i Si 14.134 0.0013 Vậy S = 0.138 cm < S = 10 (cm), thỏa điều kiện lún 7.9.4 Kiểm tra chống xuyên thủng Điều kiện chống xuyên thủng: My Fxt Mx + + 1 Fcx M bx,u M by,u (9.19) hình 7.6 Vùng chống xun thủng móng M1 157 Trong đó: Fxt lực xuyên thủng, tổng phản lực cọc nằm tháp chống xuyên; Fcx lực chống xuyên; Mx My moment uốn tập trung theo trục x y; Mbx,u Mby,u moment tập trung giới hạn hình 7.7 Minh họa đường bao diện tích tiết diện ngang tính tốn Xác định Fcx Fcx = R bt u m h Trong đó: Rbt = 1.15 (MPa) cường độ chịu kéo bê tông; h0 = hđài – a = – 0.11 = 1.89 (m) chiều cao tính tốn móng; um giá trị trung bình chu vi đáy đáy tháp nén thủng hình thành bị nén thủng, phạm vi chiều cao làm việc tiết diện: u m = h c + bc + c1 c2 ; mà hc = (m), bc = 0.4 (m) chiều cao bề rộng cột; 158 c1 = 0.945,c2 = 0.75 (m) hình chiếu mặt bên tháp xuyên thủng lên phương ngang u m = 2.5 + 0.3 + 0.75 0.945 = 8.99 (m); Fcx = 1.15 8.99 1.89 103 = 19540 (kN); Xác định Mbx,u, Mby,u Mbu,x = R I h R bt Ibx h , Mbu,y = bt by ; ymax x max Trong đó: Ibx Iby là moment qn tính đường bao tính tốn trục qua trọng tâm đường bao tính tốn; xmax ymax là khoảng cách lớn tính từ đường bao tính tốn đến trọng tâm Ibx = h +h h + h c h + bc + c ; Iby = h +b h + bc h + h c + c ; x max = 1 h + b c ; y max = h + h c ; 2 M bx,u = Mby,u = R bt Ibx h h +h = R bt h + h c h + bc + c h 34858.88 (kNm); y max R bt Iby h x max h +b = R bt h + bc h + h c + c h 24371.02 (kNm); mà Fxt = P = 9443.4 (kN); My Fxt Mx 9443.4 1.802 146.365 + + = + + = 0.489 ; Fcx M bx,u M by,u 41893.78 57819.13 35483.83 159 Vậy thỏa điều kiện chống xuyên thủng Điều kiện chống xuyên thủng hạn chế: Fxt Fcx = Fcx = h R bt h h0 b c + c + h c + c1 c1 c2 (9.21) 2×1.89×1.15 1.89 1.89 × × 0.3 + 0.75 + × 2.5 + 0.945 46866.75 (kN); 0.75 0.945 Fxt = P = 9443.4 (kN) Vậy Fxt < Fcx, thỏa điều kiện chống xun thủng hạn chế 7.9.5 Tính tốn cốt thép đài móng Giả thiết agt = 50 (mm), h0 = h – a = 2000 – 50 = 1950 (mm) Áp dụng cơng thức tính tốn: m = × R b × b× h M ; = 1- 1- 2 m ; As = R b × b× h Rs Hàm lượng cốt thép hợp lý: min = 0.05% = As R 17 max = R b = 0.493 = 1.9% bh Rs 435 hình 7.8 Moment đài móng M2 theo phương X, Y 160 Bảng tính thép đài móng M1 M ón g Kí M hiệu (kNm) M X dướ i X Y dướ i Y b(m m) h0 (mm ) a x As (mm2) Chọn thép Asc (mm2 m% ) Ø A 1444.5 1000 1950 0.0 22 0.023 1722.4 1900 0.09 200 66 54.93 1000 1950 0.0 01 0.001 64.78 769.6 0.00 200 730.67 1000 1950 0.0 11 0.011 866.3 1272 0.04 200 35 14.62 1000 1950 0.0 00 0.000 17.24 769.6 0.00 200 Bảng 7.19 Bảng tính thép đài móng M1 161 S K L 0