Đồ án tốt nghiệp kĩ thuật trung tâm dược

Đồ án tốt nghiệp trung tâm dược 11 tầng Đồ án tốt nghiệp trung tâm dược 11 tầng Đồ án tốt nghiệp trung tâm dược 11 tầng Đồ án tốt nghiệp trung tâm dược 11 tầng Đồ án tốt nghiệp trung tâm dược 11 tầng Đồ án tốt nghiệp trung tâm dược 11 tầng Đồ án tốt nghiệp trung tâm dược 11 tầng Đồ án tốt nghiệp trung tâm dược 11 tầng Đồ án tốt nghiệp trung tâm dược 11 tầng Đồ án tốt nghiệp trung tâm dược 11 tầng Đồ án tốt nghiệp trung tâm dược 11 tầng Đồ án tốt nghiệp trung tâm dược 11 tầng

NỘI LỰC MÓNG (MÓNG KHUNG TRỤC 3)

Để có được nội lực để tính toán móng ta sử dụng kết quả nội lực của các nút ngàm dưới chân các cột Các nội lực dưới chân cột được dùng để tính toán móng:

Cột P max Mx tư My tư Vx max Vy max

Cột P tư Mx max My tư Vx max Vy max

Cột P tư Mx tư My max Vx max Vy max

3A 403.668 -0.661 17.390 -2.858 0.8313B 636.470 -1.348 42.539 -16.118 1.5503C 673.138 -1.860 -41.431 14.272 0.3593D 572.254 -3.030 -41.498 0.039 -1.2373D' 368.767 -1.575 -18.030 1.983 -0.561Từ cỏc cặp nội lực trờn ta chọn cặp nội lựùc Pmax,M M V V x tu , y tu , x tu , y tu của mỗi cột để

Ta có công thức chuyển đổi tải trọng :

N tc = N tt /1,15 Q tc = Q tt /1,15 M tc = M tt /1,15

Dựa vào bảng nội lực móng ở trên ta chọn ra 3 móng để tính toán.

 Móng M-1 đại diện cho móng trục A, D’:

 Móng M-2 đại diện cho móng trục D:

 Móng M-3 đại diện cho móng trục B, C:

CHỌN VẬT LIỆU, KÍCH THƯỚC CỌC

1.1 Chọn vật liệu làm cọc:

- Bê tông mác 300 có Rn= 130 Kg/cm 2

- Thép dọc nhóm AIII : Ra = Ra’ = 3600 (kg/cm 2 )

- Thép đai nhóm AI có Ra= 2300 (Kg/cm 2 )

1.2 Chọn kích thước và thép trong cọc:

- Chọn cọc vuông tiết diện (350x350), L=3x8m Với 0.5m đầu cọc đập vỡ lấy thép neo vào đài và 0,1m cọc ngàm vào đài Do đó chiều dài còn lại của cọc là:

Lcọc=L – 0,6#,4m Diện tích tiết diện cọc là: Fc=axa=0.35x0.35=0.1225m 2

Diện tích cốt thép cọc lấy 4 có Fct.56cm 2 = 0.001256m 2

1.3 Kiểm tra cẩu, lắp cọc

1.3.1 Trường hợp vận chuyển cọc

Các móc cẩu trên cọc được bố trí ở các điểm cách đầu và mũi cọc những khoảng cố định sao cho moment dương lớn nhất bằng moment âm có trị số tuyệt đối lớn nhất

Vị trí 2 móc cẩu cách chân cọc một khoảng : 0.207L (Với L là chiều dài cọc) thì khi cẩu sẽ gây ra giá trị Moment Mnhịp = Mgối

Trọng lượng phân bố của cọc trên 1 m dài : q = n  b  h  bt  kủ = 1.1  0.35  0.35  2.5  1.5= 0.505 (T/m) kđ – là hệ số động, lấy kđ = 1.5

Mmax = 0.068 ql 2 = 0.068 0.5058 2 = 2.198 (T.m) Để an toàn , ta chọn giá trị mô men lớn nhất khi dựng cọc và khi cẩu cọc để tính.

Chọn lớp bảo vệ a = 3 cm, bê tông mác 300 có Rn = 130 kg/cm 2 , cốt thép AII có Ra (00(Kg/cm 2 )

Tóm lại: ứng với hai trường hợp vận chuyển cọc và dựng cọc , thép chọn 420 để cấu tạo cọc là thỏa

1.4 Tính thép làm móc treo cọc

Lực do một nhánh treo chịu khi cẩu lắp

- Nên diện tích cốt thép cho móc là

Chọn 116 ( Fa = 2.01 cm 2 ) làm móc treo

 Tính đoạn thép neo móc treo vào trong cọc :

( Với U: chu vi thanh thép làm móc treo)

Vì lneo = 40.19(cm)(cm) < 30 nên chọn lneo = 30  1.6 = 48 (cm)

SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC

2.1 Theo cường độ vật liệu làm cọc

Pvl = (Rb.Fb + Ra.Fa)

-  = 1,0 : Hệ số uốn dọc của cọc (tra sách hướng dẫn đồ án Nền và móng bảng 6-1 trang106)

- Rb = 130 kG/cm 2 : Cường độ chịu nén của Bêtông cọc mác 250

- Fb = 35 x 35 = 1225 cm 2 : Diện tích tiết diện ngang của cọc

- Ra = 3600(kg/cm 2 ) : Cường độ tính toán của cốt thép dọc trong cọc

- Fa = 3.14 x 4 = 12.56 cm 2 : Diện tích tiết diện ngang cốt thép dọc

2.2 Xác định sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cường độ của đất nền

Sơ bộ chọn chiều cao đài cọc là hđ = 1.1 (m) cho tất cả các móng và chọn chiều sâu đặt móng là hm = 3.5+1.1 = 4.6(m).

Chiều sâu đầu cọc nơi tiếp giáp với đài so với cốt ±0.00 là : 4.6 m.

Chiều dài cọc Lcọc = 23.4 m vậy mũi cọc nằm ở cao trình –28.0m

Sức chịu tải cực hạn của cọc theo chỉ tiêu cường độ đất nền được xác định theo công thức sau (Theo Phụ Lục B TCXD 205 – 1998 ) :

Qu AsfsApqp

Sức chịu tải cho phép của cọc được tính theo công thức :

Qa FSs  FSp. Trong đó :

FSs : Hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên Lấy (FSs = 1.5 – 2.0 ).

FSp :Hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc Lấy (FSp = 2.0 – 3.0)

Công thức tính ma sát bên tác dụng lên cọc được xác định : si a h a f  C     tg  Trong đó :

Ca : Lực dính giữa thân cọc và đất Lấy Ca = C (Cọc BTCT).

a Góc ma sát giữa cọc và đất nền lấy a = (Với cọc BTCT)

  h : Ứng suất hữu hiệu trong đất theo phương vuông góc với mặt bên cọc (T/ m 2 )

Ta có bảng tính như sau :

Vậy sức chịu tải cực hạn do ma sát bên : Qs =  Qsi = 184.41 (T)

Ap: Diện tích tiết diện ngang mũi cọc

Ap =0.35 2 =0.1225 m 2 qp: Cường độ chịu tải của đất dưới mũi cọc,được tính theo công thức : qp = cNc + ’vpNq + dpN

 + : Trọng lượng thể tích của đất ở độ sâu mũi cọc ( T/m 2 ).

+  vp ' :Ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng tại độ sâu mũi cọc do trọng lượng bản thân đất,xác định như sau:

+ dp:Đường kính tiết diện mũi cọc dp=0.35 m

+ Nc ; Nq ; N : Hệ số sức chịu tải phụ thuộc vào góc ma sát của đất, hình dạng của mũi cọc và phương pháp thi công.

Ta có &.31 0 Tra bảng các hệ số sức chịu tải của Terzaghi (Trang 138 sách Hướng dẫn đồ án nền móng của tác giả Châu Ngọc Ẩn) có các hệ số như sau :

2.3 Sức chịu tải tiêu chuẩn của cọc theo chỉ tiêu cơ lí của đất neàn (Phuù luùc A.7-TCXD 205:1998)

Q m m q F u m f l  Trong đó: m: hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất, lấy m=1 theo phụ lục A.7 ủieàu A.3 cuỷa TCXD 205-1998; mf : hệ số điều kiện làm việc của đất ở mặt bên cọc,phụ thuộc vào phương pháp tạo lỗ khoan, mf =0.9 theo bảng A.5 phụ lục A.7 TCXD 205-1998;

F: diện tích mũi cọc, F=0.1225m 2 ; u: chu vi tiết diện ngang của cọc, u=1.4 m; li: chiều dày của lớp đất thứ i tiếp xúc với cọc; fi: cường độ tính toán của lớp đất thứ i theo mặt xung quanh cọc Tra bảng A.2 phụ lục A TCXD 205-1998, ta có bảng sau:

Z (m) fi (T/m 2 ) hi (m) Tra với cột

23.5 8.39 2 Cát thô và thô vừa qM: cường độ chịu tải ở mũi cọc, lấy theo bảng A.1 phụ lục A TCXD 205-1998. Ở đây cọc cắm vào lớp đất cát hạt trung ở độ sâu -28.0m nên tra bảng ta được qM = 598(T/m 2 )

 Theo mục A.1 TCXD 205-1998 thì Sức chịu tải cho phép của cọc đơn theo đất nền, được tính: a tc

Ktc là hệ số an toàn, lấy bằng 1.4 khi sức chịu tải xác định bằng tính toán.

Kết luận: Sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cường độ của đất nền Qa1 9.44(T)

< sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lý của đất nền Qa2= 134.92(T) < sức chịu tải của cọc theo vật liệu Pvl4.42(T) do đó ta lấy sức chịu tải của cọc Qc = sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cường độ đất nền để thiết kế.

3.1 Kiểm tra điều kiện móng làm việc là móng cọc đài thấp

Vậy thỏa điều kiện tính toán theo móng cọc đài thấp.

3.2 Xác định số lượng cọc và chọn sơ bộ diện tích móng

Chọn số lượng cọc: nc=1.2 c tt

Cọc được bố trí như hình vẽ sau:

3.3 Kiểm tra lực lớn nhất tác dụng lên cọc

Chọn sơ bộ diện tích đài là: Fđài=BđxLđ=1.65x2.7=4.455m 2

Trọng lượng tính toán của đài :

Lực dọc tính toán ở đáy đài :

Moment tính toán ở đáy đài :

Lực truyền xuống cọc : tt min max p 

N xmax :Khoảng cách từ tâm của đài đến trục cọc xa nhất theo phương x. ymax : khoảng cách từ tâm của đài đến trục cọc xa nhất theo phương y. xi:Khoảng cách từ tâm đài đến trục cọc thứ i theo phương x. yi :khoảng cách từ tâm đài đến trục cọc thứ i theo phương y. xmax= 1.05 m ; ymax= 0.525 m xi 2 = 4x 1.05 2 =4.41 (m 2 )

(Thỏa điều kiện sức chịu tải của cọc)

 Pminx.792(T) > 0 thỏa điều kiện cọc không bị nhổ và không cần kiểm tra điều kiện sức chống nhổ của cọc

3.4 Kiểm tra áp lực đáy khối qui ước và độ lún của khối móng qui ước :

3.4.1 Kiểm tra áp lực đáy khối qui ước

Xác định kích thước khối qui ước :

Trong đó  được xác định như sau :

 Kích thước khối móng qui ước:

 Chiều dài, rộng và chiều cao của móng khối qui ước

 Diện tích của móng khối quy ước:

 Trọng lượng móng khối quy ước:

 Trong phạm vi từ đáy đài trở lên ta có :

 Trọng lượng móng khối quy trong phạm vi các lớp có tính đến đẩy nổi:

- Phần trên mực nước ngầm:

- Phần dưới mực nước ngầm:

Trọng lượng cả khối móng qui ước :

 Lực dọc tiêu chuẩn tại đáy khối qui ước :

 Aùp lực tiêu chuẩn tại đáy khối qui ước :

+ Momen tiêu chuẩn đối với trọng tâm đáy khối quy ước:

0.81 7.1 24.5 tc tc tc x ox x mqu

11.2 2.04 24.5 tc tc tc y oy y mqu

+ Aùp lực đất nền dưới đáy móng qui ước:

47.741( / ) 2 tc tc L B qu mqu mqu tc tc tc tc tc TB

+ Cường độ tính toán của đất ở đáy khối quy ước: (Theo QPXD 45-78)

RII = 1 2 ( mqu II mqu II ' ) tc m m A B B H D c k        

 ktc : 1.0 – 1.1 (lấy ktc = 1.0, Vì các chỉ tiêu cơ lý được lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đối với đất ).

 Tra bảng 3.1 sách Hướng dẫn đồ án nền móng của thầy Nguyễn Văn Quảng được: m1= 1.4; m2= 1.0 vì công trình không thuộc loại tuyệt đối cứng.

 Lớp đất cọc tỳ vào là lớp đất cát có :

 = 1.012(T/m 3 ): dung trọng lớp đất dưới mũi cọc.

 = 26.31 0 Với  = 26.31 0 Tra bảng 3-2 sách Hướng dẫn đồ án nền móng của NXB Xây dựng có các hệ số : A =0.86 ; B =4.46 ; D = 6.97

 h : bề dày lớp đất thứ i

  II ' Dung trọng của đất từ đáy khối quy ước trở lên:

2 tc tc tc tc tc tc tc

Vậy đất nền dưới khối móng qui ước ổn định

3.4.2 Kiểm tra lún của móng khối qui ước Độ lún của móng khối qui ước tính theo phương pháp cộng các lớp phân tố

 Aùp lực bản thân đất nền ở đáy móng khối qui ước

 Ứng suất gây lún ở đáy móng khối qui ước gl 0 tc bt z TB

 Chia lớp đất dưới đáy móng khối qui ước thành nhiều lớp có chiều dầy hi=1m,Tính ứng suất gây lún cho đến khi nào thỏa điều kiệni gl

i bt thì cho phép tính lún đến độ sâu đó

    : ứng suất gây lún tại đáy lớp thứ i. k0i tra bảng phụ thuộc vào tỉ số M

BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT GÂY LÚN TẠI ĐÁY MÓNG

Từ bảng kết quả trên ta thấy tại độ sâu cách đáy móng 5 m (lớp thứ 5) thì i gl

i tb, Độ lún của nền được tính theo công thức: S 5 1

Vậy độ lún của móng nằm trong phạm vi cho phép.

3.5 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang

Tải trọng ngang truyền xuống móng:

Phân phối tải trọng cho 6 cọc chịu:

 Hệ số biến dạng bd

 K : Hệ số tỷ lệ, có thứ nguyên (T/m 4 ). Đầu cọc nằm trong lớp á sét chặt vừa, tra bảng ta có K P0 (T/m 4 ).

 I: là mômen quán tính tiết diện cọc.

Với: b và h là chiều rộng và chiều cao của tiết diện cọc.

 bc : bề rộng quy ước của cọc.

Theo Tiêu chuẩn xây dựng 205 -1998 :

Cọc có tiết diện (3535 cm)

 Eb : Mô đun đàn hồi của bê tông, Eb = 2.910 6 (T/m 2 )

 Chiều sâu tính đổi cọc hạ trong đất:

 Chuyển vị ngang và góc xoay của cọc ở mức đáy đài được tính:

 lo = 0 (đối với móng cọc đài thấp), yo, O: chuyển vị ngang và góc xoay của tiết diện ngang của cọc ở mức đáy đài ( với móng cọc đài thấp) yo = HOHH + MOHM

HO : Giá trị tính toán của lực cắt.

HM: chuyển vị ngang của tiết diện bởi momen M0= 1 (1/T).

MH: góc xoay của tiết diện bởi lực H0= 1 (1/T)

MM: góc xoay của tiết diện bởi momen M0= 1 (1/T.m).

  Trong đó Ao, Bo, C0: những hệ số không th nguyên, tra bảng phụ thuộc vào Lứ nguyên, tra bảng phụ thuộc vào L e Với le= 16.61m, tra bảng G2 – TCXD 205 – 1998 ta có:

Tính với H ox yo = HOxHH + MOHM

 Chuyển vị ngang và góc xoay của cọc ở mức đáy đài (phụ lục G.4):

 Aùp lực z(T/m 2 ), mômen uốn Mz(T/m), lực cắt Qz(T) trong các tiết diện cọc được tính theo công thức sau:

Trong đó: ze là chiều sâu tính đổi, ze=bdz.

Các giá trị A1, A3, A4, B1, B3, B4, D1, D3, D4 được tra trong bảng G3 của TCXD 205 –1998.

3.5.1 Áp lực tính toán  z (T/m 2 ), moment uốn M z (T/.m) và lực cắt Q z (T) trong các tiết diện cọc

Moment uốn lớn nhất M max = 1.536 (T.m).

BIỂU ĐỒ PHÂN BỐ LỰC CẮT THEO ĐỘ SÂU

BIỂU ĐỒ PHÂN BỐ ÁP LỰC THEO ĐỘ SÂU

3.5.2 Tính cốt thép cho cọc khi chịu M z

+ Giá trị moment lớn nhất:

2800 0.982 31x x  cm 2 Chọn thép 220 có Fa = 6.28cm 2

Vậy lượng thép đã chọn ban đầu đã thỏa

3.6.1 Kiểm tra chọc thủng của cột xuống đài

Xác định kích thước lăng thể chọc thủng :

Có tiết diện cột đặt trên móng :50 60 cm

Chiều cao đài chọn hđ=1.1m , cọc ngàm vào đài 0.1 m ,chiều cao làm việc của đài ho=1.1-0.1 =1.0 m

Chiều dài lăng thể chọc thủng :

Có khoảng cách giữa hai trục cọc : l=2.1 m

 Lăng thể chọc thủng bao trùm ngoài trục các cọc, do đó không có hiện tượng chọc thủng của cột lên đài.

3.6.2 Tính thép cho đài cọc

Xem đài cọc như một dầm công xôn bị ngàm tại tiết diện đi qua mép cột và bị uốn bởi các phản lực đầu cọc.

Số liệu tính toán : Bêtông mác 300 Rn = 130 (Kg/cm 2 )

Theùp AII: Ra = 2800 (Kg/cm 2 )

Chiều cao đài hđ = 1.1 m; lớp bêtông bảo vệ 10 cm  h0 0cm=1m

 Môment tương ứng tại mặt ngàm I –I :

 Môment tương ứng tại mặt ngàm II –II :

Khoảng cách bố trí cốt thép : 1.65 0.2 0.10( ) 10( ) a 14 m cm

TÍNH TOÁN MÓNG M-2

4.3 Kiểm tra lực lớn nhất tác dụng lên cọc:

Chọn sơ bộ diện tích đài là: Fđài=BđxLđ=2.7x2.7= 7.29m 2

( Chọn chiều cao đài hđài=1.1m) Lực dọc tính toán ở đáy đài :

N xmax :Khoảng cách từ tâm của đài đến trục cọc xa nhất theo phương x. ymax : khoảng cách từ tâm của đài đến trục cọc xa nhất theo phương y. xi:Khoảng cách từ tâm đài đến trục cọc thứ i theo phương x. yi :khoảng cách từ tâm đài đến trục cọc thứ i theo phương y. xmax= ymax= 1.05 m xi 2 = yi 2 = 6x1.05 2 = 6.615 (m 2 ) max 2 2 min

 Pmin.012(T) > 0 thỏa điều kiện cọc không bị nhổ và không cần kiểm tra điều kiện sức chống nhổ của cọc

4.4 Kiểm tra áp lực đáy khối qui ước và độ lún của khối móng qui ước

 Lực dọc tiêu chuẩn tại đáy khối qui ước : tc 0 tc tc

1.819 10.083 24.5 tc tc tc x ox x mqu

1.65 0.818 24.5 tc tc tc y oy y mqu

 max,min max 2 min 2 max min 2

 hi : bề dày lớp đất thứ i

 Ứng suất gây lún ở đáy móng khối qui ước

Từ bảng kết quả trên ta thấy tại độ sâu cách đáy móng 6m (lớp thứ 6) thì i gl  i tb, Độ lún của nền được tính theo công thức: S 5 1

 Hệ số biến dạng bd: bd 5 c b kb

HH: chuyển vị ngang của tiết diện bởi lực H0= 1 (m/T)

  Trong đó Ao, Bo, C0: những hệ số không thou nguyên, tra bảng phụ thuộc vào Le Với le= 16.61m, tra bảng G2 – TCXD 205 – 1998 ta có:

4.5.1 Áp lực tính toán  z (T/m ), moment uốn M 2 z (T/.m) và lực cắt Q z (T) trong các tiết diện cọc

BIỂU ĐỒ PHÂN BỐ ỨNG SUẤT THEO ĐỘ SÂU

Có khoảng cách giữa hai trục cọc ngoài cùng: l=2.1 m

Số liệu tính toán : Bêtông mác 300 Rn = 130 (KG/cm 2 )

Theùp AII: Ra = 2800 (KG/cm 2 )

TÍNH TOÁN MÓNG M-3

N xmax :Khoảng cách từ tâm của đài đến trục cọc xa nhất theo phương x. ymax : khoảng cách từ tâm của đài đến trục cọc xa nhất theo phương y. xi:Khoảng cách từ tâm đài đến trục cọc thứ i theo phương x. yi :khoảng cách từ tâm đài đến trục cọc thứ i theo phương y. xmax= 1.20 m ymax= 1.05 m xi 2 = 6x1.2 2 = 8.64 (m 2 )

0.856 1.377 24.5 tc tc tc x ox x mqu

29.449 1.89 24.5 tc tc tc y oy y mqu

Tính với H oy yo = HOyHH + MOHM

GIỚI THIỆU SƠ LƯỢC VỀ CỌC KHOAN NHỒI

1.1 Đặc điểm của cọc khoan nhồi và phạm vi áp dụng

Cọc khoan nhồi là loại cọc được đổ bêtông tại chỗ và thi công bằng nhiều phương pháp khác nhau tùy theo yêu cầu truyền tải của công trình.

Trong những năm 80, ở nước ta đã sử dụng loại cọc khoan nhồi bằng phương pháp tạo lỗ thủ công để tạo nên cọc, cho đến nay chúng ta đã sử dụng các thiết bị hiện đại để tạo lỗ (máy khoan) và nhồi bêtông vào lỗ khoan theo các biện pháp và qui trình thi công khác nhau

Cọc khoan nhồi được sử dụng rộng rãi trong các ngành cầu đường, trong các công trình thủy lợi, trong những công trình dân dụng và công nghiệp Đối với việc xây dựng nhà cao tầng ở các đô thị lớn nhất là tại Tp Hồ Chí Minh trong điều kiện xây chen là chủ yếu, khả năng áp dụng cọc khoan nhồi đã được phát triển và ngày càng được sử dụng rộng rãi hơn do nhu cấu nhà ở cao tầng tại Việt Nam tăng lên trong những năm tới đây.

1.2 Ưu và nhược điểm chính của cọc khoan nhồi

- Có khả năng chịu tải lớn Sức chịu tải của cọc khoan nhồi với đường kính lớn và chiều sâu lớn có thể đạt đến ngàn tấn.

- Không gây ra ảnh hưởng chấn động đối với các công trình xung quanh, thích hợp với việc xây chen ở các đô thị lớn, khắc phục được các nhược điểm của các loại cọc đóng khi thi công trong điều kiện này.

- Có khả năng mở rộng đường kính và chiều dài cọc đến mức tối đa Hiện nay có thể sử dụng loại đường kính cọc khoan nhồi từ 60cm đến 250cm hoặc lớn hơn. Chiều sâu cọc khoan nhồi có thể hạ đến độ sâu 100m Trong điều kiện thi công cho phép, có thể mở rộng đáy hoặc mở rộng bên thân cọc với các hình dạng khác nhau như các nước phát triển đang thử nghiệm.

- Lượng cốt thép bố trí trong cọc khoan nhồi thường ít hơn so với cọc đóng chủ yếu dùng để chịu tải trọng ngang (đối với cọc đài thấp).

- Có khả năng thi công cọc khi qua các lớp đất cứng nằm xen kẽ.

- Cọc khoan nhồi được sử dụng để áp dụng các kỹ thuật tiên tiến xây dựng công trình dân dụng như phương pháp xây Topdown, bán Topdown… nhằm rút ngắn thời gian thi công công trình.

- Giá thành phần nền móng thường cao hơn khi so sánh với các phương án móng cọc khác như cọc ép và cọc đóng mặc dù lượng thép ít hơn.

- Theo tổng kết sơ bộ, đối với các công trình nhà cao tầng không lớn lắm (dưới

12 tầng), kinh phí xây dựng nền móng thường lớn hơn 2 - 2.5 lần khi so sánh với các cọc ép Tuy nhiên, nếu số lượng tầng lớn hơn, tải trọng công trình đòi hỏi lớn hơn, lúc đó giải pháp cọc khoan nhồi lại trở thành giải pháp hợp lý.

- Công nghệ thi công đòi hỏi kỹ thuật cao, để tránh các hiện tượng phân tầng (có lỗ hổng trong bê tông) khi thi công đổ bê tông dưới nước có áp, có dòng thấm lớn hoặc đi qua các lớp đấy yếu có chiều dày lớn (các loại bùn, các loại cát nhỏ, cát bụi bão hoà thấm nước).

- Biện pháp kiểm tra chất lượng bê tông trong cọc thường phức tạp gây nhiều tốn kém trong quá trình thực thi chủ yếu sử dụng phương pháp thử tải tĩnh.

- Việc khối lượng bê tông thất thoát trong quá trình thi công do thành lỗ khoan không bảo đảm và dễ bị sập cũng như việc nạo vét ở đáy lỗ khoan trước khi đổ bê tông dễ gây ra ảnh hưởng xấu đối với chất lượng thi công cọc.

- Ma sát bên thân cọc có phần giảm đi đáng kể so với cọc đóng và cọc ép do công nghệ khoan tạo lỗ.

TÍNH TOÁN MÓNG M2