Báo cáo thực tập đơn vị thực tập tổng công ty phân bón và hóa chất dầu khí

TẬP ĐOÀN NGUYỄN HOÀNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÀ RỊA – VŨNG TÀU     BÁO CÁO THỰC TẬP CHUYÊN NGÀNH  Người hướng dẫn : Kỹ sư Nguyễn Văn Thơm TS Nguyễn Thị Tuyết SVTH : Nguyễn phúc Hậu 20034812   Bùi Cơng Danh 20034825   Phan Đình Thịnh   Nguyễn Trung Hiếu Lớp : DH20KH Khóa : 2020-2024 Đơn vị thực tập : Tổng Cơng Ty Phân Bón Và Hóa Chất Dầu Khí Bà Rịa – Vũng Tàu, Tháng 03 Năm 2022 LỜI CẢM ƠN Thực tập tốt nghiệp phần bắt buộc sinh viên năm cuối ngành Kỹ thuật Hóa hoc, chuyên ngành Loc – Hóa dầu Trường Đại hoc Dầu khí Việt Nam (PVU) Qua bốn tuần thực tập Nhà máy Đạm Phú Mỹ tạ điều kiện ch em tổng hợp hệ thống hóa lại kiến thức hoc, tạ hội tiếp xúc với môi trường thực tế sản xuất, trau dồi thêm kinh nghiệm kĩ cần thiết, tạ bước đệm ch việc định hướng thực đồ án tốt nghiệp Để hàn thành bá cá thực tập này, trước hết em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến lãnh đạ Nhà máy Đạm Phú Mỹ tạ điều kiện tốt để em có hội thực tập cơng ty ; anh chị kỹ sư phịng Cơng nghệ sản xuất- Nghiên cứu phát triển nhà máy nhiệt tính giới thiệu, hỗ trợ giúp đỡ em trng suốt trình thực tập Đặc biệt, em xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến Kỹ sư Nguyễn Văn Thơm trực tiếp hướng dẫn, cung cấp tài liệu, giải đáp thắc mắc the dõi sát sa trng khảng thời gian em thực tập công ty Em xin gửi lời cảm ơn đến Ban giám hiệu Trường Đại hoc Bà Rịa – Vũng Tàu, cô Nguyễn Thị Tuyết giới thiệu địa điểm thực tập, lên kế hạch nội dung thực tập Trng trình thực tập, d hạn chế mặt thời gian kiến thực thực tế nên bá cá thực tập khó tránh khỏi sai sót Em mng nhận đóng góp q báu tập thể q cơng ty thầy để hàn thiện bá cá tốt Cuối cùng, em xin gửi lời chúc sức khỏe, thành công đến ban lãnh đạ tập thể  Nhà máy Đạm Phú Mỹ quý thầy cô trường Đại hoc Bà Rịa – Vũng Tàu Em xin chân thành cảm ơn./ i Bà Rịa – Vũng Tàu, ngày tháng 06 năm 2023 Người viết báo cáo ( kí, ghi rõ họ tên) Nguyễn Phúc Hậu ii MC LC LỜI CẢM ƠN i CHƯƠNG : GIỚI THIỆU 1.1 Giới thiệu nhà máy Đạm Phú Mỹ .1 1.1.1 Lịch sử hình thành phát triển nhà máy 1.1.2 Địa điểm xây dựng nhà máy 1.1.6 An tồn lao động phịng cháy chữa cháy 1.1.6.2 Các biện pháp an tàn thát hiểm: .13 1.1.6.3 Xử lý nước thải, vệ sinh công nghiệp: 15 1.2 Nhiệm vụ giao thực tập 16 1.3 Thời gian lịch trình thực tập .16 CHƯƠNG 2: NỘI DUNG THỰC TẬP 17 2.1 Nội dung 1: .17 CHƯƠNG 3: TỔNG KẾT CÔNG VIỆC THỰC TẬP 18 3.1 Kết công việc thực tập .18 3.1.2.2 Hydro hóa 19 3.3 Kinh nghiệm hoc sau thực tập .54 3.3.1 Kiến thức chuyên môn .54 3.3.2 Kỹ 54 3.3.3 Kiến nghị 54 TÀI LIỆU THAM KHẢO 55 iii DANH SÁCH BẢNG BIỂU Bảng 1.1 Lịch trình thực tập… 16 iv LỜI MỞ ĐẦU Phân bón, đặc biệt phân đạm đóng vai trị quan và ngành nơng nghiệp góp  phần phục vụ đời sống cn người Phân đạm tên goi chung lại phân bón vô cung cấp yếu tố đa lượng N ch trồng Ở Việt Nam ngành công nghiệp sản xuất phân bón có nhiều bước phát triển Trng có Nhà máy Đạm Phú Mỹ khánh thành thức và hạt động ngày 22 tháng năm 2004 trở thành trng nhà máy quan sản xuất  phân bón hóa chất phng phú, đáng tin cậy góp phần tích cực và phát triển bền vững nông nghiệp kinh tế đất nước Bá cá thực tập trình bày tổng quan Nhà máy Đạm Phú Mỹ qui trình cơng nghệ tạ Ammnia ngun liệu để sản xuất phân đạm v CHƯƠNG : GIỚI THIỆU 1.1 Giới thiệu nhà máy Đạm Phú Mỹ 1.1.1 Lịch sử hình thành phát triển nhà máy  Nhà máy Ðạm Phú Mỹ trực thuộc Công ty Cổ phần Phân Ðạm Há chất Dầu khí, đặt khu công nghiệp Phú Mỹ I, huyện Tân Thành, tỉnh Bà Rịa-Vũng Tàu Nhà máy có vốn đầu tư 450 triệu USD, có diện tích 63 ha, nhà máy đạm trng nước xây dựng the dây chuyền công nghệ tiên tiến, đồng thời trng nhà máy há chất có dây chuyền cơng nghệ tự động há tân tiến nước ta Cung cấp 40% nhu cầu phân urê trng nước, Ðạm Phú Mỹ có vai trị lớn trng việc tự chủ nguồn phân bón trng nước nông nghiệp Việt Nam Trước đây, số ngại tệ phải  bỏ để nhập phân bón từ nước ngài lớn trng nguyên liệu để sản xuất phân Urê nguồn khí đồng hành (Assciated Gas) phải đốt bỏ giàn khan nguồn khí thiên nhiên (Natural Gas) phát nhiều phía Nam Sản phẩm nhà máy Ðạm Phú Mỹ tiêu thụ rộng khắp thị trường trng nước, đặc biệt vựa lúa đồng sông Cửu Lng  Nhà máy khởi công xây dựng the hợp dồng EPCC (Chìa khóa tra tay) Tổng cơng ty Dầu khí Việt Nam tổ hợp nhà thầu Technip/Samsung, hợp đồng chuyển gia công nghệ sản xuất Amniac với Halde Tpse (công suất 1.350 tấn/ngày) công nghệ sản xuất Urê với Snamprgetti (công suất 2.200 tấn/ngày)  Khởi công xây dựng nhà máy: 03/2001   Ngày nhận khí và nhà máy: 24/12/2003   Ngày sản phẩm amnia đầu tiên: 04/2004   Ngày sản phẩm ure đầu tiên: 04/06/04   Ngày bàn gia sản xuất ch chủ đầu tư: 21/09/2004   Ngày khánh thành nhà máy: 15/12/2004   Nguyên liệu dung ch nhà máy - Khí thiên nhiên: CH4, C2H6, C3H8, C4H10… - Khí đồng hành mỏ Bạch Hổ, Khí thiên nhiên từ bồn trũng Nam Côn Sơn bể khác thuộc thềm lục địa phía Nam - Lượng khí tiêu thụ: 450 x 106 Nm3/năm - Đặc tính thành phần khí: -  Nhiệt độ: 18-36 0C - Áp suất: 40 Bar  - Trong lượng phân tử: 18,68 g/ml -  Nhiệt trị: 42,85 MJ/m3 hay 40613,4 BTU/m3 - Thành phần: C1=83,31% C2=14,56% C3=1,59% iC4=0,107% nC4=0,109% Sản phẩm nhà máy: -  NH3: 1,350 NH3 /ngày (Công nghệ Haldr Tpse - Đan mạch) UREA: 2,200 Urea /ngày (Công nghệ SnamPrgetti - Italia) - ĐIỆN: 21MWH 1.1.2 Địa điểm xây dựng nhà máy  Nhà máy đạm Phú Mỹ xây dựng trng khu công nghiệp Phú Mỹ 1- Huyện Tân Thành Tỉnh Bà Rịa-Vũng Tàu với diện tích quy hạch 63 Vị trí Nhà máy thể trng Chứng Qui hạch số 07/2001/BQL – CCQH d Ban QL KCN Bà Rịa - Vũng Tàu cấp ngày 12/03/2001 Hình 1.1 Vị trí nhà máy Đạm Phú Mỹ trng khu công nghiệp Tân Thành 1.1.3 Công sut chê biên nguyn liu Hiện nay, nhà máy Đạm Phú Mỹ có cơng suất 800.000 Urea/năm, 540.000 amniac/năm, sử dụng công nghệ hãng Haldr Tpse ( Đan Mạch) để sản xuất khí Amniac cơng nghệ sản xuất phân Urê hãng Snamprgetti (Italy)  Nhà máy gồm có phân xưởng xưởng ammniac, xưởng urê, xưởng phụ trợ, xưởng sản phẩm phòng/xưởng chức khác  Nguyên liệu: Khí thiên nhiên: CH4, C2H6, C3H8 C4H10… Khí đồng hành mỏ Bạch Hổ, khí thiên nhiên từ bồn trũng Nam Côn Sơn bể khác thuộc thềm lục địa phía Nam Lượng khí tiêu thụ hàng năm: 450 x 106 Nm3/ năm 1.1.4 Các phân xưởng nhà máy Đạm Phú Mỹ  1.1.4.1 Phân xưởng tổng hợp Amoniac Có chức tổng hợp Amniac sản xuất CO2 từ khí thiên nhiên nước Sau tổng hợp, Amniac CO2 chuyển sang phân xưởng urê Hình 1.2 Xưởng tổng hợp Amniac Mức độ phóng khơng nên điều chỉnh sa ch mức khí trơ tối ưu trng chu trình khảng 8% D nhiệt độ thấp đầu làm lạnh thứ hai (secnd cld exchanger), áp suất riêng  phần amơniắc trng pha khí thấp; d đó, lượng amơniắc khơng đáng kể tách với khí phóng khơng Khí phóng khơng, nhiên, làm lạnh trng  bộ làm lạnh khí phóng khơng (10-E-5014), để ngưng tụ amơniắc, tách trng bình  tách khí phóng khơng 10-V-5014 Amơniắc lỏng sau đưa trở bình tách amơniắc 10- V-5001 phần khí đưa đến tháp hấp thụ khí phóng không 10-T-5051 10-T-5051 hạt động áp suất 123 barg Hydr khí trơ rời tháp hấp thụ nhiệt độ khảng 42C chúng đưa tới công đạn thu hồi hydr 10-PK-5002, từ hydr thu hồi tuần hàn trở lại chu trình tổng hợp đầu hút đạn máy nén 10-K4031 khí thải dùng khí nhiên liệu ch refrming Dung dịch giàu NH3 từ đáy tháp hấp thụ chưng cất trng tháp chưng 10-T- 5053 * Tỉ lệ Hydr/nitơ  Trng phản ứng tổng hợp amơniac, ba thể tích hydr phản ứng với thể tích nitơ để tạ thành hai thể tích amơniac Một hydr nitơ tách khỏi chu trình tổng hợp the dịng khí phóng khơng, lượng nhỏ hà tan trng amơniac lỏng thành phẩm Tuy nhiên, lượng nhỏ s sánh với lượng hydr nitơ tham gia phản ứng trước D đó, the phương trình phản ứng tổng hợp, sai lệch không đáng kể tỉ lệ H2/N2 trng khí make-up dẩn đến thay đổi lớn tỉ lệ H2/N2 khí tổng hợp tuần hàn Tỉ lệ H 2/N2 khí make-up sau thêm hydr thu hồi từ công đạn thu hồi hydr, d đó, cần mức gần với 3,0 53 Tỉ lệ H2/N2 trng chu trình tổng hợp cần trì mức ổn định Tỉ lệ kiểm sát tỉ lệ H2/N2 trng khí make-up, điều phải điều chỉnh nhằm đạt tỉ lệ thích hợp trng khí tổng hợp tuần hàn Cần ý rằng, thành phần khí tổng hợp thay đổi cách chậm chạp trng có thay đổi nhỏ trng khí make-up thực hiện, d vậy, hệ thống cần ch phép thời gian đủ lâu để thiết lập cân trước điều chỉnh khác tiến hành 3.2.3 Tháp tổng hớp Amoniac 10-R-5001 * Thông tin chung Tháp tổng hợp amôniắc 10-R-5001 thuộc lại S-200 với khí chạy qua lớp xúc tác the hướng kính 10-R-5001 chứa hai lớp xúc tác tra đổi nhiệt hai lớp Hầu hết khí tổng hợp tuần hàn lại đưa và tháp tổng hợp thơng qua hai đầu và đáy bình áp suất Khí lên phía qua khơng gianhình khuyến ro xúc tác vỏ bình Điều giúp làm lạnh vỏ áp suất nhiệt độ thiết kế vỏ giảm Tại đỉnh tháp tổng hợp, khí qua phần ống xúc tác tra đổi nhiệt lớp xúc tác, nơi mà khí và gia nhiệt đến nhiệt độ phản ứng lớp xúc tác thứ  bởi q trình tra đổi nhiệt với khí rời khỏi lớp xúc tác thứ Nhiệt độ khí đầu và lớp xúc tác thứ điều chỉnh nhờ goi “kích lạnh” (cld sht), xác khí tổng hợp lạnh đưa và thơng q ống xúc tác trung tâm Khí rời khỏi lớp xúc tác thứ làm lạnh nhờ qua phần vỏ (shell side) tra đổi nhiệt lớp xúc tác trước khí chúng dẩn đến lớp xúc tác thứ hai Sau qua lớp xúc tác thứ hai, khí rời khỏi tháp tổng hợp qua nồi nhiệt thừa 10- E-5001, nơi mà phần lớn nhiệt phản ứng dùng để sản xuất nước * Xúc tác Chất xúc tác tổng hợp amôniắc KM1/KM1R tăng cường xúc tác sắt, chứa đựng 54 lượng nhỏ xit khơng khử Kích thước hạt xúc tác khảng 1,5-3 mm Kích 55 thước hạt nhỏ đảm bả hạt tính xúc tác tổng cộng ca Hơn nữa, dòng phát tán (radial flw) tháp tổng hợp ch phép sử dụng hạt xúc tác nhỏ mà không tạ độ chênh áp lớn Chất xúc tác KM1R qua tiền khử làm bền (về há hoc) trng trình sản xuất nhờ việc xy há bề mặt xúc tác Chất xúc tác qua xy há phần chứa khảng 2% khối lượng xy Sự làm bền khiến ch chất xúc tác KM1R không tự bốc cháy nhiệt độ 90- 100C, ca 100C, chất xúc tác phản ứng với xy nóng lên cách tự  phát Chất xúc tác hạt há nhờ khử sắt xit bề mặt sang sắt tự d với hình thành nước Sự khử thực với khí tổng hợp tuần hàn Khảng nhiệt độ cần thiết đạt nhờ gia nhiệt khởi động (10-H-5001) Việc sử dụng khí tổng hợp với tỉ lệ hydr/nitơ gần với 3/1 ch trình hạt há KM1/KM1R có hai lợi Lợi thứ q trình sản xuất amơniắc bắt đầu sớm Nhiệt phản ứng tạ ch phép tốc độ tuần hàn khí nhanh hơn, điều lần nữa, trợ giúp khử phần lại chất xúc tác Lợi thứ hai nước hình thành khử tách khỏi khí tuần hàn, nước hà tan trng amơniắc lỏng rời khỏi chu trình tổng hợp với amơniắc lỏng trng bình tách amơniắc Điều quan trng nước chất gây ngộ độc chất xúc tác Hạt tính xúc tác giảm từ từ trng trình vận hành Tốc độ giảm hạt tính bị ảnh hưởng điều kiện vận hành thực tế, đáng kể nhiệt độ lớp xúc tác nồng độ chất gây ngộ độc xúc tác trng khí tổng hợp đầu và tháp tổng hợp Mặc dù KM1/KM1R sử dụng trng khảng nhiệt độ từ 530-550C, cần ý nhiệt độ vận hành thấp, hạt tính chất xúc tác giảm chậm d đó, tuổi tho chất xúc tác ké dài lâu Nhiệt độ chất xúc tác thấp d cần trì, đặc biệt trng lớp xúc tác thứ hai mà lớp xác định chuyển há tổng cộng 56 Tất hợp chất chứa xy, H2O, CO, CO2 chất gây ngộ độc đến chất xúc tác, lượng nhỏ nhứng chất khiến ch hạt tính chất xúc tác giảm đáng kể d xy há Một phần ảnh hưởng giảm hạt tính có tính tạm thời, chất xúc tác đạt trở lại hạt tính chúng khí tổng hợp hàn tàn khơng chứa xy trở lại Nhưng mộtsố điểm giảm hạt há vĩnh viễn xảy ra, nồng độ ca hợp chất chứa xy đầu và tháp tổng hợp, trng thời gian ngắn, cần phải tránh Các hợp chất lưu huỳnh, cl phtph độc gây giảm hạt tính vĩnh viễn Thơng thường, máy nén khí tổng hợp máy nén tuần hàn cần có hệ thống bịt kín (seal system) để giảm thiểu tiếp xúc khí cơng nghệ dầu bơi trơn Tuy nhiên, dầu tiếp xúc với khí tổng hợp đến tháp tổng hợp không phép chứa chất độc * Nhiệt độ phản ứng trng tháp tổng hợp Amniac Tại đầu và lớp xúc tác thứ 10-R-5001, cần thiết phải có nhiệt độ tối thiểu 360C để đảm bả tốc độ phản ứng đủ lớn Nếu nhiệt độ đầu và chất xúc tác thấp s với mức này, tốc độ phản ứng trở nên chậm đến mức nhiệt giải  phóng phản ứng nhỏ để trì nhiệt độ trng tháp tổng hợp Phản ứng nhanh chóng bị tắt điều chỉnh thích hợp (giảm tốc độ tuần hàn khí và/hặc đóng dịng kích lạnh) khơng tiến hành Mặt khác, cần thiết phải trì nhiệt độ chất xúc tác mức thấp để ké dài tuổi tho chất xúc tác Chính lẽ đó, nên trì nhiệt độ đầu và chất xúc tác ca nhiệt độ tối thiểu chút Thông thường, cần đưa khí tổng hợp và lớp xúc tác thứ nhiệt độ 360-365C Khi khí qua lớp xúc tác, nhiệt độ tăng lên đến nhiệt độ tối đa, thông thường nhiệt độ ca trng tháp tổng hợp, đầu lớp xúc tác thứ nhất, 57 goi điểm nóng (ht spt) Nhiệt độ đầu từ lớp xúc tác thứ thơng thường khảng 480-485C Khí đầu từ lớp xúc tác thứ làm lạnh phần khí lạnh và lớp thứ nhằm đạt nhiệt độ khảng 375C đầu và lớp xúc tác thứ hai  Nhiệt độ khí khỏi lớp xúc tác thứ hai khảng 440C * Tốc độ tuần hàn  Năng suất chu trình tổng hợp với sản phẩm amniắc tăng tăng tốc độ tuần hàn Tuy nhiên, sản phẩm amniắc mét khối khí tổng hợp tương ứng với chênh lệch nhiệt độ đầu và thiết bị chuyển há giảm * Áp suất vận hành Chu trình tổng hợp thiết kế với áp suất tối đa 152 barg áp suất vận hành ban đầu 137 barg đầu và tháp tổng hợp vận hành suất, mức độ khí trơ thành phần khí thiết kế Áp suất vận hành thực tế khơng kiểm sát trực tiếp mà phụ thuộc điều kiện công nghệ khác suất, khí trơ, nồng độ amniắc đầu và tháp tổng hợp, tỉ lệ H2/N2 hạt tính xúc tác  Năng suất tăng áp suất tăng điều kiện công nghệ thiết lập, áp suất tự điều chỉnh sa ch suất tương ứng với lượng khí đầu và chu trình Áp suất chu trình tăng tăng khí đầu và chu trình, giảm lưu lượng tuần hàn hặc tăng hàm lượng khí trơ, tăng nồng độ amniắc trng khí đầu và tháp tổng hợp, thay đổi tỉ lệ H2/N2 s với điểm tối ưu giảm hạt tính xúc tác 3.2.4 Làm lạnh 58 Mục đích cơng đạn làm lạnh để thực nhiệm vụ làm lạnh khác trng chu trình tổng hợp amơniắc Nhiệm vụ để ngưng tụ amôniắc sản xuất trng tháp tổng hợp Các nhiệm vụ khác làm lạnh khí make-up, khí phóng khơng khí trơ Cơng đạn làm lạnh ba gồm thiết bị sau đây:  Năm làm lạnh (chiller) vận hành hai áp suất khác nhau, máy nén amôniắc, máy nén amôniắc tăng cường, làm lạnh amơniắc cuối cùng, bình tích tụ amôniắc Bổ sung và thiết bị nêu trên, công đạn làm lạnh ba gồm thiết bị sau đây: - Hai bình K.O để bả vệ máy nén làm lạnh tránh khỏi giot amôniắc lỏng - Bình flash nơi mà amơniắc make-up lấy nơi mà amơniắc quay trở lại chu trình lạnh Bộ làm lạnh amôniắc thứ 10-E-5006 làm lạnh khí make-up 10-E-5009 vận hành mức ca hơn, nhiệt độ khảng 18C áp suất khảng barg Bộ làm lạnh amôniắc thứ hai 10-E-5008, làm lạnh khí xả trơ 10-E-5011 làm lạnh khí phóng không 10-E-5014, tất vận hành mức thấp nhất, nơi mà nhiệt độ sôi amôniắc –9C với áp suất tương ứng khảng barg Áp suất trng làm lạnh thứ hai 10-E-5008 giữ không đổi điều khiển áp suất kích hạt lên tốc độ tuốc bin 10-STK-4041 truyền động ch máy nén amơniắc Điều có nghĩa áp suất trng làm lạnh thứ hai 10-E-5008, làm lạnh khí xả trơ 10-E5011 làm lạnh khí phóng không 10-E-5014 phụ thuộc và tốc độ tuốc bin 10-STK4041 nhiệt độ lưu chất khỏi đỉnh làm lạnh Các thành phần khí khơng tan trng amniắc lỏng từ bình tách amniắc 10-V59 5001 tách áp suất 25 barg trng bình giảm áp 10-V-5002 Phần khí đưa sang cơng đạn thu hồi amniắc amniắc lỏng chia thành hai dòng, dòng 60  phân phối đến phân xưởngurea nhiệt độ 25C áp suất 24 barg, dòng và chu trình lạnh mà giảm áp đến gần áp suất khí trng bình 10-V5003 Từ bình 10-V-5003 phần nhiệt độ –33 C áp suất 0.03 barg đưa đến máy nén tăng cường 10-K-4051 để tăng áp lên 1.8 barg áp suất đạn máy nén amniắc 10-K-4041 Khí đầu máy nén tăng cường làm nguội đến 47 C thiết bị làm mát bằngnước Khí khỏi đạn máy nén amniắc 10-K-4041 nén với khí bốc từ làm lạnh amniắc hạt động áp suất ca barg Sau amniắc ngưng tụ trng thiết bị ngưng tụ 10-E-5010 gm và bình chứa 10-V-5004 áp suất 16.6 barg 41.5 C Khí hà tan trng amniắc và chu trình lạnh tích tụ trng chu trình, đề tránh việc tích tụ khí từ đỉnh bình chứa 10-V-5004 sang làm lạnh khí trơ 10-E- 5011 bình tách khí trơ 10-V-5005 từ khí tách đưa đến cơng đạn thu hồi amniắc Làm lạnh amniắc làm lạnh khác thực từ đáy  bình chứa amniắc chu trình lạnh chu trình kín Sản phẩm amniắc lạnh bơm đến bồn chứa áp suất khí bơm 10- P5001 3.2.5 Thu hồi Amoniac Mục đích cơng đạn thu hồi amôniắc để thu hồi lượng amôniắc trng khí phóng khơng từ chu trình tổng hợp từ khí ff-gas thấp áp khác, để thu hồi chúng lại ở  nồng độ 99% amôniắc lỏng Công đạn ba gồm thiết bị sau với tra đổi nhiệt, bơm 61 thùng KO: 62 Tháp hấp thụ khí phóng khơng (10-T-5051) Tháp hấp thụ khí ff-gas (10-T-5052) Tháp chưng cất (10-T-5053) Amniac chứa trng khí nhả từ bình giảm áp 10-V-5002 trng khí trơ từ 10- V5005 thu hồi trng công đạn thu hồi amniắc, amniắc hấp thụ dung dịch nghè amniac trng tháp hấp thụ 10-T-5052 hạt động áp suất 14.7 barg Khí thải từ tháp hấp thụ sẻ trộn với khí thải từ công đạn thu hồi hydr đưa đến refrmer sơ cấp khí nhiên liệu Dung dịch giàu rời tháp hấp thụ 10-T-5052 đến tra đổi nhiệt 10-E-5051 bơm 10P-5052 Sản phẩm từ 10-E-5051 trộn với dung dịch giàu từ 10-T-5051 gia nhiệt đến 163 C trước và tháp chưng10-T-5053 Amniac ngưng tụ trng làm nguội 10-E-5052 qua bình chứa 10-V- 5051 Amniac đưa đến bình giảm áp 10-V-5003 phần hồi lưu lạitháp chưng Dung dịch nghè amniắc từ đáy tháp 10-T-5053 tuần hàn trở lại 10-T-5052 10- T-5051 nước rửa 3.2.6 Công đoạn xử lý nước ngưng tụ trình  Nước ngưng tụ cơng nghệ, tách khỏi khí tổng hợp sản xuất đầu nguồn, tinh loc trng tháp chưng cất nước ngưng tụ trình 10-T-7001 Phân xưởng amniắc trng lúc hạt động, lượng nhỏ amôniắc hình thành trng refrmer thứ cấp 10-R-2003 lượng nhỏ metanl hình thành trng bình chuyển há CO 10-R-2004 10-R-2005 63 Cùng với cacbn dixit trng khí tổng hợp thơ, hợp chất và nước ngưng tụ trình the phản ứng thuận nghịch sau đây:  NH3 + H2O  NH4+ + OH- CO2 + H2O  H+ + HCO3- HCO3-  CO32- + H+  NH3 + HCO3-  NH2COO- + H2O Metanl không tách từ pha lỏng, mà hà tan trng nước ngưng tụ cơng nghệ cân với pha khí  Nhằm giảm mức tiêu thụ há chất tái sinh trng công đạn nước khử kháng, nước ngưng tụ công nghệ chưng cất trng 10-T-7001 cách dùng nước Tháp chưng cất nước ngưng tụ trình vận hành áp suất khảng 38,2 barg Hơi nước từ đỉnh tháp chưng cất nước ngưng tụ trình trả đến đầu nguồn sử dụng nước trình ch công đạn refrming Trng công đạn refrming, metanl amôniắc trải qua nhiều phản ứng há hoc cuối ch sản  phầm nitơ, hydr cacbn xit Nước ngưng tụ qua chưng cất làm lạnh đến khảng 95C trng tra đổi nhiệt nước ngưng tụ trình 10-E- 7001, nơi mà dùng để gia nhiệt nước ngưng tụ trình đến tháp chưng cất nước ngưng tụ trình Nước ngưng tụ qua chưng cất cuối làm lạnh đến 45 C trng làm lạnh nước ngưng tụ qua chưng cất 10-E-7002 xuất đến công đạn chuẩn bị nước lò 64 3.3 Kinh nghim học sau thực tập 3.3.1 Kiên thức chuyn môn Trng suốt tháng thực tập nhà máy Đạm Phú Mỹ, kiến thức thực tế qui trình sản xuất Ammnia Nhà máy Đạm Phú Mỹ, bên cạnh đó, em hàn thiện khả đoc vẽ hướng dẫn đoc trực tiếp PFD sơ đồ cơng nghệ nhà máy, kí hiệu vẽ P&ID, tập đoc vẽ P&ID Các quy tắc an tàn la động phòng cháy chữa cháy trng nhà máy 3.3.2 Kỹ năng  Trng trình thực tập, em may mắn có buổi nói chuyện với Chú trưởng phịng nhân giúp em định hướng nghề nghiệp tương lai thân kĩ cần thiết tham gia vấn xin việc 3.3.3 Kiên nghị  Để nâng ca hiệu trình thực tập làm Đồ án tốt nghiệp sau này, em mng thầy góp ý thêm ch em công việc hay mục tiêu cần thực trng tháng lại Em xin chân thành cảm ơn! 65 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Tài liệu thuộc chương trình đà tạ nội đội ngũ vận hành nhà máy Đạm Phú Mỹ [2] Slide giới thiệu tổng quan nhà máy Đạm Phú Mỹ - Kỹ Sư Nguyên Văn Thơm [3] Perry Chemical Engineering handbk  [4] https://www.engineeringtlbx.cm/ [5]10-QT-00-001_QTVH XUONG AMMONIA_REV.2 66 11