Cục lưu trữ tỉnh yên bái

Giới thiệu về công trình

II Các giải pháp kiến trúc của công trình III Các giải pháp kỹ thuật của công trình Các bản vẽ kèm theo:

KT-01: Mặt đứng công trình KT-02: Mặt cắt công trình KT-03: Mặt bằng tầng hầm và tầng trệt KT-04: Mặt bằng tầng điển hình và tầng mái

I giới thiệu về công trình

1 Tên công trình : cục l-u trữ TỈNH YấN BÁI

Công trình đ-ợc xây dựng tại tỉnh Yờn Bỏi

3 Chức năng của công trình:

Công trình này có chức năng tiếp nhận, lưu trữ và phục hồi tài liệu, với chiều cao 9 tầng và diện tích sàn 867m² Tầng 1 được thiết kế để bố trí văn phòng giao dịch và các phòng ban quản lý, trong khi các tầng 2-9 sẽ phục vụ cho việc phục hồi, bảo quản và lưu trữ tài liệu Đặt tại Yên Bái, công trình này sẽ phù hợp với sự phát triển của tỉnh.

Giải pháp kiến trúc

1 Giải pháp mặt bằng: Mặt bằng của công trình gồm 1 khối

- Tầng hầm (cao 2,3m): cầu thang máy, cầu thang bộ, kho kỹ thuật

- Tầng 1 (cao 3m): gồm sảnh cầu thang máy, cầu thang bộ, khu vệ sinh, khu quản lý hành chính

- Tầng 2 đến tầng 9 (cao 3m) : Gồm phòng điều hành ,khu l-u trữ ,phục hồi tài liệu

Giải pháp mặt đứng của công trình được xác định bởi cơ cấu bên trong, bố cục mặt bằng, giải pháp kết cấu và tính năng vật liệu, cùng với điều kiện quy hoạch kiến trúc Chúng tôi lựa chọn đường nét kiến trúc thẳng kết hợp với vật liệu kính, tạo nên vẻ đẹp hiện đại và hài hòa với tổng thể cảnh quan xung quanh.

-Theo ph-ơng ngang: Đó là các hành lang nối với các nút giao thông theo ph-ơng đứng (cầu thang)

-Theo ph-ơng đứng: Có 2 cầu thang bộ và 1 thang máy

4 Quy mô của công trình:

- Công trình cao 9 tầng và 1 tầng hầm, với chiều cao tầng hầm là 2,3m các tÇng 2-8 cao 3m,tÇng 9 cao 4,2m

- Tổng chiều cao của công trình : 31,5m

Công trình cần được thiết kế sao cho đảm bảo tiện nghi vi khí hậu, phù hợp với điều kiện khí hậu Việt Nam Cần chú trọng đến các giải pháp chống nóng cho mùa hè và chống lạnh cho mùa đông để mang lại sự thoải mái tối đa cho người sử dụng.

Yêu cầu về kỹ thuật

- Công trình phải có qui mô diện tích sử dụng phù hợp,đáp ứng đúng, đủ nhu cầu cÇn thiÕt

- Công trình cần đ-ợc thiết kế, qui hoạch phù hợp với qui hoạch chung của thành phè

- Nội thất, thiết bị của công trình đ-ợc trang bị phù hợp với tiêu chuẩn, nhu cầu sử dụng phải tuơng ứng với tính chất của công trình

- Công trình cần đ-ợc thiết kế, tính toán để đảm bảo khả năng chịu lực trong thời gian sử dụng

Không có những biến dạng, mất ổn định quá lớn gây cảm giác lo lắng, khó chịu cho ng-ời sử dụng

3.Về giải pháp cung cấp điện

- Dùng nguồn điện đ-ợc cung cấp từ thành phố, công trình có trạm biến áp riêng, ngoài ra còn có máy phát điện dự phòng

- Hệ thống chiếu sáng đảm bảo Đối với các phòng có thêm yêu cầu chiếu sáng đặc biệt thì đ-ợc trang bị các thiết bị chiếu sáng cấp cao

- Trong công trình các thiết bị cần thiết phải sử dụng đến điện năng : a Các loại bóng đèn

- Các thiết bị chuyên dùng b.Các loại quạt trần, quạt treo t-ờng, quạt thông gió

4.Thiết bị phục vụ giao thông, cấp n-ớc

- Đặt các đ-ờng cáp cấp điện cho trạm bơm n-ớc, từ trạm biến áp đến chân công trình, cho các họng n-ớc cứu hoả ở các tầng

- Các bảng điện, ổ cắm, công tắc đ-ợc bố trí ở những nơi thuận tiện, an toàn cho ng-ời sử dụng, phòng tránh hoả hoạn trong quá trình sử dụng

Ph-ơng thức cấp điện:

Cần thiết lập một buồng phân phối điện tại vị trí thuận lợi trong toàn công trình để dễ dàng lắp đặt cáp điện vào và cung cấp điện cho các thiết bị bên trong Buồng phân phối này nên được đặt ở tầng kỹ thuật.

Trạm biến thế cung cấp điện cho buồng phân phối thông qua cáp điện ngầm dưới đất Từ buồng phân phối, điện được phân phối đến các tủ điện ở các tầng và các thiết bị phụ tải bằng cáp điện được lắp đặt ngầm trong tường hoặc sàn.

Trong buồng phân phối, cần bố trí các tủ điện phân phối riêng biệt cho từng khối của công trình Điều này giúp dễ dàng quản lý và theo dõi việc sử dụng điện trong toàn bộ công trình.

- Bố trí một tủ điện chung cho các thiết bị, phụ tải nh-: trạm bơm, điện cứu hoả tự động

- Dùng Aptomat để khống chế và bảo vệ cho từng đ-ờng dây, từng khu vực, từng phòng học sử dụng điện

5.Hệ thống thông tin, tín hiệu

- Công trình đ-ợc lắp đặt một hệ thống tổng đài điện thoại phục vụ thông tin, liên lạc quốc tế và trong n-ớc

- Các phòng đ-ợc trang bị các thiết bị chuyên dùng hiện đại phù hợp với chức năng của từng phòng

Lắp đặt hệ thống cứu hỏa tự động bao gồm còi báo động, hệ thống phun khí carbonic, các đường dẫn báo cứu đến trung tâm cứu hỏa thành phố và các hệ thống thoát hiểm.

6.Hệ thống chống sét và nối đất

Hệ thống chống sét bao gồm kim thu lôi, dây thu lôi, dây dẫn bằng thép và cọc nối đất, tất cả được thiết kế theo đúng quy phạm hiện hành để đảm bảo an toàn và hiệu quả.

Tất cả các trạm biến thế, tủ điện và thiết bị điện cố định cần được trang bị hệ thống nối đất an toàn, sử dụng thanh thép kết hợp với cọc tiếp đất để đảm bảo an toàn điện.

7.Giải pháp cấp thoát n-ớc a).CÊp n-íc:

- N-ớc cung cấp cho công trình đ-ợc lấy từ nguồn n-ớc thành phố

+Cấp n-ớc bên trong công trình

Theo qui mô và tính chất của công trình, nhu cầu sử dụng n-ớc nh- sau:

- N-ớc dùng cho sinh hoạt

- N-ớc dùng cho phòng cháy, cứu hoả

- N-ớc dùng cho điều hoà không khí

-N-ớc dùng cho nhu cầu sinh hoạt :

Nước sử dụng cho phòng chống cháy phải tuân thủ tiêu chuẩn hiện hành, trong đó yêu cầu nước cho chữa cháy bên trong là 2 cột nước chữa cháy hoạt động đồng thời Mỗi cột nước chữa cháy cần có lưu lượng là 2,5 l/s, do đó tổng lưu lượng cần thiết là 5 l/s.

+Giải pháp cấp n-ớc bên trong công trình

Sơ đồ phân phối nước trong nhà cao tầng được thiết kế dựa trên các tính chất và điều kiện kỹ thuật cụ thể, cho phép phân vùng hệ thống cấp nước tương ứng với từng khối Hệ thống này bao gồm việc tính toán và xác định các vị trí lắp đặt bể chứa nước, két nước, và trạm bơm trung chuyển nhằm đảm bảo cung cấp nước đầy đủ cho toàn bộ công trình Ngoài ra, việc thoát nước bẩn cũng cần được chú trọng để đảm bảo hiệu quả hoạt động của hệ thống.

Nước từ bể tự hoại và nước thải được dẫn qua hệ thống ống thoát nước, kết hợp với nước mưa, để chảy vào hệ thống thoát nước hiện có của khu vực.

- Hệ thống thoát n-ớc trên mái, yêu cầu đảm bảo thoát n-ớc nhanh, không bị tắc nghẽn

Bên trong công trình, hệ thống thoát nước bẩn được thiết kế với các ống nhựa đứng và hộp che, đảm bảo tính thẩm mỹ và hiệu quả Vật liệu chính sử dụng cho hệ thống cấp và thoát nước là nhựa, giúp tăng độ bền và khả năng chống ăn mòn.

Để thoát nước bẩn hiệu quả, hãy sử dụng ống nhựa PVC có đường kính từ 110mm trở lên Đối với các ống đi dưới đất, nên chọn ống bê tông hoặc ống sành có khả năng chịu áp lực.

Thiết bị vệ sinh cần được lựa chọn phù hợp với điều kiện sử dụng, có thể sử dụng thiết bị ngoại nhập hoặc nội địa với chất lượng tốt và tính năng ưu việt.

- Đặt một trạm bơm n-ớc ở tầng kĩ thuật bơm có 1 máy bơm đủ đảm bảo cung cấp n-ớc th-ờng xuyên cho các phòng WC

- Những ống cấp n-ớc : dùng ống sắt tráng kẽm có D =(15- 50)mm, nếu những ống có đ-ờng kính lớn hơn 50mm, dùng ống PVC áp lực cao

8.Giải pháp thông gió, cấp nhiệt

- Công trình đ-ợc đảm bảo thông gió tự nhiên nhờ hệ thống hành lang, cửa sổ có kích th-ớc, vị trí hợp lí

- Công trình có hệ thống quạt đẩy, quạt trần, để điều tiết nhiệt độ và khí hậu đảm bảo yêu cầu thông thoáng

- Tại các buồng vệ sinh có hệ thống quạt thông gió

9.Giải pháp phòng cháy chữa cháy

Giải pháp phòng cháy chữa cháy cho nhà cao tầng tại Việt Nam cần tuân thủ tiêu chuẩn hiện hành Hệ thống này phải được trang bị đầy đủ các thiết bị cần thiết để đảm bảo an toàn và hiệu quả trong việc phòng ngừa và xử lý cháy nổ.

- Hộp đựng ống mềm và vòi phun n-ớc đ-ợc bố trí ở các vị trí thích hợp của từng tÇng

- Máy bơm n-ớc chữa cháy đ-ợc đặt ở tầng kĩ thuật

- Bể chứa n-ớc chữa cháy

- Hệ thống chống cháy tự động bằng hoá chất

- Hệ thống báo cháy gồm : đầu báo khói, hệ thống báo động

10.Sử dụng vật liệu hoàn thiện công trình

Phòng vệ sinh được thiết kế với gạch men lát xung quanh tường và gạch hoa cho sàn, tạo sự phù hợp và thẩm mỹ cho không gian Ngoài ra, việc lắp đặt các thiết bị vệ sinh hiện đại cũng góp phần nâng cao tiện nghi và chức năng sử dụng của phòng vệ sinh.

Dựa vào hình dáng kiến trúc, giải pháp mặt bằng và tình trạng địa chất của khu vực xây dựng, chúng ta có thể sơ bộ lựa chọn giải pháp kết cấu cho công trình.

+ Công trình khung bê tông cốt thép chịu lực

Giáo viên h-ớng dẫn : TH.S TRẦN DŨNG Sinh viên thực hiện : NGUYỄN THÀNH LONG

I Phân tích và lựa chọn ph-ơng án kết cấu

II Tính toán và bố trí cốt thép sàn tầng điển hình III Tính toán và bố trí cốt thép cầu thang bộ

IV Tính toán và bố trí cốt thép hệ khung dầm và cột

V Tính toán và bố trí cốt thép kết cấu móng Các bản vẽ kèm theo:

KC-01: Bản vẽ bố trí thép sàn KC-02: Bản vẽ bố trí thép cầu thang KC-03+04: Bản vẽ bố trí thép khung K2

Phân tích và lựa chọn ph-ơng án kết cấu i-ĐặC ĐIểM THIếT Kế KếT CấU NHà CAO TầNG:

KÕt CÊu Ch-ơng I: Phân tích và lựa chọn ph-ơng án kết cấu I Đặc điểm thiết kế kết cấu nhà cao tầng

Ph-ơng án kết cấu

Từ thiết kế kiến trúc, ta có thể chọn một trong hai loại kết cấu sau:

Hệ thống chịu lực chính của công trình với kết cấu khung bao gồm cột, dầm, sàn toàn khối và lõi thang máy xây gạch, mang lại không gian lớn và linh hoạt trong bố trí Tuy nhiên, kết cấu này có nhược điểm là giảm khả năng chịu tải trọng ngang Để đảm bảo khả năng chịu lực, kích thước cột, dầm, sàn cần phải tăng lên, dẫn đến tăng trọng lượng và chiếm diện tích sử dụng, do đó không phải là phương án tối ưu.

2 KÕt cÊu khung lâi: Đây là kết cấu kết hợp khung bê tông cốt thép và lõi cứng cùng tham gia chịu lực Tuy có khó khăn hơn trong việc thi công nh-ng kết cấu loại này có nhiều -u điểm lớn Khung bê tông cốt thép chịu tải trọng đứng và một phần tải trọng ngang của công trình Lõi cứng tham gia chịu tải trọng ngang cho công trình một cách tích cực

Phương án kết cấu được chọn là hệ khung kết hợp lõi chịu lực, với bê tông cột, dầm, sàn và lõi cứng được đổ toàn khối, nhằm tạo độ cứng tổng thể cho công trình.

Các giải pháp thiết kế sàn

1.Theo ph-ơng pháp thi công:

Kết cấu thi công tại chỗ với các cấu kiện liền khối mang lại độ cứng cao và khả năng chịu lực động tốt Tuy nhiên, phương pháp này tiêu tốn nhiều vật liệu cho ván khuôn và cột chống, đồng thời chịu ảnh hưởng lớn từ điều kiện thời tiết và khí hậu.

Cấu kiện được chế tạo sẵn và vận chuyển đến công trường để lắp ráp, giúp tiết kiệm vật liệu cho ván khuôn và cột chống, đồng thời giảm thiểu ảnh hưởng của thời tiết Phương pháp này dễ dàng áp dụng cơ giới hóa trong sản xuất xây dựng, nhưng chất lượng mối nối có thể khó đảm bảo và yêu cầu tay nghề công nhân cao hơn.

2 Theo sơ đồ kết cấu:

Sàn nấm là loại sàn không có dầm, trực tiếp dựa lên cột, giúp giảm chiều cao kết cấu và đơn giản hóa thi công Loại sàn này mang lại hiệu quả chiếu sáng và thông gió tốt hơn, nhưng chỉ phù hợp cho các công trình có chiều rộng nhịp từ 4-8m.

Sàn có dầm là loại sàn mà bản sàn tựa trực tiếp lên hệ giầm, cho phép phân bổ lực hiệu quả Loại sàn này được sử dụng phổ biến nhờ khả năng chịu lực tốt, và trong một số trường hợp, nó là lựa chọn duy nhất không thể thay thế bằng sàn nấm.

Ch-ơng ii tính toán sàn i mặt bằng kết cấu tầng điển hình:

* Từ mặt bằng kết cấu ta có:

-Tòa nhà gồm 3 loại khung và 13 loại ô sàn

+2 ô sàn S13 l 1 xl 2 = 1,5 x 2,4 (m x m) ii-sơ bộ chọn kích th-ớc tiết diện:

-Theo tiêu chuẩn thiết kế BTCT-TCVN 5574-1991

-Theo tiêu chuẩn tải trọng và tác động TCVN 2737-1995

-Sổ tay thực hành kết cấu PGS.PTS Vũ Mạnh Hùng

-Một số tài liệu chuyên ngành khác

 Chiều dày sơ bộ sàn (h b ): h b = l m

D=0,81,4 (chọn D=0,8)  h,7 12 cm l = 6,0 m (tính với ô bản lớn nhất)

Sàn bêtông cốt thép có:

- Cấp độ bền B20 có : R b = 11,5 MPa

Xác định tiết diện dầm: d d m l h  1 

Trong bài viết này, l d đại diện cho nhịp của dầm đang xét, trong khi m d là hệ số tương ứng với các loại dầm Cụ thể, m d có giá trị từ 12 đến 20 đối với dầm phụ, từ 8 đến 12 đối với dầm chính, và từ 5 đến 7 đối với dầm conxon Bề rộng của tiết diện dầm nên được chọn trong khoảng từ 0,3 đến 0,5 lần chiều cao h Dựa vào kích thước đã chọn, ta có thể xác định kích thước sơ bộ của dầm theo bảng hướng dẫn.

Tải trọng tác dụng lên sàn

Bảng 1: Cấu tạo sàn tầng điển hình

CK Các lớp tạo thành

Giá trị tiêu chuÈn (KG/ m 2 )

Giá trị tÝnh toán g (KG/m 2 )

Gạch lát nền dầy 1 cm

Vữa trát trần dày 1,5cm

- Hoạt tải: +Hoạt tải tiêu chuẩn : theo TCVN 2737-1995 ta có: p tc = 480(KG/m 2 ) +Hoạt tải tính toán: p tt =n.p tc =1,2x480 W6 (KG/m 2 )

Tính nội lực cho các ô bản

-Các ô sàn đ-ợc phân loại theo tỷ lệ:

Bản loại dầm và bản kê 4 cạnh là hai khái niệm quan trọng trong lĩnh vực xây dựng Bản loại dầm thường được sử dụng để tạo ra các cấu trúc vững chắc, trong khi bản kê 4 cạnh giúp phân phối lực đều và tăng cường độ ổn định cho công trình Việc hiểu rõ sự khác biệt và ứng dụng của từng loại bản sẽ giúp cải thiện hiệu quả thiết kế và thi công.

*)Tính nội lực ô bản 4 (bản kê 4 cạnh)

Sử dụng sơ đồ đàn hồi để tính toán mà không xuất hiện vết nứt, chúng ta thực hiện tính toán ô bản theo dạng bản liên tục Để tính mômen dương ở nhịp, áp dụng công thức phù hợp.

+ M 1 , M 2 : là mômen d-ơng theo ph-ơng cạnh ngắn, dài

+ m 11 ,m i1 ;m 12 ;m i2 tra theo sách “ Sổ tay thực hành kết cấu công trình” PGS-PTS Vũ Mạnh Hùng trang 32

2   l l tra bảng và nội suy ta đ-ợc : m 91 =0,0191; m 92 = 0,0055 ; m 11 = 0,0483; m 12 = 0,0138

M 2 = 0,0138 x 5495,04 + 0,0055 x 13592,6 = 150,59 (KGm) b)Tính mô men âm ở gối theo công thức :

Trong đó : P = 19087,6 (đã tính ở trên)

M I , M II : là mômen âm theo ph-ơng cạnh ngắn, dài k i1 , k i2 : là hệ số tra bảng

2   l l tra bảng và nội suy ta đ-ợc : k 91 = 0,0413 k 92 = 0,012

M II = 0,012 x 19087,6 = 229,05 (KG.m) l 2 l 1 m ii m 1 m ii m i m i m 2 m ii m ii m i m i m 2 m 1

Tính toán cốt thép

Từ c-ờng độ chịu kéo của cốt thép và c-ờng độ chịu nén của bê tông ta tra bảng đ-ợc :  R = 0,623 ,  R =0,429

- Giả thiết lớp bảo vệ của cốt thép là a bv = 1,5 (cm), giả thiết chọn cốt thép 8 làm cốt thép chịu mômen d-ơng và âm  0 1,5 0,8 1,9( )

Ta tính cốt thép cho bản nh- tiết diện chữ nhật bh=(10012)cm đặt cốt đơn a)Tính toán cốt thép chịu mômen d-ơng

*)Tính toán cốt thép theo ph-ơng cạnh ngắn

Khoảng cách giữa các thanh thép đ-ợc tính theo công thức :

*)Tính toán cốt thép theo ph-ơng cạnh dài

Khoảng cách giữa các thanh thép đ-ợc tính theo công thức :

 A    chọn a = 20 (cm) b)Tính toán cố thép chịu mômen âm:

*)Tính toán cốt thép theo ph-ơng cạnh ngắn:

Khoảng cách giữa các thanh thép đ-ợc tính theo công thức

*)Tính toán cốt thép theo ph-ơng cạnh dài:

Cã M = M II "9,05 (KG.m) = 22905 (KG.cm)

 cốt thép đ-ợc lấy là: F =μ a min ìbìh =0,001::24ỗ24::10,1=1,01cm 0 2

Khoảng cách giữa các thanh thép đ-ợc tính theo công thức

Kết luận : để thuận tiện cho quá trình thi công ta dùng cốt mũ để chịu mô men ©m Đoạn từ mút cốt thép mũ đến trục dầm là :

Các b-ớc tính toán t-ơng tự nh- trên ta có kết quả tính của các ô bản khác theo bảng sau:

Bảng3: Tính q,P,P ’ ,P ’’ cho các ô bản(các ô bản kê) ¤ sàn l 1

Bảng4: Tính nội lực cho các ô bản (các ô bản kê)

Bảng 5: Tính cốt thép ô bản(thép gối) ¤ bản

Bảng 6: Tính cốt thép ô bản(thép nhịp) ¤ bản

*)Tính nội lực ô bản 12(bản loại dầm)

-Ô sàn có kích th-ớc là: l 2 `00(mm); l 1 00(mm)

2 l l Xem sàn làm việc một ph-ơng Ta có sàn s-ờn toàn khối bản loại dầm

Để tính toán bản, cắt một dải bản rộng 1m vuông góc với phương cạnh dài, tương tự như một dầm có liên kết một đầu ngàm và một đầu khớp Tải trọng toàn phần được tính bằng công thức q = p + g W6 + 424,400,4 KG/m.

Tính toán với dải bản rộng b = 1m, q 00,4KG/m b tt b)Xác định nội lực:

-Biểu đồ mômen nh- hình vẽ bên:

+)Tính toán cốt thép chịu mômen d-ơng

 cốt thép đ-ợc lấy là: F =μ a min ìbìh =0,001::24ỗ24::10,1=1,01cm 0 2

Chọn cốt thép 8 có fa = 0,503 cm 2 làm cốt thép chịu lực

Xác định cốt thép cần, cốt thép đủ cm

+)Tính toán cốt thép chịu mômen âm

Chọn cốt thép 8 có fa = 0,503 cm 2 làm cốt thép chịu lực

Xác định cốt thép cần, cốt thép đủ cm

Các b-ớc tính toán t-ơng tự nh- trên ta có kết quả tính của các ô bản loại dầm khác theo bảng sau:

Bảng 7: Tính cốt thép ô bản loại dầm ¤ bản

+M 2 là mômen âm Để thuận lợi cho việc thi công ta chọn nh- sau:

+Thép chịu mômen d-ơng bố trí 8a200 theo 2 ph-ơng

+Thép chịu mômen âm bố trí 8a200 theo 2 ph-ơng

Tính toán

IV Tính toán và bố trí cốt thép hệ khung dầm và cột

V Tính toán và bố trí cốt thép kết cấu móng Các bản vẽ kèm theo:

KC-01: Bản vẽ bố trí thép sàn KC-02: Bản vẽ bố trí thép cầu thang KC-03+04: Bản vẽ bố trí thép khung K2

Phân tích và lựa chọn ph-ơng án kết cấu i-ĐặC ĐIểM THIếT Kế KếT CấU NHà CAO TầNG:

Khi thiết kế kết cấu nhà cao tầng, việc lựa chọn giải pháp kết cấu đóng vai trò quan trọng hơn so với nhà thấp tầng Hệ kết cấu khác nhau ảnh hưởng đến bố trí mặt bằng, hình dạng khối đứng, độ cao các tầng, cũng như các yếu tố như thiết bị điện, đường ống, yêu cầu kỹ thuật thi công, tiến độ và giá thành công trình Các đặc điểm chính của nhà cao tầng cần được xem xét kỹ lưỡng trong quá trình thiết kế.

Tải trọng ngang, bao gồm áp lực gió và động đất, là yếu tố quan trọng trong thiết kế kết cấu Nhà ở phải chịu tác động của cả tải trọng đứng và tải trọng ngang Đối với kết cấu thấp tầng, ảnh hưởng của tải trọng ngang thường rất nhỏ và có thể bỏ qua Tuy nhiên, khi độ cao tăng lên, nội lực và chuyển vị do tải trọng ngang gây ra sẽ gia tăng nhanh chóng.

Nếu xem công trình nh- một thanh công xôn ngàm cứng thì lực dọc tỷ lệ thuận với bình ph-ơng chiều cao:

M   (tải trọng phân bố đều)

M   (tải trọng phân bố tam giác)

D-ới tác dụng của tải trọng ngang, chuyển vị ngang của công trình nhà cao tầng cũng là một vấn đề cần quan tâm Cũng nh- trên, nếu xem công trìng nh- một thanh công xôn ngàm cứng tại mặt đất thì chuyển vị do tải trọng ngang tỷ lệ thuận với lũy thừa bậc 4 của chiều cao

Chuyển vị ngang của công trình tạo ra nội lực phụ do độ lệch tâm của lực tác dụng thẳng đứng, ảnh hưởng đến tiện nghi làm việc của người sử dụng Điều này cũng dẫn đến sự phát sinh các nội lực phụ, gây rạn nứt ở các kết cấu như cột, dầm, tường, và làm biến dạng các hệ thống kỹ thuật như đường ống nước, đường điện.

Khi thiết kế nhà cao tầng, cần chú trọng không chỉ đến cường độ của các cấu kiện mà còn phải xem xét độ cứng tổng thể của công trình dưới tác động của tải trọng ngang.

3 Giảm trọng l-ợng bản thân:

Công trình cao và có trọng lượng lớn sẽ gặp nhiều bất lợi về khả năng chịu lực Tải trọng từ các tầng trên sẽ truyền xuống tầng dưới, làm gia tăng nội lực trong cột tầng dưới, dẫn đến việc phải tăng kích thước cột, tốn nhiều vật liệu và chiếm không gian sử dụng Tải trọng lớn truyền xuống móng yêu cầu sử dụng kết cấu móng chịu tải cao, từ đó làm tăng chi phí công trình Hơn nữa, trọng lượng lớn cũng làm tăng ảnh hưởng của các tải trọng động như gió và động đất, đây là hai yếu tố nguy hiểm cần được chú ý trong thiết kế nhà cao tầng.

Thiết kế nhà cao tầng cần chú trọng giảm trọng lượng bản thân của kết cấu bằng cách sử dụng các vật liệu nhẹ như vách ngăn thạch cao, trần treo nhẹ và vách kính khung nhôm Việc lựa chọn các loại vật liệu này không chỉ giúp tối ưu hóa kết cấu mà còn nâng cao hiệu suất và độ bền cho công trình.

Từ thiết kế kiến trúc, ta có thể chọn một trong hai loại kết cấu sau:

Kết cấu khung của công trình bao gồm cột, dầm và sàn toàn khối chịu lực, cùng với lõi thang máy xây gạch, mang lại không gian lớn và linh hoạt trong bố trí sử dụng Tuy nhiên, loại kết cấu này có thể ảnh hưởng đến khả năng chịu tải trọng ngang của công trình Để đảm bảo khả năng chịu lực, kích thước cột, dầm và sàn cần phải tăng lên, dẫn đến việc tăng trọng lượng và chiếm diện tích sử dụng Vì vậy, việc chọn kiểu kết cấu này chưa hẳn là phương án tối ưu.

2 KÕt cÊu khung lâi: Đây là kết cấu kết hợp khung bê tông cốt thép và lõi cứng cùng tham gia chịu lực Tuy có khó khăn hơn trong việc thi công nh-ng kết cấu loại này có nhiều -u điểm lớn Khung bê tông cốt thép chịu tải trọng đứng và một phần tải trọng ngang của công trình Lõi cứng tham gia chịu tải trọng ngang cho công trình một cách tích cực

Phương án kết cấu được lựa chọn là hệ khung kết hợp lõi chịu lực, trong đó bê tông cột, dầm, sàn và lõi cứng được đổ toàn khối, nhằm tạo ra độ cứng tổng thể cho công trình Các giải pháp thiết kế sàn cũng được xem xét kỹ lưỡng để đảm bảo tính ổn định và hiệu quả cho kết cấu.

1.Theo ph-ơng pháp thi công:

Kết cấu thi công tại chỗ với các cấu kiện liền khối mang lại độ cứng cao và khả năng chịu lực động tốt Tuy nhiên, phương pháp này tiêu tốn nhiều vật liệu cho ván khuôn và cột chống, đồng thời chịu ảnh hưởng lớn từ điều kiện thời tiết và khí hậu.

Cấu kiện được chế tạo thành các phần riêng biệt, sau đó vận chuyển đến công trường để lắp ráp, giúp tiết kiệm vật liệu cho ván khuôn và cột chống Phương pháp này không bị ảnh hưởng lớn bởi thời tiết và dễ dàng cơ giới hóa trong sản xuất xây dựng Tuy nhiên, chất lượng mối nối khó đảm bảo và yêu cầu tay nghề công nhân cao hơn.

2 Theo sơ đồ kết cấu:

Sàn nấm là loại sàn không có dầm, trực tiếp dựa lên cột, giúp giảm chiều cao kết cấu và đơn giản hóa thi công Loại sàn này cải thiện khả năng chiếu sáng và thông gió, nhưng chỉ phù hợp cho các công trình có chiều rộng nhịp từ 4-8m.

Sàn dầm là loại sàn mà bản sàn tựa trực tiếp lên hệ giầm, giúp tối ưu hóa khả năng chịu lực Loại sàn này được sử dụng rộng rãi trong xây dựng nhờ vào độ bền và khả năng chịu tải tốt, đôi khi là lựa chọn duy nhất mà không thể thay thế bằng sàn nấm.

Ch-ơng ii tính toán sàn i mặt bằng kết cấu tầng điển hình:

* Từ mặt bằng kết cấu ta có:

-Tòa nhà gồm 3 loại khung và 13 loại ô sàn

+2 ô sàn S13 l 1 xl 2 = 1,5 x 2,4 (m x m) ii-sơ bộ chọn kích th-ớc tiết diện:

-Theo tiêu chuẩn thiết kế BTCT-TCVN 5574-1991

-Theo tiêu chuẩn tải trọng và tác động TCVN 2737-1995

-Sổ tay thực hành kết cấu PGS.PTS Vũ Mạnh Hùng

-Một số tài liệu chuyên ngành khác

 Chiều dày sơ bộ sàn (h b ): h b = l m

D=0,81,4 (chọn D=0,8)  h,7 12 cm l = 6,0 m (tính với ô bản lớn nhất)

Sàn bêtông cốt thép có:

- Cấp độ bền B20 có : R b = 11,5 MPa

Xác định tiết diện dầm: d d m l h  1 

Nhịp của dầm đang xét được ký hiệu là l_d, trong khi hệ số với dầm phụ là m_d, có giá trị từ 12 đến 20 Đối với dầm chính, hệ số này là m_d từ 8 đến 12, và đối với dầm conxon, m_d nằm trong khoảng 5 đến 7 Bề rộng của tiết diện dầm nên được chọn trong khoảng từ 0,3 đến 0,5 lần chiều cao h Dựa trên kích thước đã chọn, kích thước sơ bộ của dầm có thể được tham khảo từ bảng hướng dẫn.

III Tải trọng tác dụng lên sàn:

Bảng 1: Cấu tạo sàn tầng điển hình

CK Các lớp tạo thành

Giá trị tiêu chuÈn (KG/ m 2 )

Giá trị tÝnh toán g (KG/m 2 )

Gạch lát nền dầy 1 cm

Vữa trát trần dày 1,5cm

- Hoạt tải: +Hoạt tải tiêu chuẩn : theo TCVN 2737-1995 ta có: p tc = 480(KG/m 2 ) +Hoạt tải tính toán: p tt =n.p tc =1,2x480 W6 (KG/m 2 )

IV Tính nội lực cho các ô bản :

-Các ô sàn đ-ợc phân loại theo tỷ lệ:

Tải trọng tác dụng

1 Tĩnh tải tác dụng: a Tĩnh tải sàn tầng mái:

Bảng 1.Tĩnh tải tác dụng lên sàn mái

TT Cấu tạo sàn mái (m)  (KG/m 3 ) g tc n g tt

Hai lớp gạch lá nem Líp v÷a lãt Bêtông chống thấm M200 Bêtông xỉ tạo dốc Sàn bêtông cốt thép M250

Tổng 613 710,9 g = g i = 710,9 (KG/m 2 ) = 711 (KG/m 2 ) b Tĩnh tải sàn các tầng i:(Đã tính phần sàn ) g 1 = g i = 424,4 (KG/m 2 ) B5 (KG/m 2 )

Hoạt tải các ô sàn lấy theo TCVN 2737 - 1995

Bảng 2.Giá trị hoạt tải tác dụng lên sàn

TT Các loại tải trọng Đơn vị p tc n p tt

Sàn mái dốc Hành lang Sàn các phòng

Hoạt tải do n-ớc trên sênô : p tt = 0,210001,1 = 220 (KG/m 2 )

- Trọng l-ợng dầm : Tiết diện: 25  50 (cm) g tt dc = 0,25  (0,5-0,12)  2500 1,1 = 261,25 (KG/m)

- Trọng l-ợng lớp trát: Dày 15 (mm) g tr tt = [0,015 ( 0,5-0,12)2 + 0,01 0,25] 18001,32,53 (KG/m)

- Trọng l-ợng dầm : Tiết diện : 25 x 35 (cm ) g tc dc = 0,25 x (0,35-0,12) x 2500 x 1,1 = 158,13 (KG/m)

- Trọng l-ợng các lớp trát : Dày 15 (mm) g tc dc = [ 0,015 x ( 0,35-0,12) x 2 + 0,015 x 0,25 ] x 1800 x 1,3 = 24,92 (KG/m)

*Với cột có tiết diện 40  60 (cm) cao 3(m) g c tt =0,4  0,6  2500 (3 - 0,12)1,1 = 1901 (kg) =1,901 (T)

*Với cột có tiết diện 4050 (cm) cao 3m g c tt = 0,4  0,5  2500 (3 - 0,12) 1,1 84 (kg) = 1,584 (T)

*Với cột có tiết diện 4050 (cm) cao 4,2m g c tt = 0,4  0,5  2500 (4,2 - 0,12) 1,1 "44 (kg) = 2,25 (T)

T-ờng có cửa song để thiên về an toàn và tính tới những tr-ờng hợp cải tạo bịt các ô cửa ta tính tới t-ờng đặc chiều cao một tầng là:h t =h - h d

*) §èi víi t-êng bao ta lÊy  t = 220mm a §èi víi tÇng cao 3 (m).h d = 0,5 (m)

- Trọng l-ợng lớp trát: Dày 15 (mm) g tr tt = 0,015  (3 - 0,5)  1800  1,3  2 = 175,5(KG/m) b §èi víi tÇng cao 3 (m) h d = 0,35 (m)

- Trọng l-ợng lớp trát: Dày 15 (mm) g tr tt = 0,015  (3- 0,35)  1800  1,3  2 = 186,03(KG/m) c §èi víi tÇng cao 4,2(m) h d = 0,5 (m)

- Trọng l-ợng lớp trát: Dày 15 (mm) g tr tt = 0,015  (4,2- 0,5)  1800  1,3  2 = 260(KG/m) d §èi víi tÇng cao 4,2(m) h d = 0,35 (m)

- Trọng l-ợng lớp trát: Dày 15 (mm) g tr tt = 0,015  (4,2- 0,35)  1800  1,3  2 = 270,27 (KG/m) *) Đối với t-ờng ngăn ta lấy h d toàn là 0,35m và  t = 110mm

- Trọng l-ợng lớp trát: Dày 15 (mm) g tr tt = 0,015  (3 - 0,35)  1800  1,3  2 = 186,03(KG/m)

*) Đối với t-ờng thu hồi:

- Trọng l-ợng t-ờng : g th tt = 0,22  0,9  1800  1,1 = 392,04 (KG/m)

- Trọng l-ợng lớp trát : Dày 15 (mm) g tr tt = 0,015  0,9  1800  1,3 = 31,59 (KG/m)

*) Đối với mái tôn : ( Xà gồ thép hình ) g mt tt = (6 /25,8201,05)/5,7 = 64 ( KG/m)

III Tính tải trọng quy đổi từ các bản sàn truyền vào hệ dầm sàn:

- Tải trọng truyền vào khung gồm có tĩnh tải và hoạt tải,d-ới dạng tải trọng tập trung ( P ) và tải trọng phân bố đều ( q )

- Tĩnh tải : trọng l-ợng bản thân của cột, dầm,sàn, t-ờng ngăn, các lớp lót trát, các lớp cách âm, cách nhiệt, các loại cửa

- Hoạt tải : tải trọng sử dụng trên sàn nhà ( ng-ời, thiết bị, dụng cụ, sản phẩm )

Ngoài ra hoạt tải còn có một phần của tĩnh tải : trọng l-ợng của các vách ngăn tạm thời, trọng l-ợng của các thiết bị gán trên sàn nhà

Tải trọng tập trung (P) được xác định từ trọng lượng bản thân của cột và phản lực của các dầm theo phương vuông góc với mặt phẳng khung Phản lực này xuất phát từ các dầm đơn giản có gối tựa là các cột, chịu tải trọng tập trung hoặc phân bố đều Trong khi đó, tải trọng phân bố đều (q) bao gồm trọng lượng bản thân của dầm, vách ngăn, và sàn truyền vào.

Trong quá trình tính toán, các loại tải trọng phân bố dạng tam giác và hình thang đều có thể được quy về dạng phân bố đều thông qua các hệ số quy đổi tương ứng.

+ Với tải trọng phân bố hình tam giác : q g = 5/8g s l i

+ Với tải trọng phân bố hình thang : q g = ( 1 – 2 2 +  3 ) g s l i

+ Với tải trọng phân bố hình tam giác : q g =1/25/8g s l i

+ Với tải trọng phân bố hình thang : q g = 1/2(1-2 2 + 3 ) g s l i

Trong đó: g s : trọng l-ợng bản thân tuỳ thuộc vào cấu tạo các lớp mặt sàn

- l 1 : chiều dài theo ph-ơng cạnh ngắn

- l 2 : chiều dài theo ph-ơng cạnh dài

- Tải trọng tập trung quy đổi:

F i : Diện tích dạng sơ đồ truyền của sàn đ-ợc tính

Tài liệu sử dụng để tính toán :

Tiêu chuẩn thiết kế : tcvn 2737 - 1995 tải trọng và tác động

IV Chất tải trọng tác dụng lên khung ngang:

Tải trọng thường xuyên tác động lên hệ dầm khung, do đó cần tính toán toàn bộ tải trọng này từ mái đến chân cột Đặc biệt, việc xác định tải phân bố đều là rất quan trọng trong quá trình thiết kế.

- Trọng l-ợng bản thân sàn truyền vào: lấy theo kết quả tải trọng quy đổi

- Trọng l-ợng do t-ờng xây trên dầm (nếu có ) q ti = g ti ( g ti đã tính ở phần tr-ớc ) b Tĩnh tải tập trung: Tác dụng lên nút khung bao gồm:

- Trọng l-ợng bản thân dầm dọc: P di = g i  l tính

- Trọng l-ợng bản thân sàn: truyền vào dầm dọc và truyền vào nút khung:

P gi đ-ợc lấy theo kết quả quy đổi

- T-ờng xây trên dầm dọc ( nếu có ):

- Trọng l-ợng bản thân cột: P c = g c  h tầng

Hoạt tải sàn được chia thành hai loại chính: hoạt tải phân bố đều và hoạt tải tập trung Hoạt tải phân bố đều là loại tải trọng được truyền từ sàn vào dầm khung theo hình tam giác hoặc hình thang, dựa trên kết quả đã tính toán tải trọng quy đổi trước đó Trong khi đó, hoạt tải tập trung là tải trọng được truyền trực tiếp từ sàn vào dầm dọc và các nút khung, cũng đã được tính toán trong tải trọng quy đổi.

Tải trọng tác dụng lên khung gồm:

- Tải trọng phân bố đều trên cột theo diện truyền tải của b-ớc cột

- Tải tập trung do t-ờng v-ợt mái truyền về cột theo diện truyền tải của b-íc cét

V Tải trọng tác dụng lên khung K-2 (Trục 6):

1.1 Tĩnh tải phân bố : a Tĩnh tải phân bố do sàn:

Tĩnh tải từ các sàn tầng 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 được truyền về dầm khung theo hình thức tải trọng phân bố đều, với các hình dạng là tam giác và chữ nhật Bên cạnh đó, tĩnh tải cũng phát sinh từ bản thân dầm.

Bảng 3: Tĩnh tải phân bố sàn tầng 2,3,4,5,6,7,8 truyền vào khung K-2

Tên Tải cấu thành Giá trị

1.2.Tĩnh tải tập trung: a Tĩnh tải do các ô sàn truyền lên dầm khung:

Tĩnh tải tập trung do ô sàn tầng 2,3,4,5,6,7,8 truyền lên dầm dọc và dầm dọc truyền xuống dầm khung: P 1 = F i g i

Trong đó: - F i : Diện tích truyền tải

- g i : Tĩnh tải ô sàn thứ i b Tĩnh tải tập trung do trọng l-ợng dầm dọc tác dụng lên dầm khung:

Tĩnh tải tập trung do trọng l-ợng các dầm dọc tác dụng lên nút dầm khung đ-ợc tính theo công thức sau: P di = g di l tính

Trong đó: - g di : trọng l-ợng dầm tính trên 1 m dài (T/m)

- l tính : chiều dài tính toán = 3 (m) c Tĩnh tải tập trung do trọng l-ợng t-ờng tác dụng lên dầm khung:

Tĩnh tải tập trung do trọng l-ợng t-ờng xây trên dầm dọc tác dụng lên dầm khung d-ới dạng lực tập trung: P ti = g ti l tính

Trong đó: - P ti : tĩnh tải tập trung do trọng l-ợng t-ờng xây trên dầm dọc truyÒn xuèng dÇm khung (T)

- g ti : trọng l-ợng bản thân t-ờng xây trên dầm dọc (T/m)

- l tính : chiều dài tính toán của phần t-ờng xây trên dầm dọc d Tải trọng do trọng l-ợng bản thân cột

Tĩnh tải tập trung do trọng l-ợng bản thân cột đ-ợc tính theo công thức sau:

Trong đó: - P ci : tĩnh tải tập trung do trọng l-ợng bản thân cột (T)

-g ci : trọng l-ợng bản thân cột (T/m)

- l tính : chiều dài tính toán cột (m)

Bảng 4: Tĩnh tải tập trung sàn tầng 2,3,4,5,6,7,8 truyền vào khung K-2

Tên Tải cấu thành Giá trị(T) Ghi chú

 Sàn Ô1 truyền qua dầm phụ:

1.3 Hoạt tải: a Hoạt tải phân bố của các sàn:

Hoạt tải từ các sàn tầng 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 được truyền về dầm khung theo hình thức tải trọng phân bố đều, tương ứng với hai trường hợp đã được trình bày trước đó.

+ Tr-ờng hợp 1: Hoạt tải phân bố Ô1

Bảng 5: Hoạt tải phân bố sàn tầng 2,3,4,5,6,7,8 truyền vào khung K2 tr-ờng hợp 1

Tên Tải cấu thành Giá trị(T/m) Ghi chú p 1  ¤ 1 : 0,5763 1,728

+ Tr-ờng hợp 2 : Hoạt tải phân bố ô2

Bảng 6: Hoạt tải phân bố sàn tầng 2-8 truyền vào khung K-2 tr-ờng hợp 2

Tên Tải cấu thành Giá trị(T/m) Ghi chú p 2  ¤ 2 : 0,625  0,48  2,4 0,72 k=0,625 b Hoạt tải tập trung:

Hoạt tải tập trung do ô sàn tầng 2,3,4,5,6,7,8,9 truyền lên dầm dọc và dầm dọc truyền xuống dầm khung:

Ta có hai tr-ờng hợp :

+ Tr-ờng hợp 1: chất hoạt tải lên ô1

+ Tr-ờng hợp 2: chất hoạt tải lên ô2 và ô3

Bảng 8 Hoạt tải tập trung sàn tầng 2-8 truyền vào khung K-2 tr-ờng hợp2

Tĩnh tải từ sàn tầng 1 được truyền xuống dầm khung theo hình thức tải trọng tam giác và hình thang, sau đó được quy đổi thành tải trọng phân bố đều Bên cạnh đó, tĩnh tải do bản thân dầm cũng cần được tính toán.

Bảng 9: Tĩnh tải phân bố sàn tầng 1 truyền vào khung K-2

- l tính : chiều dài tính toán = 3,2(m) c Tĩnh tải tập trung do trọng l-ợng t-ờng tác dụng lên dầm khung:

Bảng 10: Tĩnh tải tập trung sàn tầng 1 truyền vào khung K-2

Hoạt tải từ các sàn tầng 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 được truyền về dầm khung theo hình thức tải trọng hình tam giác, và có thể được quy đổi thành tải trọng phân bố đều Như đã trình bày, có hai trường hợp cần xem xét trong quá trình tính toán này.

Bảng 11: Hoạt tải phân bố sàn tầng 1 truyền vào khung K2 tr-ờng hợp 1

Bảng 12: Hoạt tải phân bố sàn tầng 1 truyền vào khung K-2 tr-ờng hợp 2

Ta có hai tr-ờng hợp :`

Bảng 14 Hoạt tải tập trung sàn tầng 1 truyền vào khung K-2 tr-ờng hợp2

Tĩnh tải từ sàn tầng 9 được truyền xuống dầm khung theo hình thức tải trọng phân bố đều, với các hình dạng như tam giác và hình thang Ngoài ra, tĩnh tải do bản thân dầm cũng cần được xem xét.

Bảng 15.Tĩnh tải phân bố sàn tầng 9 truyền vào khung K-2

Tĩnh tải tập trung do ô sàn tầng 9 truyền lên dầm dọc và dầm dọc truyền xuèng dÇm khung: P 1 = F i g i

Bảng 16.Tĩnh tải tập trung sàn tầng 9 truyền vào khung K-2

Hoạt tải từ sàn tầng 9 được truyền về dầm khung theo hình chữ nhật và được quy đổi thành tải trọng phân bố đều Như đã trình bày, có hai trường hợp cần xem xét.

Bảng 17 Hoạt tải phân bố sàn tầng 9 truyền vào khung K2 tr-ờng hợp 1

Bảng 18 Hoạt tải phân bố sàn tầng 9 truyền vào khung K-2 tr-ờng hợp 2

Hoạt tải tập trung do ô sàn tầng 9 truyền lên dầm dọc và dầm dọc truyền xuèng dÇm khung:

Bảng 20.Hoạt tải tập trung sàn tầng 9 truyền vào khung K-2 tr-ờng hợp2

4.Chất tải sàn tầng mái lên khung K-2:

4.1 Tĩnh tải phân bố: a Tĩnh tải phân bố do sàn:

Tĩnh tải từ sàn mái được truyền về dầm khung theo hình thức tải trọng phân bố đều, bao gồm cả hình tam giác và hình chữ nhật Ngoài ra, tĩnh tải cũng xuất phát từ bản thân dầm.

Do chiều dài của dầm có tiết diện khác nhau do vậy trọng l-ợng bản thân dầm khung K-2 tác dụng lên ở các nút khác nhau

Bảng 21.Tĩnh tải phân bố sàn mái truyền vào khung K-2

4.2 Tĩnh tải tập trung mái: a Tĩnh tải do ô sàn truyền lên dầm khung:

Tĩnh tải tập trung do ô sàn mái truyền lên dầm dọc và dầm dọc truyền xuèng dÇm khung:

Tĩnh tải tập trung được truyền qua ô sàn mái, dầm phụ và dầm dọc, cuối cùng đến dầm khung b Điều này xảy ra do trọng lượng của dầm dọc tác động lên dầm khung.

- l tính : chiều dài tính toán phần t-ờng xây trên dầm dọc d Tải trọng do trọng l-ợng bản thân cột:

- g ci : trọng l-ợng bản thân cột (T/m)

Bảng 22.Tĩnh tải tập trung sàn mái truyền vào khung K-2

4.3 Hoạt tải mái: a Hoạt tải phân bố của sàn mái:

Hoạt tải từ sàn mái được truyền về dầm khung theo hình thức tải trọng hình tam giác, và có thể quy đổi thành tải trọng phân bố đều Như đã trình bày, có hai trường hợp cần xem xét trong quá trình này.

+Tr-ờng hợp 1: Hoạt tải phân bố Ô 1

Bảng 23.Hoạt tải phân bố sàn mái truyền vào khung K-2 tr-ờng hợp 1

Tên Tải cấu thành Giá trị(T/m) Ghi chú p 1

+ Tr-ờng hợp 2 : Hoạt tải phân bố ô2 và ô3

Bảng24 Hoạt tải phân bố sàn mái truyền vào khung K-2 tr-ờng hợp 2

Hoạt tải tập trung do ô sàn mái truyền lên dầm dọc và dầm dọc truyền xuèng dÇm khung:

Ta có 2 tr-ờng hợp :

+ Tr-ờng hợp 1 : Chất hoạt tải ô1

+ Tr-ờng hợp 2 : Hoạt tải tập trung ô2 :

Bảng 26 Hoạt tải tập trung sàn mái truyền vào khung K-3 tr-ờng hợp 2

Cao trình 31,4m, theo TCVN 2737-1995 ta không cần xết đến thành phần gió động mà chỉ cần xét đến thành phần gió tĩnh

Theo cách chọn hệ kết cấu ta chỉ cần xét gió song song với ph-ơng ngang

Giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của tải trọng gió W ở độ cao Z so với mèc chuÈn xác định theo công thức:

W 0 : giá trị áp lực gió lấy theo bản đồ phân vùng

Công trình ta đang xét là công trình đ-ợc xây ở Thủ Đô Hà Nội nên ta lấy theo vùng gió II-B

W 0 = 0,095(T/m 2 ) = 95 (kg/ m 2 ) k: hệ số kể đến sự thay đổi áp lực giótheo chiều cao c: hệ số khí động với mặt đứng

- H-íng khuÊt giã c=-0,6 n: hệ số tin cậy của tải trọng gió(n=1,3)

Giá trị tính toán của tải trọng gió tĩnh: g i tt =nW=nW 0 kc B(T/m) Với B =6 m là b-ớc cột

Bảng 27.Giá trị tính toán của tải trọng gió tĩnh

TÇng Z(m) k g i tt (c=+0,8)(kg/m) g i tt (c=-0,6)(kg/m)

Giá trị lực tập trung của tải trọng gió ở chân mái:

Tải trọng gió phần mái đ-a về lực tập trung tại đầu cột :

Trong đó: W 0 : áp lực gió tĩnh lấy theo vùng W 0 = 95KG/m 2

Ce1: hệ số khí động phụ thuộc vào sin

 Ce1= -0.41( Tra bảng 6 tcvn 2737-1995) l t , l p : là Khoảng cách b-ớc khung phía bên trái và phía bên phải khung dang tính.

Chiều của tải trọng gió phụ thuộc vào dấu của hệ số khí động Ci Khi Ci mang dấu âm, tải trọng gió sẽ hướng từ mặt mái ra ngoài.

6 Các tr-ờng hợp chất tải lên khung:

Tải trọng đ-ợc chất lên khung theo các tr-ờng hợp sau:

+ Tĩnh tải đ-ợc chất đầy lên toàn bộ khung

+ Hoạt tải đ-ợc chất cách tầng ,cách nhịp

+ Tải trọng gió đ-ợc chất từ trái qua phải

VI.Xác định nội lực

Sử dụng ch-ơng trình tính toán kết cấu để tính toán nội lực cho khung với sơ đồ phần tử dầm, cột nh- hình sau:

ViI thiÕt kÕ khung trôc 6(k2):

Chất tải trọng tác dụng lên khung ngang

Tải trọng thường xuyên ảnh hưởng liên tục đến hệ dầm khung Vì vậy, cần tính toán toàn bộ tải trọng này từ mái đến chân cột a Tính toán tải phân bố đều:

- Trọng l-ợng bản thân sàn truyền vào: lấy theo kết quả tải trọng quy đổi

- Trọng l-ợng do t-ờng xây trên dầm (nếu có ) q ti = g ti ( g ti đã tính ở phần tr-ớc ) b Tĩnh tải tập trung: Tác dụng lên nút khung bao gồm:

- Trọng l-ợng bản thân dầm dọc: P di = g i  l tính

- Trọng l-ợng bản thân sàn: truyền vào dầm dọc và truyền vào nút khung:

P gi đ-ợc lấy theo kết quả quy đổi

- T-ờng xây trên dầm dọc ( nếu có ):

- Trọng l-ợng bản thân cột: P c = g c  h tầng

Hoạt tải sàn được chia thành hai loại chính: hoạt tải phân bố đều và hoạt tải tập trung Hoạt tải phân bố đều là loại tải được truyền từ sàn vào dầm khung theo hình tam giác hoặc hình thang, và được tính toán dựa trên tải trọng quy đổi đã xác định trước đó Trong khi đó, hoạt tải tập trung truyền từ sàn vào dầm dọc và vào nút khung, cũng đã được tính toán theo tải trọng quy đổi.

Tải trọng tác dụng lên khung gồm:

- Tải trọng phân bố đều trên cột theo diện truyền tải của b-ớc cột

- Tải tập trung do t-ờng v-ợt mái truyền về cột theo diện truyền tải của b-íc cét.

Tải trọng tác dụng lên khung K2 (Trục 6)

Tĩnh tải từ các sàn tầng 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 được truyền về dầm khung theo hình thức tải trọng phân bố đều, bao gồm cả hình tam giác và hình chữ nhật Ngoài ra, tĩnh tải cũng đến từ trọng lượng của chính các dầm.

Bảng 3: Tĩnh tải phân bố sàn tầng 2,3,4,5,6,7,8 truyền vào khung K-2

Bảng 4: Tĩnh tải tập trung sàn tầng 2,3,4,5,6,7,8 truyền vào khung K-2

Hoạt tải từ các sàn tầng 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 được truyền về dầm khung theo hình thức tải trọng phân bố đều Như đã trình bày, có hai trường hợp cần xem xét trong quá trình quy đổi tải trọng này.

Bảng 5: Hoạt tải phân bố sàn tầng 2,3,4,5,6,7,8 truyền vào khung K2 tr-ờng hợp 1

Bảng 6: Hoạt tải phân bố sàn tầng 2-8 truyền vào khung K-2 tr-ờng hợp 2

Bảng 8 Hoạt tải tập trung sàn tầng 2-8 truyền vào khung K-2 tr-ờng hợp2

Tĩnh tải từ sàn tầng 1 được truyền đến dầm khung theo hình thức tải trọng phân bố đều, với các hình dạng như tam giác và hình thang Ngoài ra, tĩnh tải còn bao gồm tải trọng do bản thân dầm.

Bảng 9: Tĩnh tải phân bố sàn tầng 1 truyền vào khung K-2

Bảng 10: Tĩnh tải tập trung sàn tầng 1 truyền vào khung K-2

Hoạt tải từ các sàn tầng 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 được truyền về dầm khung theo hình thức tải trọng phân bố đều, tương ứng với hai trường hợp đã được nêu.

Bảng 11: Hoạt tải phân bố sàn tầng 1 truyền vào khung K2 tr-ờng hợp 1

Bảng 12: Hoạt tải phân bố sàn tầng 1 truyền vào khung K-2 tr-ờng hợp 2

Ta có hai tr-ờng hợp :`

Bảng 14 Hoạt tải tập trung sàn tầng 1 truyền vào khung K-2 tr-ờng hợp2

Tĩnh tải từ sàn tầng 9 được truyền về dầm khung theo hình thức tải trọng hình tam giác và hình thang, sau đó được quy đổi thành tải trọng phân bố đều Bên cạnh đó, tĩnh tải do bản thân dầm cũng cần được xem xét.

Bảng 15.Tĩnh tải phân bố sàn tầng 9 truyền vào khung K-2

Tĩnh tải tập trung do ô sàn tầng 9 truyền lên dầm dọc và dầm dọc truyền xuèng dÇm khung: P 1 = F i g i

Bảng 16.Tĩnh tải tập trung sàn tầng 9 truyền vào khung K-2

Hoạt tải từ sàn tầng 9 được truyền về dầm khung theo hình chữ nhật, và được quy đổi thành tải trọng phân bố đều Như đã trình bày, có hai trường hợp cần xem xét.

Bảng 17 Hoạt tải phân bố sàn tầng 9 truyền vào khung K2 tr-ờng hợp 1

Bảng 18 Hoạt tải phân bố sàn tầng 9 truyền vào khung K-2 tr-ờng hợp 2

Hoạt tải tập trung do ô sàn tầng 9 truyền lên dầm dọc và dầm dọc truyền xuèng dÇm khung:

Bảng 20.Hoạt tải tập trung sàn tầng 9 truyền vào khung K-2 tr-ờng hợp2

4.Chất tải sàn tầng mái lên khung K-2:

4.1 Tĩnh tải phân bố: a Tĩnh tải phân bố do sàn:

Tĩnh tải từ sàn mái được truyền xuống dầm khung theo các hình dạng như tam giác và hình chữ nhật, và được quy đổi thành tải trọng phân bố đều Bên cạnh đó, tĩnh tải còn phát sinh từ trọng lượng của chính bản thân dầm.

Do chiều dài của dầm có tiết diện khác nhau do vậy trọng l-ợng bản thân dầm khung K-2 tác dụng lên ở các nút khác nhau

Bảng 21.Tĩnh tải phân bố sàn mái truyền vào khung K-2

4.2 Tĩnh tải tập trung mái: a Tĩnh tải do ô sàn truyền lên dầm khung:

Tĩnh tải tập trung do ô sàn mái truyền lên dầm dọc và dầm dọc truyền xuèng dÇm khung:

Tĩnh tải tập trung xuất hiện khi ô sàn mái truyền lực qua dầm phụ, tiếp đó dầm phụ truyền lực đến dầm dọc, và cuối cùng dầm dọc truyền lực về dầm khung Điều này cũng bao gồm tĩnh tải tập trung do trọng lượng của dầm dọc tác động lên dầm khung.

- l tính : chiều dài tính toán phần t-ờng xây trên dầm dọc d Tải trọng do trọng l-ợng bản thân cột:

- g ci : trọng l-ợng bản thân cột (T/m)

Bảng 22.Tĩnh tải tập trung sàn mái truyền vào khung K-2

4.3 Hoạt tải mái: a Hoạt tải phân bố của sàn mái:

Hoạt tải từ sàn mái truyền về dầm khung theo hình thức tải trọng hình tam giác có thể được quy đổi thành tải trọng phân bố đều Như đã trình bày, có hai trường hợp cụ thể cần xem xét trong quá trình này.

+Tr-ờng hợp 1: Hoạt tải phân bố Ô 1

Bảng 23.Hoạt tải phân bố sàn mái truyền vào khung K-2 tr-ờng hợp 1

Tên Tải cấu thành Giá trị(T/m) Ghi chú p 1

+ Tr-ờng hợp 2 : Hoạt tải phân bố ô2 và ô3

Bảng24 Hoạt tải phân bố sàn mái truyền vào khung K-2 tr-ờng hợp 2

Hoạt tải tập trung do ô sàn mái truyền lên dầm dọc và dầm dọc truyền xuèng dÇm khung:

Ta có 2 tr-ờng hợp :

+ Tr-ờng hợp 1 : Chất hoạt tải ô1

+ Tr-ờng hợp 2 : Hoạt tải tập trung ô2 :

Bảng 26 Hoạt tải tập trung sàn mái truyền vào khung K-3 tr-ờng hợp 2

Cao trình 31,4m, theo TCVN 2737-1995 ta không cần xết đến thành phần gió động mà chỉ cần xét đến thành phần gió tĩnh

Theo cách chọn hệ kết cấu ta chỉ cần xét gió song song với ph-ơng ngang

Giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của tải trọng gió W ở độ cao Z so với mèc chuÈn xác định theo công thức:

W 0 : giá trị áp lực gió lấy theo bản đồ phân vùng

Công trình ta đang xét là công trình đ-ợc xây ở Thủ Đô Hà Nội nên ta lấy theo vùng gió II-B

W 0 = 0,095(T/m 2 ) = 95 (kg/ m 2 ) k: hệ số kể đến sự thay đổi áp lực giótheo chiều cao c: hệ số khí động với mặt đứng

- H-íng khuÊt giã c=-0,6 n: hệ số tin cậy của tải trọng gió(n=1,3)

Giá trị tính toán của tải trọng gió tĩnh: g i tt =nW=nW 0 kc B(T/m) Với B =6 m là b-ớc cột

Bảng 27.Giá trị tính toán của tải trọng gió tĩnh

TÇng Z(m) k g i tt (c=+0,8)(kg/m) g i tt (c=-0,6)(kg/m)

Giá trị lực tập trung của tải trọng gió ở chân mái:

Tải trọng gió phần mái đ-a về lực tập trung tại đầu cột :

Trong đó: W 0 : áp lực gió tĩnh lấy theo vùng W 0 = 95KG/m 2

Ce1: hệ số khí động phụ thuộc vào sin

 Ce1= -0.41( Tra bảng 6 tcvn 2737-1995) l t , l p : là Khoảng cách b-ớc khung phía bên trái và phía bên phải khung dang tính.

Chiều của tải trọng gió phụ thuộc vào dấu của hệ số khí động Ci Khi hệ số Ci có dấu âm, tải trọng gió sẽ hướng từ mặt mái ra ngoài.

6 Các tr-ờng hợp chất tải lên khung:

Tải trọng đ-ợc chất lên khung theo các tr-ờng hợp sau:

+ Tĩnh tải đ-ợc chất đầy lên toàn bộ khung

+ Hoạt tải đ-ợc chất cách tầng ,cách nhịp

+ Tải trọng gió đ-ợc chất từ trái qua phải.

Xác định nội lực

Sử dụng ch-ơng trình tính toán kết cấu để tính toán nội lực cho khung với sơ đồ phần tử dầm, cột nh- hình sau:

ThiÕt kÕ khung trôc 6 (K2)

Sau khi thực hiện tính toán nội lực bằng phần mềm SAP2000, chúng tôi đã thu được các giá trị nội lực từ bảng tổ hợp theo phương ngang Trong khung, các cặp nội lực nguy hiểm được tổ hợp như sau:

- Cặp nội lực có : Mmax , Qt-

- Cặp nội lực có : Mmin , Qt-

- Cặp nội lực có : Qmax , Mt-

Giá trị tối đa và tối thiểu của mômen cần được xác định dựa trên giá trị thực cùng dấu, phù hợp với quy ước dấu của SAP2000 Trong khi đó, giá trị của lực cắt tối đa phải được lấy theo giá trị tuyệt đối.

-Các cặp nội lực d-ợc tổ hợp tại 3 tiết diện

- Cặp nội lực có : Mmax , Nt-

- Cặp nội lực có : Mmin , Nt-

- Cặp nội lực có : Nmax , Mt-

- Các giá trị Mmax, Mmin, Nmax đ-ợc lấy nh- quy -ớc đối với dầm

Trong sơ đồ tính phẳng, chỉ cần xem xét các giá trị Mmax, Mmin và Qmax trên mặt phẳng, trong khi các giá trị M, N, Q ngoài mặt phẳng lực tác dụng có ảnh hưởng rất nhỏ và có thể bỏ qua Tiếp theo, tiến hành tính toán cốt thép cho dầm trong khung k2.

Cấp độ bền Bê tông B20 : R b = 11,5 MPa , R bt = 0,9 MPa

Tra bảng phụ lục 9 và 10 ta có

 R = 0,623 ,  R =0,429 ii.Nguyên tắc thiết kế:

Về nguyên tắc phải tính toán tất cả các dầm trong khung, mỗi dầm tính tại

Trong công trình khung phẳng đối xứng, có ba tiết diện chính: tiết diện trái, tiết diện phải và tiết diện giữa nhịp Mỗi tiết diện bao gồm ba cặp nội lực: Mmax, Qt-; Mmin, Qt-; và Mt-, Qmax Tuy nhiên, trong trường hợp này, chỉ cần thực hiện tính toán cho dầm nhịp AB.

BC và dầm công xôn.Em tính cho dầm tầng 1, và mái

1 Tính toán cốt thép dầm trục AB, CD tầng 1(phần tử 42, 44):

Dựa vào bảng tổ hợp nội lực ta chọn ra đ-ợc các cặp tổ hợp nội lực nguy hiểm nhÊt cho dÇm :

Để tính toán cốt thép cho gối A và B với mômen âm, vì hai gối gần nhau, ta sử dụng giá trị mômen lớn hơn để xác định cốt thép chung cho cả hai gối.

Tiết diện có mômen âm vậy tiết diện tính toán là hình chữ nhật bxh%x50

-Tính cốt thép cho nhịp AB:

Tính theo tiết diện chữ T có cánh nằm trong vùng nén với h’ f cm

Gía trị độ v-ơn của cánh S C lấy bé hơn trị số sau:

+ Một nửa khoảng cách thông thủy giữa các s-ờn dọc

-> Trục trung hòa di qua cánh, tiết diện tính toán hình chữ nhật bxh%x50 (cm)

Bè trÝ thÐp dÇm trôc AB, CD tÇng 1

2 Tính toán cốt thép dầm công xôn tầng 1(phần tử 46, 50):

Dựa vào bảng tổ hợp nội lực ta chọn ra cặp nội lực có:

Tiết diện có momen âm vậy tiết diện tính toán là hình chữ nhật bxh%x50

Bố trí thép dầm công xôn tầng 1

3 Tính toán cốt thép dầm trục BC tầng 1(phần tử 43):

Dựa vào bảng tổ hợp nội lực ta chọn ra đ-ợc các cặp tổ hợp nội lực nguy hiểm nhÊt cho dÇm:

-Tính thép cho gối B, C (mômen âm)

Tính theo tiết diện chữ nhật bxh = 25x35

-Tính cốt thép cho nhịp BC:

Bè trÝ thÐp dÇm trôc BC khu vùc tÇng 1

4 Tính toán cốt thép dầm mái trục AB, CD (phần tử 87 , 89):

Dựa vào bảng tổ hợp nội lực ta chọn ra đ-ợc các cặp tổ hợp nội lực nguy hiểm ở

- Tính cốt thép cho gối A và B (mômen âm): Do hai gối gần bằng nhau nên ta lấy

Tiết diện có mômen âm vậy tiết diện tính toán là hình chữ nhật bxh%x50

-Tính cốt thép cho nhịp AB:

Bố trí thép dầm mái AB, CD

5 Tính toán cốt thép dầm công xôn của mái (phần tử 86,90):

Dựa vào bảng tổ hợp nội lực ta chọn ra cặp nội lực có:

Tiết diện có momen âm vậy tiết diện tính toán là hình chữ nhật bxh%x50

6 Tính toán cốt thép dầm mái trục BC (phần tử 88):

Dựa vào bảng tổ hợp nội lực, ta thấy rằng tất cả các mặt cắt đều chịu momen âm Do đó, chỉ cần tính toán cho một mặt cắt nguy hiểm nhất.

Q = -1,4 T Tiết diện có momen âm vậy tiết diện tính toán là hình chữ nhật bxh%x35

Bè trÝ thÐp dÇm trôc BC tÇng 5

7 Tính toán và bố trí cốt thép đai cho dầm a.Tính toán cốt đai cho phần tử dầm 42 (tầng 1, nhịp AB, CD): bxh%  50 cm

+ Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn ra lực cắt nguy hiểm nhất cho dầm

+ Bêtông cấp độ bền B20 có

R b = 11,5 (MPa) = 115 (daN/cm 2 ), R bt = 0,9 (MPa) = 9 (daN/cm 2 )

+ ThÐp ®ai nhãm AI cã

R sw = 175 (MPa) = 1750 (daN/cm 2 ); E s = 2,1.10 5 (MPa)

+ Dầm chịu tải trọng tính toán phân bố đều với g = g 1 + g 01 = 2,837+ 0,25.0,5.2,5.1,1 = 3,18 (T/m) = 31,8 (daN/cm)

(Với g 01 : trọng l-ợng bản thân dầm 42) p = 1,728 (T/m) = 17,28 (daN/cm)

+ Kiểm tra điều kiện c-ờng độ trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính:

Do ch-a bố trí cốt đai nên ta giả thiết   w 1 b 1 1

Ta cã: 0,3R bh b 0 0,3.115.25.4538812,5(daN) Q 17170(daN)

 Dầm đủ khả năng chịu ứng suất nén chính

+ Kiểm tra sự cần thiết phảI đặt cốt đai

Bỏ qua ảnh h-ởng của lực dọc trục nên  n = 0

 Q17170(daN)Q b min  Cần phảI đặt cốt đai chịu cắt

Do dầm có phần cánh nằm trong vùng kéo  f = 0

+ Gía trị q sw tính toán:

  nên ta lấy giá trị q sw = 67,5 (daN/cm) để tính cốt ®ai

+Sử dụng đai 8 , số nhánh n = 2

67, 5 sw sw tt sw s R na cm

+ DÇm cã h = 50 cm > 45 cm  s ct min( / 3,50h cm) 16, 7( cm)

+ Khoảng cách thiết kế của cốt đai smin( ,s s s tt ct , max ) 16, 7( cm)

Ta bè trÝ 8 a150 cho dÇm

+ Kiểm tra lại điều kiện c-ờng độ trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính khi đã bố trí cốt đai : Q0, 3  w 1 b 1 R bh b 0

 Dầm dủ khả năng chịu ứng suất nén chính b.Tính toán cốt thép đai cho phần tử dầm từ tầng 1đến tầng mái: b  h = 25  50

Ta thấy các dầm có kích th-ớc bxh = 25x50 cm thì dầm 42 có lức cắt lớn nhất

Đối với dầm 42, với tải trọng Q = 17170 (daN), cốt đai được chọn là 8 a150, áp dụng cho tất cả các dầm có kích thước bxh = 25x50 Đối với phần tử dầm 43 ở tầng 1, nhịp BC, kích thước bxh là 25x35, cần thực hiện tính toán cốt thép đai phù hợp.

+ Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn ra lực cắt nguy hiểm nhất cho dầm

+ Bêtông cấp độ bền B20 có

R b = 11,5 (MPa) = 115 (daN/cm 2 ), R bt = 0,9 (MPa) = 9 (daN/cm 2 )

+ ThÐp ®ai nhãm AI cã

R sw = 175 (MPa) = 1750 (daN/cm 2 ); E s = 2,1.10 5 (MPa)

+ Dầm chịu tải trọng tính toán phân bố đều với g = g 1 + g 01 = 2,16+ 0,25.0,35.2,5.1,1 = 2,4 (T/m) = 24 (daN/cm)

(Với g 01 : trọng l-ợng bản thân dầm 43) p = 0,72 (T/m) = 7,2 (daN/cm)

+ Kiểm tra điều kiện c-ờng độ trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính:

Do ch-a bố trí cốt đai nên ta giả thiết   w 1 b 1 1

Ta cã: 0,3R bh b 0 0,3.115.25.3025875(daN) Q 9170(daN)

 Dầm đủ khả năng chịu ứng suất nén chính

+ Kiểm tra sự cần thiết phảI đặt cốt đai

Bỏ qua ảnh h-ởng của lực dọc trục nên  n = 0

 Q17170(daN)Q b min  Cần phảI đặt cốt đai chịu cắt

Do dầm có phần cánh nằm trong vùng kéo  f = 0

+ Gía trị q sw tính toán:

  nên ta lấy giá trị q sw = 67,5 (daN/cm) để tính cốt ®ai

+Sử dụng đai 8 , số nhánh n = 2

67, 5 sw sw tt sw s R na cm

+ DÇm cã h = 35 cm < 45 cm  s ct min( / 2;15h cm) 15( cm)

+ Khoảng cách thiết kế của cốt đai smin( ,s s s tt ct , max ) 15( cm)

Ta bè trÝ 8 a150 cho dÇm

+ Kiểm tra lại điều kiện c-ờng độ trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính khi đã bố trí cốt đai : Q0, 3  w 1 b 1 R bh b 0

 Dầm dủ khả năng chịu ứng suất nén chính d.Tính toán cốt thép đai cho phần tử dầm từ tầng 1đến tầng mái: b  h = 25  35

T-ơng tự nh- tính toán dầm 43, ta bố trí thép đai 8 a150 cho các dầm phần tử cã kÝch th-íc bxh = 25x35

C tính toán cốt thép cột cho khung k2

Cấp độ bền Bê tông B20 : R b = 11,5 MPa , R bt = 0,9 MPa

Tra bảng phụ lục 9 và 10 ta có

II Nguyên tắc thiết kế:

Từ bảng tổ hợp nội lực của cột, cần lựa chọn một số cặp nguy hiểm để thực hiện tính toán Mỗi phần tử sẽ chọn ra ba cặp để tính toán, bao gồm (Mmax, Nt-), (Mmin, Nt-) và (Nmax, Mt-), sau đó bố trí thép cho toàn bộ cột.

Theo nguyên tắc, cần tính toán thép cho tất cả các phần tử ở cột nh-ng do sự thay đổi tiết diện cột Tôi sẽ tiến hành tính toán cho 3 khu vực: khu vực 1 từ tầng hầm đến tầng 1, khu vực 2 từ tầng 1 đến tầng 4, và khu vực 3 từ tầng 8 đến tầng 9 Mỗi khu vực có cột với cùng chiều dài và kích thước, nhưng nội lực chênh lệch không nhiều Do đó, để đơn giản và nhanh chóng, tôi chọn nội lực lớn nhất để thực hiện tính toán.

1 phần tử và bố trí cho các phần tử khác cùng tiết diện

 Ngoài ra còn một số nguyên tắc bố trí cốt thép:

- Với cốt thép dọc: hàm l-ợng cốt thép dọc  phải thỏa mãn 0,001 0 , 06 và khoảng cách cốt thép dọc không v-ợt quá 40cm

Cốt thép đai trong vùng "tới hạn" được bố trí theo các quy định nghiêm ngặt Vùng tới hạn trong cột của khung nằm ở hai đầu mút cột, kéo dài một đoạn nhất định.

L c =max(h, l/6, 45cm) Trong vùng này khoảng cách các thanh cốt thép ngang:

Do các công trình có mặt bằng đối xứng, chỉ cần tính cốt hép cho cột trục A và B Cột trục C sẽ được lấy theo trục B, trong khi cột trục D sẽ dựa trên trục A đã được tính toán.

1.Tính toán cốt thép cột trục A,D từ tầng hầm đến tầng 1( phần tử 1-4 ) a Số liệu tính toán

- Cột có tiết diện 40x60 cm

- Chiều dài tính toán cột l 0 = 0,7 H = 0,7.3,1 = 2,17 (m) = 217 (cm)

Bỏ qua ảnh h-ởng của uốn dọc

Lấy hệ số ảnh h-ởng của uốn dọc  = 1 Độ lệch tâm ngẫu nhiên e a = max ( H h c  

Nội lực đ-ợc chọn từ bảng tổ hợp nội lực và đ-ợc ghi ở bảng sau

Bảng: Nội lực và độ lệch tâm của cột 1

Ký hiệu cặp néi lùc

Ký hiệu ở bảng tổ hợp Đặc điểm của cặp nội lực

7,75 4,78 5,25 b Tính cốt thép cho đối xứng cho cặp 1

+ Sử dụng bêtông cấp độ bền B20, thép AII   R = 0,623

+ Xảy ra tr-ờng hợp x >  R h 0 , nén lệch tâm bé

+ Xác định x theo cách sau:

Tính chính xác x bằng cách giải ph-ơng trình bậc 3: x 3  a 2 x 2  a 1 x  a 0  0 a 2 (2 R )h 0 (20,623)55144,3

A ' S  A S  15, 63( cm 2 ) c Tính cốt thép cho đối xứng cho cặp 2

A ' S  A S  34,86( cm 2 ) d Tính cốt thép cho đối xứng cho cặp 3

+ Xác định giá trị hàm l-ợng cốt thép tối thiểu theo độ mảnh :

+Cặp nội lực 2 đòi hỏi l-ợng bố trí là lớn nhất Vậy ta bố trí cốt thép cột 1 theo A’ S = A S = 34,86 (cm 2 )

Chọn 628 có A’ S = A S = 36,945 (cm 2 ) (xem hình vẽ)

2.Tính toán cốt thép cột trục B ,C từ tầng hầm đến tầng 1( phần tử 2, 3) a Số liệu tính toán

Tính chính xác x bằng cách giải ph-ơng trình bậc 3: x 3  a 2 x 2  a 1 x  a 0  0 a 2   (2  R )h 0   (2 0, 623).55 144,3

+ Xác định x theo cách sau: x 3  a 2 x 2  a 1 x  a 0  0 a 2 (2 R )h 0 (20,623)55144,3

3.Tính toán cốt thép cột trục A,D từ tầng 1 đến tầng 4( phần tử 5-17, 8-20) a Số liệu tính toán

A ' S  A S  21, 6( cm 2 ) d Tính cốt thép cho đối xứng cho cặp 3

4.Tính toán cốt thép cột trục B,C từ tầng 1 đến tầng 4( phần tử 6,10,14,18-

Chọn 522 có A’ S = A S (cm 2 ) (xem hình vẽ)

5.Tính toán cốt thép cột trục A,D từ tầng 5 đến tầng 8( phần tử 21,25,29,33-

A ' S  A S  8,8( cm 2 ) c Tính cốt thép cho đối xứng cho cặp 2

6.Tính toán cốt thép cột trục B,C từ tầng 5 đến tầng 8( phần tử 22,26,30,34 – 23,27,31,35) a Số liệu tính toán

2 8,2 b Tính cốt thép cho đối xứng cho cặp 1

+ Xảy ra trường hợp 2a’≤ x ≤  R h 0 , nên chiều cao vùng chịu nén x = x 1

L-ợng cốt thép yêu cầu:

Tính lại x theo lệch tâm bé

A ' S  A S  0, 6( cm 2 ) d Tính cốt thép cho đối xứng cho cặp 3

+ Xảy ra trường hợp 2a’≤ x ≤  R h 0 , nên chiều cao vùng chịu nén x = x 1

+Cặp nội lực 3 đòi hỏi l-ợng bố trí là lớn nhất Vậy ta bố trí cốt thép cột 1 theo A’ = A = 6,4 (cm 2 )

7.Tính toán cốt thép cột trục A,D tầng 9 đến mái ( phần tử 37-40) a Số liệu tính toán

Lấy hệ số ảnh h-ởng của uốn dọc  = 1 Độ lệch tâm ngẫu nhiên

M dh = 2 (T.m), N dh = 23,6 (m) b Tính cốt thép cho đối xứng cho cặp 1

+ Xảy ra tr-ờng hợp x≤ 2a’

A  A  cm c Tính cốt thép cho đối xứng cho cặp 2

A  A  cm d Tính cốt thép cho đối xứng cho cặp 3

8.Tính toán cốt thép cột trục B,C tầng 9 đến mái ( phần tử 38-39) a Số liệu tính toán

Lấy hệ số ảnh h-ởng của uốn dọc  = 1 Độ lệch tâm ngẫu nhiên

M dh = 5,1 (T.m), N dh = 23,5 (m) b Tính cốt thép cho đối xứng cho cặp 1

A  A  cm c Tính cốt thép cho đối xứng cho cặp 2

A  A  cm d Tính cốt thép cho đối xứng cho cặp 3

9 Tính toán cốt thép đai cho cột

+ §-êng kÝnh cèt ®ai max ;5 28 ;5 7( )

                Ta chọn cốt đai 8 nhóm AI

-Trong đoạn nối chồng cốt thép dọc s   10 min;500  mm    10.20;500 mm   200( mm )

-Các đoạn còn lại s   15 min;500  mm    10.25;500 mm   250( mm )

Ch-ơng v: tính toán thiết kế nền móng

I Điều kiện địa chất công trình

Theo “Báo cáo kết quả khảo sát địa chất công trình: cục l-u trữ quốc gia giai đoạn phục vụ thiết kế kỹ thuật”

Khu đất xây dựng có bề mặt tương đối phẳng, với độ cao trung bình được khảo sát qua phương pháp khoan xuyên tĩnh và xuyên tiêu chuẩn SPT Các lớp đất từ trên xuống có độ dày khá đồng đều trong toàn bộ mặt bằng.

 Lớp 1: Đất lấp dày trung bình 1,6m

 Lớp 2: Đất cát pha dày trung bình 7,4m

 Lớp 3: Đất sét dày trung bình 7,4m

 Lớp 4: Đất cát hạt nhỏ dày trung bình 3,6m

 Lớp 5: Đất cát hạt trung chiều dày ch-a kết thúc trong phạm vi hố khoan s©u 32m

Mực n-ớc ngầm gặp ở độ sâu trung bình 1,8m so với mặt đất

Bảảnngg cchhỉỉ ttiêiêuu ccơơ hhọọcc vvậậtt llýý ccủủaa ccáácc llớớpp đđấấtt::

IIII ĐĐáánnhh ggiiáá đđiiềềuu kkiiệệnn đđịịaa cchhấấtt ccônôngg ttrrììnnhh:: Để có thể lựa chọn giải pháp nền móng cho công trình một cách hợp lý ta cần phải đánh giá điều kiện địa chất thủy văn của khu đất xây dựng công trình Muốn vậy ta xét thêm các chỉ số sau:

Dựa trên các chỉ tiêu tính toán và chỉ tiêu thí nghiệm hiện trường, chúng ta có thể thực hiện đánh giá sơ bộ về điều kiện địa chất của khu đất xây dựng công trình.

- Là lớp đất lấp có chiều dày trung bình 1,6m Là lớp đất thiếu ổn định nên về mặt xây dựng không dùng làm nền công trình

+ Lớp cát pha , dày trung bình 7,4 m có hệ số rỗng:

 Đất ở trạng thái xốp, có mô đun tổng biến dạng E= 5200 KPa Không phải là lớp đất tốt để làm nền móng cho công trình

Mực nước ngầm ở độ sâu 1,8 m nằm trong lớp đất này, vì vậy cần tính dung trọng đẩy nổi của đất Dung trọng đẩy nổi của đất được xác định theo công thức: dn S n γ = γ - γ.

 s : Trọng l-ợng riêng của hạt đất KN/m 3

 n :Trọng l-ợng riêng của n-ớc;  n KN/m 3 e: Hệ số rỗng, tính theo công thức: e=0,98(đã tính ở trên) γ = dn 26,4-10=8,28KN/m 3

+ Lớp sét, dày trung bình 7,2 m chỉ số dẻo: p L

Dung trọng đẩy nổi dn γ -γ s n 26,8-10 3 γ = = =8,24KN/m

Ta thấy: 0,5 < I L  0,75: Đất ở trạng thái dẻo mềm, có mô đun tổng biến dạng

+ Lớp cát hạt nhỏ, lớp này có chiều dày trung bình 3,4m

Dung trọng đẩy nổi γ = dn γ -γ s n = 27-10 =9,29KN/m 3

Ta thấy lớp đất này có: e> 0,8: Đây là lớp đất xốp, mô đun tổng biến dạng E

= 10500KPa Đây không phải là lớp đất tốt để làm nền móng công trình

+ Lớp cát hạt trung, lớp này có chiều dày ch-a kết thúc ở độ sâu hố thăm dò 32m

Dung trọng đẩy nổi γ = dn γ -γ s n =26,5-10=9,39KN/m 3

Nhiệm vụ đ-ợc giao

-ThiÕt kÕ mãng d-íi cét trôc A-6(mãng M1)

-Thiết kế móng d-ới cột trục B-6;C-6(móng hợp khối M2)

IIVV LLựựaa cchhọọnn ggiiảảii pphháápp nnềnền mmóónngg::

Công trình được xây dựng trên một khu đất hạn chế, gây khó khăn cho quá trình thi công Với các lớp đất yếu bên dưới và tải trọng lớn tác động lên móng, giải pháp tối ưu được lựa chọn là sử dụng móng cọc ép đến lớp cát hạt trung chặt vừa.

22 GGiiảảii pphháápp mmặặtt bbằằnngg mmóónngg::

Sử dụng móng cọc đài thấp Đế đài đặt tại độ sâu 2,4 m kể từ lớp đất lấp Đài cọc đ-ợc đặt lên lớp bê tông lót mác 100  dày 10 cm

Số lượng cọc trong một đài và kích thước đài cọc được tính toán kỹ lưỡng Cọc được cắm sâu 1m vào lớp đất dưới cùng, là lớp cát hạt trung chặt vừa Các đài cọc được liên kết bằng hệ giằng có kích thước tiết diện 30 x 50 cm Mỗi cọc trong một đài sử dụng 3 đoạn cọc nối có tiết diện 35 x 35 cm, với chiều dài mỗi đoạn là 6m, trong đó một đoạn cọc có bố trí đầu cọc Móng chịu tải trọng lệch tâm, với độ sâu cọc ngàm vào đài là 15 cm Phần đầu cọc được phá đi 45 cm và bê tông được sử dụng để liên kết cốt thép vào đài cọc.

Cọc được hạ xuống độ sâu thiết kế bằng phương pháp ép, sử dụng thiết bị ép kết hợp với đối trọng Quá trình ép cọc diễn ra nhờ máy thủy lực, trong đó lực ép phụ thuộc vào khả năng của hệ thống thủy lực và trọng lượng của hệ đối trọng.

Các thiết bị ép cọc sản xuất trong nước thường sử dụng phụ kiện từ các máy khác, dẫn đến lực ép cọc bị giới hạn Hiện nay, lực ép thông dụng dao động từ 60 đến 80 tấn.

Dựa vào những ưu điểm của cọc ép, chúng tôi quyết định chọn giải pháp cọc ép cho móng công trình Tuy nhiên, trong quá trình thi công, cần khắc phục những nhược điểm của cọc để đảm bảo đáp ứng đúng yêu cầu kỹ thuật.

VV TThhiiÕÕtt kkÕÕ mmããnngg MM11 ttrrôôcc AA 66::

11 XXáácc đđịịnnhh ttảiải ttrrọọnngg ddùùnngg đđểể ttíínhnh ttoáoánn mmóónngg::

TrTronongg kkhhuunngg KK22 ggồồmm 33 cộcộtt,, từtừ bbảảnngg ttổ ổ hhợợpp nnộộii llựcực trtroonngg khkhuunngg K2K2 emem cchhọọnn đđ ợợcc cặcặpp nnộộii lựlựcc ngnguuyy hhiiểểmm nhnhấấtt đểđể ttínínhh mmóónngg,, eemm cócó cácácc cặcặpp nnộộii lựlựcc nngguuyy hihiẻẻmm ttạạii ccáácc ccộộtt llà:à: (Note: The original text appears to be garbled or nonsensical If you provide a clearer version, I can assist you better.)

CCéétt ttrrôcôc AA :: M M == 1199,,2299 TT mm

CCéétt ttrrôcôc BB :: M M == 2233,,3388 TT mm

CCéétt ttrrôcôc CC :: M M == 2222,,3388 TT mm

CCéétt ttrrôcôc DD :: M M == 1199,,2288 TT mm

 EEmm chchọọnn ccộộtt ttrụrụcc A A vvìì nnóó ccóó ttảảii trtrọnọngg cchhâânn ccộộtt lớlớnn nnhhấấtt đểđể títínnhh mmóónngg cchhoo trtrụụcc

2 XáXácc địđịnnhh ssứứcc cchhịịuu tảtảii củcủaa cọcọcc đđơơnn::(( sửsử dụdụnngg pphh ơơnngg pphháápp ththốốnngg kkêê đểđể xáxácc đđịịnhnh ssứứcc cchhịịuu ttảảii ccủủaa ccọọcc))

22 11 SSứứcc cchhịịuu ttảảii ccủủaa ccọọcc tthheeoo vvậậtt lliệiệuu llààmm ccọọcc::

Sức chịu tải của cọc theo vật liệu làm cọc đ-ợc xác định từ công thức:

- m: Hệ số điều kiện làm việc phụ thuộc vào loại đài cọc và số l-ợng cọc trong móng Đối với móng cọc đài thấp, số l-ợng cọc 610 ta có m = 0,9

- R bt : C-ờng độ chịu nén tính toán của bêtông (B22,5) làm cọc R b = 13 MPa

- F bt : Diện tích tiết diện phần bê tông của cọc

- R S : C-ờng độ chịu nén tính toán của thép dọc tham gia chịu lực trong cọc

- F S : Diện tích cốt thép dọc chịu lực trong cọc F S = 418 ,1810 -4 (m 2 )

22 22 XXáácc đđịịnnhh ssứứcc cchhịịuu ttảảii ccủủaa ccọọcc tthheeoo đđấấtt nnềềnn

 1,  2 , : Hệ số kể đến ảnh h-ởng của ph-ơng pháp hạ cọc đến ma sát giữa đất và cọc : hạ cọc bằng ph-ơng pháp đóng ->  1 =1,  2 =1

 3 : Hệ số kể đến ảnh h-ởng của việc mở rộng chân cọc  3 =1

U : Chu vi tiết diện cọc : u = 4 x 0,35 = 1,4m

Lực ma sát tới hạn trung bình của mỗi lớp đất phụ thuộc vào loại đất và chiều sâu trung bình của mỗi lớp đất Để xác định chiều dày mỗi lớp đất mà cọc đi qua, cần tra cứu bảng dữ liệu liên quan.

: c-ờng độ tới hạn đơn vị trung bình của lớp đất ở mũi cọc phụ thuộc loại đất và chiều sâu mũi cọc

 Xác định t  i đất lấp cát pha sÐt cát hạt nhỏ cát hạt trung

Vậy thay vào công thức ta có :

= 82,47 T -> Sức chịu tải của cọc P=min{P đ , P vl }= P đ = 82,47 T

33 XXáácc đđịịnhnh ssốố ll-ợ-ợnngg ccọọcc vvàà bbốố ttrírí ccọọcc ttrroonngg mmóónngg::

 Xác định số l-ợng cọc và bố trí cọc :

- Số l-ợng cọc sơ bộ:

Do móng chịu tải lệch tâm nên ta chọn số cọc n c = 5 và bố trí cọc trong đài nh- hình vẽ

Diện tích đế đài thực tế:

4.Tải trọng phân phối lên cọc

Theo các giả thiết gần đúng coi cọc chỉ chịu tải dọc trục và cọc chỉ chịu nén hoặc kéo

- Trọng l-ợng của đài và đất trên đài:

N = nF tt d ®th h tb  tb =1,18,122,220 = 393 (KN) = 39,3 (T)

- Tải trọng tác dụng lên cọc đ-ợc tính theo công thức:

-Tổng tải trọng thẳng đứng tại đáy đài ( bằng lực dọc tại chân cột cộng với tải trọng do đài và đất trên đài)

- M : xem tải trọng ngang hoàn toàn do đất trên đáy dài tiếp thu

Tất cả các cọc đều chịu nén và P o max = 85,7 T > P ,47 (T)

55 KKiiểểmm ttrara nnềềnn ccủủaa mmóónngg ccọọcc tthheeoo đđiiềuều kkiiệệnn bbiiếếnn ddạạnngg::

Độ lún của nền móng cọc được xác định dựa trên độ lún của khối móng quy ước với mặt cắt abcd Ma sát giữa cọc và đất xung quanh cho phép tải trọng móng được phân bố trên diện tích lớn hơn diện tích bao quanh các cọc Các cạnh của khối móng quy ước bắt đầu từ mép ngoài cọc biên và tạo với phương đứng một góc α, tương ứng với góc nội ma sát của nền đất, bao gồm cả lớp đất mũi cọc.

Hm nên có thể lấy   3 3 0

Các kích th-ớc của khối móng quy -ớc đ-ợc tính nh- sau:

 ChiÒu cao khèi mãng quy -íc :

 Chiều dài đáy khối móng quy -ớc:

 Chiều rộng đáy khối móng quy -ớc:

55 22 KKiiểmểm ttrraa áápp llựcực ttạạii đđááyy kkhhốốii mmóónngg qquuyy ớớcc::

- Trọng l-ợng của đất và đài từ đáy đài trở lên:

- Trọng l-ợng khối đất từ mũi cọc tới đáy đài:

-> Tải trọng tại mức đáy móng:

- Ap lực tính toán tại đáy khối móng quy -ớc

- C-ờng độ tính toán của đất ở đáy khối móng quy -ớc ( theo công thức của Terzaghi ):

Lớp 3 có  33 0 tra bảng ta có : N   34 , 48 ; N q = 26,1 ; N c 8,7

Áp lực tại đáy khối móng quy ước là 58,9 T/m², thấp hơn giới hạn 388,7 T/m², cho thấy điều kiện áp lực đã được thỏa mãn Chúng ta có thể tính toán độ lún của đất nền dựa trên quan niệm biến dạng tuyến tính Do diện tích đáy khối móng quy ước nhỏ, mô hình nền được sử dụng là nửa không gian biến dạng tuyến tính để thực hiện các tính toán.

55 33 KKiiểmểm ttrraa đđiiềềuu kkiiệnện bbiiếếnn ddạạnngg ccủủaa đđấấtt nnềềnn::

Ta xác định tính lún cho móng cọc bằng phương pháp cộng lún các lớp phân tố Để thực hiện điều này, cần xác định các giá trị ứng suất bản thân tại đáy khối móng quy ước.

 Giá trị ứng suất bản thân tại đáy khối móng quy -ớc: bt z!,05 σ = 1,68.1+7,2.1,76+7,4.1,81+3,4.1,83+1.1,87 = 35,5T/m 2

 Giá trị ứng suất gây lún tại đáy khối móng quy -ớc: gl 0 z 

Để xác định các giá trị ứng suất gây lún, chúng ta cần chia nền đất dưới đáy khối quy ước thành các lớp phân tố có chiều dày h i = 0,9m, đảm bảo thỏa mãn điều kiện 0,975.

 B M hi , đồng thời đảm bảo mỗi lớp chia đồng nhÊt

 Giá trị ứng suất gây lún tại mỗi điểm bất kỳ ở độ sâu z i kể từ đáy khối móng quy -ớc đ-ợc xác định theo công thức: gl z

Trong đó: K oi là hệ số phụ thuộc vào các tỷ số:

M i đ-ợc tra bảng có nội suy Ta đã có: 1,02

 Kết quả tính toán các giá trị ứng suất gây lún và ứng suất bản thân đ-ợc đ-a vào bảng sau:

Cát hạt trung ở trạng thái chặt võa

Giới hạn nền lấy đến z,8m kể từ đáy khối quy -ớc, tại đó có:

 gl 1,63m0,2. bt 0,2.35,57,1T/m 2 §é lón: n i gl zi i i=1 i

Theo bảng 16 TCXD 45-78 : đối với nhà khung bêtông cốt thép có t-ờng chÌn ta cã:

Nh- vậy điều kiện S< S gh đã thoả mãn Độ lún lệch sẽ đ-ợc kiểm tra khi thiết kế móng cho dãy trục khác

6.Kiểm tra cọc trong giai đoạn thi công:

Khi vận chuyển cọc: tải trọng phân bố qFk

Trong đó : k là hệ số động k=1,5

Lấy lớp bảo vệ của cọc là a= 3cm -> chiều cao làm việc của cốt thép h 0 = 35 – 3 = 32 cm

Cốt thép dọc chịu mômen uốn của cọc là 2 18 Fa=5,09cm 2

-> Cọc đủ khả năng chịu tải khi vận chuyển cẩu lắp

7 TTíínnhh ttooáánn đđộộ bbềềnn vvàà ccấấuu ttạạoo mmóónngg::

77 11 CChhọọnn vvââtt lliiệệuu llààmm mmóónngg::

- Sử dụng bêtông cấp độ bền B22,5 có:

- Cèt thÐp A II cã: R S = 280 MPa

77 22 KKiiểmểm ttrraa cchhiiềuều ccaaoo đđààii mmóónngg ccọọcc::

Khi vẽ tháp chọc thủng từ mép chân cột nghiêng 45 độ, ta nhận thấy đáy tháp nằm trùm ra ngoài trục các cọc, do đó đài cọc không bị đâm thủng Với chiều cao đài móng cọc được chọn là h = 1m, ta tính được h0 = h - 0,15 = 1,2 - 0,15 = 1,05m.

77 33 TTíínnhh ttooáánn ccốốtt tthhéépp cchhoo đđààii ccọọcc::

Xem cánh móng làm việc nh- một côngxôn ngàm vào cột L-ợng cốt thép cần cho móng đ-ợc tính nh- sau:

 Diện tích cốt thép chịu mômen M I :

Khoảng cách giữa hai thanh cốt thép cạnh nhau: a 1 150 ( )

Chiều dài mỗi thanh thép là: l 1 = 2,9 – 2x0,025 = 2,85(m) = 2850mm

7.3.2 Đối với mặt ngàm II-II:

Do cốt thép chịu mômen M I là 20 nên chiều cao làm việc của phần bêtông đài cọc chịu mômen M II là: h 0 =1,05 - 0,02 = 1,03(m)

 Diện tích cốt thép chịu mômen M II :

Khoảng cách giữa hai thanh cốt thép cạnh nhau: a 2 141 ( )

Chiều dài mỗi thanh thép là: l 2 = 2,8 – 2x0,025 = 2,75(m) = 2750mm

VVII TTíínnh h ttooáánn mmóónngg ccọọcc cchhoo mmóónngg MM22 ((BB 6;6; CC 66)): :

Trục B và C cách nhau 2,4 m để thuận tiện cho thi công ta chọn giải pháp móng hợp khối

11 XXáácc đđịịnhnh ttảiải ttrrọọnngg ddùùnngg đđểể ttíínnhh ttooáánn mmóónngg::

1.1)Tải trọng do khung truyền xuống móng: a)Tải trọng tính toán:

*Do cét trôc B truyÒn xuèng

*Do cét trôc C truyÒn xuèng

Q tt oC =-8,53T,3 KN b)Tải trọng tiêu chuẩn:

*Do cét trôc B truyÒn xuèng

*Do cét trôc C truyÒn xuèng

1.2)Xác định sự chênh lệch trọng tâm giữa 2 móng(xác định điểm O)

x=x,,1166 ((mm)) Điểm đặt lực cách trục B một đoạn x ’ =x-0,19=1,16-0,19=1,0m, cách trục C một đoạn bằng : l ’ -x ’ =2,4-1,0 =1,4 m Điểm đặt lực dọc cách trọng tâm giữa 2 móng 1 đoạn e=1,05-1,0=0,05 m

Ta có tải trọng của móng hợp khối :

M tt o =M +M +N e tt 0B tt 0C 0 tt "3,8 + 223,8 - 5702 x 0,052,5 KNm

Tải trọng tiêu chuẩn ở đỉnh móng là

33 XXáácc đđịịnnhh ssốố ll-ợ-ợnngg ccọọcc vvàà bbốố ttrríí ccọọcc ttrroonngg mmóónngg::

 Xác định số l-ợng cọc và bố trí cọc :

- Số l-ợng cọc sơ bộ:

Chọn số cọc n c = 10 và bố trí cọc trong đài nh- hình vẽ mãng m-2

Diện tích đế đài thực tế:

- Trọng l-ợng thực tế của đài :

- Lực dọc tính toán xác định đến cos đế đài:

- Tải trọng tác dụng lên cọc đ-ợc tính theo công thức:

-Tổng tải trọng thẳng đứng tại đáy đài ( bằng lực dọc tại chân cột cộng với tải trọng do đài và đất trên đài)

- M : xem tải trọng ngang hoàn toàn do đất trên đáy dài tiếp thu

Tất cả các cọc đều chịu nén và P o max = 62,67 T.m < P ,43 (Tm)

44 KKiiểểmm ttrara nnềềnn ccủủaa mmóónngg ccọọcc tthheeoo đđiiềuều kkiiệệnn bbiiếếnn ddạạnngg::

Độ lún của nền móng cọc được xác định dựa trên độ lún của nền khối móng quy ước, giúp tải trọng được phân bố lên diện tích lớn hơn diện tích của hình bao các cọc Các cạnh của khối móng quy ước bắt đầu từ mép ngoài cọc biên và tạo với phương đứng một góc α, là góc nội ma sát của nền đất, tính đến lớp đất mũi cọc.

Hm nên có thể lấy   3 3 0

Các kích th-ớc của khối móng quy -ớc đ-ợc tính nh- sau:

 ChiÒu cao khèi mãng quy -íc :

 Chiều dài đáy khối móng quy -ớc:

 Chiều rộng đáy khối móng quy -ớc:

4 22 KKiiểmểm ttrraa áápp llựcực ttạạii đđááyy kkhhốốii mmóónngg qquuyy ớớcc::

- Trọng l-ợng của đất và đài từ đáy đài trở lên:

- Trọng l-ợng khối đất từ mũi cọc tới đáy đài:

-> Tải trọng tại mức đáy móng:

- áp lực tính toán tại đáy khối móng quy -ớc

- C-ờng độ tính toán của đất ở đáy khối móng quy -ớc ( theo công thức của Terzaghi ):

 Lớp 3 có  33 0 tra bảng ta có : N   34 , 48 ; N q = 26,1 ; N c 8,7

Điều kiện áp lực tại đáy khối móng quy ước đã được thỏa mãn với p = 67,5 T/m² < 388,7 T/m² Chúng ta có thể tính toán độ lún của đất nền dựa trên quan niệm biến dạng tuyến tính Trong trường hợp này, đất nền từ đáy khối móng quy ước trở xuống có chiều dày lớn, trong khi diện tích đáy khối móng quy ước nhỏ, do đó mô hình nền được sử dụng là nửa không gian biến dạng tuyến tính để thực hiện tính toán.

44 33 KKiiểmểm ttrraa đđiiềềuu kkiiệnện bbiiếếnn ddạạnngg ccủủaa đđấấtt nnềềnn::

Ta tính lún cho móng cọc bằng phương pháp cộng lún các lớp phân tố Để thực hiện điều này, cần xác định các giá trị ứng suất bản thân tại đáy khối móng quy ước.

 Giá trị ứng suất bản thân tại đáy khối móng quy -ớc: bt z!,05 σ = 1,68.1+7,2.1,76+7,4.1,81+3,4.1,83+1.1,87 = 35,5T/m 2

 Giá trị ứng suất gây lún tại đáy khối móng quy -ớc: gl 0 z 

Thi Công A/ Giới Thiệu

Đặc điểm công trình

- Công trình “ CụC LƯU TRữ TỈNH YấN BÁI”gồm 9 tầng

-Công trình cao 31,5 (m); có 1 tầng hầm

-Diện tích đất xây dựng : 48 14 = 672 (m 2 )

Công trình tọa lạc tại thành phố Hà Nội với kết cấu chịu lực là khung bê tông cốt thép Độ lún tuyệt đối giới hạn của công trình được xác định là S gh = 0,08 m, trong khi độ lún lệch tương đối giới hạn là ΔS gh = 0,001.

Do điều kiện địa chất ,thuỷ văn của nơi xây dựng công trình

Do địa điểm xây dựng công trình nằm trong thành phố Hà Nội

Công trình sử dụng móng cọc ép

3.Hệ thống điện và cấp thoát n-ớc :

-N-ớc sử dụng sinh hoạt và phục vụ thi công tại công tr-ờng đ-ợc lấy từ mạng l-ới cấp n-ớc của thành phố

Nước thải từ quá trình thi công và sử dụng công trình sẽ được xử lý và xả vào hệ thống thoát nước chung của thành phố.

-Điện phục vụ cho thi công lấy từ 2 nguồn:

+ Trạm biến thế khu vực

+ Máy phát điện dự phòng

Các điều kiện liên quan đến giải pháp thi công

1) Điều kiện địa chất thuỷ văn của công trình :

+ Từ mặt cắt địa chất công trình , ta thấy lớp đất trên cùng là lớp đất lấp + Mực n-ớc ngầm ở độ sâu 1,8m , nằm trên cao trình đáy hồ đào

2) Điều kiện tài nguyên thi công :

+ Nhân lực , vật t- , máy móc phục vụ thi công ,tiền vốn cung cấp đầy đủ và đồng bộ theo yêu cầu của tiến độ thi công

3) Thời gian thi công : Không hạn chế , càng ngắn càng tốt

Đơn vị thi công cần có đội ngũ cán bộ kỹ thuật và công nhân có trình độ chuyên môn cao, cùng với kinh nghiệm trong thi công nhà cao tầng Đội ngũ công nhân phải được tổ chức thành các tổ đội chuyên môn và đảm bảo đủ số lượng để đáp ứng tiến độ thi công Ngoài ra, máy móc và phương tiện thi công cơ giới cũng cần đầy đủ để phục vụ yêu cầu công việc Bên cạnh lực lượng công nhân lành nghề, đơn vị có thể tận dụng nguồn nhân lực dư thừa từ địa phương cho các công việc phù hợp nhằm đảm bảo tiến độ thi công.

Công tác chuẩn bị tr-ớc khi thi công

1 Hoạch định rõ ràng ranh giới của các khu vực thi công : Điều này giúp cho việc tổ chức thi công đ-ợc thuận tiện và tránh thi công chồng chéo

Trước khi tiến hành giải phóng mặt bằng, cần thông báo trên các phương tiện thông tin đại chúng để các cơ quan, gia đình có mồ mả, công trình xây dựng lân cận và các công trình hạ tầng khác có thể liên hệ di chuyển và tháo dỡ Việc di chuyển mồ mả phải tuân thủ phong tục tập quán địa phương và đảm bảo các yêu cầu vệ sinh.

Khi di chuyển các công trình hạ tầng như điện, nước, và điện thoại, cần tuân thủ nghiêm ngặt các quy định và yêu cầu để đảm bảo an toàn trong quá trình thực hiện.

Khi tháo dỡ các công trình xây dựng cũ, cần thực hiện biện pháp thi công an toàn để bảo vệ lao động và tối ưu hóa việc tái sử dụng vật liệu cũ.

+ Phải tháo bỏ các ch-ớng ngại vật nh- rễ cây to , tránh hiện t-ợng mối mục , ảnh h-ởng đến địa chất công trình

San lấp sơ bộ mặt bằng giúp tạo ra một mặt phẳng ổn định Các lớp cỏ và đất màu cần được giữ lại cẩn thận, để sau khi hoàn thành xây dựng, chúng có thể được sử dụng để phủ lên khu vực trồng cây.

+Lập hàng rào bảo vệ công tr-ờng , để biển cấm ở những khu vực thi công nguy hiểm , có hệ thống chiếu sáng và bảo vệ về ban đêm

Dựa vào tổng bình đồ và đặc điểm xây dựng các công trình, cần đưa ra phương án đào các mương, rãnh với độ dốc hợp lý Hướng dòng chảy cần được xác định rõ ràng để dẫn nước về các vị trí mong muốn Sau đó, sử dụng bơm để hút nước và đưa ra cống.

Kỹ thuật thi công Ch-ơng I: Thi công phần ngầm

CH¦¥NGI THI C¤NG PHÇN NGÇM

I NHữNG NéT CHíNH Về Kỹ THUậT THI CÔNG éP CọC

1.Các yêu cầu kĩ thuật: a)Đối với thiết bị ép cọc:

Phải có lý lịch máy do nơi sản xuất cấp và cơ quan có thẩm quyền kiểm tra, xác nhận đạt yêu cầu kĩ thuật, bao gồm:

+L-u l-ợng dầu của máy bơm (l/ph)

+áp lực bơm dầu lớn nhất (Kg/cm)

+Diện tích đáy pittông (cm 2 )

+Phiếu kiểm định đồng hồ đo áp lực và các van chịu áp

*Thiết bị ép cọc đ-a vào sử dụng cho công trình phải thoả mãn yêu cầu sau:

Lực nén lớn nhất (danh định) của thiết bị không nhỏ hơn 1,4 lần so với lực Ðp lín nhÊt theo thiÕt kÕ

Lực nén của kích tác dụng dọc trục không gây ra lực ngang khi ép đỉnh hoặc ép ôm trên mặt bên Đồng hồ đo áp lực cần phải tương ứng với khoảng lực đo trong quá trình ép.

Chuyển động của pittông cần phải đều đặn và được kiểm soát để đảm bảo tốc độ của thiết bị ép cọc Đồng thời, việc vận hành thiết bị ép cọc phải tuân thủ nghiêm ngặt các quy định về an toàn lao động.

Giá trị đo áp lực cao nhất của đồng hồ không được vượt quá 2 lần áp lực đo khi ép cọc Nên huy động từ 0,7 đến 0,8 khả năng tối đa của thiết bị trong quá trình thi công.

Khả năng chịu nén chịu cọc 1,25 lần lực nén lớn nhất P max

Các sai số cho phép khi chế tạo cọc:

+Mặt đầu cọc phải phẳng, không có ba via, vuông góc trục cọc độ nghiêng

Cốt thép dọc của đoạn cọc hàn vào vành thép nối cả hai bên trên suốt chiều cao vành

Vành thép nối phải thẳng, nếu vênh thì độ vênh 1%

Trục cọc cần phải thẳng góc và đi qua tâm tiết diện của cọc Mặt phẳng bê tông của cọc phải trùng khớp với mặt phẳng của vành thép nối, cho phép bê tông nhô cao tối đa không quá 1 mm.

Chiều dày vành thép nối  4 mm c)Đối với việc hàn và nối cọc:

Trục đoạn cọc đ-ợc nối trùng với ph-ơng nén

Mặt bê tông hai đầu cọc nối phải tiếp xúc khít, nếu không khít dùng bê tông mác cao, đông cứng nhanh chèn chặt

Khi hàn cọc sử dụng phương pháp “hàn leo” hàn từ d-ới lên trên với đ-ờng hàn đứng

Trên mỗi chiều dài đ-ờng hàn không nhỏ hơn 100 mm d)Cọc dùng để ép:

Sử dụng cọc BTCT tiết diện 3535 cm, gồm 3 đoạn:

+C1,C2: không có mũi nhọn dài 6 m

Nh- vậy tổng chiều dài thiết kế của cọc dài 18,25 m

2.Lựa chọn ph-ơng án ép cọc:

- Trong thực tế có 2 ph-ơng án chủ yếu trong thi công ép cọc :

+ Thi công cọc ép tr-ớc : ép cọc xong mới xây dựng đài cọc và kết cấu bên trên

+ Thi công cọc ép sau : Xây dựng đài cọc tr-ớc ,để sẵn các lỗ chờ sau đó ép cọc qua lỗ chờ này

Dựa vào tải trọng công trình và điều kiện địa hình, địa chất, việc ép cọc trước được thực hiện qua các bước san phẳng mặt bằng, vận chuyển thiết bị và cọc, sau đó tiến hành ép Để đạt độ sâu thiết kế, cần ép âm và chuẩn bị cọc dẫn Ưu điểm của phương pháp này là thiết bị và cọc có thể di chuyển dễ dàng, không bị ảnh hưởng bởi thời tiết hay mực nước ngầm, đồng thời thi công nhanh chóng.

Nh-ợc điểm: phải sử dụng cọc dẫn, đào hố móng khó khăn, sửa hố móng bằng thủ công

- Số cọc cần ép : Móng M 1 (5 cọc) = 16  5 = 80 cọc

Tổng số cọc cần ép : 80+75+39 = 194 cọc

- Sử dụng cọc BTCT tiết diện 3535 cm, gồm ba đoạn:

C1,C2: không có mũi nhọn dài 6 m

Nh- vậy chiều dài cọc 18,25 m

- Tổng chiều dài cần ép : 19418,25 = 3540,5m

- Cọc mua tại nhà máy đúc sẵn theo đơn đặt hàng

+ Chọn máy ép : Để đ-a cọc tới độ sâu thiết kế , cọc phải xuyên qua các lớp đất theo kết quả khảo sát địa chất sau :

Lớp 4 : Lớp cát hạt nhỏ: 3,4m

- Theo kết quả thiết kế móng ta có : P cọc = 824,7 KN

- Do đó chọn máy ép cần tính tr-ớc là :

- Ta chọn 2 kích thuỷ lực có thông số kỹ thật lực ép lớn nhất là 120(t) cho mỗi kÝch

Ta chọn đối trọng là các khối bê tông đúc sẵn

Tải trọng tổng cộng mỗi bên được gọi là Q, và Q cần đủ lớn để đảm bảo rằng giá cọc không bị lật trong quá trình ép Chúng ta sẽ kiểm tra trường hợp cọc có nguy cơ cao nhất, có khả năng làm cho giá ép bị lật theo hai phương A-B và B-C Đặc biệt, cần chú ý kiểm tra độ lệch theo phương A-B.

+ Điều kiện chống lật quanh B-C:

+ Điều kiện chống lật quanh A-B là:

Từ điều kiện trờn ta tỡm được đối trọng bằng bê tông có kích th-ớc (113)2,5 = 7,5 tÊn

Số đối trọng cần thiết là : n = 164, 94

- Chọn kích ép có P ép = SPTP

Với P : áp lực dầu trong kích lấy bằng 150 (kg/cm 2 )

 = 1099,6 (cm 2 ) + Chọn bọ kích thủy lực: sử dụng 2 kích thủy lực ta có

P dầu =(0,6-0,75)P bơm Với P bơm 00(Kg/cm 2 )

+ Các thông số thủy lực của máy ép ECT30-94 là:

- Xi lanh thủy lực D = 240 mm

- Số l-ợng xi lanh 2 chiếc

- Tốc độ ép lớn nhất 2cm/s

Cọc có kích thước tiết diện 35×35 cm và chiều dài 18.25 m cần đảm bảo giá ép cọc đáp ứng yêu cầu về khả năng chịu lực ép cũng như kích thước và vị trí của đối trọng.

- Dựa vào tất cả các điều kiện trên ta chọn máy ép thuỷ lực 280 (tấn) với cấu tạo khái quát nh- sau :

Dàn máy : Gồm ống thả cọc gắn với xilanh

Bệ máy : Gồm 2 dầm liên kết với nhau suôt chiều ngang (liên kết lỏng để điều chỉnh đ-ợc khoảng cách cọc) Đối trọng : 24 đối trọng

Trạm bơm thuỷ lực gồm: Động cơ điện

Kéo + tyô thuỷ lựcvà giáo thuỷ lực

+Chọn cẩu cho công tác ép cọc:

Chọn chiều cao tay với với góc: 75 0

H yc =L cọc +L treobuộc +L giá ép =6,0+1+4,0(m)

R y/c =r+L y/c cos75 0 =1,5+11.cos75 0 =4,6(m) chọn cẩu loại:MKG-16 có các thông số:

Q yc (tÊn) H yc (m) L yc (m) R yc (m) Cẩu đối trọng

Cọc bê tông đã ép xong cÈu 15 tÊn đối trọng bê tông

Cọc bê tông máy ép thuỷ lực cần trục và máy ép cọc khung giá máy ép gỗ đệm kê giá máy ép

Tiến hành ép cọc từ trục 9 về trục 1, không ép cọc từ xung quanh vào giữa công trình để tránh hiện tượng đất bị chặt dần, dẫn đến cọc ở giữa không đạt độ sâu thiết kế Kết thúc sơ đồ ép cọc toàn móng với tỷ lệ 1/100.

- Trình tự ép cọc cho từng móng M 1 (xem hình vẽ)

3 .Một số sự cố xảy ra khi ép cọc và cách xử lý:

-Trong quá trình ép, cọc có thể bị nghiêng lệch khỏi vị trí thiết kế

Nguyên nhân: Cọc gặp ch-ớng ngại vật cứng hoặc do chế tạo cọc vát không đều

Dừng ép cọc và phá bỏ các chướng ngại vật để tạo điều kiện thuận lợi cho việc đào hố dẫn hướng cho cọc Cần căn chỉnh lại tim trục bằng máy kinh vĩ hoặc quả dọi để đảm bảo độ chính xác trong quá trình thi công.

-Cọc xuống đ-ợc 0,5-1 (m) đầu tiên thì bị cong,xuất hiện vết nứt và nứt ở vùng giữa cọc

Nguyên nhân: Cọc gặp ch-ớng ngại vật gây lực ép lớn

Xử lý: Dừng việc ép ,nhổ cọc hỏng,tìm hiểu nguyên nhân ,thăm dò dị tật,phá bỏ thay cọc

-Cọc xuống đ-ợc gần độ sâu thiết kế,cách độ 1-2 m thì đã bị chối bênh đối trọng do ngiêng lệch hoặc gãy cọc

Xử lý: Cắt bỏ doạn bị gãy sau đó ép chèn cọc bổ xung mới

Xử lý: tẩy phẳng đầu cọc, lắp mũ cọc và ép tiếp

II biện pháp thi công đất:

1 Thi công đất: mặt b ằng t hi c ông đất ,tl: 1 /1 0 0

Do áp dụng móng cọc ép nên ta có các kích th-ớc sau:

- Kích th-ớc đài móng: 2,8  2,9 (m)

- Mỗi đài móng có 5 cọc

- Móng đ-ợc đặt trong lớp cát pha có hệ số mái dốc : m=0,67

- Móng đ-ợc cấu tạo một lớp bê tông lót dày 0,1 (m) ở đáy Dọc theo hai chiều đáy móng đất đ-ợc đào rộng ra mỗi bên 0,3(m)

Mặt khác công trình có 1 tầng hầm,mặt sàn tầng hầm đặt ở cốt –2,3m; đáy đài đặt ở cốt –4,2m

Dựa vào đặc điểm cụ thể của công trình, ta đào hố móng thành 2 đợt:

+Đợt 1: Đào thành ao từ cốt thiên nhiên(cốt –1,2m) đến cốt –3,2m

Chiều cao hố móng đào thành ao là: H = 2m

+Đợt 2: Đào thành m-ơng theo ph-ơng ngang nhà từ cốt –3,2m đến cốt đế đài –4,3m; riêng khoảng cách giữa các móng có đặt giằng thì chỉ đào đến cốt – 2,8(m)

Chiều cao hố móng đào thành m-ơng là: H = 1,1m (kể cả 10cm lớp

Theo ph-ơng dọc nhà(phần đào thành m-ơng):

+Theo ph-ơng trục 1-2 : 2 hố móng đào cách nhau trên mặt bằng 1 đoạn :

+Theo ph-ơng trục 6 -7 : 2 hố móng đào cách nhau trên mặt bằng 1 đoạn :

2.Lập ph-ơng án đào đất và chọn máy đào:

Lập ph-ơng án đào đất :

Dựa vào khối l-ợng đào vừa tính toán ở trên , ta tiến hành lập biện pháp kỹ thuật để thi công đất hố móng:

Khi thi công đào đất có 2 ph-ơng án đ-ợc đ-a ra:

+Đào đất bằng thủ công

Khi thi công bằng phương pháp đào đất thủ công, mặc dù có ưu điểm là đơn giản và có thể tiến hành song song với việc đóng cọc, nhưng khối lượng đào lớn yêu cầu số lượng công nhân đông đảo để rút ngắn thời gian thi công Nếu tổ chức không hợp lý, sẽ gây cản trở lẫn nhau, dẫn đến năng suất lao động giảm và không đảm bảo tiến độ công trình.

Thi công bằng máy đào đất mang lại nhiều lợi ích, như rút ngắn thời gian thi công, đảm bảo kỹ thuật và tiết kiệm nhân lực Tuy nhiên, khi gặp bãi cọc đã đóng, máy đào không thể đạt được cao trình thiết kế do các đầu cọc nhô lên Hơn nữa, cần giữ độ ổn định cho lớp đất tiếp xúc với đế móng Do đó, việc kết hợp giữa đào đất bằng máy và thủ công là cần thiết.

Chiều sâu hố đào là 3 mét, bao gồm đoạn đầu cọc ngàm vào đài dài 0,15 mét, đoạn cọc xuyên qua lớp bê tông lót dài 0,1 mét, và đoạn phá đầu cọc chờ cốt thép dài 0,5 mét.

Nh- vậy khoảng cách từ mặt trên cọc đến cốt thiên nhiên là:

Do vậy khi thi công bằng máy đào ta chỉ đào đ-ợc đến độ sâu –2,55(m) tính từ cốt thiên nhiên Theo nh- cách chia đợt đào đất ở trên:

+Đợt 1: dùng máy đào thành ao từ cốt thiên nhiên đến cốt –3,7m

+Đợt 2: đào hố móng thành m-ơng bằng ph-ơng pháp thủ công từ cốt –3,7m đến cốt –4,7m

Nh- vậy cần tính riêng khối l-ợng đào đất bằng máy và bằng thủ công , với sơ đồ tính toán nh- tr-ớc ta có :

Trong phần đào đất bằng thủ công này ta cần trừ đi phần thể tích do cọc chiếm chỗ với thể tích 1 cọc chiếm chỗ la:

Số l-ợng cọc thiết kế là: 190(cọc)

Vậy thể tích đất đào bằng thủ công :

Căn cứ vào khối l-ợng đào đất, mặt bằng hiện trạng, điều kiện điạ chất công trình chọn máy đào gầu nghịch ¦u ®iÓm:

- Thích hợp cho công tác đào thành m-ơng móng, và có thể đào trong điều kiện thời tiết thay đổi

- Năng suất đào không cao lắm :

Chọn máy xúc gầu nghịch E0-3322B1 của Liên Xô (cũ) loại dẫn động bằng thuỷ lực có các thông số kỹ thuật nh- sau:

- Bán kính đào lớn nhất: R max = 7,5 m

- Chiều sâu đào lớn nhất: H = 4,4m

 Tính toán bán kính đào lớn nhất tại đáy hố đào

R      m Đoạn đ-ờng di chuyển giữa hai lần đào: l ® = R ' max - R min =7,9 - 2,9 =5 m

 Tính năng suất của máy đào

Trong đó: q: Dung tÝch gÇu , q=0,5(m 3 )

K t : Hệ số tơi của đất K t =1,2

K tg : Hệ số sử dụng thời gian : K tg =0,7 n: Chu kỳ đào trong một phút: n`/T ck

T ck =t ck K vt K quay 1,11,7 (phót)

Số giờ cần thiết phải sử dụng máy 1337, 02

Số ca máy cần thiết 23,8/8=2,975 (ca)

Dựa vào kết quả tính toán chọn một máy đào, làm việc trong 3 ca

2.2 Chọn loại xe và số l-ợng xe vận chuyển đất:

Để đảm bảo không ảnh hưởng đến các công việc thi công tiếp theo, cần đào một khối lượng đất lớn và chuẩn bị vật liệu tập trung gần công trường Bên cạnh đó, cần bố trí xe ben chở đất ra khỏi phạm vi đào để phục vụ cho thi công móng hiệu quả.

Số lần đổ đất của máy đào lên xe tải t d n= Q.K q.K γ Trong đó:

+ Q: tải trọng xe(T) Chọn xe maz -503 có Q=4,5T

+ K' tg Hệ số sử dụng thời gian lấy 0,85 0,9 lấy K' tg =0,9

+ q: Thời gian một chu kỳ làm việc của 1 xe tải

Chọn: t q =0,013(h) thêi gian quay ®Çu t đ =0,01(h) thời gian đổ đất

 Chọn 2 xe để vận chuyển

Máy đứng trên cao hạ gầu xuống hố móng để đào đất Khi gầu đầy, máy quay sang vị trí xe chở đất để đổ đất Chu kỳ này được lặp lại khi xe chở đất rời đi và xe khác thay thế.

Khi máy đào đạt độ sâu -3,7 mét, quá trình đào thủ công sẽ được thực hiện để tiếp tục và sửa hố móng Mục đích của việc đào thủ công là ngăn chặn gàu va chạm mạnh vào cọc, nhằm bảo vệ chất lượng cọc và tránh làm hỏng kết cấu đất xung quanh.

Tiêu đề	Cục Lưu Trữ Tỉnh Yên Bái
Tác giả	Nguyễn Thành Long
Người hướng dẫn	KTS. Nguyễn Thế Duy, TH.S Trần Dũng, TH.S Ngễ Văn Hiển
Trường học	Trường Đại Học DL Hải Phòng
Chuyên ngành	Xây Dựng Dân Dụng Và Công Nghiệp
Thể loại	Đồ Án Tốt Nghiệp
Năm xuất bản	2013
Thành phố	Hải Phòng

Định dạng
Số trang	260
Dung lượng	4,66 MB