(Đồ án hcmute) chung cư trương đình hội

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐÌNH HỘI GVHD: TS Nguyễn Thế Anh SVTH: Nguyễn Quốc Cơng Danh SKL010396 Tp Hồ Chí Minh, tháng năm 2023 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA XÂY DỰNG - - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THUYẾT MINH Đề tài: CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐÌNH HỘI CNK: PGS.TS Châu Đình Thành GVHD: TS Nguyễn Thế Anh SVTH: Nguyễn Quốc Công Danh MSSV: 18149226 Lớp: 181492C TP Hồ Chí Minh, tháng năm 2023 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Độc lập – Tự – Hạnh phúc KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: NGUYỄN QUỐC CÔNG DANH MSSV: 18149226 Ngành: CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Tên đề tài: THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐÌNH HỘI Họ tên GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH NHẬN XÉT:  Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện:  Ưu điểm:  Khuyết điểm:  Đề nghị cho bảo vệ hay không?  Đánh giá loại  Điểm:……………….Bằng chữ: Tp Hồ Chí Minh, ngày……tháng … năm Giảng viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: NGUYỄN QUỐC CÔNG DANH MSSV: 18149226 Ngành: CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Tên đề tài: THIẾT KẾ CHUNG CƯ TRƯƠNG ĐÌNH HỘI Họ tên GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH NHẬN XÉT:  Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện:  Ưu điểm:  Khuyết điểm:  Đề nghị cho bảo vệ hay không?  Đánh giá loại  Điểm:……………….Bằng chữ: Tp Hồ Chí Minh, ngày……tháng … năm Giảng viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) LỜI CẢM ƠN Luận án tốt nghiệp kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt chúng em hướng vào sống tương lai Quá trình làm luận văn giúp chúng em tổng hợp nhiều kiến thức học học kỳ trước Ngoài giúp em thu thập, bổ sung thêm kiến thức mới, qua rèn luyện khả tính tốn, khả nghiên cứu giải vấn đề phát sinh thực tế Bên cạnh cịn kinh nghiệm quý báu hỗ trợ chúng em nhiều thực tế sau Trong trình thực luận văn tốt nghiệp, em nhận hướng dẫn, giúp đỡ tận tình thầy TS NGUYỄN THẾ ANH thầy cô khác Em xin chân thành cảm ơn hướng dẫn tận tình quý thầy cô Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng để em hoàn thành luận văn hành trang cho chúng em sau Qua em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến quý thầy Khoa Xây Dựng nói riêng trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật nói chung - người truyền đạt kiến thức kinh nghiệm quý báu cho em trình học tập Em xin cảm ơn bạn học lớp với em, người sát cánh em suốt năm học vừa qua Cảm ơn bạn hợp tác trao đổi, thảo luận đóng góp ý kiến để giúp cho q trình làm luận văn tơi hồn thành Đồ án tốt nghiệp cơng trình đầu tay sinh viên trước trường Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm hạn chế nên luận văn chắn cịn có nhiều sai sót, em kính mong nhận dẫn quý thầy cô để em ngày hồn thiện kiến thức cho thân Cuối em xin chúc q thầy dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ mai sau Em xin chân thành cảm ơn! Tp Hồ Chí Minh, ngày 04 tháng 02 năm 2023 Sinh viên thực NGUYỄN QUỐC CƠNG DANH TĨM TẮT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên: Nguyễn Quốc Công Danh Ngành: Công nghệ kỹ thuật cơng trình xây dựng Tên đề tài: Chung cư Trương Đình Hội MSSV: 18149226 Dữ liệu thiết kế:  Hồ sơ kiến trúc  Hồ sơ địa chất Nội dụng đồ án:  Kiến trúc  Kết cấu  Mơ hình, tính tốn thiết kế sàn tầng điển hình  Tính tốn, thiết kế cầu thang  Mơ hình hóa, tính tốn thiết kế khung khung  Móng: tính tốn thiết kế đài móng, cọc ly tâm Sản phẩm:  01 thuyết minh đồ án  18 vẽ A1 Giáo viên hướng dẫn: Ts Nguyễn Thế Anh  Ngày bắt đầu: 01/09/2022  Ngày kết thúc: 04/02/2023 Trưởng khoa Thành phố Hồ Chí Minh, ngày 04 tháng 02 năm 2023 Giáo viên hướng dẫn MỤC LỤC KIẾN TRÚC MỤC ĐÍCH THIẾT KẾ GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH 1.2.1 Vị trí cơng trình 1.2.2 Điều kiện khí hậu thủy văn .2 1.2.3 Quy mơ đặc điểm cơng trình GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC, QUY HOẠCH .4 1.3.1 Quy hoạch 1.3.2 Giải pháp bố trí mặt 1.3.3 Giải pháp cấu tạo .4 1.3.4 Giải pháp mặt đứng hình khối 1.3.5 Giải pháp giao thông 1.3.6 Giải pháp xanh CÁC HỆ THỐNG KĨ THUẬT CHÍNH TRONG CƠNG TRÌNH 1.4.1 Hệ thống chiếu sáng 1.4.2 Hệ thống điện HỆ THỐNG THOÁT NƯỚC 1.5.1 Hệ thống cấp nước sinh hoạt .6 1.5.2 Hệ thống nước mưa khí gas HỆ THỐNG PHÒNG CHÁY CHỮA CHÁY 1.6.1 Hệ thống báo cháy 1.6.2 Hệ thống cứu hỏa hóa chất nước TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU 10 THÔNG TIN CHUNG VỀ VẬT LIỆU 10 LỚP BÊ TÔNG BẢO VỆ .10 TIÊU CHUẨN DÙNG THIẾT KẾ 11 2.3.1 Các tiêu chuẩn quy chuẩn viện dẫn 11 2.3.2 Nguyên tắc tính tốn, kết cấu 11 2.3.3 Lựa chọn phần mềm tính tốn 12 PHƯƠNG PHÁP KẾT CẤU 12 2.4.1 Các dạng kết cấu 12 2.4.2 Các dạng kết cấu hỗn hợp .13 2.4.3 Các dạng kết cấu đặc biệt 14 CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 15 2.5.1 Kết cấu khung 15 2.5.2 Sàn 15 2.5.3 Móng .16 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN 16 2.6.1 Sợ tiết diện cột 16 2.6.2 Chiều dày sàn 18 2.6.3 Giải pháp kết cấu đứng 20 THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 21 TỔNG QUAN 21 KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN 21 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG .22 3.3.1 Tĩnh tải 22 3.3.2 Hoạt tải 23 TÍNH TỐN NỘI LỰC VÀ BỐ TRÍ THÉP 24 3.4.2 Biểu đồ nội lực 25 3.4.3 Tính toán cốt thép 25 TÍNH TỐN DẦM THANG ((DẦM CHIẾU TỚI D200X400)) 27 3.5.1 Tải trọng 27 3.5.2 Xác định nội lực 28 3.5.3 Tính cốt thép dọc 28 3.5.4 Tính cốt thép đai .28 THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 30 TỔNG QUAN 30 TÍNH TỐN SÀN 30 4.2.1 Tải trọng tác dụng lên sàn .30 4.2.2 Mô hình sàn .33 4.2.3 Kiểm tra độ võng 36 4.2.4 Tính tốn thép sàn tầng điển hình 39 4.2.5 Kiểm tra nứt cho sàn .42 THIẾT KẾ KHUNG .44 TẢI TRỌNG 44 5.2.1 Tải trọng tác dụng lên sàn .44 5.2.2 Tải trọng gió 47 5.2.3 Tải trọng động đất 58 TỔ HỢP NỘI LỰC 61 5.3.1 Theo tải gió .61 5.3.2 Theo tải động đất 62 KIỂM TRA CÁC ĐIỀU KIỆN SỬ DỤNG CƠNG TRÌNH 62 5.4.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh 62 5.4.2 Kiểm tra gia tốc đỉnh .63 5.4.3 Kiểm tra lật 63 5.4.4 Kiểm tra chuyển vị lệch tầng 64 5.4.5 Kiểm tra điều kiện P-Delta (phân tích hiệu ứng bậc 2) 67 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM 70 5.5.1 Tính tốn cốt thép dọc .70 5.5.2 Tính tốn thép đai dầm 72 TÍNH TỐN THIẾT KẾ VÁCH 76 5.6.1 Tính tốn vách trục B trục .76 THIẾT KẾ MÓNG 84 THÔNG SỐ THIẾT KẾ 84 6.1.1 Số liệu địa chất 84 6.1.2 Lựa chọn phương án móng .87 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC .89 6.2.1 Sức chịu tải theo vật liệu 89 6.2.2 Sức chịu tải theo tiêu lí đất .89 6.2.3 Sức chịu tải theo tiêu cường độ đất .90 6.2.4 Sức chịu tải theo số chuẩn SPT 91 6.2.5 Xác định sức chịu tải cọc ly tâm D600 92 KÍCH THƯỚC ĐÀI MÓNG 93 THIẾT KẾ MÓNG M1 93 6.4.2 Xác định số lượng bố trí cọc 93 6.4.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 94 6.4.4 Kiểm tra móng 96 6.4.5 Tính tốn thép đài móng .104 THIẾT KẾ MÓNG M2 106 6.5.2 Xác định số lượng bố trí cọc 106 6.5.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 106 6.5.4 Kiểm tra móng 108 6.5.5 Tính tốn thép đài móng .116 THIẾT KẾ MÓNG M3 118 6.6.2 Xác định số lượng bố trí cọc 118 6.6.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 118 6.6.4 Kiểm tra móng 120 6.6.5 Tính tốn thép đài móng .128 THIẾT KẾ MÓNG LÕI THANG MÁY MT 130 6.7.2 Xác định số lượng bố trí cọc 130 6.7.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 130 6.7.4 Kiểm tra móng 132 6.7.5 Tính tốn thép đài móng .140 BIỆN PHÁP THI CƠNG CỐP PHA MĨNG .142 PHƯƠNG ÁN CỐP PHA MÓNG 142 TÍNH TOÁN VÀ KIỂM TRA CỐP PHA 143 7.2.1 Chi tiết nhôm 143 7.2.2 Áp lực tính tốn .143 7.2.3 Kiểm tra cốp pha móng 144 7.2.4 Kiểm tra ty la 147 7.2.5 Chọn giữ ổn định cốp pha .147 CHỌN SỐ LƯỢNG TẤM CỐP PHA CHO MÓNG 148 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH  M tctd,max tc tc Pmax,min = Ptb ± Btd L2td  Ta có  tc  tc N td * P =  tb F   tb  Df td   6.14 tc Pmax  649.65  kN   1.2R tc  2690.1 kN   tc Pmin  628.85  kN    tc Ptb  639.25  kN   R tc  2241.75  kN   Thỏa điều kiện ổn định  Kiểm tra biến dạng lún: Sinh viên thực tính lún cho móng M3 Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = (m) Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện  ibt  5Pi gl (vị trí ngừng tính lún)  ibt   ibt1   i hi ; Pi gl  k0i  P0gli Trong đó: k 0i tra bảng C.1, TCVN 9362 - 2012, phụ thuộc vào tỉ số Lqu Bqu Z Bqu Ứng suất trọng lượng thân đáy khối móng quy ước:  bt   k hk   1h1   h2  1 18  0.3  19  2.1 9.3  10.1  5.3 16.5  4.9 17.6  5.2 17  2.4  11.1  392.56  KN/m  Áp lực gây lún: Pgl  Ptbtc   bt  639.25  392.56  246.69  KN/m2  Tính lún theo phương pháp cộng lún lớp phân tố Trong lớp phân tố thứ i tính độ lún ổn định theo công thức sau: n  gl  hi i 0 Ei S   Trong đó: 13   0.8 Hệ số không thứ nguyên 14 hi Chiều dày lớp i SVTH: Nguyễn Quốc Công Danh MSSV: 18149226 Trang 136 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 15 16 GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH Ei Mô đun biến dạng lớp thứ i: E i  1  e0   m a k Điều kiện độ lún cho phép móng: S ≤ Sgh = 10(cm), Phụ lục E, TCVN 10304,2014 Lớp Bảng 6.25 Bảng cấp áp lực hệ sỗ rỗng e lớp đất 50 100 200 400 Tải trọng p Hệ số rỗng e 0.506 SVTH: Nguyễn Quốc Công Danh 0.488 0.474 MSSV: 18149226 0.462 0.447 Trang 137 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH Điểm Z (m) 2Z/b k 1 0.24 0.98 10 12 14 0.48 0.72 0.96 1.2 1.44 1.68 0.95 0.88 0.79 0.7 0.61 0.53 Bảng 6.26 Bảng tính lún móng M2  gl ϭbt ϭgl E 392.56 246.69 244.23 61520.4 414.76 241.76 117.18 62378.7 435.56 234.36 108.55 62378.7 466.76 217.09 97.45 62378.7 508.36 194.89 86.34 62378.7 560.36 172.68 75.24 62378.7 622.76 150.48 65.38 62378.7 695.56 130.75 Tổng lún SVTH: Nguyễn Quốc Công Danh MSSV: 18149226 Trang 138 Si ϭbt/ ϭgl 1.59 0.300564 1.86 0.556857 2.15 0.749872 2.61 0.885841 3.25 0.964945 4.14 1.00619 5.32 4.46 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH Do modul đàn hồi E=62379kN/m2>5000kN/ m2 ta có:  bt 659.56   5.32   dừng tính lún  gl 130.75 S  4.46  cm    S   10.0  cm  (Phụ lục E TCVN 10304:2014)  Thỏa điều kiện biến dạng lún  Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: Do vách gây Đường bao tiết diện ngang tính tốn móng M2 Điều kiện chống xuyên thủng (TCVN 5574:2018) My Mx F   1 Fb,u Mbx,u Mby,u  6.20 Lực tập trung ngoại lực: F  60098.43  kN  ( bao gồm 28 cọc nằm tháp xuyên thủng) Moment uốn tập trung ngoại lực tác dụng theo phương X: Mx  2331.31 kN.m  Moment uốn tập trung ngoại lực tác dụng theo phương Y: My  15228.73  kN.m Chiều cao làm việc quy đổi tiết diện: SVTH: Nguyễn Quốc Công Danh MSSV: 18149226 Trang 139 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH h  0.5  h 0x  h 0y   0.5   2390  23390   2390  mm  Chiều dài cạnh đường bao tiết diện: a  21890  mm b  11390  mm  Chu vi đường bao tiết diện ngang tính tốn: u  2a  2b   21890  11390  66.56  mm Lực giới hạn: Fb,u  2R bt (h c  bc  2h )h  182940.16 (kN) Moment tập trung giới hạn: M bx,u  R bt (bc  h )(h c  h  (bc  h ) )h  1463768.65  kN.m  M by,u  R bt (h c  h )(h c  h  (bc  h ) )h  913700.71 kN.m  My Mx F 60098.43 2331.31 15228.73       0.35  Fb,u Mbx,u Mby,u 182940.16 1463768.65 913700.71  Thỏa điều kiện 6.7.5 Tính tốn thép đài móng Sử dụng phần mềm SAFE 2014 chia dãy trip có bề dày 1m bố trí phương (theo biểu đồ màu) Để bố trí cốt thép cho đài xác an tồn, sinh viên sử dụng Combo xuất từ Etabs qua Safe, cụ thể sử dụng Combo Bao Tính tốn giá trị cốt thép cho đài móng theo cơng thức: m  M Rbbh02  =1-  2 m   R SVTH: Nguyễn Quốc Công Danh As   Rbbho Rs MSSV: 18149226 Trang 140 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH Moment đài móng M5 theo phương y Moment đài móng MT theo phương x Bảng 6.27 Bảng tính thép đài móng MT b h0 As Thép As, chọn αm ξ (mm) (mm) (mm ) chọn (mm2) Vị trí M (kN.m) Phương X 4268.81 1000 2390 0.044 0.045 5224 Ø25a100 4909 Phương Y 2748.68 1000 2390 0.028 0.028 3250 Ø25a100 4909 Bố trí thép cấu tạo cho lớp Ø14a100 1539 Bố trí thép đai theo cấu tạo Ø10a100 785 SVTH: Nguyễn Quốc Công Danh MSSV: 18149226 Trang 141 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH BIỆN PHÁP THI CÔNG CỐP PHA MĨNG PHƯƠNG ÁN CỐP PHA MĨNG Cốp pha nhơm mẫu nhôm kết hợp lại thành hệ thống dùng để định hình bê tơng q trình thi cơng xây dựng Loại cấu kiện có nhiều kích thước phù hợp với cấu trúc nhà cao tầng cơng trình có tính trùng lặp Nhằm phát huy khả tái sử dụng nhiều lần, góp phần tối ưu hóa chi phí Trong xu hướng xây dựng đại ngày nay, việc đẩy nhanh vấn đề thi công điều quan trọng, với tiết kiệm mặt kinh tế Vì sử dụng biện pháp cốp pha nhơm thi cơng, vừa nhanh chóng việc tháo lắp, vừa tiết kiệm chúng sử dụng lại nhiều lần cho hạng mục cho nhiều cơng trình khác Trong đồ án sử dụng cốp pha nhôm từ công ty TNHH Kumkang Kind Việt Nam, uy tín, tầm phủ sóng thị phần lớn Việt Nam Với kích thước loại móng ta có kích thước cốp pha sau để tính tốn SVTH: Nguyễn Quốc Cơng Danh MSSV: 18149226 Trang 142 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH TÍNH TỐN VÀ KIỂM TRA CỐP PHA 7.2.1 Chi tiết nhôm Tấm nhôm Sườn cứng Khung Hình 7.1 Chi tiết cốp pha nhơm 7.2.2 Áp lực tính tốn Áp lực đổ bê tông: Trường hợp 2.1  R  4.5  m/h  H  4.2  m  (Theo ACI 34704) 1156  244R   P  CW  CC   7.2   T  17.8   Trong đó:  7.1 R  2.5  m/h  : Tốc độ đổ bê tông T  33o C : Nhiệt độ đổ bê tông H  1.5  m  : Chiều cao đổ bê tông SVTH: Nguyễn Quốc Công Danh MSSV: 18149226 Trang 143 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH CC  : Hệ số hóa học CW  : Hệ số trọng lượng riêng 1156  244  2.5   2  P  11  7.2    41.96  kN/m   0.042  N/mm  33  17.8   7.2.3 Kiểm tra cốp pha móng  Đặc trưng vật liệu nhơm: Bảng 7.1 Bảng thông số vật liệu nhôm Kéo Nén Cắt Modun đàn hồi (MPa) Ftu (MPa) Fty (MPa) Fcy (MPa) Fsu (MPa) Fsy (MPa) 6.96x104 290 240 240 185 138 7.2.3.2 Kiểm tra nhôm  Đặc trưng tiết diện: Bảng 7.2 Đặt trưng tiết diện nhôm A (mm2) Ix (mm4) Wx (mm3) 5.33 2.67 Bề rộng tính tốn: 1mm  Tải trọng tính tốn: q  0.042  N/mm Khoảng cách sườn: L  220  mm  M qL2 0.042  2202   203.28  N.mm  10 10 SVTH: Nguyễn Quốc Công Danh MSSV: 18149226 Trang 144 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Q GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH 5qL  0.042  220   11.55  N  4  Kiểm tra ứng suất: f b,t  M 203.28   76.13  N/mm2  Wx 2.67 1.3Fty 1.3  240   189.09  1.65  ny Fb,t  Min   189.09  N/mm  1.42Ftu  1.42  290  211.17  k t n u 11.95 f b,t Fb,t  76.13  0.403   Thỏa 189.09  Kiểm tra độ võng: f qL4 0.042  2204   1.83  mm    f    mm   Thỏa 145EI 145  69600  5.33 (Độ võng giới hạn lấy theo bảng 3.1, mục 3.1, ACI-347-0.4) 7.2.3.3 Kiểm tra sườn cứng  Đặc trưng tiết diện: Bảng 7.3 Đặt trưng tiết diện sườn cứng A (mm2) Ix (mm4) Wx (mm3) 4160 937386.67 36053.33 Bề rộng tính tốn: 300mm  Tải trọng tính tốn: q  12.6  N/mm  Khoảng cách: L  600  mm  SVTH: Nguyễn Quốc Công Danh MSSV: 18149226 Trang 145 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH qL2 12.6  6002 M   567000  N.mm  8 Q qL 12.6  600   3780  N  2  Kiểm tra ứng suất: f b,t  M 567000   15.77  N/mm2  Wx 3605.33 1.3Fty 1.3  240   189.09  1.65  ny Fb,t  Min   189.09  N/mm  1.42Ftu  1.42  290  211.17  k t n u 11.95 f b,t Fb,t  15.77  0.08   Thỏa 189.09  Kiểm tra độ võng: f 5qL4 12.6  6004   0.065  mm    f    mm   Thỏa 384EI 384  69600  937386.67 (Độ võng giới hạn lấy theo bảng 3.1, mục 3.1, ACI-347-0.4) 7.2.3.4 Kiểm tra khung  Đặc trưng tiết diện: Bảng 7.4 Đặt trưng tiết diện khung A (mm2) Ix (mm4) Wx (mm3) 180 54000 1800 Bề rộng tính tốn: 300mm  Tải trọng tính tốn: q  12.6  N/mm  SVTH: Nguyễn Quốc Công Danh MSSV: 18149226 Trang 146 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH Khoảng cách: L  220  mm  M qL2 12.6  2202   76230  N.mm  8 Q qL 12.6  220   1386  N  2  Kiểm tra ứng suất: f b,t  M 76230   42.35  N/mm2  Wx 1800 1.3Fty 1.3  240   189.09  1.65  ny Fb,t  Min   189.09  N/mm  1.42Ftu  1.42  290  211.17  k t n u 11.95 f b,t Fb,t  42.35  0.224   Thỏa 189.09  Kiểm tra độ võng: 5qL4 12.6  2204 f   0.02  mm    f    mm   Thỏa 384EI 384  69600  54000 (Độ võng giới hạn lấy theo bảng 3.1, mục 3.1, ACI-347-0.4) 7.2.4 Kiểm tra ty la  Áp lực đổ bê tông lên cốp pha: P  0.042 N/mm  Chọn khoảng cách ty la theo phương ngang: a  800  mm , khoảng cách ty la theo phương dọc: b  400  mm  Tải trọng tác dụng lê ty la: N  0.042  800  400  13440  N   13.44  kN  Tải trọng cho phép ty la theo thiết kế:  N  14.45  kN   Thỏa khả chịu lực 7.2.5 Chọn giữ ổn định cốp pha  Sườn ngang: chọn thép hộp 50x50x1.5 a1000 SVTH: Nguyễn Quốc Công Danh MSSV: 18149226 Trang 147 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH  Thanh chống xiên: chọn thép hộp 50x50x1.5 a800 (sử dụng thép hộp kích ngược)  Sườn giữ chống xiên: Chọn thép hộp 50x100x1.8 thép hộp đôi 50x50x1.5  Cây chống bổ sung khu vực mái taluy đất yếu: chọn thép hộp 50x50x1.5 a1000 (hoặc thép 16 (a1200) CHỌN SỐ LƯỢNG TẤM CỐP PHA CHO MĨNG Móng M1(5757x4000): 20 600x2400 Móng M2(6400x5689): 25 600x2400 Móng M3(4x8800): 27 600x2400 Móng TM(13800x24600): 128 600x2400 SVTH: Nguyễn Quốc Cơng Danh MSSV: 18149226 Trang 148 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN THẾ ANH TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 5574:2018 Thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép [2] TCVN 2737:1995 Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế [3] TCVN 10304:2014 Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế [4] TCXD 229:1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737:1995 [5] TCVN 9386:2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất [6] TCVN 9362:2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình [7] TCXD 198 : 1997 Nhà cao tầng - Thiết kế kết cấu Bê Tông Cốt Thép toàn khối [8] EN 1992-1-1:2004 [9] AC2:2010 Section 3.1.4 [10] ACI-347-04 [11] Kết cấu bê tông cốt thép, Võ Bá Tầm,Tập 1, NXB ĐHQG TP Hồ Chí Minh [12] Kết cấu bê tông cốt thép, Võ Bá Tầm, Tập 2, NXB ĐHQG TP Hồ Chí Minh [13] Kết cấu bê tông cốt thép, Võ Bá Tầm, Tập 3, NXB ĐHQG TP Hồ Chí Minh [14] Sàn sườn bê tơng tốn khối, Nguyễn Đình Cống, NXB XD Hà Nội [15] TCXDVN 33:2006 Cấp nước – Mạng lưới đường ống cơng trình – Tiêu chuẩn thiết kế SVTH: Nguyễn Quốc Công Danh MSSV: 18149226 Trang 149 S K L 0