(Đồ án hcmute) tổ hợp trung tâm thương mại và chung cư quốc tế roytower

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG TỔ HỢP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI VÀ CHUNG CƯ QUỐC TẾ ROYTOWER GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH SVTH: NGUYỄN THẾ ÁNH SKL010495 Tp.Hồ Chí Minh, Tháng 2/2023 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG  ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TỔ HỢP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI VÀ CHUNG CƯ QUỐC TẾ ROYTOWER GVHD: PGS.TS Hà Duy Khánh SVTH: Nguyễn Thế Ánh MSSV: 18149215 Học kỳ - Năm học: 2022-2023 TP Hồ Chí Minh 02/2023 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: NGUYỄN THẾ ÁNH MSSV:18149215 Ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây dựng Tên đề tài:Tổ hợp trung tâm thương mại & chung cư quốc tế RoyTower Họ tên giảng viên hướng dẫn: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:…… TP Hồ Chí Minh, ngày….tháng Giảng viên hướng dẫn năm 2023 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: NGUYỄN THẾ ÁNH MSSV:18149215 Ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây dựng Tên đề tài:Tổ hợp trung tâm thương mại & chung cư quốc tế RoyTower Họ tên giảng viên hướng dẫn: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:…… TP Hồ Chí Minh, ngày….tháng Giảng viên phản biện năm 2023 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH LỜI CẢM ƠN Đồ án tốt nghiệp nói tổng kết quan trọng đời sinh viên, mục đích giúp sinh viên hệ thống hóa kiến thức học giảng đường Thơng qua chương trình này, bạn sinh viên hy vọng giới thiệu thành tích nỗ lực trình học đại học, đồng thời mở định hướng nghề nghiệp tương lai cho sinh viên Để có ngày hơm nay, bạn sinh viên xin gửi lời cảm ơn chân thành đến tồn thể thầy giáo ngành Xây dựng tồn thể thầy giáo trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật Thành phố Hồ Chí Minh, người trực tiếp dìu dắt sinh viên từ ngày đến trường hôm Em xin gửi lời cảm ơn chân thành kính trọng đến thầy Hà Duy Khánh Em tự cho người may mắn hướng dẫn tận tình thầy trình làm luận văn tốt nghiệp Trong trình thực luận văn, thầy truyền đạt, hướng dẫn kiến thức chun mơn mà cịn giúp em có nhìn bao qt ngành xây dựng cơng trình dân dụng Do khối lượng đồ án hoàn thành tương đối nhiều kiến thức thân hạn chế nên đồ án tốt nghiệp chắn không tránh khỏi thiếu sót Em mong nhận thơng cảm, hướng dẫn góp ý thầy Cuối cùng, em xin chân thành kính chúc đồng chí lãnh đạo, thầy cô giáo nhà trường dồi sức khỏe, cơng việc thuận buồm xi gió Em xin chân thành cảm ơn! TP Hồ Chí Minh, ngày….tháng….năm 2023 Sinh viên thực (Ký ghi rõ họ tên) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH MỤC LỤC KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN CHƯƠNG TỔNG QUAN KIẾN TRÚC 14 1.1 Giới thiệu cơng trình 14 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 14 1.1.2 Vị trí xây dựng cơng trình 15 1.1.3 Khí hậu khu vực 16 1.1.4 Quy mơ cơng trình 16 1.1.5 Mặt cơng trình 17 1.1.6 Mặt đứng cơng trình 17 1.2 Giải pháp kỹ thuật 18 1.2.1 Hệ thống điện 18 1.2.2 Hệ thống nước 18 1.2.3 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 18 1.2.4 Hệ thống thoát rác 19 1.2.5 Hệ thống chiếu sáng thơng gió 19 CHƯƠNG TỔNG QUAN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 20 2.1.1 Tiêu chuẩn – Quy chuẩn áp dụng 20 2.1.2 Quan điểm tính tốn kết cấu 20 2.1.2.3 Phần mềm tính tốn thể vẽ 21 2.1.3 Vật liệu sử dụng 22 2.1.4 Lớp bê tông bảo vệ 22 2.2 Phương án kết cấu 23 2.2.1 Phương án kết cấu chịu tải trọng đứng 23 2.2.2 Phương án kết cấu chịu tải trọng ngang 23 2.2.3 Sơ kích thước cấu kiện cơng trình 23 CHƯƠNG TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 32 3.1 Tĩnh tải 32 3.1.1 Tải lớp cấu tạo sàn 32 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH 3.2 Tải trọng gió 33 3.2.1 Tải trọng gió tĩnh 33 3.2.2 Tải trọng gió động 35 3.2.3 Kết tính tốn 36 3.3 Tải trọng động đất 46 3.3.1 Phân tích dao động tính tốn tải trọng động đất 46 3.3.2 Tính tốn động đất theo phương pháp phổ phản ứng dao động 47 3.3.3 Các giá trị tính toán tải động đất theo phương pháp phổ phản ứng 48 3.4 Tổ hợp tải trọng 59 3.4.1 Các loại tải trọng (Load Pattern) 59 3.4.2 Các trường hợp tải trọng (Load Cases) 59 3.4.3 Các tổ hợp tải trọng (Load Combination) 59 CHƯƠNG KIỂM TRA TRẠNG THÁI GIỚI HẠN II 61 4.1 Kiểm tra điều kiện chống lật 61 4.2 Kiểm tra gia tốc đỉnh 61 4.3 Kiểm tra chuyển vị đỉnh 62 4.4 Kiểm tra chuyển vị lệch tầng 62 4.5 Kiểm tra hiệu ứng P – DELTA 64 CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH 67 5.1 Tải trọng tác dụng 67 5.2 Tổ hợp tải trọng ( Mục 3.5 – Tổ hợp tải trọng – Chương 3) 67 5.3 Mơ hình phân tích tính tốn 67 5.3.1 Kết phân tích nội lực sàn 68 5.3.2 Kiểm tra chuyển vị ngắn hạn 72 5.3.3 Tính tốn cốt thép 72 5.3.4 Kiểm tra chuyển vị dài hạn 74 5.4 Kiểm tra chuyển vị tồn phần có kể đến hình thành vết nứt 74 5.4.1 Kiểm tra điều kiện hình thành vết nứt 74 5.4.2 Tính tốn độ võng sàn có xuất vết nứt 76 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ ĐIỂN HÌNH 78 6.1 Phương án kết cấu cầu thang 78 6.1.1 Phương án cấu tạo cầu thang 78 6.1.2 Sơ tiết diện cầu thang 78 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH 6.2 Tải trọng tác dụng lên cầu thang 79 6.2.1 Tĩnh tải tác dụng lên chiếu nghỉ 79 6.2.2 Tĩnh tải tác dụng lên nghiêng 79 6.2.3 Hoạt tải tác dụng 80 6.2.4 Tải trọng tổ hợp tải trọng (Mục 3.5 – Tổ hợp tải trọng – Chương 3) 80 6.3 Tính tốn nội lực cầu thang 80 6.4 Tính tốn cốt thép cầu thang 83 6.5 Thiết kế dầm chiếu tới 83 6.5.1 Tính tốn nội lực dầm chiếu tới 83 6.5.2 Tính tốn cốt thép dầm chiếu tới 84 6.6 Tính tốn cốt đai 84 CHƯƠNG THIẾT KẾ KHUNG 86 7.1 Thiết kế dầm tầng điển hình (TCVN5574-2018) 86 7.2 Kết tính tốn dầm tầng điển hình 89 7.3 Thiết kế Vách đơn (TCVN5574-2018) 92 7.3.1 Vật liệu sử dụng(Mục 2.1.4) 92 7.3.2 Lý thuyết tính tốn ( Phương pháp vùng biên chịu moment) 92 7.3.3 Tính tốn phần tử điển hình 94 7.4 Thiết kế Vách lõi (TCVN5574-2018) 104 7.4.1 Vật liệu sử dụng (Mục 2.1.4 – Chương 2) 104 7.4.2 Lý thuyết tính tốn ( phương pháp phân bố ứng suất đàn hồi) 104 7.4.3 Tính tốn phần tử điển hình 105 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG 121 8.1 Thông tin địa chất 121 8.2 Lựa chọn phương án thiết kế móng 123 8.3 Thông số thiết kế 123 8.4 Sức chịu tải cọc khoan nhồi D1000 124 8.4.1 SCT theo tiêu lý đất (Mục 7.2.3, TCVN 10304-2014) 124 8.4.2 SCT cọc theo tiêu cường độ đất (Phụ lục G2, TCVN 10304-2014) 125 8.4.3 SCT cọc theo thí nghiệm SPT (Cơng thức viện kiến trúc Nhật 1988) 126 8.4.4.SCT cọc theo vật liệu (Mục 7.1.7, TCVN 10304-2014) 128 8.4.5 SCT thiết kế cọc khoan nhồi D1000 129 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH 8.4.6 Xác định độ lún cọc đơn 130 8.5 Thiết kế móng M1 130 8.5.1 Nội lực móng M1 130 8.5.2 Chọn bố trí cọc 131 8.5.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 131 8.5.4 Xác định khối móng quy ước 132 8.5.5 Kiểm tra áp lực tiêu chuẩn RII 134 8.5.6 Kiểm tra lún khối móng quy ước 135 8.5.7 Kiểm tra xuyên thủng móng 136 8.5.8 Kiểm tra khả chịu cắt đài móng 139 8.5.9 Tính tốn cốt thép đài móng M1 140 8.6 Thiết kế móng M5 141 8.6.1 Nội lực móng M5 141 8.6.2 Chọn bố trí cọc 142 8.6.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 142 8.6.4 Xác định khối móng quy ước 144 8.6.5 Kiểm tra áp lực tiêu chuẩn RII 145 8.6.6 Kiểm tra lún khối móng quy ước 146 8.6.7 Kiểm tra xuyên thủng móng 147 8.6.8 Kiểm tra khả chịu cắt đài móng 150 8.6.9 Tính tốn cốt thép đài móng M5 151 8.7 Thiết kế móng lõi thang MLT1 153 8.7.1 Nội lực móng MLT1 153 8.7.2 Chọn bố trí cọc 153 8.7.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 154 8.7.4 Xác định khối móng quy ước 155 8.7.5 Kiểm tra áp lực tiêu chuẩn RII 157 8.7.6 Kiểm tra lún khối móng quy ước 158 8.7.7 Kiểm tra xuyên thủng móng 159 8.7.8 Kiểm tra khả chịu cắt đài móng 162 8.7.9 Tính tốn cốt thép đài móng MLT1 164 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 1.1 Mặt đứng cơng trình 18 Hình 2.1 Sơ tiết diện dầm sàn tầng điển hình 31 Hình 5.1 Kết cấu dầm sàn tầng điển hình 67 Hình 5.2 Tải trọng thân tác dụng lên sàn 68 Hình 5.3 Tải trọng hồn thiện tác dụng lên sàn 68 Hình 5.4 Biểu đồ màu Moment M11 69 Hình 5.5 Biểu đồ màu Moment M22 69 Hình 5.6 Dãy Strip sàn theo phương X 70 Hình 5.7 Dãy Strip sàn theo phương Y 70 Hình 5.8 Moment Strip sàn theo phương X 71 Hình 5.9 Moment Strip sàn theo phương Y 71 Hình 5.10 Chuyển vị sàn tải trọng ngắn hạn 72 Hình 5.11 Chuyển vị sàn tải trọng dài hạn 74 Hình 6.1 Mặt kiến trúc kết cấu cầu thang 79 Hình 6.2 Sơ đồ tính thang 81 Hình 6.3 Tĩnh tải tác dụng lên cầu thang 81 Hình 6.4 Hoạt tải tác dụng lên cầu thang 82 Hình 6.5 Biểu đồ moment thang 82 Hình 6.6 Chuyển vị cầu thang 82 Hình 7.1 Mặt dầm vách tầng 23 86 Hình 7.2 Biểu đồ bao moment tầng 23 87 Hình 7.3 Biểu đồ nội lực dầm HMB1-1(300x600) 87 Hình 8.1 Biểu đồ xác định hệ số  126 Hình 8.2 Biểu đồ xác định hệ số p fL 127 Hình 8.3 Mặt bố trí móng cọc M1 131 Hình 8.4 Phản lực đầu cọc Max Min móng M1 từ Safe 132 Hình 8.5 Kích thước khối móng quy ước 133 Hình 8.6 Xác định vùng chống xuyên móng M1 137 Hình 8.7 Dãy cọc gây cắt cho đài móng theo phương X phương Y 139 Hình 8.8 Strip đài móng theo phương X phương Y 141 Hình 8.9 Moment đài móng theo phương X phương Y 141 Hình 8.10 Mặt bố trí móng cọc M2 142 Hình 8.11 Phản lực đầu cọc Max móng M2 từ Safe 143 Hình 8.12 Phản lực đầu cọc Min móng M2 từ Safe 143 Hình 8.13 Xác định vùng chống xuyên móng M5 148 Hình 8.14 Dãy cọc gây cắt cho đài móng theo phương X phương Y 150 Hình 8.15 Strip đài móng theo phương X phương Y 152 Hình 8.16Moment đài móng theo phương X phương Y 152 Hình 8.17 Mặt bố trí móng cọc MLT1 154 Hình 8.18 Phản lực đầu cọc Max móng MLT1 từ Safe 154 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CSB40 GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH Y Y 4121 96 0.0327 0.0007 0.033 0.001 2992 65 20 12 100 200 3142 566 0.14 0.02 8.7 THIẾT KẾ MĨNG LÕI THANG MLT1 8.7.1 Nội lực móng MLT1 Bảng 8.26 Sức chịu tải cọc khoan nhồi D1000 CO LY (kN) 15680.80 SCT COC CUONG DO (kN) 32941.76 SPT (kN) 16406.63 RC,K Số cọc/đài K Rc,d RVL (kN) 15680.80 30 1.4 (kN) 11200.57 (kN) 14359.71 Bảng 8.27 Kết nội lực móng MLT1 Móng Combo Ntc(kN) Mxtc(kN.m) Mytc(kN.m) MLT1 TH9 -249607.94 -29234.74 53530.92 8.7.2 Chọn bố trí cọc nc = k N tc 249607.95 = 1.4  = 36.7 Rcd 11200.57 Trong đó: k – hệ số xét đến ảnh hưởng moment → Chọn sơ cho móng 42 cọc 153 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH Hình 8.17 Mặt bố trí móng cọc MLT1 8.7.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc Hình 8.18 Phản lực đầu cọc Max móng MLT1 từ Safe 154 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH Hình 8.19 Phản lực đầu cọc Min móng MLT1 từ Safe 0 1.15   11200.57 = 12880.66(kN )  Pmax = 10263.006(kN )  Rc ,d = n   P = 4775.534   → Vậy cọc thoả điều kiện phản lực đầu cọc khơng bị phá huỷ 8.7.4 Xác định khối móng quy ước Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua  II ,tb =   II ,i  li l i = 1261.37 = 18.02 70 Trong đó: φi – Góc ma sát lớp đất có chiều dày li mà cọc xuyên qua li – Bề dày đoạn cọc lớp đất i Xác định khối móng quy ước: 155 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH Lqu = ( Ld − d ) + Lc tan Bqu = ( Bd − d ) + Lc tan H qu = Lcoc + H dai tb = 34.03(m) tb = 28.03(m) = 70 + 3.5 = 73.5(m) Trọng lượng cọc đài: Pcoc + daimong = Vcoc + Vdaimong    betong = (44  70  0.785 + 34.03  28.03  3.5)  25 = 98283.5( kN ) Trọng lượng lớp đất khối móng quy ước: Pdat = Bqu  Lqu  H qu   dn ,tb = 34.03  28.03  73.5  10.11 = 708812.62(kN ) → Wqu = Pcoc + daimong + Pdat = 98283.5 + 708812.62 = 807096.12( kN ) Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: N tc = N tc = −217050(kN ) 1.15 M xtc = M xtc = 25422(kNm) 1.15 M = tc y M ytc 1.15 = 46549(kNm) Áp lực đáy khối móng quy ước: ex = ey = tc max P M xtc = 0.025(m) N tc + Wqu M ytc N tc + Wqu = 0.045(m) N tc + Wqu  6ex 6ey  = + 1 +  = 1086.9(kN / m ) Lqu  Bqu  Lqu Bqu  156 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP tc Pmin = Ptbtc = GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH N tc + Wqu  6ex 6ey  − 1 −  = 1060.36kN / m ) Lqu  Bqu  Lqu Bqu  tc tc Pmax + Pmin = 1073.67(kN / m2 ) 8.7.5 Kiểm tra áp lực tiêu chuẩn RII Áp lực tiêu chuẩn xác định theo công thức RII = m1m2 ( ABqu II + Bh 'II + DcII −  II h0 ) k tc Trong đó: • • • m1=1.2, m2 =1 – hệ số điều kiện làm việc đất hệ số điều kiện làm việc nhà cơng trình có tác dụng qua lại với nền, lấy theo TCVN 9362 – 2012 ktc= 1.2 – Hệ số độ tin cậy, tra mục 4.6.11 TCVN 9362 – 2012 A,B,D tra bảng với φ = 23.907° ta A = 0.715, B =1.043, D = 3.234 hệ số không thứ nguyên lấy theo bảng 14, TCVN 9362 – 2012, phụ thuộc vào trị tính tốn góc ma sát •  II = 12.19(kN / m3 ) – Dung trọng tự nhiên đất đáy khối móng quy ước •  'II =  ( i hi ) h = 9.64(kN / m3 ) – Dung trọng đẩy đất khối móng quy ước i • • • cII = 7.51 – Lực dính đất nằm trực tiếp đáy khối móng quy ước h0 = 9.75(m) – chiều sâu đến tầng hầm h = 83.25(m) – Chiều sâu đặt móng so với cốt quy định →Giá trị áp lực tiêu chuẩn RII = 19458.17(kN / m )  Pmax = 1086.9(kN / m )  1.2 RII = 23349.8(kN / m )   Pmin = 1060.36(kN / m )   2  Ptb = 1073.67kN / m )  Rtc = 19458.17 kN / m ) →Thoả điều kiện ổn định đất 157 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH 8.7.6 Kiểm tra lún khối móng quy ước Chia lớp đất đáy móng thành lớp chiều dày nhỏ, xem lớp ứng suất phân bố ( lớp phân tố) Độ lún tổng độ lún lớp phân tố Vị trí ngừng tính lún:  bt  5 gl Với E = 10.11 MPa > 5MPa  gl - Ứng suất gây lún đáy lớp phân tố:  gl ,i = Pgl K P1i - Ứng suất thân tâm lớp phân tố: P1i =  bt (i ) +  bt (i +1) P2i – Tổng ứng suất tâm lớp phân tố: P2i = P1i +  gl (i ) +  gl (i +1) P −P  Modun đàn hồi E: Ei = (1 + e0 )  2i 1i   e1i − e2i  Độ lún móng, mục C1.6, TCVN 9362 – 2012, độ lún móng theo phương pháp cộng lớp xác định n  zlgl  hi Ei S =    S  = 8(cm) Trong đó: β = 0.8 – Hệ số khơng thứ ngun hi – Chiều dày lớp đất thứ i Ei – Modun biến dạng lớp đất thứ i Ứng suất thân đáy móng:  bt =   'i hi = 747.24(kN / m ) Ứng suất gây lún đáy móng:  gl = Ptb −  'II  h = 196.32(kN / m ) 158 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 8.28 Kết tính lún móng MLT1 Phân tố z k0 σgl 196.32 σbt 747.24 0.988 193.94 771.62 0.988 193.94 796.00 0.976 191.57 844.76 0.976 191.57 893.52 0.964 189.19 966.66 E σbt/σgl Si (cm) 50218 3.98 0.78 49415 4.41 1.57 49412 5.11 1.32 Tổng độ lún khối móng MLT1 3.67cm <  S  = 8(cm) → Thoả điều kiện lún 8.7.7 Kiểm tra xuyên thủng móng Xác định vùng chống xuyên Hình 8.20 Xác định vùng chống xuyên móng MLT1 Điều kiện chống xuyên: 159 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH M ytt M xtt F + + 1 Fb,u M bx,u M by,u Trong đó: • F - lực gây xun thủng lực dọc nằm ngồi tháp chống xun • F =k • k - số lượng cọc nằm ngồi tháp chống xuyên • Fb ,u = Rbt  u  h0 = 1.15  103  175.61 3.3 = 666440(kN ) • M bx,u = • M by,u = • I bx , I by - Moment quán tính cạnh vùng chống xuyên trục qua trọng tâm N tt 249607.94 = 14  = 79420.7(kN ) nc 44 Rbt  I bx  h0 1.15 103  307.89  2.3 = = 147396(kNm) ymax 5.525 Rbt  I by  h0 xmax = 1.15 103 196.59  2.3 = 138660(kNm) 3.75 vùng chống xuyên • n I bx =  I xi (m3 ) • n I by =  I yi (m3 ) • I xi = Lxi ( yi − y0 ) (m3 )  Ix,i – Moment quán tính cạnh song song với trục X  L3xi + Lxi  ( xi − x0 ) (m3 )  I yi =  12 •  L3yi I = + Lxi  ( yi − y0 ) (m3 )  xi Iy,i – Moment quán tính cạnh song song với trục Y  12  I = L ( x − x ) (m3 ) yi i  yi • x0 =  L x = 1221.09 = 4.64(m)  L 263.42  L y = 1105.08 = 4.52(m) =  L 244.73 i i i • y0 i i i • • Xmax = 21.35(m) – Khoảng cách lớn từ tâm vùng chống xuyên đến biên vùng chống xuyên thủng theo phương X Ymax=16.18(m) –Khoảng cách lớn từ tâm vùng chống xuyên đến biên vùng chống xuyên thủng theo phương Y 160 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH Bảng 8.29 Bảng tính moment quán tính cạnh vùng chống xuyên Cạnh L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 L8 L9 L10 L11 L12 L13 L14 L15 L16 L17cosa L17sina L18 L19 L20 L21 L22 L23 Tổng → Chiều dài 5.75 5.75 5.75 5.75 5.75 3.65 3.50 3.60 3.51 3.60 3.51 3.65 3.86 6.15 3.54 3.45 6.59 2.53 3.65 6.22 5.55 6.25 0.70 6.22 108.4 xi Lixi yi Liyi Ix Iy 3.65 7.15 10.75 14.25 17.85 21.35 5.40 8.95 12.50 16.05 19.60 1.82 1.59 20.92 1.77 18.08 5.76 4.70 1.82 20.89 3.65 8.88 15.04 21.04 263.4 20.96 41.11 61.78 81.94 102.61 77.93 18.89 32.17 43.80 57.69 68.69 6.64 6.13 128.67 6.27 62.36 37.93 11.89 6.64 129.94 20.23 55.44 10.53 130.85 1221.1 15.13 15.13 15.13 15.13 15.13 16.18 13.15 12.25 13.15 12.25 14.35 12.25 10.32 10.75 7.45 9.03 5.10 8.39 5.55 7.30 2.78 1.82 3.35 3.70 244.7 86.97 86.97 86.97 86.97 86.97 59.04 46.03 44.04 46.09 44.04 50.30 44.65 39.84 66.11 26.37 31.14 33.61 21.23 20.23 45.41 15.40 11.37 2.35 23.01 1105.1 76.8 76.8 76.8 76.8 76.8 46.6 260.9 215.1 261.3 215.1 339.0 218.1 27.2 239.0 30.5 19.0 27.7 38.0 3.9 48.2 4.6 45.4 0.8 4.1 2427.1 5.6 36.4 214.6 531.5 1003.3 1019.7 5.6 70.7 220.2 472.1 788.2 32.9 35.9 1650.8 32.7 623.1 8.3 1.4 32.9 1663.4 5.4 132.7 75.7 1693.4 10356.5 M ytt M xtt F + + = 0.2  → Thoả điều kiện xuyên thủng Fb ,u M bx,u M by,u 161 Song song cạnh //Y //Y //Y //Y //Y //Y //X //X //X //X //X //X //Y //X //X //Y //Y //X //X //X //Y //X //Y //X ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH 8.7.8 Kiểm tra khả chịu cắt đài móng Hình 8.21 Dãy cọc gây cắt cho đài móng theo phương X phương Y Xét dãy cọc gây cắt cho đài móng C1-C1 D1-D1 theo phương X, dãy cọc C-C gây cắt đài móng theo phương Y, ta lấy tổ hợp nội lực có phản lực đầu cọc lớn để kiểm tra Bảng 8.30 Phản lực đầu cọc lớn theo phương X Cọc TH7 Cọc 10 TH7 Cọc 11 7614 Cọc 12 7381 Cọc 13 6846 Cọc 14 6109 Cọc 15 Cọc 42 6570 6162 162 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH Cọc 43 6738 Cọc 44 7002 Tổng 61152 Bảng 8.31 Phản lực đầu cọc lớn theo phương Y TH6 Cọc Cọc 15 7186 Cọc 23 6634 Cọc 31 6901 Cọc 39 8116 Tổng 28837 Khả năg chịu cắt tiết diện xác định theo Mục 8.1.3.3 TCVN 5574-2018 Qb = 0.5R bt bh Trong đó: • • • • • b: Bề rộng đài móng h0: Chiều cao làm việc đài móng ax: Khoảng cách mép cọc đến mép vách xét 2.5h0  2.5Rbt bh0 Nếu ax  2.5h0 → Qb = 0.5Rbt bh0  ax Nếu ax  2.5h0 → Qb = 0.5 Rbt bh0 Kiểm tra Qmax ≤ Qb → Thoả điều kiện chống cắt Bảng 8.32 Bảng kiểm tra khả chịu cắt đài móng MLT1 Qb = 0.5R bt bh Khả chịu cắt tiết diện Chiều dài đài móng theo phương X Chiều dài đài móng theo phương Y Khoảng cách mép cọc đến mép vách xét Chiều cao làm việc móng bx by ax ay h0 2.5h0 163 15 24 2.57 1.5 3.3 8.25 kN m m m m m m ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH ax  2.5h0 → Qb = 0.5Rbt bh0  Lực chống cắt theo phương X Lực chống cắt theo phương Y 2.5h0  2.5Rbt bh0 ax Qb = 0.5Rbt bh0  2.5h0 ax 91368 kN Qb = 0.5Rbt bh0  2.5h0 ax 250470 kN 2.5Rbt bx h0 142313 kN 2.5Rbt by h0 227700 kN Kiểm tra chống cắt theo phương X Qmax = 28837(kN )  Qb = 91368(kN ) Kiểm tra chống cắt theo phương Y Qmax = 61152(kN )  Qb = 227700( kN ) Kiểm tra Qmax ≤ Qb (Thoả điều kiện chống cắt theo phương X phương Y) 8.7.9 Tính tốn cốt thép đài móng MLT1 Bê tơng B30 Rb =17 MPa Rbt =1.15 MPa Cốt thép CB500-V Rs=Rsc=435MPa CB300-T Rs=Rsc=260MPa Lớp bê tơng bảo vệ Hình 8.22 Strip đài móng theo phương X 164 50mm ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH Hình 8.23 Strip đài móng theo phương Y Hình 8.24 Moment đài móng theo phương X 165 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH Hình 8.25 Moment đài móng theo phương Y Bảng 8.33 Kết tính tốn thép đài móng MLT1 STRIP CSA66 CSB61 Vị trí M(kNm) m  X X Y Y 10945 -1736 6271 -104 0.059 0.009 0.034 0.001 0.061 0.009 0.034 0.001 166 As (mm2) 7865 1168 4445 70  32 18 25 14 A (mm) 100 200 100 200 Asch (mm2) 8044 1273 4909 770 () 0.24 0.04 0.15 0.02 S K L 0