MỤC TIÊU VÀ NỘI DUNG LUẬN VĂN
Mục tiêu
Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho công ty cổ phần thực phẩm Bình Tây đạt tiêu chuẩn loại B (TCVN 5945-1995) trước khi thải ra hệ thống thoát nước chung.
Nội dung
Khảo sát hiện trạng môi trường nhà máy
Thu thập và xử lý số liệu đầu vào
Đề xuất công nghệ xử lý nước thải của nhà máy
Tính toán các công trình đơn vị
Khái toán giá thành xây dựng, giá thành xử lý
TỔNG QUAN NGÀNH SẢN XUẤT MÌ ĂN LIỀN VIỆT NAM VÀ HIỆN TRẠNG Ô NHIỄM MÔI TRƯỜNG
GIỚI THIỆU NGÀNH CÔNG NGHIỆP SẢN XUẤT MÌ ĂN LIỀN Ở VIỆT NAM…
Mì ăn liền được người Nhật Bản nghĩ ra và sản xuát đầu tiên trên thế giới Nó ra đời để đáp ứng yêu cầu tiêu dùng của người Nhật trong thập niên 60 của thế kỷ 19, là thời kỳ công nghiệp hóa mạnh mẽ của nước Nhật. Ở Việt Nam, mì gói xuất hiện đầu tiên vào khoảng giữa thập niên 60 và nhanh chóng chiếm lĩnh thị trường tiêu dùng, vì nó cũng phù hợp với thị hiếu tiêu dùng của người Việt Nam Nhà máy sản xuất mì gói ăn liền đầu tiên của Việt Nam ra đời mang tên công ty kỹ nghệ thực phẩm Việt Nam, thương hiệu là VIFON, nhãn hiệu sản xuất đầu tiên mang tên “Mì ông Phật”.
Từ đó đến nay, mì ăn liền luôn được ưu chuộng và nhu cầu tiêu thụ của sản phẩm này càng tăng đối với thị trường nội địa Vào những năm 80, thị trường trong nước còn xuất hiện nhiều chủng loại khác có xuất xứ từ Thái Lan, Singapore, Trung Quốc, Malayxia.
Trong những năm qua, đặc biệt là 10 năm gần đây ngành công nghiệp sản xuất mì ăn liền của Việt Nam hòa mình vào công cuộc đổi mới, đã từng bước vươn lên phát triển mạnh mẽ Dần dần nó đã chiếm lĩnh thị trường trong nước đẩy lùi các mặt hàng cùng loại của các nước trong khu vực Ngành sản xuất mì ăn liền của Việt Nam xứng đáng với vị trí là niềm tự hào của nền công nghiệp còn non trẻ của đất nước ta trong thời đại công nghiệp hóa - hiện đại hóa.
2.1.2 Ngành sản xuất mì ăn liền ở Việt Nam
Gần đây ngành công nghiệp sản xuất mì ăn liền của Việt Nam đã từng bước vươn lên phát triển mạnh mẽ, đáp ứng nhu cầu tiêu dùng của nhân dân và cạnh tranh được với các mặt hàng do nước ngoài sản xuất.
Từ năm 1990 đến nay, thị phần của các sản phẩm nước ngoài chiếm một tỷ lệ thấp Ngược lại, hiện nay các mặt hàng sản phẩm ngang thương hiệu Việt đang xuất hiện khá nhiều và tràn ngập trên thị trường lương thực thực phẩm như: MILIKET,COLUSA, VỊ HƯƠNG, BÌNH TÂY…, và đã có mặt trên thị trường các nước thuộc khu vực Động Nam Á và Đông Âu ngày càng nhiều Có thể dẫn ra một vài số liệu cụ thể sau: Năm 1995: mì gói ăn liền COLUSA đã xuất sang Trung Quốc 40 triệu gói,qua Campuchia 110 triệu gói, thị trường Đông Âu 2 triệu gói Bốn đơn vị hàng đầu sản xuất trên 85% lượng hàng hoá mì ăn liền là: VIFON, COLUSA, MILIKET, BÌNHTÂY trên tổng số ước chừng 800 triệu gói/năm Tuy nhiên với sản lượng như hiện nay, thị trường trong nước và nước ngoài còn xa mới có thể đạt giới hạn bão hoà, các đơn vị sản xuất này không ngừng mở rộng sản xuất, gia tăng sản lượng hàng năm để đáp ứng nhu cầu thị trường Ngày càng nhiều nhãn hiệu mới xuất hiện tham gia trên thị trường như: KNORZ, MILIMEX, A ONE, GẤU ĐỎ,…
Sản lượng mì ăn liền trong cả nước sản xuất trong năm 1997 ước chừng là 100.000 tấn/năm tương đương 1 tỷ 300 triệu gói mì Đóng góp vào ngân sách nhà nước hàng chục tỷ đồng, đồng thời là lương thực cứu đói khẩn cấp cho những vùng bị thiên tai, dịch bệnh hoành hành
2.1.3 Công nghệ sản xuất và nguyên nhiên vật liệu
Thiết bị máy móc sản xuất mì ăn liền đều sử dụng nguyên lý hoạt động của thiết bị do Nhật Bản sản xuất và lắp đặt ở VIFON Ngoại trừ thiết bị của xí nghiệp liên doanh SàiGòn-WeVong do Đài Loan chế tạo, thiết bị của các cơ sở sản xuất khác (quốc doanh cũng như tư nhân) đều được chế tạo trong nước, hiệu quả hoạt động không thua kém thiết bị của nước ngoài, nhưng giá thành sản xuất rẻ hơn rất nhiều (chỉ bằng khoảng 1/3 giá thành của nước ngoài) Qui trình công nghệ gồm các công đoạn sản xuất chủ yếu như sau:
Hình 1.1: Sơ đồ qui trình công nghệ gồm các công đoạn sản xuất Đa số các cơ sở mì ăn liền đều sử dụng phương pháp chiên trực tiếp bằng cách đưa các vắt mì sau khi đã nhúng súp, vô khuôn vào chảo dầu Shortening sôi nóng ở nhiệt độ 150 o C Chỉ riêng có dây chuyền sản xuất mì ăn liền nhãn hiệu A-One của xí nghiệp liên doanh SàiGòn-WeVong sử dụng phương pháp chiên gián tiếp, bằng cách đưa mì qua chảo chiên dưới hơi nóng 150-170 o C của dầu Shortening Do đó gói mì của A-One có màu trắng hơn các gói mì mang nhãn hiệu khác.
2.1.3.2 Nguyên vật liệu sản xuất
Nguyên liệu chính là bột lúa mì nhập khẩu được phối liệu với các loại phụ liệu khác như: dầu Shortening, bột ngọt, muối, đường, tôm, cua, thịt bò, thịt heo, tiêu, hành, tỏi, ớt,….Các xí nghiệp mì ăn liền sản xuất nhiều chủng loại mặt hàng khác, tuỳ theo từng loại mì ăn liền; các cơ sở sản xuất có thể pha trộn các thành phần phụ liệu khác nhau để sản xuất ra các loại sản phẩm khác nhau: mì súp cua, mì gà, mì xào, mì chay, mì chua cay, mì hải sản,… Định mức sử dụng nguyên nhiên vật liệu cho sản xuất mì ăn liền cho một tấn thành phẩm có thể tham khảo các số liệu sau:
Cán tinh- cán sợi HấpHấp
Làm nguội Đóng gói Đóng gói Để gói nêm Để gói Sản nêm phẩm
Sản phẩm Đóng thùng Đóng thùng
Bảng 1.1: Định mức sử dụng nguyên nhiên vật liệu cho sản xuất mì ăn liền cho một tấn thành phẩm
Khoản mục Đơn vị Định mức o Nguyên liệu chính
Bột mì o Nguyên Liệu Phụ
Vật Liệu Khác o Bao Bì
Kg Kg Kg Kg Kg Gói Gói Đồng
Các xí nghiệp sản xuất mì ăn liền đều áp dụng quy trình công nghệ sản xuất tương tự nhau, thành phần nguyên liệu, vật tư, nhiên liệu cũng như nhau Do đó tính chất ô nhiễm gần như nhau.
HIỆN TRẠNG MÔI TRƯỜNG NGÀNH SẢN XUẤT MÌ ĂN LIỀN VIỆT NAM
Lượng ô nhiễm khí thải cho một tấn sản phẩm mì ăn liền dựa trên cơ sở sau số liệu như sau:
Bảng 2.1: Hệ số ô nhiễm không khí cho một tấn sản phẩm mí ăn liền
Chất ô nhiễm Andehyde CO NO 2 SO 2 Bụi
(Nguồn: Trung tâm công nghệ môi trường CEFINEA)
Lượng ô nhiễm nước thải co một tấn sản phẩm mì ăn liền trên cơ sở dựa vào số liệu như sau:
Bảng 2.2: Hệ số ô nhiễm nước thải cho một tấn sản phẩm mí ăn liền
Lưu lượng nước thải (m 3 /tấn sp)
BOD 5 (kg BOD/m 3 tấn sp)
COD (kg COD/m 3 tấn sp)
Dầu mỡ (kg /m 3 tấn sp)
(Nguồn: Trung tâm công nghệ môi trường CEFINEA)
Rác thải của xí nghiệp sản xuất mì ăn liền chủ yếu là giấy, bao nilon, thùng carton, xương cặn trong quá trình nấu súp và rác thải sinh hoạt.
Nhìn chung rác thải của các cơ sở sản xuất mì ăn liền ảnh hưởng không đáng kể đến môi trường sinh thái khu vực xung quanh Việc giải quyết không khó khăn và tốn kém nhiều. Đối với giấy vụn và bao nilion có thể đem bán định kỳ cho các đơn vị sản xuất làm nguyên liệu cho quá trình tái chế. Đối với các thành phần rác thải khác có thể thu gom và đổ bỏ theo hệ thống thu gom rác thải địa phương.
Ô NHIỄM MÔI TRƯỜNG DO NƯỚC THẢI SẢN XUẤT MÌ ĂN LIỀN VÀ SỰ CẦN THIẾT PHẢI XỬ LÝ
SỰ CẦN THIẾT PHẢI XỬ LÝ
2.3.1 Ô nhiễm môi trường do nước thải sản xuất mì ăn liền
Qua các số liệu thu thập khảo sát cho thấy nước thải sản xuất của các Xí Nghiệp mì ăn liền đều vượt tiêu chuẩn cho phép xả vào nguồn do các chất hữu cơ và dầu mỡ hiện diện trong nước thải quá cao Các chỉ tiêu cơ bản chỉ thị ô nhiễm hữu cơ là COD, BOD, SS, N-NO3, N-NH4, N-org, P-PO4, dầu mỡ,…hàm lượng hữu cơ cao, vượt 12-24 lần tiêu chuẩn cho phép, dầu mỡ cao gấp 10-30 lần tiêu chuẩn cho phép.
Các chất hữu cơ này làm giảm, ức chế đến sự phát triển của các loài thuỷ sinh, sự phát triển của cây trồng, vật nuôi Hiện diện trong các nguồn nước, chúng bị phân hủy vi sinh giải phóng ra các chất khí CO2, CH4, H2S gây mùi hôi thối trong môi trường.
Tình trạng ô nhiễm hữu cơ sẽ dẫn đến sự suy giảm độ hoà tan ôxy trong môi trường nước do vi sinh sử dụng ôxy hoà tan để phân huỷ các chất hữu cơ có mặt trong nước Ôxy hòa tan giảm sẽ gây tác hại nghiêm trọng đến tài nguyên thuỷ sinh trong nguồn nước Theo tiêu chuẩn nuôi cá của FAO (Tổ chức Lương Thực Nông Thôn của
Liên Hiệp Quốc) thì nồng độ ôxy hòa tan (DO) trong nước phải cao hơn 50% nồng độ bão hoà (tức là phải cao hơn 4mg/l ở nhiệt độ 25 O C).
Chất rắn lơ lửng (SS) cũng là tác nhân gây ảnh hưởng tiêu cực đến tài nguyên thuỷ sinh, đồng thời gây tác hại vể mặt cảm quan (tăng độ đục của nguồn nước) và gây bồi lắng dòng chảy Tiêu chuẩn của Bộ Khoa Học Công Nghệ và Môi Trường: SS đối với nước thải khi thải ra nguồn loại A là nhỏ hơn 50mg/l và nguồn loại B là nhỏ hơn 100mg/l.
Các chất dinh dưỡng (N,P) với nồng độ cao trong nước thải sản xuất mì ăn liền sẽ gây ra hiện tượng phú dưỡng nguồn nước, rong tảo phát triển làm suy giảm chất lượng nguồn nước.
2.3.2 Sự cần thiết xử lý nước thải sản xuất mì ăn liền
Bên cạnh quá trình phát triển nhanh chóng, ngành công nghiệp sản xuất mì ăn liền phải đương đầu với vấn đề ô nhiễm môi trường ngày một trầm trọng hơn Một số nhà máy trực tiếp xả nước thải chưa xử lý ra hệ thống sông rạch làm cho tình trạng ô nhiễm lan tràn với diện rộng không lường hết được, như trường hợp VIFON, SàiGòn- WeVong Các đơn vị này, qua nhiều đợt kiểm tra của các cơ quan chức năng TP, Quận Huyện không có đơn vị nào đạt tiêu cuẩn xả nước thải theo quy định.
Các phân tích trên đã cho thấy các Xí Nghiệp sản xuất mì ăn liền sử dụng các quy trình cônng nghệ sản xuất tương tự nhau, thành phần và tính chất ô nhiễm nước thải của các nhà máy cũng gần như nhau Hay nói một cách khác là bản chất của sự ô nhiễm là giống nhau Do đó, nghiên cứu xử lý ô nhiễm về nước thải cho ngành công nghiệp sản xuất mì ăn liền của Việt Nam có thể dựa vào sự nghiên cứu cụ thể tại một đơn vị mà vận dụng chung cho toàn ngành.
Với mục tiêu và quan điểm phát triển công nghiệp trên địa bàn TP.HCM và phát triển bền vững gắn liền với bảo vệ môi trường Ngành sản xuất mì ăn liền không thể nằm ngoài định hướng này, do đó việc nghiên cứu thực nghiệm và đề xuất công nghệ xử lý nước thải hiện nay đang là vấn đề hết sức cần thiết.
TỔNG QUAN VỀ NHÀ MÁY MÌ ĂN LIỀN GOSACO
TỔNG QUAN VỀ CÔNG TY
3.1.1 Lịch sử hình thành và phát triển của công ty
Công ty GOSACO được thành lập vào ngày 27.3 1963 Ban đầu là công ty cổ phần chuyên sản xuất: Mì ăn liền, bột ngọt, hóa chất
Năm 1986: Liên kết với hãng mì Miliket.
Năm 1988: Liên doanh với Vieco Vũng Tàu.
Từ năm 1986 – 1991: nhà máy được giao quyền hạch toán độc lập, chủ động trong sản xuất kinh doanh cũng như tìm kiếm, mở rộng thị trường và sản xuất các mặt hàng chất lượng cao để xuất khẩu.Công ty chủ yếu chế biến và kinh doanh các mặt hàng lương thực, thực phẩm như: Mì ăn liền, bơ, sữa, kem
Công ty đã có kinh nghiệm sản xuất hơn 10 năm Sản phẩm của công ty được tiêu thụ trong nước và xuất khẩu sang các nước Đông Âu như: Liên Xô, Ba Lan, Tiệp Khắc, Với đội ngũ cán bộ kỹ thuật lành nghề, cùng thiết bị sản xuất đổi mới của Đài Loan và Hàn Quốc sản phẩm của chúng tôi đã được thị trường trong và ngoài nước ngày càng tín nhiệm.
Mạng lưới kinh doanh: Có khoảng 6 tổng đại lý tại các thành phố lớn như: Hà Nội, Hải Phòng, Vinh, Đà Nẵng, Đồng Nai, Cần Thơ.Ngoài ra còn có khoảng 500 đại lý cấp 1.
3.1.2 Vị trí, diện tích mặt bằng
Với vị trí này công ty có một số thuận lợi sau:
Thuận lợi cho việc chuyên chở nguyên vật liệu cho xí nghiệp và phân phối sản phẩm
Cơ sở hạ tầng ( hệ thống giao thông nội bộ, hệ thống cung cấp điện, hệ thống đường cống thoát nước, hệ thống xử lý nước thải) đã được xây dựng hòan chỉnh.
Công ty không quá xa khu dân cư, dễ thu hút lực lượng lao động tại địa phương Tổng diện tích mặt bằng: khoảng 8 ha.Trong đó 20% là diện tích cây xanh và sân bãi.
3.1.3 Nhu cầu về lao động của công ty
Số nhân viên trong công ty khoảng 2200 người Trong đó có 4 phòng ban và 4 phân xưởng sản xuất chính.
3.1.4 Sơ đồ tổ chức của công ty Gosaco
Phó tổng giám đốc 3 Phó tổng giám đốc 3
Tổng Giám Đốc Tổng Giám Đốc
Chủ Tịch Hội Đồng Quản Trị
Chủ Tịch Hội Đồng Quản Trị
Hội Đồng Quản Trị Hội Đồng Quản Trị
Phó tổng giám đốc 2 Phó tổng giám đốc 1
Phòng kế toán tài vụ
Phòng kế toán tài vụ
Phân xưởng mì Phân xưởng mì
Phòng kế hoạch cung ứng
Phòng kế hoạch cung ứng
Phòng tổ chức lao động
Phòng tổ chức lao động
Phòng tiêu thụ Phòng tiêu thụ
Phòng nghiên cứu và quản lý chất lượng chất lượng
Phòng nghiên cứu và quản lý chất lượng chất lượng
Bộ phận kế hoạch cung ứng
Bộ phận kế hoạch cung ứng
CÁC VẤN ĐỀ MÔI TRƯỜNG CỦA CÔNG TY GOSACO
MÔI TRƯỜNG NƯỚC
Trong quá trình hoạt động của công ty sẽ phát sinh ra một lượng nước thải tác động đến môi trường nước, bao gồm các nguồn gốc chủ yếu sau:
Nguồn phát sinh: Nước thải phát sinh từ hoạt động tắm giặt, từ nhà vệ sinh, từ nhà ăn Lưu lượng khoảng 100 m 3 /ngày.
Bảng 4.1: Tính chất nước thải sinh hoạt
STT Chỉ tiêu Đơn vị Nồng độ(trung bình)
2 Chất rắn lơ lửng(SS) mg/l 220
3 Tổng chất rắn(TS) mg/l 720
( Nguồn: Giáo trình công nghệ xử lý nước trải – Trần Văn Nhân,Ngô Thị Nga,NXB
Khoa Học Kỹ Thuật,1999) Đặc trưng của nước thải sinh hoạt là có chứa nhiều chất lơ lửng, dầu mở( từ nhà bếp), nồng độ chất hữu cơ cao( từ nhà vệ sinh),nước thải này cần được tập trung và xử lý để không gây ảnh hưởng đến nguồn nước mặt.Vì khi tích tụ lâu ngày các chất hữu cơ sẽ bị phân hủy gây ra mùi khó chịu.
Tùy vào vào khu vực sản xuất mà nước thải có những tính chất và đặc điểm khác nhau:
Sản xuất mì: Nước thải chủ yếu chứa tinh bột và dầu Shorterning.
Tại phân xưởng sa tế: Nước thải phát sinh từ các khâu rửa nguyên liệu nấu sa tế, nước súp… và cũng chủ yếu là vệ sinh máy móc, thiết bị sau mỗi lượt nấu.
Nồng độ các chất gây ô nhiễm trong công ty Gosaco thể hiện qua các chỉ tiêu pH, SS, BOD5, COD, tổng N, tổng P,dầu mỡ, Coliform Nước thải từ các khâu sản xuất sẽ được phân luồng riêng biệt và thải theo hệ thống thoát nước riêng biệt và được thải theo hệ thống thoát nước riêng biệt theo nước thải công nghiệp và nước mưa.
Công ty sử dụng dầu FO ( 700 000 lit/tháng) để vận hành lò hơi Dầu có thể bị rơi vải do công tác xuất, nhập dầu, rò rỉ từ các chổ nối ống, từ các van,… tại những khu vực chứa dầu.
Bản thân nước mưa không làm ô nhiễm môi trường.Tuy nhiên, vào mùa mưa, nước mưa chảy tràn trên mặt đất tại các khu vực nhà máy sẽ cuốn theo dầu mỡ(dùng bôi trơn động cơ), đất các và các chất cặn bã xuống đường thoát nước,nếu không có biện pháp tiêu thoát tốt,sẽ gây tình trạng ứng đọng nước mưa,gây ảnh hưởng xấu đến môi trường.
Nồng độ các chất ô nhiễm trong nước mưa chảy tràn được ước tính như sau:
Tổng N: 0,0 – 1,5 mg/l Photpho: 0,004 – 0,03 mg/l COD: 10 – 20 mg/l Tổng SS: 10 -20 mg/l. Để tạo điều kiện cho việc thông thoát nước mưa triệt để,đường thoát nước mưa có bộ phận chắn rác trước khi đổ vào mương thoát nước mưa chung của khu vực.
MÔI TRƯỜNG KHÔNG KHÍ
Nguồn gốc ô nhiễm không khí của công ty chủ yếu là các dây chuyền chế biến thực phẩm ( mì, phở, cháo, bột canh, gia vị, tương ớt,…).Khói đốt dầu FO từ lò hơi, khói đốt dầu DO của máy phát điện từ các chảo chiên mì
Bảng 4.2: Thành phần và tính chất dầu FO
STT Chỉ tiêu- đơn vị Mức quy định
2 Độ nhớt ( Viscosity/50 0 C,cSt) max 170
4 Hàm lượng lưu huỳnh(%) max 3
8 Nhiệt độ bắt cháy cốc kín( 0 C) max 65,60
Bảng 4.3: Các thông số liên quan đến nguồn ô nhiễm do đốt dầu tại công ty
Các thông số Nguồn đốt dầu
Chiều cao ống khói (m) Đường kính ống khói (m)
Chất ô nhiễm Tải lượng ô nhiễm
Bảng 4.4: Nồng độ chất ô nhiễm từ tấc cả các nguồn đốt dầu ( công suất tối đa)
Nồng độ ô nhiễm Nồng độ ô nhiễm
Giá trị giới hạn cột B 50 500 500
Nồng độ các thông số trong khí thải của công ty đều thấp hơn tiêu chuẩn.
CHẤT THẢI RẮN
Tổng khối lượng chất thải rắn ở công ty Gosaco khoảng 210 tấn/năm Trong đó:
4.3.1 Chất thải rắn công nghệ chủ yếu là
Bao bì thải, cattông, đóng gói phế phẩm, công đoạn xử lý nguyên liệu, công đoạn sơ chế.
Ngoài ra, theo tính toán thiết kế trong quá trình xử lý nước thải còn có một lượng bùn phát sinh khoảng 2500 – 3000 kg/tháng.
4.3.2 Chất thải rắn sinh hoạt
Chất thải rắn sinh hoạt phát sinh từ khu vực văn phòng, nhà vệ sinh, nhà ăn,… là 200 tấn/năm.
Bảng 4.5: Thành phần chất thải rắn tại công ty năm 2003
Phân loại chất thải rắn Khối lượng chất thải rắn (Tấn/năm) Công đoạn phát sinh
Bã các loại nguyên vật liệu
Từ việc sơ chế các loại thịt hầm Thu gom từ các hố ga
Thu gom từ các hố ga
Từ các phân xưởng sản xuất
Từ khu nhà ăn, nhà bếp, văn phòng
TIẾNG ỒN
Tiếng ồn chủ yếu phát sinh do hoạt động của máy móc, quá trình vận chuyển nguyên vật liệu, sản phẩm của công ty,…Tuy nhiên, có thể nói đây không phải là nguồn ô nhiễm tiếng ồn chủ yếu do hoạt động sản xuất của công ty.
NGUỒN GỐC PHÁT SINH VÀ ĐỀ XUẤT CÔNG NGHỆ XỬ LÝ NƯỚC THẢI
NGUỒN GỐC PHÁT SINH
Nguồn gốc nước thải phát sản xuất tại nhà máy Gosaco bao gồm nước thải sản xuất tại các phân xưởng sản xuất mì,satế, bột nêm và khu vực nghiên cứu Với lưu lượng khoảng 1000 m3/ngày đêm.
Các Thông số đầu vào
Lưu lượng nước thải Q = 1000 m 3 /ngày
5.1.2 Yêu cầu nước thải sau khi xử lý
Hệ thống xử lý nước thải của nhà máy phải được xây dựng dựa trên cơ sở đáp ứng tiêu chuẩn môi trường Việt Nam TCVN 6984 – 2001
Bảng 5.1: Tiêu chuẩn môi trương Việt Nam 6984-2001
STT Chỉ tiêu Đơn vị Giới hạn
NHẬN XÉT VỀ THÀNH PHẦN TÍNH CHẤT NƯỚC THẢI CỦA CÔNG TY
Thành phần nước thải có hàm lượng hữu cơ cao (với COD = 830 mg/l, BOD5 486 mg/l tỷ lệ COD/BOD = 1,708 < 2, và BOD5 < 1000 mg/l rất thích hợp cho phương pháp xử lý sinh học hiếu khí Các công trình xử lý sinh học gồm có:
Bể hiếu khí với bùn hoạt tính (Aeroten).
Đĩa quay sinh học RBC.
Do vị trí nhà máy giáp với khu dân cư, diện tích khuôn viên lại giới hạn nên ta không thể lựa chọn các công trình như: ao hồ hiếu khí, mương oxy hóa, cánh đồng lọc. Ngoài ra, đối với đĩa quay sinh học RBC thì chi phí đầu tư rất tốn kém và kỹ thuật vận hành cao.
Hiệu suất xử lý BOD5 yêu cầu là:
Bể Aeroten và bể lọc sinh học nhỏ giọt có thể được chọn do phù hợp với những điều kiện trên.
Bên cạnh đó, nước thải có hàm lượng dầu mỡ ô nhiễm rất cao nên hệ thống xử lý còn bổ sung thêm công trình xử lý dầu mỡ như bể vớt dầu, bể tuyển nổi.
MỤC TIÊU CÔNG NGHỆ
Công nghệ xử lý đảm bảo chất lượng nước sau xử lý đạt tiêu chuẩn vào nguồn
Công nghệ đảm bảo mức an toàn cao trong trường hợp có sự thay đổi lớn về lưu lượng và nồng độ giữa mùa khô và mùa mưa.
Công nghệ xử lý phải đơn giản dễ vận hành, có tính ổn định cao.
Công nghệ xử lý phải mang tính hiện đại và có khả năng sử dụng trong thời gian dài
Chi phí năng lượng và chi phí vận hành thấp
Số bơm sử dụng là tối thiểu và tận dụng nguyên tắc tự chảy theo cao trình
Tận dụng cơ sở vật chất hiện có tại công ty
Lựa chọn công nghệ xử lý dựa vào các yếu tố sau :
Lưu lượng và thành phần xử lý
Tiêu chuẩn nước thải sau xử lý vào nguồn
GHI CHÚ: Đường nước Đường bùn Đường nước tách bùn Đường khí Đường châm hóa chất
Điều kiện thực tế xây dựng vận hành hệ thống
Điều kiện về kỹ thuật (xây dựng, lắp ráp, vận hành) và khả năng về vối đầu tư.
ĐỀ XUẤT CÔNG NGHỆ XỬ LÝ
Dựa trên việc phân tích thành phần nước thải, yêu cầu mức độ xử lý, điều kiện kinh tế, kỹ thuật, những công trình có thể áp dụng là:
Phương pháp hoá lý: Keo tụ tạo bông hoặc tuyển nổi
Phương pháp xử lý kị khí: bể UASB
Phương pháp xử lý hiếu khí : bể lọc sinh học hay Aerotank.
Với điều kiện của công ty, đề xuất 2 phương án sau
Nước thải từ phân xưởng mì
Nước thải từ phân xưởng satế
LƯỚI LỌC RÁC TINH LƯỚI LỌC RÁC TINH
HẦM TIẾP NHẬN HẦM TIẾP NHẬN
KHÍ BỂ ĐIỀU HOÀ BỂ ĐIỀU HOÀ
HẦM TIẾP NHẬN HẦM TIẾP NHẬN
Nước thải từ phân xưởng mì
Nước thải từ phân xưởng satế
BÁNH BÙN THẢI RA NGUỒN
GHI CHÚ: Đường nước Đường bùn Đường nước tách bùn Đường khí Đường châm hóa chất
SONG CHẮN RÁC THÔ SONG CHẮN RÁC THÔ
THUYẾT MINH QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ
Tại phân xưởng satế nước thải sẽ qua bể tách dầu để tách lượng dầu trong nước. Sau đó nước thải từ các phân xưởng satế, phân xưởng mì và nước thải sinh hoạt từ bể tự hoại sẽ được trạm bơm chảy qua song chắn rác để loại bỏ tạp chất thô rồi qua bể điều hòa để điều hòa lưu lượng và chất lượng nước thải nhờ hệ thống thổi khí dạng ống Để điều chỉnh pH trong bể ở dạng trung tính (pH =7) thì cần phải bơm dung dịch NaOH 10% Từ bể điều hoà, nước thải được bơm sang bể lắng 1 nhằm loại bỏ các chất lơ lửng, các chất hoạt động bề mặt khó tan
Sau lắng một, nước thải đi vào giai đoạn xử lý hoá lý bằng phương pháp tuyển nổi Tại đây, pH được điều chỉnh thích hợp và sục khí với áp suất và lưu lượng thích hợp tạo điều kiện tối ưu tuyển nổi Bể tuyển nổi thực hiện chức năng chất lơ lững, chất hoạt động, chất hữu cơ…, Chất nổi được vớt bằng hệ thống gạt bùn và đưa về bể gom bùn Dinh dưỡng thích hợp cho quá trình xử lý sinh học cũng được điều chỉnh tại đây.
Nước thải sau khi ra khỏi bể lắng 1 được bơm sang bể Aerotank nhằm xử lý triệt để Dinh dưỡng và pH được điều chỉnh thích hợp đảm bảo môi trường sống cho vi sinh vật hiếu khí trong bể.
Sau khi phân huỷ chất hữu cơ, nước được dẫn sang bể lắng II để lắng bông cặn bùn hoạt tính Đối với phương án 1: Bùn hoạt tính lắng xuống một phần được tuần hoàn trở lại Aerotank nhằm duy trì nồng độ sinh khối trong bể, một phần được dẫn về bể gom bùn Bùn từ bể gom bùn được bơm sang bể nén bùn và sau nén bùn, bùn được đưa ra máy ép bùn nhằm tiết kiệm diện tích và tạo mỹ quan cho công trình. Đối với phương án 2: chỉ có sự tuần hoàn nước mà không có sự tuần hoàn bùn, nên lượng bùn từ bể lắng 2 sẽ được bơm sang bể nén bùn và sau nén bùn, bùn được đưa ra máy ép bùn nhằm tiết kiệm diện tích và tạo mỹ quan cho công trình.
TÍNH TOÁN HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI
TÍNH TOÁN THEO PHƯƠNG ÁN 1
Bể tách dầu mỡ dùng để tách và thu các loại dầu mỡ động thực vật… có trong nước thải Bể tách dầu mỡ thường có 2 ngăn: Ngăn thu cặn và ngăn thu mỡ Thường được đặt ở phân xưởng sản xuất satế để tách dầu mỡ trước khi đi vào tram xử lý nước thải.
Lưu lượng nước thải từ phân xưởng satế:
Lưu lượng nước thải tính toán:
Q max satế = Qsatế Kh = 100 3 = 300 m 3 /ngày = 12,5 m 3 /h
Qsatế: Lưu lượng nước thải từ phân xưởng satế, Q = 100 m 3 /ngày.
Kh: Hệ số không đều hòa giờ, Kh = 3.
Theo tiêu chuẩn cấp thoát nước cho ngôi nhà và công trình
Bể tách dầu mỡ thường có 2 ngăn
Thời gian lưu trong bể tách dầu mỡ phải lớn hơn 1h, chọn t = 1,2h.
Chiều sâu công tác ngăn thu mỡ từ 0,35 – 1.83m.
Thể tích ngăn thứ nhất bằng hai phần ba thể tích toàn bể.
Diện tích mặt thoáng tối thiểu của ngăn tách mỡ là 0,53 m 2 /m 3 thể tích công tác. Khoảng cách từ mực nước đến nắp thu dầu phải lớn hơn 230 mm.
Khoảng không chứa không khí trong bể có dung tích tối thiểu bằng 12,5% dung tích bể tách dầu.
Thể tích công tác của bể tách dầu mỡ
Ngăn thứ nhất có kích thước
Chiều sâu bảo vệ hBV = 0,5 m
Chiều sau thực tế: H1 = h1 + hBV = 1,8 + 0,5 = 2,3m Kiểm tra điều kiện:
Diện tích mặt thoáng: s = B V L 1 , 8 10 4 0 , 72 0 , 53 m 2 / m 3 ngay
Dung tích phần không khí so với dung tích ngăn:
V2 = 3 1 V 3 1 10 3 , 3 m 3 Ngăn thứ hai có kích thước:
Chiều sâu bảo vệ hBV = 0,5 m
Chiều sau thực tế: H2 = h2 + hBV = 1,8 + 0,5 = 2,3m Kiểm tra điều kiện:
Diện tích mặt thoáng s = B V L 1 , 8 3 , 3 2 1 , 1 0 , 53 m 2 / m 3 ngay
Dung tích phần không khí so với dung tích ngăn
Bể tách dầu mỡ được cấu tạo bằng bêtông cốt thép Mác 250, dày 0,2 m và được vệ sinh vớt dầu mỡ định kỳ mỗi ngày.
Bảng 6.1: Tổng hợp tính toán bể tách dầu mỡ
Thông số Ký hiệu Kết quả
Song chắn rác: tách các loại rác và các tạp chất thô có kích thước lớn ở trong nước thải trước khi đưa nước thải vào các công trình xử lý phía sau Việc sử dụng song chắn rác sẽ tránh hiện tượng tắc nghẽn đường ống, mương dẫn và hư hỏng bơm do rác gây ra.
Do đường ống đưa nước thải về khu xử lý có đường kính D = 400mm, diện tích mặt cắt ướt:
Chọn độ đầy đường ống = 0,8 A = 0.1257 * 0,8 = 0,1 m 2
Vận tốc dòng chảy lớn nhất vmax = Q A max 0 , 0278 0 , 1 0 , 28 m / s
Qmax: Là lưu lượng nước thải lớn nhất giây, Qmax = 27,8 l/s = 0,0278 m 3 /s
Chọn vận tốc dòng chảy lớn nhất qua song chắn rác: vmax = 0,3 m/s
Diện tích mặt cắt ướt dòng chảy qua song chắn rác:
Diện tích tổng cộng của song chắn rác
: A: Diện tích mặt cắt ướt chảy qua song chắn rác, m 2
Athanh chắn: Diện tích thanh chắn, m 2
A s: Bề rộng thanh chắn, chọn s = 8 mm l: Khoảng cách giữa các thanh chắn, chọn l = 16 mm.
Chọn độ dốc đặt song chắn rác so với phương thẳng đứng là 30 o
Diện tích thực của song chắn rác ÁSCR = 0 , 23 2
Chọn kích thước song chắn rác: 600mm x 400 mm
Bề rộng của song chắn rác : Bs = 600mm
Chiều cao mực nước h1 = 400 cos 30 o = 0,346 mm
Do cần đảm bảo mức an toàn, chọn kích thước song chắn rác:
Chiều cao song chắn rác h = 1000 cos 30 o = 866 mm
Tính số khe của song chắn rác
Trong đó: n: Số khe hở của song chắn rác l: Khoảng cách giữa các thanh chắn, l = 16 mm s: Bề rộng thanh chắn, s = 8 mm
Bs: Bề rộng song chắn rác, Bs = 600 mm
Tính lại khoảng cách giữa các thanh chắn: n l + (n – 1) s = Bs
Kiểm tra lại vận tốc dòng chảy
Vận tốc dòng chảy qua song chắn rác: vmax = Q A max 0 0 , , 1366 0278 0 , 20 m / s Vận tốc này nằm trong khoảng cho phép : vmax 0,6 m/s
Tổn thất áp lực qua song chắn rác
Trong đó vmax: Vận tốc dòng chảy lớn nhất qua song chắn rác, vmax = 0,20m/s
K1 : Hệ số tính đến sự tăng tổn thất do vướng rác ở song chắn rác,
: Hệ số sức cản cục bộ của song chắn rác, tính theo công thức:
: Hệ số phụ thuộc vào tiết diện ngang của song chắn rác với tiết diện hình chữ nhật, = 2.42
:Góc nghiên của song chắn rác so với hướng dòng chảy, = 60 o
Tổn thất áp lực ở song chắn rác: hs =0,85 2 0 , 9 2 , 2 81 3 0 , 005 m
Chiều dài phần mở rộng trước song chắn rác:
Bs : Bề rộng song chắn, Bs `0mm
Bm : Chiều rộng mương dẫn trước song chắn, chọn Bm = 400mm
: Góc nghiên chỗ mở rộng, = 20 o
Chiều dài phần mở rộng sau song chắn:
Chiều dài xây dựng của phần mương lắp đặt song chắn rác:
L = L1 + L2 + Ls = 0,3 + 0,15 + 1,2 = 1,65 m Với Ls : Chiều dài phần đặt song chắn rác, Ls = 1,2m
Bảng 6.2: Tổng hợp tính toán song chắn rác thô
Bề rộng song chắn, Bs(mm) 600
Chiều cao song chắn, h(mm) 1000
Góc nghiêng song chắn so với phương thẳng đứng 30 o
Số khe của song chắn rác, n 26
Khoảng cách giữa các thanh chắn, l(mm) 15,4
Vận tốc chảy qua song chắn, v(m/s) 0,2
Tổn thất áp lực chảy qua song chắn, hs(mm) 5
Chiều dài mương lắp đặt song chắn, L(m) 1,65
Bể thu gom: tập trung nước thải từ hệ thống cống được tiếp nhận và phân phối cho các công trình xử lý phía sau, nhằm bảo đảm lưu lượng tối thiểu cho bơm hoạt động, giảm diện tích đào sâu không hữu ích cho bể điều hòa khi không có bể thu gom.
Lưu lượng nước thải Q max h = 100(m 3 /h).
Chọn thời gian lưu nước, t = 10-30 phút ( Xử lý nước thải đô thị và công nghiệp/ trang 396) Chọn t = 10phút
Chọn chiều sâu hữu ích : h1 = 3,5 m
Thể tích xây dựng bể gom = dài x rộng x cao = 2,5 x 2,5 x 4
Chọn máy bơm từ bể thu gom lên bể điều hòa
Chọn 2 máy bơm nhúng chìm hoạt động luân phiên
Lưu lượng mỗi máy bơm, chọn Q = 100 m 3 /h
Cột áp hầm bơm là 9m và tổn thất đường ống là 1m
Vậy chiều cao cột áp là: H = 9+1 m
: Khối lượng riêng của nước (kg/m 3 )
: Hiệu suất chung của bơm từ 0,72 – 0,93, chọn = 0,8
Công suất bơm thực: (lấy bằng 120% công suất tính toán)
Bảng 6.3: Tổng hợp tính toán bể thu gom
Thời gian lưu nước, t(phút) 10
Kích thước ngăn tiếp nhận
Vì mức độ chất rắn lơ lửng ở dòng vào có thể vượt quá 40mg/l nên quy trình phải thiết kế để dòng nước thải chảy qua một lưới lọc tinh để loại bỏ các hạt có kích thước nhỏ hơn 1mm nhằm bảo vệ thiết bị trước khi đưa vào bể điều hoà bể điều hoà.
Chọn loại lưới cố định và đường kính mắt lưới là 1 mm
Bể điều hòa: Điều hoà lưu lượng, nồng độ chất hữu cơ, tránh cặn lắng và làm thoáng sơ bộ Qua đó oxy hóa một phần chất hữu cơ, giảm kích thước các công trình đơn vị phía sau và tăng khả năng làm việc hiệu quả.
6.1.5.2 Tính toán Để xác định kích thước bể điều hoà, ta cần các số liệu về độ biến thiên lưu lượng của nước thải theo từng khoảng thời gian trong ngày, lưu lượng trung bình ngày. Ở đây, do không có số liệu về độ biên thiên lưu lượng nước thải của nhà máy theo giờ nên ta chỉ có thể tính thể tích bể điều hoà một cách gần đúng như sau:
Thể tích bể điều hoà
Q TB h: Lưu lượng trung bình giờ, Q = 42 m 3 /h t: Thời gian lưu nước trong bể điều hoà (4-8 giờ), Chọn t=6giờ
Kích thước xây dựng của bể điều hoà
Chọn chiều cao làm việc là : h = 4(m), chiều cao bảo vệ hbv = 0,5(m)
Diện tích ngang của bể điều hoà:
Kích thước bể: dài x rộng = 8 8 (m 2 )
Thể tích xây dựng bể điều hoà
Vdh(tt) = dài x rộng x cao = 8 8 (4+ 0,5) = 288 (m 3 ) > 252 (m 3 )
Tốc độ khuấy trộn bể điều hoà:
Chọn khuấy trộn bể điều hoà bằng hệ thống thổi khí Lượng khí nén cần cho thiết bị khuấy trộn: qkhí = R Vdh(tt) = 0,9 khí m 3 /m 3 bể.phút 252m 3 = 226,8m 3 /h.
R: Tốc độ khí nén, R = 10 – 15 l/m 3 phút, chọn R = 15 l/m 3 phút
Vdh(tt): Thể tích thực tế của bể điều hoà
Bảng 6.4 : Các thông số cho thiết bị khuếch tán khí
Lưu lượng khí (l/phút.cái)
Hiệu suất chuyển hoá oxy Tiêu chuẩn ở độ sâu 4.6m, % Đĩa sứ - lưới
Bản sứ - lưới Ống plastic xốp cúng bố trí:
Hai phía theo chiều dài( dòng chảy xoắn hai bên)
Một phía theo chiều dài(dòng chảy xoắn một bên) Ống plastic xốp mềm bố trí:
Một phía theo chiều dài Ống khoan lỗ bố trí:
Một phía theo chiều dài
15 – 19 Chọn khuếch tán khí bằng đĩa sứ bố trí dạng lưới Vậy số đĩa khuếch tán là: n = m h dia h m r q kk
Trong đó r : Lưu lượng khí, chọn r = 180 l/phút đĩa = 10,8 m 3 /h
Chọn đường ống dẫn và cách bố trí
Lưu lượng khí cung cấp cho bể là:
Vậy: Lưu lượng khí cần cung cấp cho bể điều hòa = 0,072 (m 3 /s) Chọn 1 ống chính và 6 ống nhánh Vận tốc khí trong ống vkk= 10 – 15 m/s ,có thể chọn vkk = 15 m/s.
Chọn ống sắt tráng kẽm có 90
Chọn ống sắt tráng kẽm có 34
Tính toán các ống dẫn nước vào và ra khỏi bể điều hoà:
Nước thải được bơm từ hố thu vào bể điều hoà, Vận tốc cho phép nước chảy trong ống v= 0,9 – 1.5 m/s,chọn vận tốc nước vào bể là 1,5 m/s, lưu lượng nước thải
42 m 3 /h, đường kính ống vào là:
Chọn ống nhựa PVC có đường kính 114mm
Kiểm tra lại vận tốc
Áp lực và công suất của hệ thống nén khí: Áp lực cần thiết cho hệ thống nén khí xác định theo công thức:
Trong đó: hd: Tổn thất áp lực do ma sát dọc theo chiều dài trên đường ống dẫn hc: Tổn thất áp lực cục bộ, m hf: Tổn thất qua thiết bị phân phối, m
H: Chiều cao hữu ích của bể điều hoà, H = 4 m
Tổng tổn thất hd và hc thường không vượt quá 0.4m, tổn thất hf không vượt quá 0.5m, do đó áp lực cần thiết là:
Áp lực không khí sẽ là:
Công suất máy thổi khí tính theo công thức sau:
Trong đó: qkk: Lưu lượng không khí, qkk = 0.02m 3 /s n: Hiệu suất máy thổi khí, n = 0.7 – 0.9, chọn n = 0.8 k: Hệ số an toàn khi sử dụng trong thiết kế thực tế, chọn n = 2.
Chọn hai máy bơm để bơm nước thải từ bể điều hòa sang bể tuyển nổi Một hoạt động một dự phòng.
: Khối lượng riêng của nước (kg/m 3 )
: Hiệu suất chung của bơm từ 0,72 – 0,93, chọn = 0,8
Công suất bơm thực: (lấy bằng 120% công suất tính toán)
Bảng 6.5 Tổng hợp tính toán bể điều hòa
Thời gian lưu nước của bể điều hoà, t(h) 6
Kích thước bể điều hoà
Số đĩa khuyếch tán khí, n(đĩa) 24 Đường kính ống dẫn khí chính, D(mm) 90 Đường kính ống nhánh dẫn khí, dn(mm) 34 Đường kính ống dẫn nước vào , ra khỏi bể (mm) 114
Công suất máy nén khí, N(kw) 2
Bể tuyển nổi được sử dụng để tách các dầu mỡ, váng nổi và các chất lơ lững Quá trình tuyển nổi thường được thực hiện bằng áp lực, hỗn hợp khí nước có áp lực lớn được đưa vào bể, các hạt khí tách ra thành các bọt khí nhỏ Các bọt khí đó sẽ kết dính với các hạt và khi lực nổi của tập hợp các bong bóng khí và hạt đủ lớn sẽ cùng nhau nổi lên bề mặt do tỷ trọng của bọt khí và cặn bám lên đó nhỏ hơn tỉ trọng của nước rất nhiều Bể có tác dụng khử một phần chất hoạt động bề mặt và cặn lơ lững.
Tuyển nổi áp lực điều chỉnh được lượng không khí, chế độ công tác của trạm ổn định, độ hoà tan của không khí trong nước thải tăng khi áp suất tăng Tuy phải tốn chi phí cho thùng áp lực nhưng hiệu suất tuyển nổi cao và ổn định So với tuyển nổi chân không thì việc xây dựng và vận hành bể tuyển nổi đơn giản hơn nhiều Vậy chọn bể tuyển nổi áp lực cho quy trình.
Bảng 6.6: Thông số tính toán bể tuyển nổi
Thông số thiết kế cho bể tuyển nổi áp lực (Xử lý nước thải đô thị và công nghiệp- Tính toán thiết kế công trình- Lâm Minh Triết)
Hàm lượng cặn lơ lững đi vào bể tuyển nổi
Hàm lượng BOD đi vào bể tuyển nổi
Hàm lượng BOD sau khi đi qua song chắn rác, bể điều hoà giảm 15%, COD tương ứng giảm tối thiểu 7%
Vậy hàm lượng COD đi vào bể tuyển nổi:
Lượng nước tuần hoàn đưa vào bình áp lực
A/S: Tỉ số chất khí/ chất rắn, ml khí /mg chất rắn A/S = 0,015(mg/l) f: Phần khí hoà tan ở áp suất P, thông thường f=0,5
P: Áp suất trong bình áp lực, atm Được xác định bởi
P= p 101 101 , 35 , 3 ( Hệ SI) P: Áp suất, kPa
Sa: Nồng độ chất rắn trong nước thải, mg/l Sa `0mg/l
1,3: Trọng lượng tính theo mg của một ml không khí
1: Hằng số tính đến hệ thống làm việc ở điều kiện khí quyển
Trong khoảng Đặc trưng Áp suất, KN/m 2
Tỉ số khí: rắn, ml/mg
Tải trọng bề mặt, m 3 /m 2 ngày
Thời gian lưu nước, phút
Lượng khí hoà tan,ml/l
270-3400,01-0,02 sa :Độ hoà tan của khí, ml/l sa = 15,7(ml/l)
R : Lưu lượng nước tuần hoàn, m 3 /h
Thay số vào ta được
Phần trăm nước tái sử dụng
Tổng lưu lượng vào bể tuyển nổi
Diện tích bề mặt bể tuyển nổi
Trong đó: a: Tải trọng bề mặt bể tuyển nổi, a = 3-10(m 3 /m 2 giờ) ( Xử lý nước thải đô thị và công nghiệp- Tính toán thiết kế các công trình- Lâm Minh Triết) Chọn a =3 (m 3 / m 2 giờ)
Thời gian lưu nước trong bể tuyển nổi, t -60(phút) Chọn t = 30(phút)
Thể tích bể tuyển nổi
Chiều cao bể tuyển nổi ht = 20 31 , , 67 01 ( ( 2 ) ) 1 , 5 ( )
Chiều cao tổng cộng của bể tuyển nổi
Trong đó ht- Chiều cao phần tuyển nổi, ht = 1,5(m) hbv- Chiều cao bảo vệ, hbv = 0,3(m)
Chiều dài bể tuyển nổi: L = 5,5(m)
Chiều rộng bể tuyển nổi: B = 3,2(m)
Thể tích xây dựng bể tuyển nổi
Thể tích cột áp lực
Chọn thời gian lưu nước trong bình áp lực, tp = 2(phút)
Thể tích bình áp lực
Chọn chiều cao cột áp lực H= 1 (m)
Chọn chiều cao bảo vệ: hbv =0,3(m)
Đường kính bồn áp lực
Thể tích xây dựng của bình áp lực
Lưu lượng khí cung cấp
S: Lượng cặn tách ra trong một phút
Tính bề dày thân bình áp lực
Vật liệu bình: thép CT3
Tốc độ gỉ: 0,06mm/năm
Môi trường làm việc lỏng (nước): 1000 kg / m 3
Áp suất làm việc: Pk = 3,85(atm) = 300kPa
Chiều cao nước trong bình H=1(m)
Bề dày thân áp lực
Dt: Đường kính trong bình áp lực, Dt = 0,36m h
Hệ số tràn, h 0 , 95 P:Áp suất tính toán trong thiết bị
Pn : Là áp suất thuỷ tĩnh
Hệ số hiệu chỉnh : 1 nk = 2,6 nc = 1,5
Lấy giá trị nhỏ nhất trong 2 kết quả vừa nhận được để tính toán
C1: Hệ số ăn mòn hoá học, C1 = 1mm
C2: Hệ số ăn mòn cơ học, C2 = 0
C3: Hệ số bổ sung do dung sai, C3 = 0,22mm
nên áp dụng công thức tính bề dày thân
Kiểm tra áp suất tính toán
Kiểm tra ứng suất thử
Tính bề dày đáy (elip) của bình áp lực
hb: Chiều cao phần lồi của đáy, hb = 0,25Dt = 0,25 360 = 90(mm) k: Hệ số không thứ nguyên, k = 1
447,7>50 nên áp dụng công thức tính bề dày
Vì S – C =0,42< 10mm tăng lên 2mm cho giá trị C
Vậy chiều dày đáy và nắp thiết bị
Kiểm tra ứng suất thử
Lượng cặn tươi thu được từ bể tuyển nổi
Lượng chất lơ lững và chất hoạt động bề mặt sinh ra mỗi ngày
SSvào: Hàm lượng SS khi đi vào bể tuyển nổi (mg/l)
Q: Lưu lượng nước thải, Q = 1000 m 3 /ngày
Cặn tươi từ bể tuyển nổi có đặc điểm: Độ ẩm 95% nên hàm lượng cặn ( hay SS) là 5%
Lượng cặn tươi cần phải xử lý trong ngày tính theo SS
Trong 1m 3 cặn tươi 0,05m 3 cặn (SS)(0,95m 3 còn lại là nước)
? 0,067ngày)Tổng lưu lượng cặn tươi cần phải xử lý trong ngày với hệ số an toàn 1,5 là
Tính bơm nước tuần hoàn vào bể tuyển nổi
Chọn vận tốc nước trong ống v = 1,5m/s
Đường kính ống tuần hoàn
Chọn ống PVC có đường kính danh nghĩa độ dày = 60 1,5mm
Kiểm tra lại vận tốc trong ống v = 4 D R 2 3 , 14 4 0 , 073 20 , 2 02 3600 1 , 33 m / s
Áp dụng phương trình Bernoulli cho mặt cắt nước tuần hoàn đầu ra (ký hiệu là 1) và mặt cắt nước tuần hoàn vào(ký hiệu là 2) bể tuyển nổi
Chọn chiều dài tổng đường ống là l = 10m
(với 0 , 2 ) là độ nhám tuyêt đối)
Tổng hệ số ma sát cục bộ
1 Hệ số trở lực khi vào ống hút
2 Hệ số trở lực khi ra ống đẩy
3 Hệ số trở lực van 1chiều
4 Hệ số trở lực khuỷu cong 90 0 , 5khuỷu
5 Hệ số đột mở ở bồn áp lực
6 Hệ số đột thu ở bồn áp lực
Công suất bơm ly tâm
Công suất bơm thực với hệ số an toàn 1,2
Nt = 2,2 1,2 = 2,7 kW = 3,7 Hp Chọn 2 bơm có công suất 4 Hp hoạt động luân phiên
Phân phối nước tuần hoàn vào bể tuyển nổi
Vận tốc nước đi lên trong vùng tuyển nổi là v = 6m/h (Theo Thoát nước,Tập 2).
Phân phối nước tuần hoàn vào bể tuyển nổi bằng hệ thống ống đục lỗ, vận tốc nước ra khỏi lỗ là v = 1m/s Đường kính lỗ 10mm.
Lưu lượng qua mỗi lỗ: q = 2 3,14 0,01 2 1 3600 0, 2826( 3 /
Số vị trí phân phối nước vào bể n = R q 0 20 , 2826 , 02 70 , 9 lỗ Chọn n = 70 lỗ.
Từ ống chính chia làm 7 ống nhánh, trên mỗi ống nhánh đục 10 lỗ.
Ống nhánh là ống PVC đường kính danh nghĩa độ dày = 21 1,9
Hiệu quả xử lý ở bể tuyển nổi
Sau tuyển nổi hàm lượng SS giảm 50%, COD giảm 30% và BOD giảm 5%
Hàm lượng SS sau tuyển nổi
Hàm lượng COD sau tuyển nổi
Hàm lượng BOD sau tuyển nổi
Tính đường kính ống và bơm dẫn nước thải sang bể AEROTEN
Đường kính danh nghĩa độ dày = 76 1,8mm
Cột áp bơm, H = 8-10 mH20 Cột áp của bơm phải lớn hơn tổng (khoảng cách từ mặt nước bể tuyển nổi đến mặt nước bể AEROTEN, tổn thất cục bộ, tổn thất dọc đường ống) Do phân phối nước vào từng điểm nên đường kính ống phân phối nhỏ, tổng chiều dài đường ống lớn, nhiều nút, tổn thất cục bộ lớn.Nên chọn H = 10m
H: Chiều cao cột áp, chọn H = 8 mH20
: Hiệu suất của bơm từ 0,72 – 0,93 Chọn 0,8
Công suất bơm thực: (lấy bằng 120% công suất tính toán)
Nthực = N x 1,2 = 1,43 x 1,2 = 1,7 kW = 2,3 Hp Chọn 2 bơm công suất 2,3Hp hoạt động luân phiên
Thiết kế máng thu nước ra khỏi bể
Bố trí máng thu váng nổi dọc theo chiều rộng bể
Chiều dài máng thu váng nổi
L’ = B = 3,2m Lưu lượng vào máng: Qm = Qw = 2,01m 3 /ngày
Ld = Q L m ' 2 3 , , 01 2 0 , 7 m 3 / m ngày Máng thu nước tiết diện hình chữ nhật : chiều cao r, chiều rộng d với d = 2r Độ dốc máng i=1/200
: Diện tích mặt cắt ướt d r
với n là độ nhám của lòng máng,
Chọn kích thước máng : r = 100mm,d=2 r =2 100 0mm
Máng răng cưa hình chữ V góc 90 0 đặt xung quanh máng thu nước. Chiều cao hình chữ V là 5cm, đáy chữ V là 10cm Mỗi mét dài có 5 khe chữ V, khoảng cách giữa các đỉnh là 20cm.
Chọn chiều cao mực nước h trong khe chữ V q0 = 5 / 2
Rút ra h = 2 cm < 5cm (đạt yêu cầu)
Chiều dài máng thu Lm = 0,8
Lưu lượng vào máng thu nước Qm = Q + R = 62,24(m 3 /h)
Tính tương tự ta tìm được r = 0,054 m = 54 mm.
Chiều cao máng thu nước r = 100mm
Chiều rộng máng thu nước d = 200mm
Tương tự máng răng cưa thu váng nổi
Đường kính ống thu váng nổi
Bảng 6.7: Tổng hợp tính toán bể tuyển nổi
Thời gian lưu nước, t(phút) 30
Kích thước bể tuyển nổi
Loại bỏ các hợp chất hữu cơ hoà tan có khả năng phân huỷ sinh học nhờ quá trình vi sinh vật lơ lửng hiếu khí
Các thông số thiết kế
Lưu lượng nước thải Q = 1000 (m 3 /ngày)
Lượng BOD5 đầu vào: S0= 437,4 (mg/l)
Hàm lượng COD đầu vào 771,9 (mg/l)
Hàm lượng chất lơ lững đầu vào 141,1mg/l
Nước thải sau xử lý đạt tiêu chuẩn loại B:
Hàm lượng BOD5 đầu ra: S = 40 mg/l Cặn lơ lững đầu ra 30 (mg/l) , gồm có 65% là cặn dễ phân huỷ sinh học
Lượng bùn hoạt tính trong nước thải đầu vào: X0 = 0
Tỷ số giữa lượng chất rắn lơ lững bay hơi ( MLVSS) với lượng chất rắn lơ lững trong nước thải( MLSS) là MLVSS MLSS 0 , 7 , Tức độ tro của bùn hoạt tính Z=0,3
Tỉ số chuyển đổi: BOD5 = 0,68 x BOD20
Nồng độ bùn hoạt tính tuần hoàn ( tính theo cặn lơ lững) là 10.000 (mg/l)
Nồng độ chất rắn lơ lững bay hơi hay nồng độ bùn hoạt tính (MLVSS) được duy trì trong bể Aerotank là X000(mg/l)
Thời gian lưu bùn trong bể Aerotank là SRT = 10 ngày
Nước thải đầu vào đã điều chỉnh đủ chất dinh dưỡng và pH thích hợp điều kiện xử lý sinh học
Chế độ thuỷ lực khuấy trộn hoàn chỉnh
Giá trị các thông số động học
Hệ số phân huỷ nội bào Kd = 0,05 ngày -1
Hệ số sản lượng tối đa ( tỷ số giữa lượng tế bào được tạo thành với lượng cơ chất bị tiêu thụ) Y = 0,6 ( mgBOD 5 mgVSS
Loại và chức năng bể: Bể Aerotank khuấy trộn hoàn chỉnh
Q w , X r Hình 6.1 : Sơ đồ làm việc của bể Aerotank
Tính nồng độ BOD trong nước thải sau xử lý sinh học
Lượng cặn hữu cơ trong nước ra khỏi bể lắng II
C5H7NO2 + 5O2 5 CO 2 2 H 2 O NH 3 năng lượng
114 1g 1 5 32 / 113 1 , 42 g Vậy: 1 mg tế bào bị oxy hoá cần tiêu thụ 1,42mg oxy
Để oxy hoá toàn bộ lượng cặn có khả năng phân huỷ sinh học ở dòng ra cần lượng oxy: 19 , 5 1 , 42 27 , 69 ( mg / l )
Lượng BOD5 có trong cặn ra khỏi bể lắng
Lượng BOD5 hoà tan ra khỏi bể lắng II bằng tổng BOD5 cho phép ở đầu ra trừ đi lượng BOD5 có trong cặn lơ lững :
Hiệu quả xử lý tính theo BOD5 hoà tan:
Hiệu quả xử lý tính theo BOD5 tổng cộng:
Q: Lưu lượng tính toán, Q = 1000 m 3 /ngày
SRT: Thời gian lưu bùn, SRT = 10 ngày
Y: Hệ số tải lượng bùn, Y = 0,5 mg VSS/mg BOD5
S0: Hàm lượng BOD5 của nước thải đầu vào, S0 = 437,4 mg/l
S: Hàm lượng BOD5 của nước thải đầu ra, S = 21,2 mg/l
X: Nồng độ VSS trong hỗn hợp bùn, X = 3000 mg VSS/l kd: Hệ số phân hủy nội bào, kd = 0,06 ngày -1
Chiều cao hữu ích của bể từ 3,0 – 4,5m Chọn h = 4m
Chiều cao tổng cộng của bể : 4 + 0,5 = 4,5 m
Diện tích bề mặt bể Aerotank
Chọn kích thước bể : dài x rộng = 13m x 9m.
Thể tích thực của bể Aeroten là
Thể tích bùn xả hàng ngày
SRT: Thời gian lưu bùn ( ngày)
V: Thể tích của bể Aerotank, m 3
X: Nồng độ bùn hoạt tính trong bể Aerotank, mg/l
Q W : Lưu lượng bùn thải bỏ, m 3 /ngày
Q e : Lưu lượng nước thải sau xử lý ( nước ra khỏi lắng II), coi như thất thoát nước theo bùn là không đáng kể Q e = Q = 1000( m 3 /ngày)
X e : Nồng độ bùn hoạt tính trong nước đã xử lý, mg/l
Sinh khối của bùn hoạt tính được tính bằng khối lượng chất lơ lững bay hơi trong tổng hàm lượng bùn nên:
Xr: Nồng độ bùn hoạt tính ở đáy bể lắng II cũng chính là nồng độ bùn hoạt tính tuần hoàn, tính theo VSS:
Lượng bùn thải bỏ hàng ngày
Hệ số tạo bùn từ BOD5:
Lượng bùn sinh ra mỗi ngày do khử BOD5 ( Tính theo VSS)
Lượng tăng sinh khối tổng cộng mỗi ngày tính theo MLSS:
TÍNH KINH TẾ
VỐN ĐẦU TƯ CHO PHƯƠNG ÁN 1
SỐ LƯỢNG ĐƠN GIÁ (VNĐ/M 3 )
Tổng cộng 603.792.400 7.1.2 Phần thiết bị
STT Thiết bị, máy móc Đơn vị tính Số lượng Đơn giá
1 Song chắn rác thô Cái 1 1.000.000 1.000.000
2 Song chắn rác tinh Cái 2 95.000.000 190.000.000
3 Bơm chìm ở bể thu gom Cái 2 22.000.000 44.000.000
4 Bơm chìm ở bể điều hòa Cái 2 22.000.000 44.000.000
6 Đĩa phân phối khí Cái 132 100.000 13.200.000
7 Bộ điều chỉnh pH Bộ 1 16.000.000 16.000.000
8 Bơm định lượng NaOH Cái 1 4.500.000 4.500.000
9 Bơm ly tâm cho bể tuyển nổi Cái 2 10.000.000 20.000.000
10 Bơm nước thải hoàn lưu Cái 2 10.000.000 20.000.00
11 Mô tơ kéo dàn gạt váng nổi Bộ 1 8.000.000 8.000.000
12 Giàn gạt váng nổi Bộ 1 25.000.000 25.000.000
STT Thiết bị, máy móc Đơn vị tính Số lượng Đơn giá
14 Máng thu váng nổi Bộ 1 2.000.000 2.000.000
15 Máy thổi khí bể Aeroren Cái 2 30.000.000 60.000.000
16 Máng thu nước răng cưa bể lắng II Bộ 2 2.500.000 5.000.00
18 Bơm bùn tuần hoàn Cái 1 30.000.000 30.000.000
19 Giàn gạt cặn bể lắng II Bộ 1 25.000.000 25.000.000
20 Motơ kéo giàn gạt cặn Bộ 1 8.000.000 8.000.000
21 Máng thu ván nổi Bộ 1 2.000.000 2.000.000
22 Bơm định lượng NaOCl Cái 1 3.000.000 3.000.000
23 Máng răng cưa bể nén bùn Bộ 2 2.500.000 5.000.000
25 Đường ống, lan can,van khóa,điện 1 100.000.000 150.000.000
Tổng vốn đầu tư cơ bản:
7.1.3 Chi phí quản lý và vận hành
7.1.3.1 Chi phí nhân công Công nhân vận hành 4 người chia làm 2 ca làm việc Cán bộ quản lý 1 người làm giờ hành chính.
Tổng số: 5 người với lương tháng 2 triệu/người.tháng
S1 = (5 công nhân* 2.000.000 đồng/tháng)* 12 tháng = 120.000.000(đồng/năm)
STT Thiết bị Số lượng
Thời gian ( h/ngày) Điện năng tiêu thụ (KWh/ngày)
1 Bơm nước thải bể gom 2 1,70 12 20,4
2 Bơm nước thải hoàn bể điều hoà 2 1,70 12 20,4
3 Bơm nước thải bể tuyển nổi 2 2,96 24 71,04
4 Bơm nước thải tuần hoàn bể tuyển nổi 2 1,7 24 40,8
6 Bơm bùn bể nén bùn 1 1,48 3 4,44
7 Máy thổi khí bể điều hoà 2 2,0 12 24
8 Máy thổi khí bể Aerotank 2 18,18 24 436,32
9 Máy ép bùn băng tải 1 1,1 8 8,8
10 Bơm định lượng dung dịch 2 0,74 12 8,88
Chi phí cho 1kw điện : 1000 VNĐ
Chi phí điện năng cho 1 ngày vận hành:
S2 = (624,48kW/ngày 1000 đồng/kW 365 ngày/năm) = 227.935.200 (VNĐ/năm)
219 (kg/năm) x 100.000 (VNĐ) = 21.900.000 (kg/năm)
Tổng chi phí hoá chất trong 1 năm:
7.1.4 Chi phí xử lý 1m 3 nước thải
Chi phí xây dựng cơ bản được khấu hao trong 30 năm, chi phí máy móc thiết bị khấu hao trong 15 năm:
Tổng chi phí đầu tư trong 1 năm
Chi phí tính cho 1m 3 nước thải được xử lý
VỐN ĐẦU TƯ CHO PHƯƠNG ÁN 2
SỐ LƯỢNG ĐƠN GIÁ (VNĐ/M 3 )
5 Bể lọc sinh học đợt 1 122.60 1 1.800.000 196.430.400
7 Bể lọc sinh học đợt 2 25,93 1 1.800.000 46.674.000
T Thiết bị, máy móc Đơn vị Số lượng Đơn giá Triệu VNĐ
1 Song chắn rác thô Cái 1 1.000.000 1.000.000
2 Song chắn rác tinh Cái 2 95.000.000 190.000.000
3 Bơm chìm ở bể thu gom Cái 2 22.000.000 44.000.000
4 Bơm chìm ở bể điều hòa Cái 2 22.000.000 44.000.000
6 Đĩa phân phối khí Cái 132 100.000 13.200.000
7 Bộ điều chỉnh pH Bộ 1 16.000.000 16.000.000
8 Bơm định lượng NaOH Cái 1 4.500.000 4.500.000
9 Bơm ly tâm cho bể tuyển nổi Cái 2 10.000.000 20.000.000
10 Bơm nước thải hoàn lưu Cái 2 10.000.000 20.000.00
11 Mô tơ kéo dàn gạt váng nổi Bộ 1 8.000.000 8.000.000
12 Giàn gạt váng nổi Bộ 1 25.000.000 25.000.000
14 Máng thu váng nổi Bộ 1 2.000.000 2.000.000
16 Bơm tuần hoàn nước Cái 2 10.000.000 20.000.000
17 Quạt gió bể Biophin Bộ 2 30.000.000 60.000.000
18 Máng thu nước răng cưa bể lắng II Bộ 2 5.000.000 10.000.00
20 Bơm bùn tuần hoàn Cái 1 30.000.000 30.000.000
21 Giàn gạt cặn bể lắng II Bộ 1 25.000.000 25.000.000
22 Motơ kéo giàn gạt cặn Bộ 1 8.000.000 8.000.000
23 Máng thu ván nổi Bộ 1 2.000.000 2.000.000
24 Bơm định lượng NaOCl Cái 1 3.000.000 3.000.000
25 Máng răng cưa bể nén bùn Bộ 2 2.500.000 5.000.000
27 Đường ống, lan can,van khóa,điện 1 100.000.000 150.000.000
Tổng vốn đầu tư cơ bản:
7.2.3 Chi phí quản lý và vận hành
7.2.3.1 Chi phí nhân công Công nhân vận hành 4 người chia làm 2 ca làm việc Cán bộ quản lý 1 người làm giờ hành chính.
Tổng số: 5 người với lương tháng 1,5 triệu/người.tháng
S1 = (5 công nhân* 2000.000 đ/tháng)* 12 tháng = 120.000.000(đồng/năm)
Thời gian ( h/ngày) Điện năng tiêu thụ (KWh/ngày)
1 Bơm nước thải bể gom 2 1,70 12 20,4
2 Bơm nước thải hoàn bể điều hoà 2 1,70 12 20,4
3 Bơm nước thải bể tuyển nổi 2 2,96 24 71,04
4 Bơm nước thải tuần hoàn bể tuyển nổi 2 1,7 24 40,8
7 Mô tơ kéo dàn phân phối nước 2 1,5 24 36
8 Mô tơ kéo giàn gạt cặn 2 1,1 24 26,4
9 Bơm bùn bể nén bùn 1 1,48 3 4,44
10 Máy thổi khí bể điều hoà 2 2,0 12 24
11 Máy ép bùn băng tải 1 1,1 8 8,8
10 Bơm định lượng dung dịch 2 0,74 12 8,88
Chi phí cho 1kw điện : 1000 VNĐ
Chi phí điện năng cho 1 ngày vận hành:
S2 = (771,6 kW/ngày 1000 đồng/kW 365 ngày/năm) = 281.634.000 (VNĐ/năm)
219 (kg/năm) x 100.000 (VNĐ) = 21.900.000 (kg/năm)
Tổng chi phí hoá chất trong 1 năm:
7.2.4 Chi phí xử lý 1m 3 nước thải
Chi phí xây dựng cơ bản được khấu hao trong 30 năm, chi phí máy móc thiết bị khấu hao trong 15 năm:
Tổng chi phí đầu tư trong 1 năm
Chi phí tính cho 1m 3 nước thải được xử lý
QUẢN LÝ VÀ VẬN HÀNH
NGHIỆM THU CÔNG TRÌNH
Công trình trước khi đưa vào hoạt động cần có sự kiểm tra của các cơ quan chuyên môn Đây là giai đoạn nghiệm thu công trình, gồm các bước:
Kiểm tra công trình có được xây dựng với thiết kế đã duyệt hay chưa.
Kiểm tra số lượng và quy cách lắp đặt các thiết bị kể cả dự trữ.
Kiểm tra chất lượng thi công: dung nước sạch để kiểm tra rò rỉ của từng công trình, đầu tiên tiến hành thử độ khít kín của công trình, sau đó kiểm tra các thông số thủy lực, sự làm việc của các thiết bị, vị trí tương quan về độ cao, độ dốc của các công trình để cho nước có khả năng tự chảy từ công trình này qua công trình khác.
GIAI ĐOẠN ĐƯA CÔNG TRÌNH VÀO HOẠT ĐỘNG
Đối với công trình xử lý cơ học (song chắn rác, bể điều hòa, bể tuyển nổi, bể lắng,…) thì thời gian đưa vào hoạt động tương đối ngắn Trong thời gian đó, tiến hành diều chỉnh các bộ phận cơ khí, van khóa và các thiết bị đo lường, phân phối hoạt động. Đối với các công trình xử lý sinh học thì gian đoạn đưa vào hoạt động tương đối dài, cần một khoảng thời gian đủ để vi sinh vật thích nghi và phát triển để đạt hiệu quả thiết kế.
Với bể Aeroten: giai đoạn vào hoạt động là giai đoạn tích lũy bùn hoạt tính cần thiết để hoạt động bình thường Trong thời gian này toàn bộ cặn lắng từ bể lắng đợt 2 sẽ được tuần hoàn về bể Aeroten và chỉ vận hành với chế độ thủy lực nhỏ hơn nữa công suất thiết kế Khi tích lũy đủ lượng cặn thì bắt đầu tăng tải trọng lên đến giá trị thiết kế đồng thời quan sát xem quá trình lắng bông cặn có diễn ra nhanh chóng hay không.
NHỮNG NGUYÊN NHÂN PHÁ HỦY CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC BÌNH THƯỜNG CỦA CÁC CÔNG TRÌNH XỬ LÝ VÀ BIỆN PHÁP KHẮC PHỤC
Lượng nước thải đột xuất chảy vào quá lớn hoặc chất lượng nước thải không đáp ứng với yêu cầu thiết kế. o Biện pháp khắc phục: Cần kiểm tra một cách hệ thống về thành phần,tính chất của nước thải theo các chỉ tiêu về số lượng và chất lượng Nếu có những hiện tượng quy phạm về quy tắc quản lý thì phải kịp thời chấn chỉnh ngay.Khi công trình bị quá tải một cách thường xuyên do tăng lưu lượng và nồng độ nước thải thì phải báo cáo lên cấp trên để có biện pháp xử lý Đồng thời đề ra chế độ quản lý tạm thời cho đến khi có biện pháp mới nhằm làm giảm tải trọng đối với công trình.
Nguồn cung cấp điện bị ngắt o Biện pháp khắc phục: Trong trạm xử lý nên dung 2 nguồn điện độc lập để khi nguồn điện này bị mất thì còn nguồn điện kia.
Cán bộ công nhân quản lý không tuân theo các quy tắc quản lý kỹ thuật kể cả kỹ thuật an toàn. o Biện pháp khắc phục: Nhắc nhở những công nhân thường trực ghi đúng sổ sách và kịp thời sữa chữa những sai sót.Tổ chức công nhân học tập kỹ thuật để nâng cao tay nghề và làm cho việc quản lý công trình được tốt hơn.
TỔ CHỨC QUẢN LÝ VÀ KỸ THUẬT AN TOÀN
Quản lý trạm xử lý nước thải được thực hiện trực tiếp của cơ quan quản lý hệ thống Cơ cấu lãnh đạo, thành phần cán bộ kỹ thuật, số lượng công nhân mỗi trạm tùy thuộc vào công suất mỗi trạm, mức độ xử lý nước thải, kể cả mức độ cơ giới và tự động hóa của trạm.
Quản lý về các mặt kỹ thuật an toàn, phòng hỏa và các biện pháp tăng năng suất.
Tất cả các công trình phải có hồ sơ sản xuất Nếu có những thay đổi về chế độ quản lý công trình thì kịp thời bổ sung vào hồ sơ đó Đối với công trình phải giữ nguyên không được thay đổi về chế độ công nghệ. Tiến hành sữa chữa, đại tu đúng kỳ hạn theo kế hoạch đã duyệt.
Nhắc nhở những công nhân thường trực ghi đúng sổ sách và kịp thời sữa chữa sai sót.
Hàng tháng lập báo cáo kỹ thuật về bộ phận kỹ thuật của xí nghiệp.
Nghiên cứu chế độ công tác của từng công trình và dây chuyền, đồng thời hoàn chỉnh các công trình và dây truyền đó.
Tổ chức cho công nhân học tập kỹ thuật để nâng cao tay nghề và làm cho việc quản lý công trình được tốt hơn, đồng thời cho họ học tập về kỹ thuật an toàn lao động.
Khi công nhân mới vào làm việc phải đặc biệt chú ý đến an toàn lao động Phải hướng dẫn, giảng dạy cho họ về cấu tạo, chức năng của từng công trình, kỹ thuật quản lý và an toàn, hướng dẫn cách sữ dụng máy móc thiết bị và tránh cho họ tiếp xúc trực tiếp với nước thải và cặn.
Mỗi công nhân phãi được trang bị quần áo và các phương tiện bão hộ lao động. Ở những nơi làm việc cạnh các công trình phải có chậu rữa và thùng nước sạch Đối với các công nhân tẩy rữa cặn ở các công trình, rửa vật liệu lọc ở bể Biophin,các công việc liên quan đến Clorine nước thì phải có những hướng dẫn và quy tắc đặc biệt.
