(Đồ án hcmute) cao ốc căn hộ bmc

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CAO ỐC CĂN HỘ BMC GVHD: TS NGUYỄN SỸ HÙNG SVTH: NGUYỄN CÔNG THÀNH SKL 0 3 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2018 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH -*** - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CAO ỐC CĂN HỘ BMC GVHD: TS NGUYỄN SỸ HÙNG SVTH: NGUYỄN CÔNG THÀNH GVHD: Th.S HUỲNH PHƯỚC SƠN TP Hồ Chí Minh, tháng năm 2018 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Độc lập – Tự – Hạnh Phúc KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: NGUYỄN CÔNG THÀNH - MSSV: 14149157 Ngành: Cơng nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Cao ốc hộ BMC Họ tên giảng viên hướng dẫn: TS NGUYỄN SỸ HÙNG NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày … tháng năm 2018 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) Nguyễn Sỹ Hùng TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Độc lập – Tự – Hạnh Phúc KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: NGUYỄN CƠNG THÀNH - MSSV: 14149157 Ngành: Cơng nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Cao ốc hộ BMC Họ tên giảng viên phản biện: TS Phạm Đức Thiện NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm 10 Đề nghị cho bảo vệ hay không? 11 Đánh giá loại: 12 Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2018 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) Phạm Đức Thiện MỤC LỤC BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN LỜI CÁM ƠN CAPSTONE PROJECT’S TASK CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ: ĐẶC ĐIỂM, VỊ TRÍ XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH: 2.1 Vị trí xây dựng cơng trình: 2.2 Các điều kiện khí hậu tự nhiên thành phố Hồ Chí Minh: 2.3 Sơ lược địa hình: QUY MƠ VÀ ĐẶC ĐIỂM CƠNG TRÌNH: GIẢI PHÁP THIẾT KẾ: 10 4.1 Thiết kế tổng mặt bằng: 10 4.2 Giải pháp thiết kế kiến trúc: 10 4.3 Giải pháp kết cấu: 11 4.4 Giao thơng nội cơng trình: 12 4.5 Các giải pháp kỹ thuật khác: 12 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ: 13 5.1 Tải trọng tác động: 13 5.2 Động đất: 13 5.3 Kết cấu bê tông cốt thép 13 5.4 Nền móng 13 VẬT LIỆU: 13 6.1 Bê tông : 13 6.2 Cốt thép: 13 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN KHUNG 15 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG: 15 1.1 Tĩnh tải: 15 1.2 Hoạt tải sử dụng: 16 1.3 Tải trọng gió: 17 1.4 Tải trọng động đất: 28 TỔ HỢP TẢI TRỌNG: 43 TÍNH TỐN – THIẾT KẾ CỘT KHUNG TRỤC VÀ KHUNG TRỤC C: 45 3.1 Phương pháp tính tốn cột: 46 3.2 Tính thép cột cho trường hợp cụ thể: 50 3.3 Tính tốn cốt đai: 54 TÍNH TỐN – THIẾT KẾ VÁCH KHUNG TRỤC VÀ KHUNG TRỤC C: 55 4.1 Phương pháp tính tốn cốt thép vách: 55 4.2 Tính tốn cốt thép trường hợp cụ thể cho vách: 58 TÍNH TỐN – THIẾT KẾ DẦM SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH: 68 5.1 Tính tốn cốt thép dọc 68 5.2 Tính tốn thép đai: 72 CHƯƠNG 3: THIẾT SÀN DẦM TẦNG ĐIỂN HÌNH 76 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC 76 TÍNH TỐN BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 76 2.1 Khai báo tải trọng 76 2.2 Chia Strip cho sàn 77 2.3 Phân tích mơ hình ta kết nội lực 78 2.4 Kiểm tra độ võng sàn 79 2.5 Tính tốn bố trí cốt thép 79 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 82 TỔNG QUAN VỀ CẦU THANG TRONG CƠNG TRÌNH: 82 THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ TẦNG ĐIỂN HÌNH: 82 2.1 Nhiệm vụ thiết kế: 82 2.2 Kích thước - tiết diện: 82 2.3 Tính tốn tải trọng: 83 2.4 Mơ hình cầu thang Etabs: 85 2.5 Tính tốn nội lực cốt thép 86 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN HỒ NƯỚC MÁI 89 TỔNG QUAN VỀ BỂ NƯỚC TRONG CƠNG TRÌNH: 89 TÍNH TỐN DUNG TÍCH HỒ NƯỚC MÁI: 89 2.1 Các thông số sử dụng nước sinh hoạt: 89 2.2 Lựa chọn vị trí, kích thước hồ nước mái 89 TÍNH TỐN KẾT CẤU HỒ NƯỚC MÁI 91 3.1 Xác định kích thước tiết diện: 91 3.2 Xác định tải trọng: 94 3.3 Mơ hình, xác định nội lực phần mềm SAP2000 tính tốn cốt thép: 95 CHƯƠNG 6: TÍNH TỐN- THIẾT KẾ MĨNG 100 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 100 PHƯƠNG ÁN CỌC KHOAN NHỒI 101 2.1 Sơ kích thước cọc đài móng 101 2.2 Tính tốn sức chịu tải cọc 102 BỐ TRÍ HỆ MĨNG CƠNG TRÌNH (Theo điều 7.1.11 TCVN 10304:2014) 107 TÍNH TỐN – KIỂM TRA CHI TIẾT MĨNG M6 109 4.1 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng lên đầu cọc: 109 4.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc phần mềm SAFE v12.3.2: 111 4.3 Kiểm tra ổn định độ lún cho móng 112 4.4 Kiểm tra xuyên thủng 116 4.5 Tính tốn cốt thép đài móng 117 TÍNH TỐN – KIỂM TRA CHI TIẾT MÓNG LÕI THANG 120 5.1 Kiểm tra phản lực đầu cọc 121 5.2 Kiểm tra ổn định độ lún cho móng 121 5.3 Kiểm tra xuyên thủng 124 5.4 Tính tốn cốt thép đài móng 125 TÀI LIỆU THAM KHẢO 128 LỜI CÁM ƠN Lời em xin chân thành cảm ơn tất thầy cô trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP HCM nói chung thầy Khoa Xây dựng nói riêng dã dạy bảo em bốn năm học vừa qua, từ bước đầu chập chững với kiến thức sở kiến thức chuyên ngành, giúp em nhận thức rõ ràng công việc ngừơi kỹ sư Xây dựng nhiều khía cạnh khác Những kiến thức mà thầy cô truyền đạt hành trang thiếu trình nghề nghiệp em sau Luận án tốt nghiệp kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt chúng em hướng vào sống tương lai Quá trình làm luận văn giúp chúng em tổng hợp nhiều kiến thức học học kỳ trước thu thập, bổ sung thêm kiến thức mới, qua rèn luyện khả tính tốn, khả nghiên cứu giải vấn đề phát sinh thực tế, bên cạnh cịn kinh nghiệm q báu hỗ trợ chúng em nhiều thực tế sau Trong khoảng thời gian thực đồ án tốt nghiệp, em nhận giúp đỡ tận tình thầy Nguyễn Sỹ Hùng thầy cô khác Khoa Thầy giúp em có nhìn đắn, khái quát việc thiết kế, tiếp cận với phần mềm, phương pháp tính tốn quan trọng cần thiết cho người kỹ sư Xây dựng Đó kinh nghiệm quý báo cho thân em sau Tôi xin cảm ơn bạn bè lớp, người sát cánh suốt năm học vừa qua Cảm ơn bạn hợp tác trao đổi, thảo luận đóng góp ý kiến để giúp cho trình làm luận văn tơi hồn thành Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm hạn chế, đồ án tốt nghiệp em khơng thể tránh khỏi sai sót, kính mong nhận dẫn quý Thầy cô để em củng cố hồn thiện kiến thức Cuối em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cảm ơn! Tp Hồ Chí Minh, ngày 26 tháng 06 năm 2018 Sinh viên thực Nguyễn Công Thành CAPSTONE PROJECT’S TASK Name’s student : NGUYEN CONG THANH Student ID : 14149157 Class : 141493A Sector : Construction Engineering Technology Advisor : Dr NGUYEN SY HUNG Start date : 27/01/2018 Finish date: 02/07/2018 Project’s Name: BMC BUILDING Input Data: Architectural Profile (provided by Advitor) Soil Profile (provided by Advitor) The contents of capstone project: Architecture Illustrate architectural drafts again (2%) Structure Modeling, anlysis and design typical floor Calculate, design staircase Modeling, calculation, design of frame and frame C Foundation: Bored piles Product 01 Thesis and 01 Appendix 16 drawing A1 (05 Architecture, 11 Structures) Ho Chi Minh, July 2st, 2018 HEAD OF FACULTY ADVISOR CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ: - Cùng với đà tăng giá điện, giá đất sóng đầu tư nước ngồi đổ vào thành phố Hồ Chí Minh, giá thuê cao ốc văn phòng tăng lên đáng kể, theo nhiều chuyên gia kinh tế, mảng cao ốc cho thuê đắt khách năm tới - Nắm bắt tình hình thực tế, cao ốc hộ BMC xây dựng nhằm mục đích kinh doanh, đáp ứng nhu cầu ngày cao hộ, văn phòng cho thuê dịch vụ cà phê internet, cửa hàng thức ăn nhanh, phòng game, trung tâm thương mại, khu giặt ủi, phòng tập thể dục thể thao… ĐẶC ĐIỂM, VỊ TRÍ XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH: 2.1 Vị trí xây dựng cơng trình: - Cao ốc BMC tọa lạc số 258 Bến Chương Dương, phường Cơ Giang, Quận 1, TP Hồ Chí Minh bên cạnh đại lộ Đông Tây khu khu quy hoạch dự án trọng điểm thành phố 2.2 Các điều kiện khí hậu tự nhiên thành phố Hồ Chí Minh:  Tọa độ địa lý: - Thành phố Hồ Chí Minh nằm vùng đồng sơng Cửu Long miền Đông Nam Bộ, Nam Trung Bộ, Nam Tây Nguyên Có toạ độ địa lý khoảng 10 10’ – 10 38 vĩ độ bắc 106 22’ - 106 054 ’ kinh độ đông Hướng Tiếp giáp Bắc Bình Dương Tây Bắc Tây Ninh Đơng Đông Bắc Đồng Nai Đông Nam Bà Rịa -Vũng Tàu Tây Tây Nam Long An Tiền Giang - Trung tâm thành phố cách bờ biển Đông 50 km đường chim bay Thành phố Hồ Chí Minh có 12km đường bờ biển cách thủ đô Hà Nội 1738km đường Sân bay quốc tế Tân Sơn Nhất với hàng chục đường bay cách trung tâm thành phố 7km  Khí hậu: - Thành phố Hồ Chí Minh có hai mùa rõ rệt: + Mùa mưa từ tháng đến tháng 11 + Mùa khô từ tháng 12 đến tháng năm sau - Nhiệt độ trung bình năm 27oC, khơng có mù đơng, hoạt động du lịch thuận lợi suốt 12 tháng - Lượng xạ dồi dào, trung bình khoảng 140 Kcal/cm2/năm; số nắng trung bình/tháng 160-270 giờ; nhiệt độ cao tuyệt đối 400C, nhiệt độ thấp tuyệt đối 13,80C Tháng có nhiệt độ trung bình cao tháng (28,80C), tháng có nhiệt độ trung bình thấp khoảng tháng 12 tháng (25,70C) Hàng năm có tới 330 ngày có nhiệt độ trung bình 25280C Ðiều kiện nhiệt độ ánh sáng thuận lợi cho phát triển chủng loại trồng vật nuôi đạt suất sinh học cao; đồng thời đẩy nhanh trình phân hủy chất hữu chứa chất thải, góp phần làm giảm nhiễm môi trường đô thị - Lượng mưa cao Khoảng 90% lượng mưa hàng năm tập trung vào tháng mùa mưa từ tháng đến tháng 11, hai tháng thường có lượng mưa cao Các tháng 1,2,3 mưa ít, lượng mưa khơng đáng kể Trên phạm vi không gian thành phố, lượng mưa phân bố khơng đều, có khuynh hướng tăng dần theo trục Tây Nam - Ðông Bắc Ðại phận 0.2 0.5 0.951 10.6 0.2 1.2 0.6 0.926 0.2 1.4 0.7 0.2 1.6 0.2 1.8 530 168.409 172.748 27.45 0.098 10.6 542.72 155.947 162.178 27.45 0.091 0.924 10.6 557.56 144.095 150.021 27.45 0.084 0.8 0.91 10.6 574.52 131.127 137.611 27.45 0.076 0.9 0.897 10.6 593.6 117.621 124.374 27.45 0.068 Tổng độ lún 0.842 - Vậy lớp phân tố thứ 6, σgl = 117.621< 0.2σbt = 118.72 nên dừng tính lún - Tổng độ lún S = 0.842cm < 10cm Thỏa điều kiện biến dạng Hình 6.7: Khối móng quy ước 115 Hình 6.8: Biểu đồ ứng suất thân ứng suất gây lún 4.4 Kiểm tra xuyên thủng Công thức chung xác định lực chống xuyên diện tích hạn chế (theo mục 6.2.5.4 tcvn 5574-2012) Fcx   Rbt um ho Trong đó:  Fcx lực chống xuyên thủng  ệ số, bê tông nặng lấy  Rbt cường độ chịu cắt bê tông  Um giá trị chu vi trung bình đáy đáy hình nén thủng  ho chiều cao làm việc đài 116 Hình 6.9: Mặt cắt xuyên thủng móng M2 Với góc lan tỏa ứng suất 45o ta thấy tháp xuyên thủng hình thành từ mép cột bao hết cọc bên Nên móng khơng cần kiểm tra xun thủng cho đài 4.5 Tính tốn cốt thép đài móng Việc lấy nội lực để tính tốn thép cho đài móng lấy trực tiếp từ giá trị nội lực từ strip vẽ mơ hình 117 Hình 6.10: Biểu đồ Moment max theo dãy strip X móng M2 Hình 6.11: Biểu đồ Moment theo dãy strip X móng M2 118 Hình 6.12: Biểu đồ Moment max theo dãy strip Y móng M2 Hình 6.13: Biểu đồ Moment theo dãy strip Y móng M2 119 Bảng 6.9: Tính tốn cốt thép đài móng M2 Vị trí Trục X Trục Y b h M As (kN.m) (cm2/m) ho Bố trí Asc (mm) (mm) (cm2/m) Lớp 1000 2000 1850 2020.5 39.83 Ø25a100 49.06 Lớp 1000 2000 1850 1371.3 26.85 Ø25a160 30.66 Lớp 1000 2000 1850 2215.2 43.62 Ø25a100 49.06 Lớp 1000 2000 1850 1500.16 29.41 Ø25a160 30.66 TÍNH TỐN – KIỂM TRA CHI TIẾT MĨNG LÕI THANG Hình 6.14: Mặt móng lõi thang 120 5.1 Kiểm tra phản lực đầu cọc  Kiểm tra phản lực đầu cọc phần mềm SAFE v12.3.2 Hình 6.15: Phản lực đầu cọc móng lõi thang Kiểm tra phản lực đầu cọc thỏa mãn điều kiện  Pmax  5114.5( KN )  Rtk  6095( KN )  Pmin  4288(KN)   5.2 Kiểm tra ổn định độ lún cho móng Bảng 6.10: Phản lực chân móng lõi thang Trường hợp FX FY N Mx My Ntt-max -483.13 90.04 150174 -53.34 1425.6 Diện tích thực tế đài: Fd  bl  14  17  238(m ) Trọng lượng tính tốn thực tế đài đất đài: N d  n tb H d Fd  1.1  20  2.5  238  13090( KN ) Lực dọc tính tốn đáy đài N  N  N d  150174  13090  163264( KN ) tt tt tt Mơ men tính tốn đáy đài : 121 M Xtt  M 0ttX  H 0ttY H d  53.34  90.04  2.5  171.76( KN m) M Ytt  M 0ttY  H 0ttX H d  1425.6  483.13  2.5  217.775( KN m) Sử dụng giá trị tải truyền xuống móng với giá trị lực dọc Nmax ứng với giá trị tiêu chuẩn Gần lấy N = Ntt/1.15  Ntc = 163264/1.15 = 141968.7 (kN)  Mtcx = 171.76/1.15 = 149.35 (kN.m)  Mtcy = 217.775/1.15 = 189.37 (kN.m) Góc ma sát trung bình tb   1h1  2 h2   n hn h1  h2   hn 11.28  0.2  25.53  22  16.58 15  28.11 7.3  20.6o 0.2  22  15  7.3 Kích thước đáy đài theo chu vi nhóm cọc biên  L’ = 17 – = 16 (m)  B’ = 14 – = 13 (m) Kích thước khối móng quy ước  Lqư = L’+ 2×Lctan(/4) = 16 + 2×44.5×tan(20.6/4)=24 (m)  Bqư = B’+ 2×Lctan(/4) = 13 + 2×44.5×tan(20.6/4)=21(m)  Hqư = Lc + hđ = 47 (m) Tính Wqư Wqư = Blư×Lqư×Hqư×(γtb-n)= 14×17×47×(22-10) = 134232 (kN) Độ lệch tâm Moment My 149.35  0.001  m  N 141968.7 M 189.37 ey  x   0.0013  m  N 141968.7 ex   Giá trị độ lệch tâm nhỏ nên bỏ qua ảnh hưởng moment Áp lực đất đáy móng N  Wqu ptbtc,min,max  Aqu Pmax = Pmin = Ptb = 548 (kN/m2) Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng – theo TCVN 9362:2012 Rtc  m1  m2 A  b    B  h   '  D  cII   ktc  m1 = – hệ số điều kiện đất  m2 = – hệ số điều kiện cơng trình 122  ktc=1.1 – hệ số tin cậy  Góc ma sát đáy khối móng quy ước  = 28.11o Tra bảng  A = 0.9834  B = 4.9338  D = 7.3983  b = 21m – Kích thước cạnh bé khối móng quy ước  h = Hqư = 47 m – chiều cao khối móng quy ước  γ’ = 10.6 (kN/m3): dung trọng trung bình đất đáy móng   = 10.6 (k N/m3): dung trọng đất đáy móng  c II = 9.2 (kN/m2)  Vậy: Rtc = 2432.58 (kN/m2) Kiểm tra giá trị áp lực đáy móng  Pmax  Pmin  Ptb  548  Rtc  2432.58  Nền mũi cọc làm việc giai đoạn đàn hồi Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước đất tự nhiên - Áp lực thân đất đáy móng khối quy ước :  obt  Hqu '  47 10.6  498.2(kN / m²) - Ứng suất gây lún đáy móng khối quy ước:  o gl   tc tb –  o bt  548  498.2  49.8(kN / m²) - Ta thấy, σobt = 498.2(kN/m²) > σogl = 249(kN/m²), nên không cần kiểm tra lún trường hợp 123 5.3 Kiểm tra xuyên thủng Hình 6.16: Mặt cắt xun thủng móng lõi thang Công thức chung xác định lực chống xuyên diện tích hạn chế (theo mục 6.2.5.4 tcvn 5574-2012) Fcx   Rbt um ho  1 1.2 103  29.5  2.4  84960( kN ) Trong đó:  Fcx lực chống xuyên thủng  hệ số, bê tông nặng lấy  Rbt cường độ chịu cắt bê tông  Um giá trị chu vi trung bình đáy đáy hình nén thủng  ho chiều cao làm việc đài Từ ta tính được: F   Pi  Pim  150174 119783.6  30390.4(kN) Trong đó: Pi tổng phản lực chân vách lên đài móng    Pim tổng phản lực cọc nằm tháp nén thủng vách  F  30390.4(kN)  Fcx  84960(kN) Thỏa điều kiện xuyên thủng 124 5.4 Tính tốn cốt thép đài móng Việc lấy nội lực để tính tốn thép cho đài móng lấy trực tiếp từ giá trị nội lực từ strip vẽ mơ hình Hình 6.17: Biểu đồ Moment max theo dãy strip X móng lõi thang Hình 6.18: Biểu đồ Moment theo dãy strip X móng lõi thang 125 Hình 6.19: Biểu đồ Moment max theo dãy strip Y móng lõi thang Hình 6.20: Biểu đồ Moment theo dãy strip Y móng lõi thang 126 Bảng 6.11: Tính tốn cốt thép đài móng lõi thang Vị trí Trục X Trục Y b h M As (kN.m) (cm2/m) ho Bố trí Asc (mm) (mm) (cm2/m) Lớp 1000 2500 2300 1999.3 39.41 Ø25a100 49.06 Lớp 1000 2500 2300 1434.56 28.12 Ø25a160 30.66 Lớp 1000 2500 2300 2778.1 55.22 Ø28a100 61.57 Lớp 1000 2500 2300 1367.75 26.78 Ø25a160 30.66 127 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Võ Bá Tầm, “Kết cấu bê tông cốt thép - Tập 1”, Nhà xuất đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh [2] Võ Bá Tầm “Kết cấu bê tông cốt thép” Tập – Nhà xuất đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh [3] Võ Bá Tầm “Kết cấu bê tông cốt thép” Tập – Võ Bá Tầm – Nhà xuất đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh [4] GS.TS Nguyễn Đình Cống “Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT – Tập 1” –– Nhà xuất xây dựng” [5] GS.TS Nguyễn Đình Cống “Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT – Tập –– Nhà xuất xây dựng” [6] GS.TS Nguyễn Đình Cống “Tính tốn tiết diện cột BTCT– Nhà xuất xây dựng” [7] GS.TS Nguyễn Đình Cống “Sàn sườn bê tơng tồn khối – Nhà xuất xây dựng” [8] GS.TS – Nguyễn Văn Quảng Sách “Nền móng cơng trình dân dụng cơng nghiệp –– Nhà xuất xây dựng” [9] PGS.TS Nguyễn Bá Kế “Thiết kế thi công hố đào sâu –- Nhà xuất xây dựng” [10] Võ Phán “Phân tích tính tốn móng cọc –Hồng Thể Thao – Nhà xuất đại học quốc gia TPHCM” 128 S K L 0