(Đồ Án Hcmute) Khách Sạn 3 Sao Ibs Nha Trang.pdf

THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG KHÁCH SẠN 3 SAO IBS NHA TRANG Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2017 GVHD ThS LÊ PHƯ[.]

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG KHÁCH SẠN SAO IBS NHA TRANG GVHD: ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH SVTH: NGƠ THANH Q SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2017 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÁCH SẠN SAO IBS NHA TRANG GVHD : ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH SVTH : NGƠ THANH Q MSSV : 13149127 Khóa : 2013 – 2017 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2017 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Độc lập - Tự - Hạnh Phúc KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Sinh viên : NGƠ THANH Q MSSV: 13149127 Khoa : Xây Dựng Ngành : CNKT Công Trình Xây Dựng Tên đề tài : KHÁCH SAN IBS - NHA TRANG Họ tên Giáo viên hướng dẫn: ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2017 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Độc lập - Tự - Hạnh Phúc KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Sinh viên : NGƠ THANH Q MSSV: 13149127 Khoa : Xây Dựng Ngành : CNKT Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài : KHÁCH SAN IBS - NHA TRANG Họ tên Giáo viên phản biện : NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày …tháng 06 năm 2017 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) LỜI CẢM ƠN Lời mở đầu em khơng biết nói ngồi hai từ “cảm ơn” Thầy Cô tâm huyết truyền đạt kiến thức quý báu đến tụi em Cảm ơn mái trường đại học Sư Phạm Kỹ Thuật, cảm ơn toàn thể q thầy khoa Xây Dựng đón nhận em, dìu dắt hướng dẫn em năm học tập rèn luyện trường Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa, hành trang bước vào nghề Trong suốt khoảng thời gian thực đồ án tốt nghiệp, em vô biết ơn đến thầy Lê Phương Bình, thầy hướng dẫn tận tình, giúp đỡ em hoàn thành đồ án Thầy làm thay đổi cách suy nghĩ, giúp em tiếp cận vấn đề cách đơn giản, dễ hiểu Những câu chuyện, giảng thầy kể tâm huyết thầy với nghề giáo Em vui may mắn làm học trò thầy Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ, người thân gia đình, giúp đỡ bạn bè, anh chị khóa trước, người bạn thân giúp vượt qua khó khăn suốt q trình học tập hồn thành đồ án Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm hạn chế, đồ án tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiết sót, kính mong nhận dẫn quý Thầy Cô để em củng cố hồn thiện kiến thức Cuối em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cảm ơn Tp Hồ Chí Minh, ngày 26 tháng 06 năm 2017 Sinh viên thực NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN Sinh viên : NGƠ THANH Q MSSV: 13149127 Khoa : Xây Dựng Ngành : CNKT Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài : KHÁCH SAN SAO IBS - NHA TRANG 1) Số liệu ban đầu o Hồ sơ kiến trúc (Sưu tầm cơng trình thực tế bên ngoài) o Hồ sơ khảo sát địa chất (TP Nha Trang, nơi cơng trình xây dựng) 2) Nội dung phần lý thuyết tính tốn 2.1 Kiến trúc o Thể lại vẽ theo kiến trúc (20%) 2.2 Kết cấu o Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình o Tính tốn, thiết kế cầu thang bể nước mái o Mơ hình, tính tốn, thiết kết khung trục khung trục D o Nền móng: phương án cọc khoan nhồi 3) Thuyết minh vẽ o 01 Thuyết minh 01 Phụ lục o 34 vẽ A1 (9 Kiến trúc, 27 kết cấu) 4) Cán hướng dẫn : ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH 5) Ngày giao nhiệm vụ : 01/02/2017 6) Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 26/06/2017 Xác nhận GVHD Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2017 Xác nhận BCN khoa (Ký & ghi rõ họ tên) MỤC LỤC BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN LỜI CẢM ƠN NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN MỤC LỤC DANH MỤC BẢNG BIỂU 10 DANH MỤC HÌNH ẢNH 12 TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 1.1.1 Quy mơ cơng trình CÁC GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CỦA CƠNG TRÌNH 1.2.2 Giải pháp mặt 1.2.3 Giải pháp mặt đứng 1.2.4 Giải pháp giao thơng cơng trình GIẢI PHÁP KẾT CẤU CỦA KIẾN TRÚC CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC 1.4.1 Hệ thống điện 1.4.2 Hệ thống cấp nước 1.4.3 Hệ thống thoát nước 1.4.4 Hệ thống thơng gió 1.4.5 Hệ thống chiếu sáng 1.4.6 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 1.4.7 Hệ thống chống sét 1.4.8 Hệ thống thoát rác TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 2.1.1 Cơ sở lựa chọn giải pháp kết cấu 2.1.2 Giải pháp kết cấu phương đứng 2.1.3 Giải pháp kết cấu theo phương ngang 10 2.1.4 Giải pháp móng 10 NGUN TẮC TÍNH TỐN KẾT CẤU VÀ PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 11 NGUN TẮC TÍNH TỐN KẾT CẤU 11 3.1.1 Nhóm trạng thái giới hạn thứ 11 3.1.2 Nhóm trạng thái giới hạn thứ hai 11 PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 11 TẢI TRỌNG VÀ THÔNG SỐ VẬT LIỆU 13 THÔNG SỐ VẬT LIỆU 13 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 13 THIẾT KÊ CẦU THANG 17 MẶT BẰNG BỐ TRÍ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 17 VẬT LIỆU VÀ KÍCH THƯỚC SƠ BỘ BẢN THANG: 17 5.2.1 Vật liệu 17 5.2.2 Kích thước sơ bộ: 17 TẢI TRỌNG CẦU THANG: 17 5.3.1 Tĩnh tải 17 5.3.2 Hoạt tải: 18 TÍNH TỐN NỘI LỰC 18 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BẢNG THANG VÀ BẢNG CHIẾU NGHỈ 20 THIẾT KẾ TÍNH TỐN DẦM KIỀNG (DẦM CHIẾU TỚI) 21 5.6.2 Tải trọng 22 5.6.3 Sơ đồ tính nội lực dầm 22 5.6.4 Tính tốn thép 23 5.6.5 Tính toán thép đai 23 TÍNH TỐN – THIẾT KẾ BỂ NƯỚC MÁI 24 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC BỂ NƯỚC 24 THÔNG SỐ BAN ĐẦU 25 6.2.1 Vật liệu sử dụng 25 Xem chi tiết chương 25 6.2.2 Tiết diện sơ 25 TÍNH TỐN, THIẾT KẾ BỂ NƯỚC 25 6.3.1 Tải trọng tác dụng lên bể 25 6.3.2 Thiết kế nắp 28 6.3.3 Thiết kế thành 29 6.3.4 Bản đáy 30 6.3.5 Tính tốn dầm bể nước 32 TÍNH TỐN – THIẾT KẾ SÀN 34 CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU SÀN 34 TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH (PHƯƠNG ÁN SÀN DẦM) 35 7.2.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN DẦM, SÀN 35 7.2.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 36 7.2.4 TÍNH TỐN BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 37 TÍNH TỐN – THIẾT KẾ HỆ KHUNG 40 MỞ ĐẦU 40 NHẬN XÉT TỔNG QUAN 40 VẬT LIỆU SỬ DỤNG 40 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN DẦM, CỘT, VÁCH 40 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG 41 8.5.1 Tĩnh tải 41 8.5.2 Hoạt tải 41 8.5.3 Tính tốn tải gió 41 8.5.4 Tính tốn thành phần động đất 45 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 49 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ ĐỈNH VÀ VẤN ĐỀ DAO ĐỘNG 50 8.7.1 Chuyển vị đỉnh: 50 8.7.2 Kiểm tra dao động 50 KIỂM TRA TÍNH ĐÚNG ĐẮN CỦA MƠ HÌNH 51 TÍNH TỐN THIẾT KẾ KHUNG 52 8.9.1 Tính toán cốt thép dầm 52 8.9.2 Tính tốn cốt thép cột 55 8.9.3 Tính tốn thiết kế vách 58 TÍNH TỐN THIẾT KẾ MĨNG CỌC KHOAN NHỒI 62 ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 62 9.1.1 Số liệu địa chất 62 VẬT LIỆU SỬ DỤNG 62 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI 62 9.3.1 Kích thước chiều dài cọc 62 9.3.2 Theo cường độ vật liệu: 63 9.3.3 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất 63 9.3.4 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất 65 9.3.5 Sức chịu tải cọc theo thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT (dùng công thức Viện kiến trúc Nhật Bản) 67 9.3.6 Sức chịu tải cọc: 71 9.3.7 Thiết kế móng M2 (trục 6-D) 72 9.3.8 Thiết kế móng M5 (trục 2-A) 80 9.3.9 Thiết kế móng M1 88 9.3.10 Thiết kế móng M3 93 9.3.11 Thiết kế móng lõi thang MLT 99 THIẾT KẾ TƯỜNG VÂY , GẰNG CHỐNG THI CÔNG THEO BOTTOM UP 106 TÍNH TỐN TƯỜNG VÂY MẶT CẮT KHƠNG QUA VỊ TRÍ HỐ PIT 106 THƠNG SỐ ĐẤT NỀN VÀ VẬT LIỆU 106 10.2.1 Thông số đất 106 10.2.2 Thông số tường cọc Barrette dày 600 108 10.2.3 Thông số hệ chống 109 10.2.4 Phụ tải mặt đất (load surcharge) 109 10.2.5 Điều kiện mực nước ngầm (ground water) 109 MƠ PHỎNG BÀI TỐN PLAXIS 110 TRÌNH TỰ CÁC BƯỚC THI CÔNG TRONG PLAXIS 2D 110 NỘI LỰC VÀ CHUYỂN VỊ CỦA TƯỜNG VÂY CỌC BARRETTE THEO CÁC GIAI ĐOẠN THI CÔNG 111 PHÂN TÍCH LÚN VÀ PHÌNH TRỒI ĐÁY HỐ ĐÀO QUA CÁC GIAI ĐOẠN THI CÔNG 113 10.6.2 Chuyển vị lún đất xung quanh hố đào 114 10.6.3 Chuyển vị phình trồi đất bên hố đào 115 10.6.4 Phân tích chuyển vị ngang tường vây qua giai đoạn thi công 115 10.6.5 Hệ số an toàn ổn định tổng thể hố đào 116 10.6.6 Tính tốn cốt thép dọc chịu lực tường 117 MƠ HÌNH SAP2000 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH THANH CHỐNG KINGPOST 119 10.7.1 Mơ hình phân tích Sap2000 119 10.7.2 Kết phân tích mơ hình 119 10.7.3 Kiểm tra ổn định chống 120 10.7.4 Kiểm tra ổn định Kingpost 121 TÀI LIỆU THAM KHẢO 125 GIAI ĐOẠ N NỘI LỰC Monent M (kNm/m) Lực cắt Q (kN/m) CHUYỂN VỊ NGANG Ux (m) Giai đoạn 9: Đào đất đến độ sâu 6.8m Biểu đồ bao nội lực - Nội lực chuyển vị chống Kết nội lực chống số giai đoạn thi công ứng với chiều sâu phương pháp chống đỡ khác bên hố đào gây bất lợi cho chống trình bày bảng sau: 112 Bảng 10.7 Nội lực chống tường vây Cao độ tim Cao độ đào đất Phản lực thang Loại chống chống (m) chống (kN/m) -1 Tầng chống - 0.5m -3.4 -34.86 H3503501219 -6.8 36.72 -1 Tầng chống -2.9m -3.4 H3503501219 -6.8 -192.1 Bảng 10.8 Kiểm tra khả chịu lực chống Kiểm tra khả chịu lực thép hình Thép hình H : H350x350x20x19 Diện tích = 173.9 cm2 Nội lực lớn = kN.m 192.1 L spacing = m Nội lực = 1152.6 kN Ứng suất s=N/F = daN/cm2 662.8 Ứng suất cho phép = 1890 daN/cm2 Hệ số làm việc = 0.35 HS 1.5 đảm bảo an tồn q trình đào 10.6.6 Tính tốn cốt thép dọc chịu lực tường Kích thước tính tốn b x h = 1000 x 600 Lớp bê tông bảo vệ a = a’ = 60 mm, h0 = h – a = 540 mm Bê tơng sử dụng mác M400 (B30) Cường độ tính tốn Rb  0.7*0.85*17  10.115MPa Cốt thép AIII : Rs = 365 Mpa Bố trí cốt thép theo phương chiều dài tường có bề rộng 1m: Để tiết kiệm, chia tường thành đoạn 5m, xuất nội lực đoạn để tính Tính tốn kiểm tra thép trường hợp cốt đơn - Đoạn 1: ( cao độ 0.0m đến -5m) Mmax = 160.5 (kN.m/m) m  M 160.5*106   0.05  b * Rb * b * h0 10.115*1000*5402     2 m    2*0.05  0.06 As   *  b * Rb * b * h0  Rs 0.04*10.115*1000*540  837.76mm2 365 Bảng 10.10 Bảng tính tốn thép tường vây M(kN.m/m) Đoạn 1(0m đến -5m) Đoạn 2(-5m đến -10m) Đoạn 3(-10m đến -15m) αm  As(mm2) As As(mm2) Mmax 160.50 0.05 0.06 837.76 Ø16a200 1005.31 Mmin -72.80 0.02 0.02 374.03 Ø16a200 1005.31 Mmax 271.18 0.09 0.10 1445.68 Ø20a200 1570.80 Mmin 0.00 0.00 0.00 0.00 Ø16a200 1005.31 Mmax 243.50 0.08 0.09 1291.11 Ø20a200 1570.80 Mmin 0.00 0.00 0.00 0.00 Ø16a200 1005.31 Bảng 10.11 Bảng phần trăm moment M (kN.m/m) Đoạn 1(0m đến -5m) Đoạn 2(-5m đến -10m) Đoạn 3(-10m đến -15m) [M] (kN.m/m) %M Mmax 160.50 1000 600 1005.31 0.07 0.06 191.49 16.18 Mmin 191.49 61.98 0.10 0.10 293.35 7.56 1000 600 1005.31 0.07 0.06 191.49 100 0.10 0.10 293.35 16.99 1000 600 1005.31 0.07 0.06 191.49 100.00 -72.80 b h 0.00 Mmax 243.50 1000 600 Mmin 0.00  αm 1000 600 1005.31 0.07 0.06 Mmax 271.18 1000 600 Mmin As(mm) 1570.8 1570.8 117 500 Ø20a200, [M]=293.35kNm/m 400 Ø16a200, [M]=191.49kNm/m 300 200 266.43 kNm/m 1.03 kNm/m 100 0 -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -100 -200 -300 -400 -500 Hình 10.8 Biểu đồ bao vật liệu tường vây 118 MƠ HÌNH SAP2000 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH THANH CHỐNG KINGPOST 10.7.1 Mơ hình phân tích Sap2000 Hình 10.9 Mơ hình 3D SAP2000 10.7.2 Kết phân tích mơ hình Hình 10.10 Kết phân tích mơ hình 119 10.7.3 Kiểm tra ổn định chống Để đơn giản tính tốn xem chống cấu kiện chịu kéo – nén tâm  Hình 10.11 Tiết diện chống Điều kiện ổn định tổng thể theo TCVN 5575-2012 N   f c  1.89 105 kN / m min A ( ) min tra bảng dựa vào  max f  Điều kiện ổn định cục theo TCVN 5575-2012 hw  hw    tw  tw  hw, tw: chiều cao chiều dày bụng Bản bụng: b0  b0    tf  tf  b0, tf: chiều cao, chiều dày cánh Kiểm tra điều kiện bền N  f c  1890 kN / m An Bản cánh:  ( ) Vì A = An min < nên không cần kiểm tra điều kiện bền mà cần kiểm tra điều  kiện ổn định tổng thể Đặc trưng tiết diện chống Bảng 10.12 Đặc trưng tiết diện chống tf (mm) b0 (mm) hw (mm) Ix (cm4) Iy (cm4) A (cm2) ix (cm) iy (cm) 12 38 338 312 40300 13600 173.9 15.2 8.84  tw (mm) Ta có Nmax = 1573.835 (kN) 120 x  l x 625   41.12 i x 15.2 y  ly iy  625  70.7 8.84  max  70.7 Từ  max  70.7 f = 2100 (kN/m2), ta có min = 0.754  1573.835 4 ( ) (  1.2 105 kN / m2  f c  1.89 105 kN / m  0.754 173.9 10 Vậy chống không ổn định tổng thể Kiểm tra ổn định cục bụng ) h  h w 312   26   w   49.55 tw 12  tw   Kiểm tra ổn định cục cánh b  b0 338   8.89     17.01 tf 38  tf  Vậy chống không ổn định cục 10.7.4 Kiểm tra ổn định Kingpost Hình 10.12 Tiết diện Kingpost Các đặc trưng tiết diện hình học : Bảng 10.13 Đặc trưng tiết diện KingPost tw (mm) tf (mm) b0 (mm) hw (mm) Ix (cm4) Iy (cm4) A (cm2) ix (cm) iy (cm) 12 38 338 312 40300 13600 173.9 15.2 8.84 10.7.4.1 Chìêu dài tính tốn 6.8 L  L  n   xà  :  côt    0.538 12.65  L   H  121 Theo TCVN 5575-2012 ta có : n  0.56 0.538  0.56   1.27 n  0.14 0.538  0.14 Vậy chiều dài tính tốn mặt phẳng khung Kingpost lx    H  1.27*6.8  8.6(m)  10.7.4.2 Kiểm tra điều kiện khống chế độ mảnh Độ mảnh theo phương x,y ix  x  Ix 40300   15.22(cm) ; iy  A 173.9 Iy A  13600  9.68(cm) 173.6 l lx 8.6*100 3.4*100   56.5 ; y  y   35.12 ix 15.22 iy 9.68 Độ mảnh quy đổi cột theo phương x,y f 2100 f 2100  56.5  1.786 ; y  y  35.12  1.11 E 2.1*10 E 2.1*106 N Độ mảnh giới hạn cột :     180  60 với   e Af c x  x      180  60*0.5  150  Max(x ;  y )  56.5  150  Thỏa mãn độ mảnh 10.7.4.3 Kiểm tra độ bền Nội lực lớn Kingpost: M = -186.32 kNm ; N= -41 kN ; V= -117.87 kN Độ lệch tâm tương đối mx M A 186.32 173.6 mx      0.343 N Wx 41 2302.86 2* I x 2*40300   2302.86(cm3 ) h 35 Hệ số ảnh hưởng tiết diện  Wx  Tỷ số Af Aw Af Aw  t f bf tw hw  1.9*35  1.776 1.2*31.2     (1.9  0.1mx )  0.02(6  mx )x  (1.9  0.1*0.343)  0.02(6  0.343)*1.786  1.664    1.664 Từ : me   mx  1.664*0.343  0.57  20  Không cần kiểm tra bền 122 10.7.4.4 Điều kiện ổn định tổng thể cột mặt phẳng khung Với x  1.786và me  0.57 , tra bảng nội suy theo bảng D.10 phụ lục D TCVN 5575-2012 ta được: e  0.68 x  N 41   0.347(kN / cm2 )  f  c  0.9* 21  18.9(kN / cm ) e A 0.68*173.6 10.7.4.5 Kiểm tra ổn định cục cột + Với cánh cột : b f  tw 35  1.2 b  b0 E 2.1*106    8.9(cm)   o   (0.36  0.1 )  (0.36  0.1*1.786)  17 tf tf 1.9 f 2100  t f  b  E Trong : 0.8    1.786    o   (0.36  0.1 ) f  t f  +Với bụng cột : Nội lực lớn Kingpost: M = -186.32 kNm ; N= -41 kN ; V= -117.87 kN  hw  E 2.1106 2 mx  0.343  1;   1.78      (1.3  0.15 )  (1.3  0.15 1.786 )  56.1 f 2100  tw  h  hw 31.2 E 2.1*106   26   w   3.1  3.1  98  Ổn định tw 1.2 f 2100  tw  h  hw 31.2   26   w   56.1  Ổn định tw 1.2  tw  h  hw 31.2 E 2.1*106   26   w   2.3  2.3  73  Không cần gia cường thêm cho tw 1.2 f 2100  tw  bụng cột 10.7.4.6 Kiểm tra độ võng : Chuyển vị ngang lớn đỉnh cột từ kết tính tốn phần mềm:  x  ( cm ) Do : x 0.697     Thỏa điều kiện độ võng H 8.6*100 300 300 Kết luận chung: Qua trình phân tích nhờ hổ trợ phần mềm Plaxis Sap2000, vài nhận xét rút ra: + Tường vây tầng hầm đảm bảo khả chịu lực thi công bottom up nhờ hổ trợ tích cực hệ giằng chống kingpost 123 + Kingpost H350x350x19x12 giằng đủ khả chịu lực ổn định Do đó, sử dụng chúng thi cơng cơng trình hồn tồn hợp lý 124 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế [2] TCXD 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 [3] TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất [4] TCVN 5574 : 2012 Kết cấu Bê Tông Bê Tông Cốt Thép - Tiêu chuẩn thiết kế [5] TCXD 198 : 1997 Nhà cao tầng - Thiết kế kết cấu Bê Tơng Cốt Thép tồn khối [6] TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình [7] TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế [8] TCVN 5575-2012 Kết cấu thép – Tiêu chuẩn thiết kế [11] Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng, - 2009 [12] Nhà cao tầng bê tông cốt thép, Võ Bá Tầm, NXH ĐHQG TP Hồ Chí Minh, 250 trang [13] Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép toàn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [14] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng Hà Nội 2009 [15] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng Hà Nội 2009 [16] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn tiết diện cột BTCT - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2006 125 S K L 0