Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 150 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Nội dung
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KÊ CHUNG CƯ THE MANHATTAN RESIDENCES GVHD: THS NGUYỄN TỔNG SVTH: TRẦN MINH QUANG SKL008234 Tp.Hồ Chí Minh, tháng 7/2021 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ THE MANHATTAN RESIDENCES GVHD: ThS NGUYỄN TỔNG SVTH: TRẦN MINH QUANG MSSV: 17149130 KHÓA: 2017 Thành phố Hồ Chí Minh, tháng 07 năm 2021 i BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ THE MANHATTAN RESIDENCES GVHD: ThS NGUYỄN TỔNG SVTH: TRẦN MINH QUANG MSSV: 17149130 KHÓA: 2017 Thành phố Hồ Chí Minh, tháng 07 năm 2021 ii LỜI CẢM ƠN Em xin gửi lời cảm ơn chân thành sâu sắc đến thầy Nguyễn Tổng Cảm ơn thầy giúp đỡ em tận tình đồ án tốt nghiệp môn học học thầy Nhờ thầy mà em nắm rõ kiến thức mở rộng hiểu biết nhiều mảng thiết thực sống Cảm ơn gia đình bạn bè tạo điều kiện cho em hoàn thành khóa luận Cuối cùng, em xin cảm ơn đến tất thầy, cô khoa Xây dựng – trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật thành phố Hồ Chí Minh, người dạy em suốt thời gian năm học qua Thành phố Hồ Chí Minh, ngày tháng nằm 2021 Sinh viên thực Trần Minh Quang iii LỜI CAM ĐOAN Sinh viên xin cam đoan khóa luận tốt nghiệp hồn toàn sinh viên tự thực Tất khối lượng số liệu chưa công bố rộng rãi Việt Nam Thành phố Hồ Chí Minh, ngày tháng nằm 2021 Sinh viên thực Trần Minh Quang iv NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN Họ tên sinh viên: Trần Minh Quang MSSV: 17149130 Khoa: Đào tạo chất lượng cao (CLC) Ngành: Công nghệ kỹ thuật Công trình xây dựng Tên đề tài: Khu hộ - Thương mại cao tầng THE MANHATTAN RESIDENCES (Tháp A) Giáo viên hướng dẫn: ThS.Nguyễn Tổng Ngày nhận đề tài: 15/03/2021 Ngày nộp bài: 28/07/2021 NỘI DUNG THỰC HIỆN Các số liệu, tài liệu ban đầu (Cung cấp GVHD) • Hồ sơ kiến trúc cơng trình • Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung thực đề tài: • Kiến trúc Thể vẽ kiến trúc công trình • Kết cấu Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình (Phương án sàn dầm) Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế cầu thang điển hình Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế khung bao gồm hệ dầm, vách phẳng, lõi thang máy (GVHD định) Mơ hình, phân tích, tính tốn thiết kế móng cọc khoan nhồi Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế tường vây hệ chống đỡ Sản phẩm 13 vẽ kiến trúc, 20 vẽ kết cấu vẽ thi công v MỤC LỤC CHƯƠNG TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH .2 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình .2 1.1.2 Vị trí xây dựng cơng trình 1.1.3 Khí hậu khu vực 1.1.4 Quy mô cơng trình .4 1.1.5 Mặt cơng trình .5 1.1.6 Chiều cao cơng trình 1.2 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 1.2.1 Hệ thống điện .6 1.2.2 Hệ thống cấp thoát nước 1.2.3 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 1.2.4 Hệ thống thoát rác 1.2.5 Hệ thống chiếu sáng .7 1.2.6 Hệ thống giao thông .7 CHƯƠNG TỔNG QUAN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 2.1 CƠ SỞ THIẾT KẾ 2.1.1 Tiêu chuẩn - Quy chuẩn áp dụng 2.1.2 Quan điểm tính tốn kết cấu 10 2.1.2.1 Giả thuyết tính tốn 10 2.1.2.2 Phương pháp xác định nội lực 10 2.1.2.3 Kiểm tra theo trạng thái giới hạn 10 2.1.3 Phần mềm tính tốn thể vẽ .11 2.1.4 Vật liệu sử dụng 11 2.1.4.1 Bê tông 11 2.1.4.2 Cốt thép .12 2.1.5 Lớp bê tông bảo vệ 12 2.2 PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU .13 2.2.1 Phương án kết cấu chịu tải trọng đứng 13 2.2.2 Phương án kết cấu chịu tải ngang 14 2.2.3 Sơ kích thước cấu kiện cơng trình 14 CHƯƠNG TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 16 3.1 TĨNH TẢI 16 3.1.1 Tải lớp cấu tạo sàn .16 3.1.2 Tải tường xây .17 vi 3.2 HOẠT TẢI 18 3.3 TẢI TRỌNG GIÓ .19 3.3.1 Tải trọng gió tĩnh .19 3.3.2 Tải trọng gió động 20 3.3.2.1 Mơ hình phân tích dao động .20 3.3.2.2 Kết phân tích dao động 20 3.3.2.3 Tính tốn thành phần động tải trọng gió 25 3.3.3 Kết tính tốn 25 3.3.3.1 Kết tổng hợp tải trọng gió 29 3.4 TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT .32 3.4.1 Phân tích dao động tính tốn tải trọng động đất .32 3.4.2 Tính tốn động đất theo phương pháp phổ phản ứng dao động 33 3.4.2.1 Gia tốc thiết kế .33 3.4.2.2 Cấp động đất (Phụ lục I, TCVN 9386 – 2012) 33 3.4.2.3 Các loại đất 33 3.4.2.4 Hệ số ứng xử tác động động đất theo phương ngang 33 3.4.2.5 Hệ số Mass Source (Mục 3.2.4, TCVN 9386 – 2012) 34 3.4.2.6 Phổ thiết Sd (T) theo phương ngang (Mục 3.2.2.2 TCVN 9386 – 2012) .34 3.4.2.7 Lực cắt đáy 34 3.5 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 42 3.5.1 Các loại tải trọng (Load Pattern) 42 3.5.2 Các trường hợp tải trọng (Load Cases) 42 3.5.3 Các tổ hợp tải trọng (Load Combination) 43 3.5.3.1 Tổ hợp tải trọng sàn 43 3.5.3.2 Tổ hợp tải trọng cầu thang 43 3.5.3.3 Tổ hợp tải trọng khung – vách – lõi – dầm – móng 43 CHƯƠNG KIỂM TRA TRẠNG THÁI GIỚI HẠN II (TTGH II) 44 4.1 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ỔN ĐỊNH CHỐNG LẬT 44 4.2 KIỂM TRA GIA TỐC ĐỈNH 44 4.3 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ ĐỈNH .45 4.4 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ LỆCH TẦNG 45 4.5 KIỂM TRA HIỆU ỨNG P-DELTA 47 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ ĐIỂN HÌNH 50 5.1 PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU .50 5.1.1 Lựa chọn phương án kết cấu 50 vii 5.1.2 Sơ đồ tính thang 51 5.2 TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP TẢI TRỌNG 52 5.2.1 Tĩnh tải tác dụng lên chiếu nghỉ 52 5.2.2 Tải trọng tác dụng lên thang .52 5.2.3 Hoạt tải tác dụng 53 5.2.4 Tải trọng tổ hợp tải trọng 53 5.3 KẾT QUẢ NỘI LỰC CẦU THANG .53 5.4 TÍNH TOÁN CỐT THÉP 55 CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH 57 6.1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG .57 6.2 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 57 6.3 PHÂN TÍCH MƠ HÌNH VÀ TÍNH TỐN .57 6.3.1 Kết phân tích nội lực sàn .58 6.3.2 Kiểm tra chuyển vị ngắn hạn .60 6.3.3 Tính tốn cốt thép 61 6.3.4 Kiểm tra chuyển vị dài hạn 62 6.3.5 Kiểm tra chuyển vị toàn phần kể đến hình thành vết nứt .62 6.3.5.1 Kiểm tra điều kiện hình thành vết nứt 62 6.3.5.2 Tính tốn độ võng có xuất vết nứt sàn 64 CHƯƠNG THIẾT KẾ KHUNG 67 7.1 THIẾT KẾ DẦM TẦNG ĐIỂN HÌNH (TCVN 5574 – 2018) 67 7.1.1 Mơ hình tính tốn dầm .67 7.1.2 Tính tốn cốt thép dầm 67 7.1.2.1 Tính tốn cốt thép chịu lực 69 7.1.2.2 Tính tốn cốt thép đai 70 7.1.3 Cấu tạo kháng chấn cốt đai 70 7.1.4 Tính tốn đoạn neo, nối cốt thép 71 7.1.4.1 Neo cốt thép 71 7.1.4.2 Nối cốt thép 72 7.1.5 Kết tính tốn thép dầm tầng điển hình 72 7.2 THIẾT KẾ VÁCH ĐƠN 74 7.2.1 Vật liệu sử dụng 74 7.2.2 Lý thuyết tính tốn .74 7.2.3 Tính tốn phần tử điển hình .74 7.3 THIẾT KẾ VÁCH LÕI .77 7.3.1 Vật liệu sử dụng 78 viii 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 7.3.2 Lý thuyết tính tốn .78 7.3.3 Tính tốn phần tử điển hình .78 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG 81 8.1 Thông tin địa chất .81 8.2 Lựa chọn phương án thiết kế móng 83 8.3 Thông số thiết kế .85 8.4 Sức chịu tải cọc khoan nhồi D1000 85 8.4.1 SCT theo tiêu lý đất (Mục 7.2.3, TCVN 10304 – 2014) 85 8.4.2 SCT cọc theo tiêu cường độ đất (Phụ lục G2 – TCVN 103042014) 86 8.4.3 Sức chịu tải cọc theo thí nghiệm SPT (Cơng thức viện kiến trúc Nhật Bản 1988) 87 8.4.4 SCT cọc theo vật liệu (Mục 7.1.7, TCVN 10304 – 2014) 88 8.4.5 SCT thiết kế cọc khoan nhồi D1000 90 8.5 Xác định độ lún cọc đơn 90 8.6 Thiết kế móng M8 .90 8.6.1 Nội lực móng M8 .91 8.6.2 Chọn bố trí cọc 91 8.6.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 91 8.6.4 Xác định khối móng quy ước .92 8.6.5 Kiểm tra áp lực đáy móng quy ước, áp lực tiêu chuẩn 92 8.6.5.1 Áp lực tiêu chuẩn đáy móng quy ước 92 8.6.5.2 Áp lực tiêu chuẩn RII 93 8.6.5.3 Kiểm tra áp lực đáy móng quy ước 94 8.6.6 Kiểm tra lún khối móng quy ước 94 8.6.7 Tính tốn kiểm tra điều kiện xun thủng 96 8.6.8 Tính tốn cốt thép đài móng 97 8.7 Thiết kế móng M11 98 8.7.1 Nội lực móng M11 .98 8.7.2 Chọn bố trí cọc 98 8.7.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 98 8.7.4 Xác định khối móng quy ước .99 8.7.5 Kiểm tra áp lực đáy móng quy ước, áp lực tiêu chuẩn 99 8.7.5.1 Áp lực tiêu chuẩn đáy móng quy ước 99 8.7.5.2 Áp lực tiêu chuẩn RII 100 8.7.5.3 Kiểm tra áp lực đáy móng quy ước 100 ix 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Z Nội lực Lực cắt Q Bending moment 299.67 kNm/m Shear forces 116.63 kN/m Horizontal displacement Extreme: 62.89E-03m Bending moment 404.80 kNm/m Shear forces 182.67 kN/m Horizontal displacement Extreme: 86.45-03m Giai đoạn 5: Đào đất đến -7.0m Moment M Chuyển vị ngang Ux (m) Giai đoạn 7: Đào đất đến -10.0m 119 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Nội lực Z Lực cắt Q Bending moment 404.80 kNm/m Shear forces 182.67 kN/m Axial Forces Extreme: 239.89 kN/m BIỂU ĐỒ BAO NỘI LỰC Moment M Chuyển vị ngang Ux (m) • Chuyển vị lớn đỉnh tường vây : Ux = 23.556×10-3 (m)= 23.556(mm)< Ux =50(mm) • Chuyển vị lớn bụng tường vây: Ux = 86.45×10-3 (m)= 86.45(mm)< Ux =200(mm) → Thõa điều kiện chuyển vị đỉnh bụng tường vây 9.8.3 Tính tốn cốt thép tường vây • Tính tốn cốt thép dọc Moment dương lớn Mmax = 404.80 (kN.m/m) Bê tông sử dụng B30 → 3.25×107 , Rb = 17 (MPa) Cốt thép sử dụng CB300-V → Rs = 260 (MPa) Giả thuyết a = 50 (mm) → h o = h-a = 800-50 =750 (mm) αm = ξR = M 404.80×106 = = 0.0423 < 0.583 R b ×b×h o2 17×1000×7502 0.8 0.8 0.8 = = = 0.583 εs,el (R s /Es ) (260/200000) 1+ 1+ 1+ 0.0035 ε b2 ε b2 ξ =1- 1-2α m =1- 1-2×0.0423= 0.0432 120 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 As = ξ×R b ×b×h o 0.0432×17×1000×750 = =2118.46(mm2 ) Rs 260 → Chọn 428 (As=2463 mm2) A 2463 ×100= 0.32% Hàm lượng cốt thép : μ= s ×100 = b×h o 1000×750 R 17 μ =0.1% μ=0.32% μ max = ξ × b = 0.583× ×100=3.8% R Rs 260 → Thõa điều kiện hàm lượng cốt thép hợp lý • Tính tốn cốt đai Bước 1:Kiểm tra điều kiện ứng suất nén Tính tốn cấu kiện bê tông cốt thép chịu uốn theo dải bê tông tiết diện nghiêng tiến hành theo điều kiện: Q φb1×R b×b×ho 182.67 0.3×17×103×1×0.75=3825(kN) Bước 2: Tính Qb φb2 R bt h o2 Điều kiện kiểm tra: 0.5R bt bh o C h C 2.5h 0.75 C 1.875(m) o o φb2×R bt ×b×h o2 1.5×1.15×103×1×0.752 = =1212.89(kN) Chọn C = 0.8m → Qb = C 0.8 Bước 3:Kiểm tra có cần bố trí cốt đai hay không Q = 182.67(kN) < Qb =1212.89(kN) → Vậy cần bố trí cốt đai theo cấu tạo, chọn 6a200 9.9 Nội lực chống từ Bảng Kết nội lực chống Shoring Shoring S1 Shoring S2 Giai đoạn (kN) (kN) -124.30 -91.44 -243.80 121 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Hình Nội lực chống giai đoạn 9.10 Thiết kế chống (Shoring) Thiết kế hệ chống theo giai đoạn thi cơng hố đào có hệ chống (giai đoạn 5) hố đào có hệ chống (giai đoạn 2).Việc phân tích thực cách sử dụng mơ hình kết hợp hai phần mềm Plaxis 2D ETABS theo giai đoạn thi cơng 9.10.1 Trường hợp hố đào có hệ chống Shoring Hình Tải tác dụng lên giai đoạn tầng chống 9.10.1.1 Thông số tiết diện Shoring 122 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Bảng Thông số tiết diện Shoring H350x350x12x19 h bf tf tw hw hf A Sx (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm2) (cm3) 35 35 1.9 1.2 31.2 33.1 170.4 1246.6 Ix Wx Iy Wy ix iy Af Aw (cm4) (cm3) (cm4) (cm3) (cm) (cm) (cm2) (cm2) 39506.2 2257.5 13581.6 776.1 15.2 8.9 66.5 37.4 9.10.1.2 Độ mảnh quy ước H 10 = 0.806 Giả thuyết độ cứng nút : n = = L 12.4 Theo bảng 19 TCVN 5575 – 2012, hệ số chiều dài tính tốn sườn có tiết n+0.56 0.806+0.56 = =1.20 n+0.14 0.806+0.14 lx = l y = μ×L= 1.20×12.4 diện khơng quy đổi xác định sau: μ= Chiều dài tính tốn ngồi mặt phẳng : Độ mảnh chống: λ x = =14.88(m) l y 1488 lx 1488 = = 97.89, λ y = = = 167.19 i x 15.2 i y 8.9 Độ mảnh quy ước cho chống có tiết diện H350, vật liệu CCT42, chiều dày nhỏ 20mm, có f = 2450 (daN/cm2) E = 2.1E+06 (daN/cm2) − − f f 2450 2450 λ = λ y × = 167.19× λ = λ x × = 97.89× = = 5.71 3.34 , E E 2.1×10 2.1×106 9.10.1.3 Kết nội lực giai đoạn Bảng Kết nội lực chống (Giai đoạn tầng chống) Lực dọc N Lực cắt V Moment M STT Đặc điểm nội lực (kN) (kN) (kN.m) Nmax, Mtu, Qtu 2503.63 16.48 93.14 Mmax, Ntu, Qtu 2189.077 1223.53 1622.32 Mmin, Ntu, Qtu 2457.95 2347.64 3109.48 9.10.1.4 Trường hợp Bảng Nội lực trường hợp Lực dọc N Lực cắt V Moment M (kN) (kN) (kN.m) 2503.63 16.48 93.14 • Kiểm tra điều kiện bền 123 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 e M A 93.14×102 170.4 Độ lệch tâm tương đối : m = = × = × = 0.280 ρ N Wx 2503.63 2257.5 A 66.5 =1.78 >1 , 0.1 m λmax = λ y =5.71>5 , tra bảng D9, Phụ Với f = A w 37.4 lục D TCVN 5575 – 2012 hệ số ảnh hưởng hình dạng tiết diện = 1.3 Độ lệch tâm tính đổi : me = η×m= 1.3×0.28= 0.364< 20 → Không cần kiểm tra điều kiện bền • Kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng Vì độ lệch tâm tính đổi me = 0.28 < 20 nên điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng kiểm tra theo cơng thức: N f×γc (Mục 7.4.2.2 TCVN 5575 – 2012) φ×A n Với e – Hệ số chiết giảm cường độ tính tốn nén lệch tâm, nén uốn, đặc, lấy theo bảng D.10, Phụ lục D, TCVN 5575 – 2012 e phụ thuộc vào độ mảnh quy ước λ độ lệnh tâm tính đổi me λ = 5.71, me = 0.364 → e = 0.602 Vậy N 2503.63×102 = = 2440 (daN/cm2 ) < fγc =2450(daN/cm2 ) φe×An 0.602×170.4 → Vậy thõa mãn điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng • Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng Ổn định tổng thể chống theo phương mặt phẳng xác định theo N fγc công thức mục 7.4.2.4, TCVN 5575 – 2012 sau : c×φ y ×A n Với c hệ số ảnh hưởng moment M hình dáng tiết diện đến ổn định cột theo phương đứng vng góc với mặt phẳng uốn (phương mặt phẳng uốn), phụ thuộc vào độ lệch tâm tương đối m Vì m = 0.280 < nên c xác định theo công thức mục 7.4.2.5, TCVN 5575 – β 1.64 = = 1.419 2012: c = 1+α×m + 0.556 0.28 α=0.55+0.05m=0.55+0.05×0.280= 0.556 Trong : φc 0.568 β= φ = 0.222 =1.64 y Các hệ số c y tra theo bảng D8 phụ lục D TCVN 5575 – 2012 124 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Vậy N 2503.63 102 = = 2438.74(daN/cm ) c×φ y ×A n 1.419×0.222×170.4 → Thõa điều kiện ổn định ngồi mặt phẳng • Kiểm tra ổn định cục cánh Bản cánh phải đảm bảo điều kiện ổn định cục theo công thức : Trong đó: bof = bof bof tf t f b bf -t w 35-1.2 16.9 = =16.9 → of = =8.45 2 tf Theo mục 7.6.3.3 TCVN 5574 – 2012, độ mảnh phần cánh nhô với độ mảnh quy ước λ tính theo cơng thức : 0.8 λ=min λ x ;λ y = 3.371;5.757 =3.371 Tra bảng 35, TCVN 5575 – 2012, ta quy đổi tỷ số: bof = 0.36+0.1λ t f ( Vậy E 2.1×106 = ( 0.36+0.1×3.371) × =20.41 f 2450 ) b bof =8.45 of =20.41 tf t f → Thõa điều kiện ổn định cục cánh • Kiểm tra điều kiện ổn định cục bụng Bản bụng phải đảm bảo điều kiện ổn định cục theo công thức hw hw t w t w Vì < m = 0.280 < λ nên độ mảnh giới hạn bụng xác định theo cơng thức: h E 2.1×106 w = 1.2+0.35λ = (1.2+0.35×5.757 ) × = 94.12 f 2450 t w h w E 2.1×106 =3.1× = 90.75 3.1 f 2450 t w ( ) (Bảng 33 Mục 7.6.2.2 TCVN 5575 – 2012) Vậy h h w 31.2 = =26 w = 94.12 t w 1.2 tw → Thõa điều kiện ổn định cục bụng Các trường hợp lại trình bày phụ lục 125 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 9.10.2 Trường hố đào có hệ chống Shoring Hình Tải tác dụng lên tầng chống giai đoạn 9.10.2.1 Kết nội lực giai đoạn Bảng Kết nội lực chống (Giai đoạn tầng chống) Lực dọc N Lực cắt V Moment M STT Đặc điểm nội lực (kN) (kN) (kN.m) Nmax, Mtu, Qtu 2649.86 249.42 285.94 Mmax, Ntu, Qtu 1394.31 -712.14 944.74 Mmin, Ntu, Qtu 1370.57 732.79 969.80 9.10.2.2 Trường hợp Bảng 9 Nội lực trường hợp (2 tầng chống) Lực dọc N Lực cắt V Moment M (kN) (kN) (kN.m) 2649.86 249.42 285.94 • Kiểm tra điều kiện bền e M A 285.94×102 170.4 Độ lệch tâm tương đối : m = = × = × = 0.814 ρ N Wx 2649.86 2257.5 A 66.5 =1.78 >1 , 0.1 m λ max = λ y =5.71 > , tra bảng D9, Phụ Với f = A w 37.4 lục D TCVN 5575 – 2012 hệ số ảnh hưởng hình dạng tiết diện = 1.3 Độ lệch tâm tính đổi : me = η×m= 1.3×0.814= 1.058< 20 → Không cần kiểm tra điều kiện bền 126 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 • Kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng Vì độ lệch tâm tính đổi me = 1.058 < 20 nên điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng kiểm tra theo công thức: N f×γc (Mục 7.4.2.2 TCVN 5575 – 2012) φ×A n Với e – Hệ số chiết giảm cường độ tính tốn nén lệch tâm, nén uốn, đặc, lấy theo bảng D.10, Phụ lục D, TCVN 5575 – 2012 e phụ thuộc vào độ mảnh quy ước λ độ lệnh tâm tính đổi me λ = 5.71, me = 1.058 → e = 0.644 Vậy N 2649.86×102 = = 2414 (daN/cm2 ) < fγc =2450(daN/cm2 ) φe×An 0.644×170.4 → Vậy thõa mãn điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng • Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng Ổn định tổng thể chống theo phương mặt phẳng xác định theo N fγc công thức mục 7.4.2.4, TCVN 5575 – 2012 sau : c×φ y ×A n Với c hệ số ảnh hưởng moment M hình dáng tiết diện đến ổn định cột theo phương đứng vng góc với mặt phẳng uốn (phương mặt phẳng uốn), phụ thuộc vào độ lệch tâm tương đối m Vì m = 0.814 < nên c xác định theo công thức mục 7.4.2.5, TCVN 5575 – β 1.64 = = 1.419 2012: c = 1+α×m + 0.556 0.28 α=0.55+0.05m=0.55+0.05×0.280= 0.556 Trong : φc 0.568 β= φ = 0.222 =1.64 y Các hệ số c y tra theo bảng D8 phụ lục D TCVN 5575 – 2012 Vậy N 2649.86 102 = = 2446.74(daN/cm ) < 2450(daN/cm ) c×φ y ×A n 1.419×0.222×170.4 → Thõa điều kiện ổn định ngồi mặt phẳng • Kiểm tra ổn định cục cánh Bản cánh phải đảm bảo điều kiện ổn định cục theo công thức : bof bof tf t f 127 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Trong đó: bof = b bf -t w 35-1.2 16.9 = =16.9 → of = =8.45 2 tf Theo mục 7.6.3.3 TCVN 5574 – 2012, độ mảnh phần cánh nhô với độ mảnh quy ước λ tính theo cơng thức : 0.8 λ=min λ x ;λ y = 3.371;5.757 =3.371 Tra bảng 35, TCVN 5575 – 2012, ta quy đổi tỷ số: bof t f = 0.36+0.1λ Vậy b bof =8.45 of =20.41 tf t f ( E 2.1×106 = ( 0.36+0.1×3.371) × =20.41 f 2450 ) → Thõa điều kiện ổn định cục cánh • Kiểm tra điều kiện ổn định cục bụng Bản bụng phải đảm bảo điều kiện ổn định cục theo công thức hw hw t w t w Vì < m = 0.280 < λ nên độ mảnh giới hạn bụng xác định theo công thức: h E 2.1×106 w = 1.2+0.35λ = (1.2+0.35×5.757 ) × = 94.12 f 2450 t w h w E 2.1×106 =3.1× = 90.75 3.1 f 2450 t w ( ) (Bảng 33 Mục 7.6.2.2 TCVN 5575 – 2012) Vậy h h w 31.2 = =26 w = 94.12 t w 1.2 tw → Thõa điều kiện ổn định cục bụng Các trường hợp cịn lại trình bày phụ lục 9.11 Thiết kế hệ cột chống Kingpost 9.11.1 Thông số tiết diện Mục 9.5.3 9.11.2 Chiều dài tính tốn Kingpost Hệ số chiều dài tính tốn cột có tiết diện khơng đổi xác định theo bảng D1 TCVN 5575 – 2012, đầu ngàm: = 0.7 Chiều dài tính tốn mặt phẳng khung: lx = 0.7×10= 7(m) 128 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Chiều dài tính tốn mặt phẳng khung: l y = 0.7×10= 7(m) 9.11.3 Tính tốn giá trị độ mảnh Độ mảnh Kingpost: l y 700 l 700 λx = x = = 46.1;λ y = = = 78.7 i x 15.2 i y 8.9 Độ mảnh quy ước cho Kingpost có tiết diện H350, vật liệu CCT42, chiều dày nhỏ 20mm có f = 2450 (daN/cm2), E = 2.1E+06 (daN/cm2) − f 2450 f 2450 λ = λx× = 46.1× = 1.57 λ = λ y × = 78.7× = 2.688 , E E 2.1×10 2.1×106 9.11.4 Kết nội lực Bảng 10 Kết nội lực Kingpost Moment Mxmax Moment Mymax Nmax Qmax (kN.m) (kN.m) (kN) (kN) -323.62 566.57 -129.52 135.06 9.11.5 Kiểm tra điều kiện bền Độ lệch tâm tương đối: mx = M x A 323.62 102 170.4 × = × =18.8 N Wx 129.52 2257.5 my = M y A 566.57 102 170.4 × = × = 33.01 N Wy 129.52 2257.5 Với A f 66.5 = =1.78 >1 , λmax = λ y = 2.688 , tra bảng D9, phụ lục D, A w 37.4 TCVN 5575 – 2012, hệ số xét ảnh hưởng hình dạng tiết diện: η =1.4-0.2λmax =1.4-0.2×2.688 = 0.8624 mex =η×m x =0.8624×18.8=16.21< 20 Độ lệch tâm tính đổi: mey =η×m y =0.8624×33.01=28.46 >20 → Cần kiểm tra điều kiện bền theo công thức : σ x,y = N M x,y ± fγc A n Wx,y 129.52×100 566.57×104 = -2433.71(daN/cm ) < σ =2450(daN/cm ) 170.4 2257.5 → Thõa mãn điều kiện bền 9.11.6 Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể 9.11.6.1 Ổn định tổng thể mặt phẳng khung σy = 129 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Tính tốn cấu kiện chịu nén lệch tâm, nén uốn có tiết diện khơng đổi mặt phẳng moment uốn trùng với mặt phẳng đối xứng trục thực theo N f×γc (Mục 7.4.2.2 TCVN 5575 – 2012) cơng thức: φ×A n Với e – Hệ số chiết giảm cường độ tính toán nén lệch tâm, nén uốn, đặc, lấy theo bảng D.10, Phụ lục D, TCVN 5575 – 2012 e phụ thuộc vào độ mảnh quy ước độ lệnh tâm tính đổi me λ= 2.688 , me = 28.46 → e = 0.045 Vậy N 129.52×102 = = 1689.09 (daN/cm2 ) < fγc =2450(daN/cm2 ) φe×An 0.045×170.4 → Thõa điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng 9.11.6.2 Ổn định tổng thể mặt phẳng khung Ổn định tổng thể chống theo phương mặt phẳng xác định N fγc theo công thức mục 7.4.2.4, TCVN 5575 – 2012 sau c×φ y ×A n Với c hệ số ảnh hưởng moment M hình dáng tiết diện đến ổn định cột theo phương đứng vng góc với mặt phẳng uốn (phương mặt phẳng uốn), phụ thuộc vào độ lệch tâm tương đối m Vì m = 28.46 > 10 nên xác định theo công thức (Mục 7.4.2.5, TCVN 5574 – 2012) 1 c= = = 0.037 m yφ y 28.46×0.894 1+ 1+ φ b Với b, y hệ số tra theo bảng D.8 phụ lục D TCVN 5575 – 2012 Vậy N 129.52 102 = = 2297.88(daN/cm ) < 2450(daN/cm ) c×φ y ×A n 0.037×0.894×170.4 → Thõa điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng 9.11.7 Kiểm tra điều kiện ổn định cục 9.11.7.1 Ổn định cục cánh Bản cánh phải đảm bảo điều kiện làm việc cục theo công thức Trong đó: bof = bof bof tf t f b bf -t w 35-1.2 16.9 = =16.9 → of = =8.45 2 tf 130 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Theo mục 7.6.3.3 TCVN 5574 – 2012, độ mảnh phần cánh nhô với độ mảnh quy ước λ tính theo cơng thức : 0.8 λ=min λ x ;λ y = 1.57;2.668 =1.57 Tra bảng 35, TCVN 5575 – 2012, ta quy đổi tỷ số: bof t f = 0.36+0.1λ Vậy b bof =8.45 of =15.15 tf t f ( E 2.1×106 = ( 0.36+0.1×1.57 ) × =15.15 f 2450 ) → Thõa điều kiện ổn định cục cánh 9.11.7.2 Ổn định cục bụng Bản bụng phải đảm bảo điều kiện ổn định cục theo công thức hw hw t w t w Vì < m = 0.280 < λ nên độ mảnh giới hạn bụng xác định theo cơng thức: h E 2.1×106 w = 1.2+0.35λ = (1.2+0.35×2.688 ) × = 62.7 f 2450 t w h w E 2.1×106 3.1 =3.1× = 90.75 f 2450 t w ( ) (Bảng 33 Mục 7.6.2.2 TCVN 5575 – 2012) Vậy h h w 31.2 = =26 w = 90.75 t w 1.2 tw → Thõa điều kiện ổn định cục bụng h w 31.2 E 2.1×106 = =26 2.3 =2.3× = 67.34 → Khơng cần gia cường thêm t w 1.2 f 2450 sườn ngang 131 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 TÀI LIỆU THAM KHẢO Bùi Trường Sơn "Địa chất cơng trình" NXB Đại học Quốc gia TP.Hồ Chí Minh Nguyễn Bá Kế (2010) "Thiết kế thi cơng hố móng sâu" NXB Xây dựng Hà Nội Nguyễn Đình Cống (2008) "Sàn sườn bê tơng cốt thép toàn khối" NXB Xây dựng Hà Nội Nguyễn Đình Nghĩa "Hiệu ứng P-Delta nhà cao tầng" TP.Hồ Chí Minh Nguyễn Lê Ninh "Cơ sở lý thuyết tính tốn động đất" TP.Hồ Chí Minh Nguyễn Tổng "Mơ hình nhà nhiều tầng BTCT phần mềm ETABS" TP.Hồ Chí Minh Nguyễn Tổng "Mơ hình với Safe - Độ võng sàn bê tông cốt thép co ngót, từ biến" TP.Hồ Chí Minh Nguyễn Tổng "Quy trình thiết kế nhà cao tầng" TP.Hồ Chí Minh Nguyễn Tổng "Sức chịu tải cọc khoan nhồi" TP.Hồ Chí Minh 10 Nguyễn Tổng ”Tổng quan ứng xử xoắn nhà nhiều tầng có hình dạng phức tạp" TP.Hồ Chí Minh 11 Nguyễn Tổng (2017) "Hiện tượng võng từ biến - co ngót" TP.Hồ Chí Minh 12 Nguyễn Tổng (2017) "Mơ hình truyền lực" TP.Hồ Chí Minh 13 Nguyễn Tổng (2018) "Hướng dẫn đồ án móng" TP.Hồ Chí Minh 14 Nguyễn Tuấn Hưng, Võ Mạnh Tùng "Một số phương pháp tính tốn thép vách phẳng BTCT" TP.Hồ Chí Minh 15.Võ Phán "Các phương pháp thí nghiệm đất phòng trường” NXB Đại học Quốc gia TP.Hồ Chí Minh 16.Vũ Mạnh Hùng "Sổ tay thiết kế kết cấu" Đại học Kiến Trúc TP.HCM 132 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99