Phụ lục tính toán Trạm biến áp phục vụ nhà máy điện gió Tại Quảng Trị, thuộc biên chế hồ sơ thiết kế kỹ thuật dự án nhà máy Điện gió Phục lục tính toán bao gồm các phụ lục tính toán phần điện, tính toán công suất trạm biến áp, tính toán các phụ kiện, thông tin thiết kế trạm biến áp, tính toán phần xây dựng trạm biến áp, tính toán kết cấu móng cột thiết bị trong trạm biến áp, tính toán móng cột cổng, tính toán móng máy biến áp, tính toán thiết kế nhà điều khiển trạm biến áp
MSCT: PĐ.19.20 NHÀ MÁY ĐIỆN GIÓ LIÊN LẬP THIẾT KẾ KỸ THUẬT TẬP PHỤ LỤC TÍNH TỐN TẬP 4.2 PHỤ LỤC TÍNH TỐN PHẦN TRẠM BIẾN ÁP (Ấn 01) Khánh Hòa, tháng năm 2020 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT NỘI DUNG BIÊN CHẾ HỒ SƠ Hồ sơ cơng trình “Nhà máy điện gió Liên Lập” bước Thiết kế kỹ thuật (TKKT) biên chế thành tập sau: TẬP 1: THUYẾT MINH PHẦN NHÀ MÁY Tập 1.1: Thuyết minh phần Nhà máy Tập 1.2: Thuyết minh phần Trạm biến áp Tập 1.3: Thuyết minh phần Đường dây 35kV TẬP 2: CÁC BẢN VẼ Tập 2.1: Các vẽ phần Nhà máy Tập 2.2: Các vẽ phần Trạm biến áp Tập 2.3: Các vẽ phần Đường dây 35kV Tập 2.4: Các vẽ phần Đường giao thơng TẬP 3: TỔNG DỰ TỐN TẬP 4: PHỤ LỤC TÍNH TỐN Tập 4.1: Phụ lục tính tốn phần nhà máy Tập 4.2: Phụ lục tính tốn phần Trạm biến áp Tập 4.3: Phụ lục tính tốn phần Đường dây 35kV TẬP 5: CHỈ DẪN KỸ THUẬT Tập 5.1: Chỉ dẫn kỹ thuật phần Nhà máy Tập 5.2: Chỉ dẫn kỹ thuật phần Trạm biến áp Tập 5.3: Chỉ dẫn kỹ thuật phần Đường dây 35kV TẬP 6: BÁO CÁO CHUYÊN NGÀNH PHÒNG CHÁY CHỮA CHÁY TẬP 7: BÁO CÁO KẾT QUẢ KHẢO SÁT XÂY DỰNG TẬP 8: QUY TRÌNH BẢO TRÌ CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Đây Tập 4.2: Phụ lục tính tốn phần Trạm biến áp (Ấn 01) – thuộc TẬP hồ sơ Nội dung biên chế hồ sơ ii Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT MỤC LỤC TÍNH TỐN CƠNG NGHỆ TRẠM 1-1 TÍNH TỐN LỰA CHỌN THIẾT BỊ 1-1 TÍNH TỐN LỰA CHỌN DÂY DẪN CHO HTPP 110kV 1-12 TÍNH TỐN CHỌN THANH CÁI CỨNG .1-13 TÍNH TỐN LỰA CHỌN CÁP .1-14 TÍNH TỐN LỰA CHỌN ẮC QUY VÀ MÁY NẠP .1-16 TÍNH TỐN CHIẾU SÁNG NGỒI TRỜI 1-20 TÍNH TỐN CHIẾU SÁNG TRONG NHÀ 1-21 TÍNH TỐN HỆ THỐNG CHỐNG SÉT 1-26 TÍNH TỐN HỆ THỐNG ĐIỀU HOÀ 1-28 ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN KHU VỰC XÂY DỰNG 2-1 ĐIỀU KIỆN ĐỊA HÌNH 2-1 ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT .2-1 KIẾN NGHỊ CHỈ TIÊU CƠ LÝ CỦA CÁC LỚP ĐẤT ĐÁ 2-1 ĐIỀU KIỆN GIÓ 2-3 TÍNH TỐN DÀN CỘT CỔNG 110kV 3-1 SƠ ĐỒ CẤU TẠO 3-1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG THEO TCVN 2737:1995 3-2 TÍNH NỘI LỰC CỘT BẰNG SAP2000 3-4 TÍNH TỐN KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỘT: .3-5 TÍNH MĨNG CỘT .3-9 TÍNH TỐN MĨNG MÁY BIẾN ÁP 110kV-63MVA 4-1 TIÊU CHUẨN TÍNH TỐN 4-1 SƠ ĐỒ TÍNH MĨNG 4-1 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 4-1 VẬT LIỆU 4-2 CÁC THÔNG SỐ CỦA MÁY BIẾN ÁP .4-2 CHỌN KÍCH THƯỚC MĨNG 4-2 TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN TÁC DỤNG 4-2 KIỂM TRA ỨNG SUẤT CỦA ĐẤT DƯỚI ĐÁY MÓNG 4-3 KIỂM TRA ĐỘ NGHIÊNG 4-3 TÍNH TỐN CỐT THÉP .4-4 TÍNH TỐN LÚN 4-6 TÍNH TỐN MĨNG THIẾT BỊ 110kV 5-1 TÍNH MĨNG TRỤ ĐỠ MÁY CẮT 110kV 5-2 TÍNH MĨNG TRỤ ĐỠ DAO CÁCH LY PHA 110kV-MDCL-3 5-5 TÍNH MĨNG TRỤ ĐỠ MÁY BIẾN DÒNG, MÁY BIẾN ĐIỆN ÁP 5-8 Mục lục iii Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT TÍNH MĨNG TRỤ ĐỠ CHỐNG SÉT VAN, MĨNG TRỤ ĐỠ SỨ ĐỨNG 5-11 TÍNH TỐN NHÀ ĐIỀU KHIỂN 6-1 TIÊU CHUẨN TÍNH TỐN 6-1 ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU 6-1 CHƯƠNG TRÌNH TÍNH KẾT CẤU 6-1 TẢI TRỌNG 6-1 MÔ HÌNH TÍNH TỐN .6-3 DỮ LIỆU ĐẦU VÀO 6-3 TÍNH TỐN CỐT THÉP CỘT DẦM SÀN 6-6 TÍNH TỐN MĨNG M1 6-11 TÍNH TỐN MÓNG M2 6-15 Mục lục iv Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT TÍNH TỐN CƠNG NGHỆ TRẠM TÍNH TỐN LỰA CHỌN THIẾT BỊ 1.1.1 Thuyết minh: - Tính tốn dịng điện định mức nhằm lựa chọn thiết bị có đủ khả mang tải chế độ vận hành có xét đến phát triển lưới điện khu vực tương lai Mặt khác, việc lựa chọn thiết bị theo dòng điện định mức cịn có xét đến tính đồng thiết bị trạm khu vực - Dòng điện định mức thiết bị phía 110kV, 35kV Nhà máy điện gió Liên Lập thuộc khuôn viên TBA 110kV Nhà máy điện gió Hướng Tân tính tốn theo sơ đồ vẽ “Sơ đồ nối điện - số PĐ.19.20 T.PP.02” - Các phần tử trạm dự án cần tính chọn dịng điện định mức là: + Ngăn lộ tổng 110kV MBA 110/35kV-63MVA + Ngăn lộ tổng 35kV MBA 110/35kV-63MVA + Ngăn xuất tuyến 35kV 1.1.2 Kết tính tốn dịng điện ngắn mạch: - Dựa vào hồ sơ thỏa thuận (TKKT) điểm đấu nối cơng trình “Cụm Nhà máy điện gió Hướng Tân; Nhà máy điện gió Tân Linh, Nhà máy điện gió Tân Liên Lập” vào Hệ thống điện Quốc Gia chủ đầu tư cấp - Kết tính tốn dịng điện ngắn mạch hệ thống TBA 110kV Nhà máy điện gió Hướng Tân giai đoạn đến năm 2030 sau: Bảng 1.1: kết tính tốn ngắn mạch Dịng ngắn mạch (kA) Điểm ngắn mạch Năm 2020 Năm 2025 Năm 2030 pha pha pha pha pha pha Thanh 110kV 12.21 15.43 15.12 19.15 15.12 19.15 Thanh 22kV 18.96 19.9 19.93 1.1.3 Lựa chọn thiết bị - Từ kết tính tốn dịng ngắn mạch nêu trên, dự phịng phát triển tương lai, đồng thời phù hợp quy định TT39, TT25, TT30 với thông số Trung tâm Điều độ HTĐ Quốc Gia (A0), Công ty Mua bán điện (EPTC) Tổng Công ty Truyền tải điện Quốc Gia (NPT) thỏa thuận, đề án kiến nghị chọn thiết bị trạm biến áp nâng áp 35/110kV sau: Chương 1-1/31 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT Thiết bị Khả chịu dịng ngắn mạch 110kV 31,5 kA/s 35kV 25 kA/s 1.1.4 Tính tốn dịng điện cưỡng bức: - Nhằm đảm bảo cho thiết bị có khả làm việc chế độ vận hành bình thường chế độ cố, đồng thời để có đồng thông số kỹ thuật thiết bị trạm nên việc tính tốn dịng điện cưỡng để lựa chọn thiết bị chọn theo dòng điện cưỡng lớn ngăn chế độ cố - Qua kết tính tốn trào lưu công suất khu vực xung quanh TBA 110kV NMĐG Hướng Tân, dòng điện cưỡng qua ngăn lộ xét với trường hợp bình thường, cố sau: 1.1.4.1 Phía 110kV: Ngăn đường dây 110kV: - Qua kết tính tốn trào lưu cơng suất khu vực xung quanh Nhà máy với trường hợp vận hành bình thường cố đường dây phía 110kV, thấy vận hành bình thường mùa khơ năm 2030 cơng suất lớn qua đường dây 110kV (142,62+-j8,04)MVA (~142,85)MVA: 𝐼𝑐𝑏1 = 𝑆 𝑈đ𝑚 √3 = 142,85 110 √3 = 749,77𝐴 Ngăn lộ tổng MBA 110kV: - Dòng điện làm việc cưỡng (Ilvcb) trường hợp MBA 110/35kV làm việc mang tải 140% Scb = 63.1,4 = 88,2MVA Uđm = 110kV 𝐼𝑐𝑏 = Scb 𝑈đ𝑚 √3 = 88,2 110 √3 = 462,9𝐴 Ngăn Thanh cái: Xét trường hợp nặng nề nhất, cố cái, máy biến áp nhà máy điện làm việc lại Khi dịng điện cưỡng là: Icb1 = Chương S Uđm √3 = 749,77A 1-2/31 Nhà máy điện gió Liên Lập 1.1.4.2 TKKT Phía 35kV: Ngăn lộ tổng MBA 110/35kV: - Trạm thiết kế vận hành với cấp điện áp 35kV: - Dòng điện ứng với công suất đỉnh nhà máy điện 48MW: Iđm = Smax Uđm √3 cosφ = 48 103 35 √3 0.85 = 931,52𝐴 Thanh cái: - Dòng lớn qua dòng qua ngăn lộ tổng máy biến áp 931,52A 1.1.5 Tính tốn dịng điện xung kích: - Dịng ngắn mạch xung kích ixk trị số tức thời lớn dòng ngắn mạch tồn phần q trình q độ Tương ứng với điều kiện nguy hiểm nhất, dòng ngắn mạch xung kích xuất vào khoảng nửa chu kỳ sau phát sinh ngắn mạch, tức vào thời điểm t = T/2 = 0,01sec (đối với hệ thống điện có tần số f = 50Hz) I xk k xk 2.I” - Trong đó: + kxk: hệ số xung kích; kxk = 1,8 + I”: dịng ngắn mạch thành phần chu kỳ ban đầu 1.1.6 Tính tốn xung lượng nhiệt ngắn mạch (𝐁𝐍 ): - Xung lượng nhiệt đặc trưng cho lượng nhiệt tỏa dây dẫn khí cụ điện thời gian tác động dòng điện ngắn mạch - Xung lượng nhiệt tính theo cơng thức: BN = BNCK + BNKCK Trong đó: + Xung lượng nhiệt dịng ngắn mạch chu kỳ: BNCK = I Ttđ I : dòng ngắn mạch thành phần chu kỳ ổn định, [A] Ttđ: thời gian tác động máy cắt Ttđ = 0,12sec + Xung lượng nhiệt dịng ngắn mạch khơng chu kỳ: BNKCK = I” Ta.( e 2t Ta ) = (IN)2.Ta.(1-e-2Ttd/Ta) I”: dòng ngắn mạch thành phần chu kỳ ban đầu, tính tốn lấy I”=I Chương 1-3/31 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT Ta: số thời gian tương đương lưới điện, Ta = 0,05s với mạng điện 1000V KẾT QUẢ TÍNH TỐN VỊ TRÍ TÍNH TỐN STT Imax (A) In (kA) ixk (kA) (BN )(106.A²s) 462,9 19,15 48,75 62,01 I HTPP 110kV Ngăn lộ tổng II HTPP 35kV Ngăn lộ tổng MBA 110kV 931,52 19,93 50,73 67,16 Thanh 931,52 19,93 50,73 67,16 1.1.7 Lựa chọn thiết bị đóng cắt: Chọn máy cắt điện: 1.1.7.1 - Điều kiện lựa chọn máy cắt: + Loại máy cắt : Phù hợp với điều kiện đặt trời + Điện áp định mức : UđmMC Umax HT + Dòng điện định mức : IđmMC Ilvcb + Điều kiện cắt : IcđmMC Ictt + Điều kiện ổn định động : Iôđđ ixk + Điều kiện ổn định nhiệt : I2nh Tnh BN + Nếu IđmMC > 1000A khơng cần kiểm tra ổn định nhiệt - Chọn máy cắt điện có thơng số sau : Phía Loại Uđm(kV) Iđm(A) Icđm(kA) Iơđđ (kA) 110kV Loại ngồi trời, pha, cách điện SF6, truyền động lò xo 123 2000 31,5 63 35kV Loại lắp tủ kiểu metalclad kéo được, cách điện khơng khí 38,5 1250 25 63 Theo số liệu tính tốn, dịng định mức thiết bị phía 110kV cần 1250A đạt yêu cầu kỹ thuật Tuy nhiên, để đồng với thiết bị HTPP 110kV TBA 110kV Hướng Tân, Tân Linh ta chọn Iđm=2000A Chương 1-4/31 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT + Điều kiện điện áp: Phía 110kV: Uđm MC = 123kV ≥ Umax HT = 121kV Phía 35kV: Uđm MC = 38,5kV ≥ Umax HT = 35kV Vậy máy cắt chọn đảm bảo điều kiện điện áp + Kiểm tra điều kiện dòng điện: Phía 110kV: Iđm MC = 2000A ≥ Ilv max = 749,77A Phía 35kV: Iđm MC = 1250A ≥ Ilv max = 931,52A Vậy máy cắt chọn đảm bảo điều kiện dòng điện + Kiểm tra ổn định nhiệt: Máy cắt 110kV, 35kV chọn có dịng định mức Iđm > 1000A nên khơng cần phải kiểm tra điều kiện ổn định nhiệt + Kiểm tra ổn định động: Phía 110kV: iđđm = 63kA ≥ ixk = 48,75kA Phía 35kV: iđđm = 63kA ≥ ixk = 50,73kA Vậy máy cắt chọn đảm bảo điều kiện ổn định động + Điều kiện cắt: Phía 110kV: ICđm = 31,5kA≥ ICtt = .I” = 19,15kA (lấy gần = 1) Phía 35kV: ICđm = 25kA≥ ICtt = .I” = 19,93kA (lấy gần = 1) Vậy máy cắt chọn đảm bảo điều kiện cắt 1.1.7.2 - Chọn dao cách ly 110kV: Điều kiện lựa chọn dao cách ly: + Điện áp định mức : UđmDCL Umax HT + Dòng điện định mức : IđmDCL Ilvcb + Điều kiện ổn định động : Iôđđ ixk + Điều kiện ổn định nhiệt : I2nh Tnh BN + Nếu IđmDCL > 1.000A khơng cần kiểm tra ổn định nhiệt - Chọn dao cách ly có thơng số sau: Loại HTPP 110kV Chương Loại trời, pha pha, mở ngang Uđm(kV) Iđm(A) Iơđđ (kA) 123 2000 63 1-5/31 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT + Điều kiện điện áp: Phía 110kV: Uđm DCL = 123kV ≥ Umax HT = 121kV Vậy dao cách ly chọn đảm bảo điều kiện điện áp + Kiểm tra điều kiện dòng điện: Loại 2: Iđm DCL = 2000A ≥ Ilv max = 749,77A Vậy dao cách ly chọn đảm bảo điều kiện dòng điện + Kiểm tra ổn định nhiệt: Dao cách ly 110kV chọn có dịng định mức > 1000A nên không cần phải kiểm tra điều kiện ổn định nhiệt Dao cách ly chọn thoả mãn điều kiện ổn định nhiệt + Kiểm tra ổn định động: Phía 110kV: iđđm = 63kA ≥ ixk = 48,75kA Vậy dao cách ly chọn đảm bảo điều kiện ổn định động 1.1.8 Chọn biến dòng điện 110kV: Biến dòng lộ tổng 110kV: Loại Uđm (kV) Loại trời, pha, ngâm 123 dầu Tỉ số biến đổi (A) 300-400-500 1/1/1/1/1/1A Iđm(A) 500 Kiểm tra điều kiện: - Điều kiện điện áp: + UđmCT = 123kV Umax HT = 121kV Vậy máy biến dòng thỏa mãn điều kiện điện áp - Điều kiện dòng điện: + IđmCT = 500A Ilv max = 462,9A Vậy máy biến dòng chọn thỏa mãn điều kiện dòng điện - Dòng điện thứ cấp biến dòng điện: + Dịng ngắn mạch phía sơ cấp 19,15kA, dịng làm việc lớn 462,9A; biến dòng sử dụng tỷ số 500/1A + Dịng làm việc cực đại phía thứ cấp biến dòng I2 = 462,9x1/500 = 0,926A; chọn giá trị khởi động cho rơ le Iset = 0,93A - Tổn thất cáp nhị thứ (1 pha): Scable = Iđm2.Rcable = Iđm.k.l.r0 =12x(1,2x0,08x4,61) = 0,44VA Trong đó: R - Tổng trở dây dẫn (Ω) Sử dụng dây dẫn có S = 4mm2 Chương 1-6/31 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT Hoạt tải lên sàn mái (HT) Gió theo chiều W+ (WX) Chương 6-4/18 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT Gió theo chiều Y+ (WY) Chương 6-5/18 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT TÍNH TỐN CỐT THÉP CỘT DẦM SÀN Bảng tính cốt thép sàn mái Vị trí tính toán M ho α As_tk 1-M11 -0,18 8,0 0,024 0,988 0,81 10 2-M11 -0,176 8,0 0,024 0,988 0,80 10 200 3,93 3-M11 0,293 8,0 0,040 0,980 1,34 10 200 3,93 3-M22 0,451 8,0 0,061 0,968 2,08 10 200 3,93 4-M22 -0,12 8,0 0,016 0,992 0,54 10 200 3,93 5-M22 0,355 8,0 0,048 0,975 1,63 10 200 3,93 (cm2/m) (Tm/m) (cm) Chương Bố trí cốt thép As_yc @ 200 + @ (cm2/m) 3,93 6-6/18 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT Bảng tính thép dầm 200x400 theo trục Vật liệu sử dụng: + Cấp độ bền BT + Cốt thép dọc Phần tử Chương 0.9(Mpa) 280(Mpa) min= ξR = 0.1 % 0.62252 R = As (cm2) 0,74 Thơng số đầu Bố trí tt (%) Cốt thép 0,10% Dưới -4,93 20 Trên 14,27 20 Dưới 11,87 20 Gối Trên phải Dưới -58,43 Tiết diện tt 0.429 7,63 bt (%) 1,03% Asbố trí (cm2) 37 0,02 0,99 0,74 0,10% 7,63 1,03% 37 0,05 0,98 1,41 0,19% 7,63 1,03% 37 0,04 0,98 1,17 0,16% 7,63 1,03% 20 37 0,19 0,90 6,29 0,85% 7,63 1,03% 20 37 0,16 0,92 5,16 0,70% 7,63 1,03% Trên -48,95 -68,20 20 37 0,22 0,88 7,51 1,02% 7,63 1,03% Dưới -58,60 20 37 0,19 0,90 6,31 0,85% 7,63 1,03% Trên 54,89 20 37 0,17 0,90 5,86 0,79% 7,63 1,03% Dưới 47,39 20 37 0,15 0,92 4,98 0,67% 7,63 1,03% Gối Trên phải Dưới -24,84 20 37 0,08 0,96 2,50 0,34% 7,63 1,03% -20,24 20 37 0,06 0,97 2,02 0,27% 7,63 1,03% Nhịp Gối trái 3, B-C AII Hệ số tra bảng: Rbt = Rsc = Thông số đầu vào Cốt Mt.toán b h a h0 αm ζ thép (KN.m) (cm) (cm) (cm) (cm) Trên -6,56 37 0,02 0,99 20 Gối trái 3, A-B B20 Cường độ tính tốn: Rb = 11.5(Mpa) Rs = 280(Mpa) Nhịp 40 40 6-7/18 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT Bảng tính cốt đai dầm 200x400 theo trục Ldầ Qt.to Ti m án Ph ết ần diệ (m (KN tử n ) ) 3, BC b h a h0 n (c m) (c m) (c m) (c m) (m m)/ n Gố 55.8 i 6.6 20 Nh 35.6 ịp 40 37 As w Qbo Che ck (m (KN m2 ) ) 49.9 56 55 49.9 Qbt (kN) T.to 237.2 án C.tạ 237.2 o Qbmi Qb Ch Mb n ec k (kN (KN (KN m) ) ) O K O K 49.2 27.9 39.9 49.2 17.8 39.9 stt sct smax s schọn Bố trí thép đai (m m) (mm (mm (mm ) ) ) (m m) 183 150 662 150 100 183 300 103 183 6s1 00 6s2 200 00 Bảng tính thép dầm 200x300 theo trục B Vật liệu sử dụng: + Cấp độ bền BT B20 + Cốt thép dọc AII Phần tử Tiết diện Gối trái B,1-2 Nhịp Chương Cường độ tính tốn: Rb = 11.5(Mpa) Rs = 280(Mpa) Hệ số tra bảng: Rbt = Rsc = 0.9(Mpa) min= 0.1 % 280(Mpa) ξR = 0.62252 R = 0.429 Thông số đầu vào Cốt Mt.toán b h a h0 αm ζ thép (KN.m) (cm) (cm) (cm) (cm) Trên -6,30 27 0,04 0,98 20 As (cm2) 0,85 Thông số đầu Bố trí tt (%) Cốt thép 0,16% Dưới -5,41 20 Trên 10,02 20 Dưới 20 8,35 30 tt 4,02 bt (%) 0,74% 4,02 0,74% Asbố trí (cm2) 27 0,03 0,98 0,73 0,13% 27 0,06 0,97 1,37 0,25% 4,02 0,74% 27 0,05 0,97 1,13 0,21% 4,02 0,74% 6-8/18 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT Gối Trên -16,72 phải Dưới -13,46 Gối Trên -15,09 trái Dưới -12,85 B,2-3 B,3-4 B,4-5 Chương 20 27 0,10 0,95 2,33 0,43% 4,02 0,74% 20 27 0,08 0,96 1,86 0,34% 4,02 0,74% 20 27 0,09 0,95 2,09 0,39% 4,02 0,74% 20 27 0,08 0,96 1,77 0,33% 4,02 0,74% 27 0,04 0,98 0,97 0,18% 4,02 0,74% 27 0,04 0,98 0,82 0,15% 4,02 0,74% Trên 7,14 20 Dưới 6,05 20 Gối Trên -15,06 phải Dưới -11,74 Gối Trên -13,66 trái Dưới -11,74 20 27 0,09 0,95 2,09 0,39% 4,02 0,74% 20 27 0,07 0,96 1,61 0,30% 4,02 0,74% 20 27 0,08 0,96 1,89 0,35% 4,02 0,74% 20 27 0,07 0,96 1,61 0,30% 4,02 0,74% 27 0,04 0,98 0,96 0,18% 4,02 0,74% 27 0,04 0,98 0,82 0,15% 4,02 0,74% Nhịp 30 Trên 7,09 20 Dưới 6,07 20 Gối Trên -16,60 phải Dưới -12,85 Gối Trên -15,85 trái Dưới -13,45 20 27 0,10 0,95 2,32 0,43% 4,02 0,74% 20 27 0,08 0,96 1,77 0,33% 4,02 0,74% 20 27 0,09 0,95 2,21 0,41% 4,02 0,74% 20 27 0,08 0,96 1,86 0,34% 4,02 0,74% 27 0,06 0,97 1,36 0,25% 4,02 0,74% 27 0,05 0,97 1,12 0,21% 4,02 0,74% Nhịp 30 Trên 9,98 20 Dưới 8,27 20 Gối Trên -5,94 phải Dưới -5,41 20 27 0,04 0,98 0,80 0,15% 4,02 0,74% 20 27 0,03 0,98 0,73 0,13% 4,02 0,74% Nhịp 30 6-9/18 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT Bảng tính cốt đai dầm 200x300 theo trục B Ldầ Qt.to Ti m án Ph ết ần diệ (m (KN tử n ) ) 3, BC b h a h0 n (c m) (c m) (c m) (c m) (m m)/ n Gố 21.0 i 3.5 20 Nh 14.1 ịp 30 27 As w Qbo Che ck (m (KN m2 ) ) 36.4 56 55 36.4 Qbt (kN) C.tạ 173.1 o C.tạ 173.1 o Qbmi Qb Ch Mb n ec k (kN (KN (KN m) ) ) O K O K 26.2 10.5 29.1 26.2 29.1 7.07 stt sct smax s schọn Bố trí thép đai (m m) (mm (mm (mm ) ) ) (m m) 183 150 935 150 100 183 c.tạ o 139 183 6s1 00 6s2 200 00 Bảng tính thép cột C1 tiết diện 200x300 Tên Cột Vị trí P (m) 0,0 CỘT C1 5,2 Chương My = M22 Mx = M33 (kN) (kN.m) (kN.m) 165,9430 -6,7341 0,1531 -90,8280 17,8637 101,1600 -3,5981 157,5340 11,3193 -82,4190 26,8422 -77,8820 19,4212 0,0531 9,8293 -0,3058 -0,0518 -4,7958 ltt (mm ) 364 364 364 364 364 364 Cx = t3 a (mm) (mm) (mm ) 300 200 30 300 200 30 300 200 30 300 200 30 300 200 30 300 200 30 Cy = t Tính theo phương Y phương Y phương X phương Y phương Y phương Y Trường hợp tính tốn (cm2) (%) LTRB 2,40 0,40 LTL 3,04 0,51 LTL 2,65 0,44 LTL 2,40 0,40 LTL 7,03 1,17 LTL 6,44 1,07 Ast n Achọnst( cm2) 16 12,06 16 12,06 6-10/18 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT TÍNH TỐN MĨNG M1 6.8.1 Các thơng số hình học Kích thước móng: Kích thước cổ cột: Vật liệu sử dụng: Lx = 1400 mm Ly = 1400 mm Hm = 1000 mm H1 = 350 mm Cx = 200 mm Cy = 300 mm Bê tông: B20 Cốt thép: CB300-V 6.8.2 Số liệu địa chất STT Tên lớp đất Lớp Độ sâu z c E (m) 10,00 (kN/m3) 17,8 (°) 14,9 (kN/m2) 25,1 (kN/m2) 10280,0 Sức chịu tải đất xác định theo Mục 4.6.9 TCVN 9362:2012, sau: R = m1.m2/ktc.(A.b.II + B.h.'II + D.cII) Trong đó: m1 - hệ số làm việc đất; m2 - hệ số làm việc kết cấu; ktc - hệ số độ tin cậy; Chương 6-11/18 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT A, B, D - hệ số phụ thuộc vào góc ma sát đất đáy móng tính tốn; b, h - cạnh bé đáy móng, chiều sâu chơn móng; II, cII - trọng lượng thể tích lực dính lớp đất đáy móng; 'II - trọng lượng thể tích lớp đất đáy móng; 14,9 A 0,319 B 2,277 II (kN/m2 ) 17,8 D 4,817 'II (kN/m2 ) 17,8 cII (kN/m2 ) 25,1 b (mm) 1400 h (mm ) 1000 R=186.3 kN/m2 6.8.3 Số liệu tải trọng, giá trị ứng suất đáy móng tương ứng Fx Fy Fz Mx (kN) (kN) (kN) -5,67 1,65 101,16 (kN.m ) -3,60 0,00 3,80 161,68 -0,09 3,47 165,94 My ptb 88,8 (kN/m2 ) 97,9 pmin (kN/m2 ) 45,3 pMx, My pmax 9,83 (kN/m2 ) 71,6 -7,31 0,00 102,5 121,4 121,4 83,6 -6,73 -0,15 104,7 122,0 122,4 86,9 (kN.m) (kN/m2) Ghi chú: - ptb giá trị ứng suất trung bình đáy móng; - pMx, My giá trị lớn ứng suất Mx My tác dụng độc lập gây ra; - pmax ứng suất lớn đáy móng Mx My tác dụng đồng thời gây ra; - Áp lực phụ thêm đáy móng khối lượng đất: ppt =20 (kN/m2); 6.8.4 Kiểm tra điều kiện độ bền đất Áp lực trung bình lớn đáy móng: ptb_max = 104,7 < R = 186,3 (kN/m2) Áp lực lớn Mx My độc lập: pMx,My_max = 223,6 (kN/m2) Áp lực lớn Mx My đồng thời: Áp lực bé đáy móng: pmax = 122,0 < 1,2R = 122,4 < 1,5R = 45,3 pmin = > 279,5 (kN/m2) (kN/m2) Kết luận: Thiết kế móng thỏa mãn độ bền đất 6.8.5 Kiểm tra điều kiện độ lún đất Hệ số quy đổi tải trọng tính tốn - tiêu chuẩn: fL=1.15 Chương 6-12/18 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT Áp lực trung bình lớn đáy móng: p =91 kN/m2 (Trị tiêu chuẩn) Áp lực tự nhiên đất độ sâu đáy móng: pd =17.8 kN/m2 Lớp đất Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp z (m) 0,00 0,25 0,50 0,75 1,00 1,25 1,50 1,75 2,00 2,25 2,50 2,75 3,00 3,25 3,50 hi (m) 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 2*z/b 0,000 0,357 0,714 1,071 1,429 1,786 2,143 2,500 2,857 3,214 3,571 3,929 4,286 4,643 5,000 0,000 0,964 0,834 0,668 0,516 0,397 0,308 0,243 0,195 0,159 0,132 0,112 0,096 0,083 0,072 pdz poz Si (kN/m2) 17,8 22,3 26,7 31,2 35,6 40,1 44,5 49,0 53,4 57,9 62,3 66,8 71,2 75,7 80,1 (kN/m2) 73,2 70,6 61,1 48,9 37,8 29,0 22,5 17,8 14,3 11,6 9,7 8,2 7,0 6,0 5,2 (mm) 0,00 1,40 1,28 1,07 0,84 0,65 0,50 0,39 0,31 0,25 K/T K/T K/T K/T K/T * Ghi chú: Độ sâu z độ sâu tính từ đáy móng Độ sâu tắt lún quy ước: zu = 2,25m Tổng độ lún đất: Si =6,7 < [S] = 80 (mm) Kết luận: Thiết kế móng thỏa mãn điều kiện độ lún đất 6.8.6 Kiểm tra điều kiện độ bền theo vật liệu làm móng 6.8.6.1 Chương Kiểm tra cốt thép móng 6-13/18 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT Áp lực lớn đáy móng: pmax = 122,4 kN/m2 Cường độ tính tốn cốt thép: Rs = 280,0 MPa Chiều cao làm việc cốt thép: ho = 310 mm Trên mặt cắt I-I: MI-I = 30,85 kN.m cm2 As_yc_1 = 3,9 Bố trí cốt thép mặt cắt I-I: = Trên mặt cắt II-II: Bố trí cốt thép mặt cắt IIII: 6.8.6.2 12 mm @= 150 mm As_tk_1 = 11,3 cm2 MII-II = 25,92 kN.m As_yc_2 = 3,3 cm2 = 12 mm @= 150 mm As_tk_2 = 11,3 cm2 Kiểm tra điều kiện chọc thủng Lực chọc thủng lớn nhất: Fz_max = 165,9 kN Cường độ tính tốn bê tơng: Chu vi trung bình tháp chọc thủng: Khả chống chọc thủng: Rbt = 0,90 MPa um = 2240 mm [Pct] = 625,0 kN Kết luận: Thiết kế móng thỏa mãn điều kiện bền theo vật liệu làm móng Chương 6-14/18 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT TÍNH TỐN MĨNG M2 6.9.1 Các thơng số hình học Kích thước móng: Lx = Ly = Hm = H1 = Cx = Cy = Bê tơng: Cốt thép: Kích thước cổ cột: Vật liệu sử dụng: 1000 1000 1000 300 200 300 B20 CB300-V mm mm mm mm mm mm 6.9.2 Số liệu địa chất STT Tên lớp đất Lớp Độ sâu z c E (m) 10,00 (kN/m3) 17,8 (°) 14,9 (kN/m2) 25,1 (kN/m2) 10280,0 Sức chịu tải đất xác định theo Mục 4.6.9 TCVN 9362:2012, sau: R = m1.m2/ktc.(A.b.II + B.h.'II + D.cII) Trong đó: m1 - hệ số làm việc đất; m2 - hệ số làm việc kết cấu; ktc - hệ số độ tin cậy; A, B, D - hệ số phụ thuộc vào góc ma sát đất đáy móng tính tốn; b, h - cạnh bé đáy móng, chiều sâu chơn móng; Chương 6-15/18 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT II, cII - trọng lượng thể tích lực dính lớp đất đáy móng; 'II - trọng lượng thể tích lớp đất đáy móng; A B II D 'II cII (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) 14,9 0,319 2,277 4,817 17,8 17,8 b h (mm) (mm) 1000 1000 25,1 R=183.8 kN/m2 6.9.3 Số liệu tải trọng, giá trị ứng suất đáy móng tương ứng Fx Fy Fz Mx (kN) (kN) (kN) -4,30 -1,88 54,62 (kN.m ) 2,51 -0,02 -10,18 90,83 -0,03 -6,28 97,08 My ptb 131,2 (kN/m2 ) 149,6 pmin (kN/m2 ) -0,4 pMx, My pmax -8,14 (kN/m2 ) 74,6 17,86 -0,05 110,8 236,3 236,7 -15,0 10,07 -0,05 117,1 188,8 189,2 45,0 (kN.m) (kN/m2) Ghi chú: - ptb giá trị ứng suất trung bình đáy móng; - pMx, My giá trị lớn ứng suất Mx My tác dụng độc lập gây ra; - pmax ứng suất lớn đáy móng Mx My tác dụng đồng thời gây ra; - Áp lực phụ thêm đáy móng khối lượng đất: ppt =20 (kN/m2); 6.9.4 Kiểm tra điều kiện độ bền đất Áp lực trung bình lớn đáy móng: Áp lực lớn Mx My độc lập: Áp lực lớn Mx My đồng thời: Áp lực bé đáy móng: ptb_max = 117,1 (kN/m2) Kết luận: Thiết kế móng thỏa mãn độ bền đất 6.9.5 Kiểm tra điều kiện độ lún đất Hệ số quy đổi tải trọng tính tốn - tiêu chuẩn: fL=1.15 Áp lực trung bình lớn đáy móng: p =101.8 kN/m2 (Trị tiêu chuẩn) Áp lực tự nhiên đất độ sâu đáy móng: pd=17.8 kN/m2 Chương 6-16/18 Nhà máy điện gió Liên Lập Lớp đất Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp z (m) 0,00 0,25 0,50 0,75 1,00 1,25 1,50 1,75 2,00 2,25 2,50 2,75 3,00 TKKT hi (m) 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 2*z/b 0,000 0,500 1,000 1,500 2,000 2,500 3,000 3,500 4,000 4,500 5,000 5,500 6,000 0,000 0,920 0,703 0,488 0,336 0,243 0,181 0,138 0,108 0,088 0,072 0,060 0,051 pdz poz Si (kN/m2) 17,8 22,3 26,7 31,2 35,6 40,1 44,5 49,0 53,4 57,9 62,3 66,8 71,2 (kN/m2) 84,0 77,3 59,1 41,0 28,2 20,4 15,2 11,6 9,1 7,4 6,0 5,0 4,3 (mm) 0,00 1,57 1,33 0,97 0,67 0,47 0,35 0,26 K/T K/T K/T K/T K/T * Ghi chú: Độ sâu z độ sâu tính từ đáy móng Độ sâu tắt lún quy ước: zu = 1,75m Tổng độ lún đất: Si =5,6 < [S] = 80 (mm) Kết luận: Thiết kế móng thỏa mãn điều kiện độ lún đất 6.9.6 Kiểm tra điều kiện độ bền theo vật liệu làm móng 6.9.6.1 Kiểm tra cốt thép móng Áp lực lớn đáy móng: pmax = 236,7 kN/m2 Cường độ tính tốn cốt thép: Rs = 280,0 MPa Chiều cao làm việc cốt thép: ho = 260 mm Trên mặt cắt I-I: MI-I = 18,93 kN.m Chương 6-17/18 Nhà máy điện gió Liên Lập TKKT cm2 As_yc_1 = 2,9 Bố trí cốt thép mặt cắt I-I: = Trên mặt cắt II-II: Bố trí cốt thép mặt cắt IIII: 6.9.6.2 12 mm @= 150 mm As_tk_1 = 6,8 cm2 MII-II = 14,49 kN.m As_yc_2 = 2,2 cm2 = 12 mm @= 150 mm As_tk_2 = 6,8 cm2 Kiểm tra điều kiện chọc thủng Lực chọc thủng lớn nhất: Fz_max = 97,1 kN Cường độ tính tốn bê tơng: Chu vi trung bình tháp chọc thủng: Khả chống chọc thủng: Rbt = 0,90 MPa um = 2040 mm [Pct] = 477,4 kN Kết luận: Thiết kế móng thỏa mãn điều kiện bền theo vật liệu làm móng Chương 6-18/18