Thiết kế cầu qua sông h8 đatn

MỤC LỤC PHẦN I THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG 1: MỞ ĐẦU 1.1 Nhiệm vụ đồ án 1.2 Các điều kiện tự nhiên, khí hậu vị trí xây dựng cầu 1.2.1 Điều kiện địa hình, địa mạo 1.2.2 Điều kiện khí hậu, khí tượng, thuỷ văn, thuỷ lực 1.2.3 Điều kiện địa chất 1.3 Điều kiện xã hội khu vực tuyến 1.3.1 Dân cư phân bố dân cư 1.3.2 Tình hình kinh tế - Chính trị - Văn hóa - Xã hội vùng 1.3.3 Các định hướng phát triển kinh tế, văn hóa, xã hội tương lai 1.4 Các điều kiện thi công 1.4.1 Điều kiện khai thác, cung cấp nguyên vật liệu 1.4.2 Điều kiện cung cấp máy móc 1.4.3 Điều kiện cung cấp nhân lực 1.4.4 Điều kiện cung cấp nhiên liệu, nhu yếu phẩm phục vụ sinh hoạt 1.4.5 Điều kiện đảm bảo y tế, giáo dục, thông tin liên lạc 1.5 Quy mô tiêu chuẩn kỹ thuật 1.5.1 Về thiết kế 1.5.2 Về khảo sát địa hình, địa chất 1.5.3.Về thi công nghiệm thu 1.6.Phân tích cần thiết phải đầu tư CHƯƠNG 2: ĐỀ XUẤT CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ 2.1 Lựa chọn kết cấu thượng 2.2 Lựa chọn kết cấu hạ 2.3.Phương án 1: Cầu dầm I BTCT DƯL nhịp 5x40(m) 2.4 Phương án : Cầu giàn thép nhịp 2x100 (m) CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN I CẦU ĐƠN GIẢN BTCT ỨNG SUẤT TRƯỚC 10 3.1 Giới thiệu chung phương án 10 3.2 Tính tốn khối lượng kết cấu nhịp 11 3.3 Tính tốn khối lượng phận cầu 13 3.3.1 Tĩnh tải lớp mặt cầu thiết bị 13 3.3.2 Tĩnh tải phần lan can, tay vịn, gờ chắn bánh 13 3.4 Tính tốn khối lượng mố, trụ 15 3.4.1 Khối lượng mố 15 3.4.2 Khối lượng trụ 17 3.5 Tính tốn số lượng cọc 18 3.5.1 Áp lực lớn tác dụng lên mố, trụ 18 4.5.2 Tính tốn sức chịu tải cọc bệ móng mố, trụ 22 3.5.2.2 Tính sức chịu tải cọc theo đất 23 3.5.3 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 27 3.5.4 Tính tốn giá thành 28 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ SƠ BỘ CẦU GIÀN THÉP 33 4.1 Giới thiệu chung phương án 33 4.2 Tính toán khối lượng phận cầu 34 4.2.1 Tĩnh tải lớp phủ mặt cầu thiết bị 34 4.2.2 Tĩnh tải phần lan can, tay vịn 34 4.2.3 Tĩnh tải mặt cầu 35 4.3 Tính tốn khối lượng kết cấu nhịp 35 4.4 Tính tốn khối lượng mố trụ 37 4.4.1 Tính tốn khối lượng mố: 37 4.4.2 Khối lượng trụ 38 4.5 Tính tốn số lượng cọc cho mố trụ: 39 4.5.1 Áp lực lớn tác dụng lên mố, trụ 39 4.5.2 Tính tốn sức chịu tải cọc bệ móng mố, trụ 41 3.5.2.2 Tính sức chịu tải cọc theo đất 42 4.5.3 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 45 3.5.3 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 45 4.5.4 Tính tốn giá thành 47 CHƯƠNG 5: SO SÁNH CÁC PHƯƠNG ÁN 56 5.1 Cơ sở để chọn phương án đưa vào thiết kế kỹ thuật: 56 5.2 So sánh phương án theo giá thành dự toán: 56 5.3 So sánh phương án theo điều kiện thi công chế tạo: 56 5.4 So sánh phương án theo điều kiện khai thác sử dụng 57 5.5 Kết luận kiến nghị : 57 PHẦN II 58 THIẾT KẾ KỸ THUẬT 58 CHƯƠNG 6: 59 THIẾT KẾ DẦM CHỦ 59 6.1 Số liệu ban đầu 59 6.1.1 Số liệu thiết kế 59 6.1.2 Thống kê vật liệu 59 6.2 Thiết kế cấu tạo 60 6.2.1 Lựa chọn kích thước mặt cắt ngang cầu 60 6.2.2.Lựa chọn tiết diện dầm chủ 61 6.2.3 Đặc trưng hình học dầm: (Tính cho mặt cắt nhịp) 62 6.3 Tính nội lực dầm chủ 63 6.3.1 Các tham số dùng xác định hệ số phân bố ngang 63 6.3.2 Tính hệ số phân bố ngang 64 6.4 Tính tốn nội lực dầm chủ tĩnh tải 65 6.4.1 Các hệ số cho tĩnh tải p 65 6.4.2 Tĩnh tải tác dụng lên dầm chủ 66 6.4.4 Tính tốn nội lực dầm chủ hoạt tải thiết kế 71 3.3.Lực cắt hoạt tải gây ra: 76 3.4.Tổ hợp nội lực : 83 6.5 Tính tốn bố trí cốt thép 85 6.5.1 Tính tốn diện tích cốt thép 85 6.5.2 Bố trí cốt thép DƯL cho dầm chủ 86 6.6 Đặc trưng hình học mặt cắt dầm theo giai đoạn làm việc 88 6.6.1 Tiết diện quy đổi 88 6.6.2 Tính mát ứng suất 97 6.3 Kiểm toán dầm chủ 103 6.3.1 kiểm toán TTGH cường độ 103 6.4 Kiểm tra hàm lượng cốt thép ứng suất trước 107 6.6 Kiểm toán TTGH sử dụng 113 6.6.1 Giới hạn ứng suất bê tông .114 6.6.2 Kiểm tra độ võng nhịp 120 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ MỐ A .123 7.1 Số liệu thiết kế 123 7.1.1 Số liệu chung 123 7.1.2 Số liệu kết cấu phần 123 7.1.3 Số liệu mố 123 7.2 Kích thướt mố 123 7.3 Xác định tải trọng tác dụng lên mố 125 7.3.1 Tĩnh tải phần cầu 125 7.3.2 Tĩnh tải mố 126 7.3.3 Nội lực trọng lượng đất đắp:EV 132 7.3.4 Nội lực áp lực đất EH, LS 133 7.4 Tổ hợp nội lực tác dụng lên mố 135 7.4.1 Tổ hợp nội lực mặt cắt A-A 135 7.4.2 Tổ hợp nội lực mặt cắt B-B 140 7.4.3 Tổ hợp nội lực mặt cắt C-C 145 7.4.4 Tổ hợp nội lực mặt cắt D-D 149 7.4.5 Tổ hợp nội lực mặt cắt E1-E1 150 7.4.6 Tổ hợp nội lực mặt cắt E2-E2 151 7.4.7 Tổ hợp nội lực mặt cắt F –F 151 7.4.8.Tổ hợp nội lực mặt cắt G-G 153 7.6 KIỂM TOÁN MẶT CẮT MỐ: 154 7.6.1 KIỂM TOÁN MẶT CẮT ĐÁY BỆ 154 7.7 Kiểm toán mặt cắt B-B 166 7.8 Tính duyệt mặt cắt C-C: 171 7.9 Kiểm toán mặt cắt G-G: 175 7.10 Kiểm toán mặt cắt E-E: 178 PHẦN : THIẾT KẾ KỸ KỸ THUẬT THI CÔNG 182 CHƯƠNG : THIẾT KẾ KỸ THUẬT THI CÔNG MỐ 182 1.1 Thiết kế kỹ thuật thi công mố A: 182 1.1.1.Đặc điểm khu vực xây dựng cầu: 182 1.1.2.Chọn thời điểm thi công mố cầu: 183 1.1.3.Đề xuất giải pháp lựa chọn giải pháp thi cơng hố móng: 183 1.1.4.Trình tự thi cơng mố cầu bao gồm: 185 1.1.5.Kỹ thuật thi cơng hạng mục cơng trình: 185 1.1.5.7.1 Trình tự thi cơng 197 1.1.5.7.2 Tính tốn ván khn 198 CHƯƠNG II:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾT CẤU NHỊP 206 2.1 Điều kiện địa hình - địa chất thuỷ văn: 206 2.1.1 Điều kiện địa hình: 206 2.1.2.Điều kiện địa chất: 206 2.2 Điều kiện khí hậu - thuỷ văn: 206 2.2.1 Điều kiện khí hậu: .206 2.2.2 Điều kiện thuỷ văn: 207 2.2.3 Điều kiện dân cư: 207 2.3 Điều kiện thi công 207 2.4.Đề xuất phương án thi công: 207 2.5 Tính tốn tổ hợp dầm dẫn giá Pooc tic: 208 2.5.1 Cấu tạo tổ hợp dầm dẫn: 208 2.5.2 Kiểm tra độ ổn định lao tổ hợp: 208 2.5.2.1 Kiểm tra lật theo phương dọc cầu: 209 2.5.2.2 Tính tốn lực kéo, lực hãm: 209 2.5.2.3 Kiểm tra lật di chuyển dầm xe goòng: 211 CHƯƠNG 214 LẬP TIẾN ĐỘ THI CÔNG MỐ .214 PHẦN I THIẾT KẾ SƠ BỘ - Phương án I: Cầu Dầm BTCT DƯL - Phương án II: Cầu giàn thép  (25%) CHƯƠNG 1: MỞ ĐẦU 1.1 Nhiệm vụ đồ án - Thiết kế cầu H8 qua sông - Qui mô xây dựng: Vĩnh cửu - Tần suất lũ thiết kế: P =1% - Tải trọng thiết kế: Hoạt tải HL-93 đoàn người 4KN/m2 - Khẩu độ cầu: Lo = 195 m - Khổ cầu: K = + 2x1 m - Cấp sông: Cấp IV - Nhịp thông thuyền: 30 m -Độ dốc ngang: 2% 1.2 Các điều kiện tự nhiên, khí hậu vị trí xây dựng cầu 1.2.1 Điều kiện địa hình, địa mạo Địa hình khu vực lịng sơng hình thành từ lâu đời, khu vực hai đầu cầu qua trình quy hoạch xây dựng làm địa hình nhiều thay đổi Mặt đất phẳng, cao độ mặt đất trung bình từ 5-10 m, sơng có chiều rộng lịng sơng từ 150200m.Tại ví trí cầu rộng khoảng 200m, luồng tàu sơng, chiều rộng luồng khoảng 80m 1.2.2 Điều kiện khí hậu, khí tượng, thuỷ văn, thuỷ lực 1.2.2.1 Điều kiện khí hậu, khí tượng Khí hậu vùng phụ cận chịu ảnh hưởng chung khí hậu khu vực TÂY NGUYÊN, Khu vực xây dựng tuyến thuộc vùng khí hậu hay thay đổi, nhiệt độ trung bình quanh năm khoảng 26oC Vào mùa hè nhiệt độ cao lên tới 39oC Giai đoạn từ tháng tới tháng nắng kéo dài, có mưa mực nước sơng hạ thấp, nên thuận lợi cho việc thi công cầu 1.2.2.2.Điều kiện thuỷ văn, thuỷ lực - Mực nước cao : m - Mực nước thông thuyền: m - Mực nước thấp nhất:1 m 1.2.3 Điều kiện địa chất - Qua thăm dò địa chất khu vực dự kiến xây dựng cầu cho thấy cấu tạo lớp mô tả cụ thể sau: + Lớp 1: Cát mịn dày 2.5m + Lớp 2: Cát hạt trung dày 5m + Lớp 3: Sét nửa cứng có chiều dày vô 1.3 Điều kiện xã hội khu vực tuyến 1.3.1 Dân cư phân bố dân cư Dân cư vùng phân bố tương đối đồng đều, mật độ dân cư tương đối lớn Ở gần vị trí xây dựng cầu, nhà dân tập trung hai bên tương đối nhiều Do trước thi công phải đảm bảo công tác đền bù giải tỏa để tạo mặt thi công cầu Trong trình thi cơng cần có biện pháp để đảm bảo mặt trật tự an ninh cho khu vực xây dựng cầu 1.3.2 Tình hình kinh tế - Chính trị - Văn hóa - Xã hội vùng - Nông nghiệp ngành kinh tế chủ đạo chiếm tỷ trọng lớn cấu kinh tế thu hút tới 70% lực lượng lao động, nông nghiệp ngành trồng trọt chiếm vị trí chủ đạo chủ yếu trồng lúa, khoai, sắn - Hệ thống giáo dục văn hố xã hội: huyện có trường phổ thông trung học, trung tâm y tế, cấp xã có trường tiểu học trường mẫu giáo, trạm y tế, dân cư khu vực dùng điện 100% 1.3.3 Các định hướng phát triển kinh tế, văn hóa, xã hội tương lai Đây khu vực có điều kiện thuận lợi để phát triển kinh tế tương lai Nằm đường quốc lộ 1A qua nên điều kiện giao thông thương mại vùng thuận lợi Vì khu vực đánh giá phát triển động nhanh chống tương lai vấn đề phát triển sở hạ tầng khu vực mà đặc biệt hệ thống giao thông vận tải xem vấn đề trọng yếu để góp phần thực thành công mục tiêu phát triển khu vực mặt 1.4 Các điều kiện thi công 1.4.1 Điều kiện khai thác, cung cấp nguyên vật liệu Vật liệu sử dụng cho cơng trình vùng cung cấp thuận lợi: + Đất đắp: Đất đắp sử dụng mỏ đất thành phố Kon Tum tỉnh Kon Tum Đường vào khai thác thuận lợi, đất thuộc loại đất sét pha cát lẫn dăm sạn, trữ lượng khoảng >500000m3 Hiện mỏ đất khai thác nhằm phục vụ cho cơng trình xây dựng khu vực + Đá: Mỏ đá Hồn Bình nằm địa bàn thành phố Kon Tum tỉnh Kon Tum Đá loại đá granít màu xám xanh đốm đen, trữ lượng khoảng >1000000 m3 Mỏ đá cách cơng trình khoảng 8km, đường vận chuyển bê tông nhựa thuận lợi Hiện mỏ đá khai thác nhằm phục vụ cho cơng trình xây dựng khu vực + Cát: Mỏ cát khu vực cầu ĐAKBLA Cát có chất lượng đạt yêu cầu, khả cung cấp 1000m3/ngày  Xi măng, sắt thép lấy Thành phố cách cơng trình 6Km 1.4.2 Điều kiện cung cấp máy móc Đơn vị thi cơng có đầy đủ loại máy móc phục vụ cho việc thi cơng cầu như: Máy khoan cọc nhồi, cần cẩu, máy đào, máy ủi, ôtô vận chuyển bê tông, máy bơm bê tơng, máy đầm bê tơng loại máy móc cần thiết khác Đảm bảo q trình thi cơng tiến hành đồng liên tục, đảm bảo tiến độ thi công 1.4.3 Điều kiện cung cấp nhân lực Khu vực có số lượng người dân nằm độ tuổi lao động chiếm tỉ lệ lớn Người dân có tính cần cù, chịu khó, ham học hỏi đào tạo tốt, có khả tiếp nhận nhanh tiến khoa học kỹ thuật Đây mạnh, nguồn lực quan trọng để phát triển kinh tế - xã hội Đội ngũ công nhân thi cơng nhiều cơng trình, có nhiều kinh nghiệm cơng việc, làm việc hiệu điều kiện thời tiết 1.4.4 Điều kiện cung cấp nhiên liệu, nhu yếu phẩm phục vụ sinh hoạt Đơn vị thi công cung cấp đầy đủ nhu yếu phẩm phục vụ sinh hoạt anh em công nhân cán kỹ thuật công trường Đảm bảo quan tâm tốt đến sức khoẻ cơng nhân để hồn thành cơng trình thời hạn Địa phương mà tuyến qua có điện lưới quốc gia ổn định đảm bảo cung cấp đầy đủ cho loại máy móc chạy điện đảm bảo cung cấp đầy đủ cho nhu cầu sinh hoạt anh em công nhân công trường 1.4.5 Điều kiện đảm bảo y tế, giáo dục, thông tin liên lạc Gần khu vực thi cơng cơng trình có trạm y tế xã đảm bảo có cố, tai nạn cơng trường chuyển nhanh chóng đến trạm y tế kịp thời Đồng thời cơng trường có số thuốc men trị thương thường gặp công trường Trường hợp bất trắc xảy thương tích nặng đưa đến bệnh viện C.33.44.55.54.78.65.5.43.22.2.4 22.Tai lieu Luan 66.55.77.99 van Luan an.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.22 Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an 2.2.2 Điều kiện thuỷ văn: - Khu vực thuộc hạ lưu sông nên mực nước thay đổi vào mùa - Các số liệu thuỷ văn : + Mực nước cao : + 8,0 m + Mực nước thông thuyền : + 4,0 m + Mực nước thi công: + 3,0 m + Mực nước thấp : + 1,0 m 2.2.3 Điều kiện dân cư: - Dân cư nơi xây dựng cầu có mật độ trung bình Hầu hết nhân dân khu vực làm nơng nghiệp nên đơn vị thi cơng có thuận lợi thuê mướn lao động chỗ nông nhàn để thi công công việc đơn giản, không yêu cầu cao kỹ thuật, giá thuê lao động không cao 2.3 Điều kiện thi công - Để tiến hành thi cơng lao lắp nhịp cơng việc sau phải tiến hành hoàn chỉnh - Mố trụ cầu xây dựng xong - Dầm đúc sẵn bãi - Các cấu kiện bê tông đạt 100% cường độ 2.4.Đề xuất phương án thi công: - Dầm thi công loại dầm bê tông cốt thép dự ứng lực tiết diện chữ I chiều dài 40(m), chiều cao (m) - Từ điều kiện địa hình địa chất thủy văn, chiều dài trọng lượng kết cấu, chiều cao trụ ta đưa phương án lao dầm dầm dẫn kết hợp với giá Pooctic:Lao lắp hệ dầm dẫn, dầm bêtông chở xe gng theo dầm dẫn đến vị trí nhịp, dùng bar kích thơng tâm nâng khỏi vị trí xe gng, dùng Palăng xích kéo sàng ngang đặt xuống gối cầu  Trình tự thi cơng chi tiết lao lắp dầm tổ hợp dầm dẫn kết hợp với giá Pooc tíc: Lắp đặt thử tải hệ dầm dẫn Lao hệ dầm dẫn vị trí nhịp thi cơng đặt lên vị trí mố trụ Lắp đặt giá Pooc tíc lên xà mũ mố trụ Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhd 77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77t@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn 207 C.33.44.55.54.78.65.5.43.22.2.4 22.Tai lieu Luan 66.55.77.99 van Luan an.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.22 Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Dùng xe goòng vận chuyển dầm từ bãi chứa đến vị trí đường lao lao dầm xe gng tời kéo dầm vào vị trí nhịp thơng qua hệ dầm dẫn Dùng bar kích thông tâm treo giá đỡ nâng dầm rời khỏi xe gng, dùng Palăng xích di chuyển dầm đến vị trí theo thứ tự vẽ Dùng bar kích thơng tâm hạ dầm đặt đá kê gối Tương tự ta lao lắp xong hết dầm nhịp, ta thi công mối nối dầm ngang, hệ mặt cầu nhịp xong, tiếp tục lao dầm cho nhịp Sau lao xong kết cấu nhịp tiến hành tháo dỡ tổ hợp lao cầu hệ thống ray tà vẹt Thi công lan can tay vịn lớp mặt cầu 10 Hồn thiện cầu 2.5 Tính tốn tổ hợp dầm dẫn giá Pooc tic: 2.5.1 Cấu tạo tổ hợp dầm dẫn: MẶT CHÍNH LAO DẦM BTCT VÀO NHỊP (TL: 1/200) TỜI ĐIỆN GIÁ LAO NGANG GIÁ LAO NGANG 600 MŨI DẪN DÀI 6M I=1.5% RAY P43 NHỊP 10.2m MNCN = 8.0m CC KHOAN NHÄƯI ÂỈÅÌNG KÊNH 1m CHIÃƯU DI DỈÛ KIÃÚN 30m -21.3m M1 MNTT = 4.0m 3.0m T1 MNTN = 1.0m COÜC KHOAN NHÄƯI ÂỈÅÌNG KÊNH 1m CHIÃƯU DI DỈÛ KIÃÚN 30m -28.5m -3.7m T2 BẢN TÁP DÀY 8mm CÁP 20 RAY P43 H500 30 HÀN LIÊN KẾT BẢN TÁP H400 I200 U100 CẠP 20 600 DẦM DẪN 30 600 THANH CHỐNG U200 I200 THANH BAR 36 310 H500 DẦM BTCT DƯL 30 290 U100 PALĂNG XÍCH 200 200 BULÔNG LIÊN KẾT 200 160 80 70 200 200 COÜC KHOAN NHÄÖI ÂỈÅÌNG KÊNH 1m -33.2m CHIÃƯU DI DỈÛ KIÃÚN 30m 150 XE GOÒNG 500 250 Hình 2.2:Lao lắp dầm tổ hợp giá Pooc tic 2.5.2 Kiểm tra độ ổn định lao tổ hợp: - Theo sơ đồ làm việc tổ hợp dầm dẫn, ta thấy tổ hợp lao làm việc bất lợi kê lên trụ Khi tổ hợp có khả bị lật Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhd 77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77t@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn 208 C.33.44.55.54.78.65.5.43.22.2.4 22.Tai lieu Luan 66.55.77.99 van Luan an.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.22 Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an - Trọng lượng dầm dẫn+ hệ liên kết: g=10,5 KN/m - Trọng lượng mũi dẫn 1m dài: 0,9 KN/m 2.5.2.1 Kiểm tra lật theo phương dọc cầu: P1 A P2 q Pmd B 10m 40m 50m C 34m 40m 6m Hình 2.3:Sơ đồ tính ổn định lật theo phương dọc cầu Tổ hợp bị lật quanh điểm B Điều kiện ổn định: Mg Ml  1,3 Trong : Mg: Mômen giữ chống lật phần dầm dẫn dài 44m: Mg  g1  l12 10,5  502   13125KN m 2 Ml: Mômen gây lật phần hẫng dầm dẫn dài 34m: Ml  Mg Ml  l g1  l22 10,5  342  g2  l3  (l2  )   0,9   (34  )  6268.8KN m 2 2 13125  2, 09  1,3 6268.8 Vậy tổ hợp dầm dẫn đảm bảo điều kiện ổn định lao 2.5.2.2 Tính tốn lực kéo, lực hãm: a) Tính tốn lực kéo, lực hãm lao dầm xe gng: - Lực kéo tính theo công thức: T  k P ( f   r )  P.i R Trong đó: P: trọng lượng dầm, P = 748,385 KN f = 0.07 hệ số ma sát lăn bánh xe goòng với đường ray R bán kính xe gng, R = 15cm Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhd 77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77t@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn 209 C.33.44.55.54.78.65.5.43.22.2.4 22.Tai lieu Luan 66.55.77.99 van Luan an.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.22 Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an r bán kính trục bánh xe, r = 5cm  =0,1: hệ số trượt vòng bi i =1,5% độ dốc dọc đường trượt k = 2,5: hệ số tính đến ảnh hưởng gồ ghề cục đường ray bánh xe, gió ngược nhân tố khác làm tăng lực cản Vậy: T  2,5 748,385 (0, 07  0,1.5)  748, 385.0, 015  82,32 KN 15 - Lực hãm xác định theo công thức: T’ = W – T Trong đó: W áp lực gió tác dụng theo chiều lao dầm, xác định sau: W= 0,0006.A’t.CD.V2 V = 38 (m/s) (vùng gió cấp I) A’t: Diện tích vùng chắn gió A’t = 2.0,65 = 1,3 (m2) W = 0,0006.1,3.1.382 = 1,13(KN) => T’ = 1,13– 82,32 = -81,19(KN) b) Tính tốn lực kéo, lực hãm hệ dầm dẫn lao lăn: - Lực kéo tính theo cơng thức: T  k P f  P.i R Trong đó: P: Trọng lượng dầm dẫn, P = 84.10,5+6.0,9=887,4KN f = 0,07 hệ số ma sát lăn lăn với đường ray R bán kính lăn, R = cm i =1,5%độ dốc dọc đường trượt k = 2,5: hệ số tính đến ảnh hưởng gồ ghề cục đường ray bánh xe, gió ngược nhân tố khác làm tăng lực cản Vậy: T  2,5 887, 0, 07  887, 4.0, 015  65, 076 KN - Lực hãm đựơc xác định theo công thức: T’ = W – T Trong đó: W áp lực gió tác dụng theo chiều lao dầm, xác định sau: W= 0,0006.A’t.CD.V2 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhd 77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77t@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn 210 C.33.44.55.54.78.65.5.43.22.2.4 22.Tai lieu Luan 66.55.77.99 van Luan an.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.22 Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an V = 38 (m/s) A’t: Diện tích vùng chắn gió A’t = 2.0,65 = 1,3 (m2) W = 0,0006.1,3.1.382 = 1,13(KN) => T’ = 1,13– 65,076 = -63,946(KN) 2.5.2.3 Kiểm tra lật di chuyển dầm xe goòng: a) Ổn định dầm xe goòng: - Điều kiện ổn định: Mg Ml  1,3 Trong đó:-Mg : Tổng mơmen giữ - Ml : Tổng mơmen gây lật tính tốn lớn - Trọng lượng thân dầm dẫn: PDD=887,4KN - Trọng lượng thân dầm chủ dài 40m, PDC = 748,385 (kN) - Tính lực gió tác dụng lên tổ hợp lao dầm: PD =0,0006.V2.At.Cd> 1,8.At Trong đó: V : Vận tốc gió thiết kế Với giả thiết vùng gió vùng I Tra bảng ta có: V= 38 m/s At: Diện tích kết cấu hay cấu kiện phải tính gió trạng thái khơng có hoạt tải tác dụng lên + Dầm dẫn có :At = 2.84.0,5+0,3.6 = 85,8 m2 + Dầm :At = 2x40= 80 m2 + Cd: Hệ số cản gió Lấy theo điều: TCN 3.8.1.2 :Cd = PD = max(0,0006.V2.At.Cd; 1,8.At) (kN) Dầm dẫn có : PDD =0,0006.V2.At.Cd = 0,0006.382.85,8.1 = 74,077 (kN) PDD =1,8.At = 1,8 85,8 = 154,44(kN) Dầm : PD =0,0006.V2.At.Cd = 0,0006.382.80.1 = 69,312 (kN) PD =1,8.At = 1,8.80= 144 (kN) - Mômen gió gây ra: M = PDi.Hi Hi : khoảng cách từ trọng tâm diện tích chắn gió đến điểm lật Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhd 77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77t@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn 211 C.33.44.55.54.78.65.5.43.22.2.4 22.Tai lieu Luan 66.55.77.99 van Luan an.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.22 Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an - Lực gió tác dụng: Dầm dẫn: PDD = 154,44 (kN) Dầm: PD = 144 (kN) => MD = 154,44.1,05+ 144.1,2= 334,96 (kN.m) - Mômen gây lật: Ml = MD = 334,96 (kN.m) - Mômen giữ : Mg =PDD 1,05+ PD.1,2=887,4.1,05 + 748,385.1,2=1829,83 (KN.m) => Mg Ml  1829,83  5, 46  1,3 334,96 Vậy điều kiện lật đảm bảo b) Khi sàng ngang dầm hệ giá Pooctic: Dầm để sàng ngang khung chống: dùng dầm H500 16  Đặc trưng hình học dầm H500: 500 12 12 16 464 14 400 Hình 2.4: Tiết diện dầm H500 có sườn tăng cường đứng biên - Diện tích tiết diện dầm: F = 1,6.4.2 + (50 – 1,6.2) 1,2 + 1,4.46,4.2 + 40.1,2 = 362 cm2 - Momen tĩnh:  40 x1, 62  1, x(50  1, x2) S   40 x 1, x (25  1, 6) x        1, x 46, 42 40 x1, 22  x2   40 x1, x 25,  5693, 43(cm3 ) 6 - Momen quán tính:  40 x1, 63  1, x(50  1, x 2)3 I      40 x1, x(25  1, )  x  12  12  1, x 46, 43 40 x1, 23  x2   40 x1, x25, 62  135124, 08(cm4 ) 12 12 b) Tính tốn nội lực: Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhd 77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77t@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn 212 C.33.44.55.54.78.65.5.43.22.2.4 22.Tai lieu Luan 66.55.77.99 van Luan an.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.22 Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Khi dầm BTCT DƯL I 40m lao dọc đến vị trí nhịp, dùng kích thơng tâm 100T nâng dầm I 40m lên khỏi xe gng lao dọc 10cm Dùng palăng xích kéo sàng ngang dầm I 40m khỏi đường lao dọc 1,5m sau hạ dầm từ từ đặt xuống ray xà mũ P=37,4(T)10m6mM=577,3(kN.m)M=577,3(kN.m)M=288,65(kN.m)M=577,3(kN.m)M=288,65(kN.m) tiếp tục sàng ngang vào gối palăng xích Hình 2.5: Biểu đồ nội lực c) Kiểm toán dầm H500: Ứng suất lớn dầm vị trí đặt lực P:  M max h 577,3.105 50   10680,924( N / cm2 )    21000( N / cm ) I 135124, 08 Vậy dầm đủ khả chịu lực c) Tính cáp treo dầm: Lực dọc cáp treo dầm xác định phản lực gối sơ đồ sau: 30 39400 30 R R Hình 2.6: Sơ đồ tính tốn cáp treo dầm Rtt  1, 25 Pdam 74,838  1, 25  46, 77(T ) 2 Chọn thép treo dầm bar cường độ cao Φ36 có fk = 1,86.103 Mpa = 18,6 T/cm2 => Diện tích bar treo dầm: F Rtt 46, 77   3,14(cm2 ) Fy 0,8.18, Vậy ta chọn bar Φ36 với Fa =20,35 cm2 để treo dầm lao lắp sàng dầm Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhd 77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77t@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn 213 C.33.44.55.54.78.65.5.43.22.2.4 22.Tai lieu Luan 66.55.77.99 van Luan an.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.22 Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an CHƯƠNG LẬP TIẾN ĐỘ THI CÔNG MỐ Bảng 3.1: Biên chế thi công mố A STT I Mã hiệu Công tác xây lắp Thành phần KL Đơn Định vị mức ca 0,383 1,532 công - - - cơng 18,5 cơng tác Số cơng ca TGHT Hao phí Biên chế Công tác chuẩn bị Đào san ủi AB.22122 phạm vi thi Máy ủi 108CV 1,532 công (100m3) Định vị tim mố Nhân công bậc cầu 4/7 - II Công tác thi công cọc khoan nhồi NA.2210 Sản xuất ống Nhân công bậc vách thép (đơn 3,5/7 vị tính: tấn) Cần cẩu 25 203,5 11 ca 0,03 10,175 20 0,33 11 0,33 214 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhd 77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77t@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn C.33.44.55.54.78.65.5.43.22.2.4 22.Tai lieu Luan 66.55.77.99 van Luan an.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.22 Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Máy hàn ca 4,37 48,07 9,614 Máy cắt uốn ca 0,5 5,5 5,5 công 3,82 22,92 0,99 23 Cần cẩu 25T ca 0,066 0,42 Búa rung ca 0,066 0,396 0,42 công 2,31 80,85 4,04 20 ca 0,044 1,54 ca 0,044 1,54 1,54 công 12,3 43,42 4,34 10 1,13 Nhân công bậc Lắp đặt ống AC.34522 vách cọc khoan D