Biện pháp thi công (Manner of Execution hoặc construction method statement) là trình tự và cách thi công 1 công trình cụ thể từ lúc bắt đầu thi công đến lúc kết thúc và bàn giao công trình, trong đó biện pháp thi công (BPTC) phải đề ra được: hiệu quả về thời gian, hiệu quả về phòng chống (như: tai nạn, phòng cháy…)
00 21/07/2014 NT CONG TT TRA Rev Date Drawn Checked Approved Details of Revision Owner PM/CM Contractor Project VIETINBANK TOWER Title THUYẾT MINH BIỆN PHÁP CỐP PHA VÁCH TẦNG HẦM MỘT MẶT/ METHOD STATEMENT OF ONE-SIDE BASEMENT WALL FORMWORK Drawing No: Revision: 00 HB-B2-FO-BW-C1-00~06 Page: HB-B1-FO-BW-C1-07~11 HB-B1M-FO-BW-C1-12~16 i METHOD STATEMENT OF ONE-SIDE BASEMENT WALL FORMWORK B2 TO B1 – STAGE INDEX SI NO DESCRIPTION PAGE NO I Code for design II Calculating Data 1~2 III Design Load IV Check film paced plywood 2~3 V Check horizontal joist - steel box 50x50x2mm 3~4 VI Check vertical joist - steel box 60x120x2mm VII Check pipe support VIII Check deflection of formwork system 4~5 METHOD STATEMENT OF ONE-SIDE BASEMENT WALL FORMWORK B2 TO B1 – STAGE INDEX SI NO DESCRIPTION PAGE NO I Code for design II Calculating Data 1~2 III Design Load 2~3 IV Check film paced plywood V Check vertical joist - steel box 50x50x2mm 3~4 VI Check horizontal joist - steel box 60x120x2mm 4~5 VII Check supporting frame 5~11 VIII Check deflection of formwork system ii 11 METHOD STATEMENT OF ONE-SIDE BASEMENT WALL FORMWORK B1 TO B1M INDEX SI NO DESCRIPTION PAGE NO I Code for design II Calculating Data 1~2 III Design Load 2~3 IV Check film paced plywood V Check vertical joist - steel box 50x50x2mm 3~4 VI Check horizontal joist - steel box 60x120x2mm 4~5 VII Check supporting frame – no open to above case 5~11 VIII Check deflection of formwork system – no open to above case IX Check supporting frame – open to above case X Check deflection of formwork system – open to above case 11 11~18 18 METHOD STATEMENT OF ONE-SIDE BASEMENT WALL FORMWORK B1M TO 01 INDEX SI NO DESCRIPTION PAGE NO I Code for design II Calculating Data 1~2 III Design Load 2~3 IV Check film paced plywood V Check vertical joist - steel box 50x50x2mm 3~4 VI Check horizontal joist - steel box 60x120x2mm 4~5 VII Check supporting frame – no open to below case 5~11 VIII Check deflection of formwork system – no open to below case IX Check supporting frame – open to above case X Check deflection of formwork system – open to below case iii 11 11~21 21 Cơng Trình / Project : Vietinbank Tower Địa / Address: Quận Tây Hồ, TP.Hà Nội Tay Ho District., Ha Noi, Vietnam H OA BINH C OR POR ATION 235 Võ Thị Sáu Q Tp.HC M THUYẾT MINH BIỆN PHÁP CỐP PHA VÁCH TẦNG HẦM MỘT MẶT B2 ĐẾN B1 - PHÂN ĐỢT METHOD STATEMENT OF ONE-SIDE BASEMENT WALL FORMWORK B2 TO B1 - STAGE (ÁP DỤNG BỀ RỘNG VÁCH 700, 800, 900 (mm) / APPLYING BASEMENT WALL WIDTH 700, 800, 900 (mm)) I Tiêu chuẩn thiết kế / Code for design : •TCVN 4453:1995 "Kết cấu bê tông bê tông cốt thép tồn khối - Tiêu chuẩn thi cơng nghiệm thu" TCVN 4453:1995 "Momolithic concrete and RC structure - Codes for construction, check and acceptance" •TCVN 2737:1995 "Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế" TCVN 2737:1995 "Loads ands effects - Design standard" •TCVN 5575:2012 "Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế" TCVN 5575:2012 "Steel structures - Design standard" II Số liệu đầu vào / Calculating Data : STT/ Danh mục vật tư / List of materials/items No Ván ép phủ phim dày 18mm / Film paced plywood thickness 18mm Thép hộp 50x50x2mm / Steel box 50x50x2mm Thép hộp 60x120x2mm / Steel box 60x120x2mm Chống xiên, ống Ø48.3x2.1mm / Slanting pipe support, upper tube Ø48.3x2.1mm Thép Ø12mm / Rebar Ø12mm Ván ép phủ phim / Plywood: Ru= Ứng suất cho phép / Allowable stress: 1.2 (kN/cm2) tván= Ván ép phủ phim dày / Plywood thickness: 18 (mm) Môđun đàn hồi / Elastic modulus : Mơmen qn tính/Inertia moment : I= b*(tván) /12 (kN/cm2) E= 509 I= 100*(1.8^3)/12 Mômen chống uốn / Section modulus: I/(tván/2) W= = 48.60 (cm ) W= 48.6/(1.8/2) Thép hộp 50x50x2mm / Steel box 50x50x2mm: Môđun đàn hồi / Elastic modulus : Diện tích tiết diện / Area of cross section : A= (B*H-b*h) A= (5*5)-(5-0.2)(5-0.2) Mơmen qn tính / Inertia moment: 3 Ix/y = (B*H /12-b*h /12) Ix/y = 5*(5)^3/12-(5-2*0.2)*(5-2*0.2)^3/12 Mômen chống uốn / Section modulus: W x/y = I/(H/2) = 54.00 (cm3) E= 20300 (kN/cm ) = 3.84 (cm ) = 14.77 (cm ) W x/y = 14.77/(5/2) Bán kính quán tính: ix/y = sqrt(Ix/y/A) = 5.91 (cm3) ix/y = sqrt(3.84/20300) Thép hộp 60x120x2mm / Steel box 60x120x2mm: Môđun đàn hồi/Elastic modulus : Diện tích tiết diện / Area of cross section : A= (B*H-b*h) A= (6*12)-(6-0.2)(12-0.2) Mơmen qn tính theo phương cạnh ngắn/ Inertia moment: Ix= (B*H3/12-b*h3/12) Ix= 6*(12)^3/12-(6-2*0.2)*(12-2*0.2)^3/12 Mơmen qn tính theo phương cạnh dài/ Inertia moment: 3 Iy= (B *H/12-b *h/12) Iy= (6)^3*12/12-(6-2*0.2)^3*(12-2*0.2)/12 = 1.96 (cm) E= 20300 = 7.04 (cm ) = 135.58 (cm ) = 46.24 (cm4) Trang 1/5 2 (kN/cm2) Mômen chống uốn / Section modulus: W x= I/(H/2) W x= 135.58/(12/2) Bán kính quán tính theo phương cạnh ngắn ix = sqrt(Ix/A) = 22.60 (cm3) ix = sqrt(135.58/7.04) Bán kính quán tính theo phương cạnh dài iy = sqrt(Iy/A) = 4.39 (cm) = Ø= tcx= 2.56 48.3 2.1 (cm) (mm) (mm) = 3.05 (cm ) = d= 1.64 12 (cm) (mm) = 1.13 (cm ) g= 25 (kN/cm ) (kN/m2) 26.08 1.1 (kN/m2) (m) iy = sqrt(46.24/7.04) Chống xiên, ống Ø48.3x2.1 mm: Slanting pipe support, upper tube Ø48.3x2.1mm Diên tích mặt cắt ngang: Scx= 3.14/4*[(Ø)2-(Ø-2*t)2] Scx= 3.14/4*(4.83^2-(4.83-2*0.21)^2) Bán kính quán tính tiết diện vành khăn: icx= sqrt[(Ø)2+(Ø-2*t)2]/4 icx= sqrt[4.83^2+(4.83-2*0.21)^2]/4 Thép Ø12 / Stop anchor Ø12 : Diên tích mặt cắt ngang / Area of cross section: Sty= 3.14*(d/2)2 Sty= 3.14*(1.2/2)^2 Dung trọng bêtông / Density of concrete : III Tải trọng tính tốn / Design Load : Tải trọng động đầm, đổ bêtông vào ván khuôn (dùng máy bơm): Dynamic load of concrete applying the plywood (using pumps): pđ = Tải trọng ngang bêtông (dùng đầm dùi): Horizontal load of concrete (using reedle vibrator): pbt = g*(0.27*V+0.78)k1*k2 pbt = 25*(0.27*0.5+0.78)1.2*0.95= = •Chiều cao bê tơng đổ lớn Với/With: h= (Maximum pouring concrete height) •Vân tốc bê tông đổ / Velocity of pouring concrete V= k1= •Hệ số tính đến ảnh hưởng độ sụt (Coefficient considered inflluence of concrete slump) k2= •Hê số tính đến ảnh hưởng nhiệt độ bê tông (Coefficient considered influence of concrete temperature) Tải trọng tổng cộng tác dụng vào thành cốp pha / Total load on the plywood effects are: - Tải trọng tiêu chuẩn / Standard load : tc tc p đ+ p bt ptc = tc 4+26.08 = p = - Tải trọng tính tốn / Design load : tt tt p đ+ p bt ptt = 1.3*4+1.3*26.08 = ptt = Theo TCVN 4453:1995 ta có / According to TCVN 4453:1995 : - Trọng lượng thân ván khuôn hệ số vượt tải: (Overload factor due to plywood weight) - Trọng lượng bêtông cốt thép hệ số vượt tải: (Overload factor due to concrete and steel weight) - Tải trọng người phương tiện thi công hệ số vượt tải: (Overload factor due to workman and equipment) IV Kiểm tra ván ép / Check plywood : Xét ván có bề rộng / Considering plywood width : b= Mômen chống uốn / Section modulus : W= Mơmen qn tính / Inertia moment : I= Xét ván làm việc dầm liên tục / Assuming plywood works as a continuous beam lván= Nhịp tính tốn / Effective span : Trang 2/5 0.5 1.2 2 (m/h) 0.95 30.08 (kN/m ) 39.10 (kN/m2) 1.10 1.20 1.30 100 54.00 48.60 (cm) (cm ) (cm4) 25 (cm) Lực tác dụng 1cm dài / Load applied to 1cm length: - Tải trọng tiêu chuẩn / Standard load : tc tc q = p *b tc (30.08/10^4)*100 q = - Tải trọng tính tốn / Design load : tt q= tt q= = 0.30 (kN/cm) = 0.39 (kN/cm) tt p *b (39.1/10^4)*100 SƠ ĐỒ TÍNH / CALCULATING DIAGRAM 0.39(kN/cm) 250mm Kiểm tra cường độ ván ép / Check for bending strength of plywood : - Ứng suất lớn / Maximum stress : tt = M/W = q *lván /(10*W) (0.39*25^2)/(10*54) = 0.45 (kN/cm2) = - Cường độ chịu uốn giới hạn ván ép / Allowable bending stress of plywood : 1.2 (kN/cm2) [] = OK Ta có / Hence: < [] Vậy ván ép dày 18mm thỏa mãn điều kiện chịu uốn Condition for bending strength of plywood (18mm thickness) is satisfactory Kiểm tra độ võng ván ép / Check deflection of the plywood : - Độ võng / Deflection : f= 5*qtc*l4/(384*E*I) f= (5*0.3*25^4)/(384*509*48.6) = 0.06 (cm) - Độ võng cho phép / Allowable deflection : [f] = L/400 = 0.0625 (cm) Ta có / Hence: f < [f] OK Vậy ván ép dày 18mm thỏa mãn điều kiện độ võng Condition for deflection of plywood (18mm thickness) is satisfactory V Kiểm tra sườn ngang-thép hộp 50x50x2mm/ Check horizontal joist-steel box 50x50x2mm: Khoảng cách sườn ngang / The distance between the horizontal joist: asđ = 25 (cm) Xét sơ đồ tính sườn ngang (thép hộp 50x50x2mm) làm việc dầm liên tục chịu tải trọng phân bố gối lên gối tựa sườn đứng (thép hộp 60x120x2mm) Assuming the calculating diagram of horizontal joist (steel box 50x50x2mm) works as a continuous beam applied uniformly distributed load and supports are vertical joists (steel box 60x120x2mm) Suy nhịp sườn ngang / Hence span of horizontal joist: lsđ = 60 (cm) Lực phân bố tác dụng lên sườn ngang / Uniformly load distributed applying to horizontal joist: - Tải trọng tiêu chuẩn / Standard load : qtcsđ= ptc*asđ tc (30.08/10^4)*25 q sđ= - Tải trọng tính tốn / Design load : qttsđ= ptt*asđ tt q sđ= (39.1/10^4)*25 = 0.08 (kN/cm) = 0.10 (kN/cm) 5.96 (kN/cm ) 19.95 (kN/cm2) SƠ ĐỒ TÍNH / CALCULATING DIAGRAM 0.1(kN/cm) 600mm Kiểm tra cường độ sườn ngang / Check for bearing strength of horizontal joist : - Ứng suất lớn / Maximum stress: tt = M/W = q sn*lsn /(10W) = (0.1*60^2)/(10*5.91) = = - Cường độ chịu uốn giới hạn / Allowable bending stress : [] = Trang 3/5 OK Ta có / Hence: < [] Vậy sườn ngang (thép hộp 50x50x2mm) thỏa mản điều kiện chịu uốn Condition for bending strength of horizontal joist (steel box 50x50x2mm) is satisfactory Kiểm tra độ võng sườn ngang / Check deflection of horizontal joist: - Độ võng / Deflection : tc f= 5*q sn*lsn /(384*E*I) f= (5*0.08*60^4)/(384*20300*14.77) = 0.04 - Độ võng cho phép / Allowable deflection : [f] = L/400 = 0.15 Ta có / Hence: f < [f] OK Vậy sườn ngang (thép hộp 50x50x2mm) thỏa mãn điều kiện độ võng Condition for deflection of horizontal joist (steel box 50x50x2mm) is satisfactory VI Kiểm tra sườn đứng-thép hộp 60x120x2mm / Check vertical joist-steel box 60x120x2mm: Khoảng cách sườn đứng / The distance between the vertical joist: asn = 60 Xét sơ đồ tính sườn đứng (thép hộp 60x120x2mm) làm việc dầm đơn chịu tải trọng phân bố gối lên gối tựa chống xiên Assuming the calculating diagram of vertical joist (steel box 60x120x2mm) works as a simple beam applied uniformly distributed load and two supports are slanting pipe supports Suy nhịp sườn đứng / Hence span of horizontal joist: lsn = 60 Lực phân bố tác dụng lên sườn ngang / Uniformly load distributed applying to horizontal joist: - Tải trọng tiêu chuẩn / Standard load : qtcsn= ptc*asn tc (cm) (cm) (cm) = 0.18 (kN/cm) = 0.23 (kN/cm) (0.23*60^2)/(8*22.6) = 4.67 = - Cường độ chịu uốn giới hạn / Allowable bending stress : 19.95 [] = OK Ta có / Hence: < [] Vậy sườn đứng (sắt hộp 60x120x2mm) thỏa mản điều kiện chịu uốn Condition for bending strength of vertical joist (steel box 60x120x2mm) is satisfactory Kiểm tra độ võng sườn đứng / Check deflection of vertical joist: - Độ võng / Deflection : tc f= 5*q sn*lsn /(384*E*I) f= (5*0.18*60^4)/(384*20300*135.58) = 0.01 - Độ võng cho phép / Allowable deflection : [f] = L/400 = 0.15 Ta có / Hence: f < [f] OK Vậy sườn đứng (sắt hộp 60x120x2mm) thỏa mãn điều kiện độ võng Condition for deflection of vertical joist (steel box 60x120x2mm) is satisfactory VII Kiểm tra chống / Check pipe support: Kiểm tra chống / Check pipe support: - Diện tích truyền tải tác dụng vào chống xiên xác định theo khoảng cách chống: Effective area applied slanting pipe support is determined by distance between them: Khoảng cách chống theo phương ngang (chọn khoảng cách lớn nhất): Horizontal distance of pipe support (assuming the greatest distance): lcx= 60 Vertical distance of pipe support: acx= 60 (kN/cm ) q sđ= (30.08/10^4)*60 (cm) - Tải trọng tính tốn / Design load : tt tt q sn= p *asn tt q sn= (39.1/10^4)*60 SƠ ĐỒ TÍNH / CALCULATING DIAGRAM 0.23(kN/cm) 600mm Kiểm tra cường độ sườn đứng / Check for bearing strength of vertical joist : - Ứng suất lớn / Maximum stress: = M/W = qttsn*lsn2/(8W) Trang 4/5 2 (kN/cm ) (cm) (cm) (cm) (cm) Stt= lcx*acx Stt= 60*60/10^4 = 0.36 (m ) - Tải trọng tác dụng vào chống theo phương / Load applying to pipe support : tt Ptd= Stt*p *l/b Ptd= 0.36*39.1*2.15/2 = 15.16 (kN) Theo vẽ biện pháp ta có / According to method drawing : - c chiều cao vị trí đỉnh chống so với chân hệ cốp pha: c= 0.80 (m) (c: distance from top of pipe support to bottom of formwork) - b khoảng cách từ chân hệ cốp pha đến chân chống: b= 2.00 (m) (b: distance from bottom of pipe support to bottom of formwork) - l: chiều dài chống / actual length of pipe support , l= = 2.15 (m) (c2+b2)1/2 Chiều dài tính tốn chống / Effective length of pipe support: l0 = ml/n l0 = 1*2.15/1 = 2.15 (m) Độ mảnh chống / Slenderness ratio of pipe support: l0/i l= 2.15*100/1.64 = 131.74 l= Độ mảnh quy ước chống / Equivalent slenderness ratio of pipe support: lqu = l*sqrt(f/E) lqu = 131.7*sqrt(2100/2030000) = 4.24 = 0.40 Suy hệ số uốn dọc / Hence buckling factor j Ứng suất nén tính tốn / Design compressive stress: Ptd/(jScx) = 15.16/(0.4*3.05) = 12.58 (kN/cm2) = Ứng suất nén cho phép / Allowable compressive stress: gc f [] = 0.95*2100 = 19.95 (kN/cm2) [] = Ta có: P