Đồ án tốt nghiệp - Thiết kế lưới điện khu vực

Đồ án tốt nghiệp Thiết kế lưới điện khu vực ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP PHẦN THỨ NHẤT THIẾT KẾ LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC CHƯƠNG I: PHÂN TÍCH NGUỒN VÀ PHỤ TẢI I Các số liệu nguồn cung cấp phụ tải Sơ đồ địa lý: Những số liệu nguồn cung cấp: a Nhà máy thuỷ điện: Công suất đặt: P1=3x80=240MW Hệ số công suất: cosφ=0,85 Điện áp định mức: Uđm=10,5kV b Hệ thống điện: Công suất đặt: P1=4x50=200MW Hệ số công suất: cosφ=0,85 Điện áp cao áp: Uđm=10,5kV ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Những số liệu phụ tải: Được biểu diễn bảng sau Phụ tải Số liệu Pmax(MW) Pmin(MW) cosϕ Loại hộ phụ tải Yêu cầu đ/c U Điện áp thứ cấp 30 18 0,95 28 16,8 0,9 30 18 0,9 32 19,2 0,92 30 18 0,9 32 19,2 0,95 32 19,2 0,85 28 16,8 0,92 22 13,2 0,9 I KT 22 I T 22 III KT 22 I KT 22 I T 22 I T 22 I KT 22 III T 22 I KT 22 Tmax=4800h Pmin = 0,6 Pmax Giá điện tổn thất: 500 đ/kWh Giá trị bù 150.000/kVar - Phụ tải xa nguồn phụ tải với khoảng cách 86 km - Phụ tải gần nguồn phụ tải với khoảng cách 51 km Nhà máy cung cấp cho phụ tải 1,2,3,4,5 với tổng công suất 150 MW Nhà máy cung cấp cho phụ tải 6,7,8,9 với tổng công suất 114 MW II Phân tích nguồn phụ tải Từ số liệu ta rút nhận xét sau: Hệ thống thiết kế gồm nhà máy loại nhiệt điện cung cấp cho hộ phụ tải có: Phụ tải số 1,2, , 4, 5, 6, hộ loại I Phụ tải số 3, hộ loại III Đa số phụ tải nằm lân cận nhà máy điều kiện thuận lợi để đề phương án nối dây, kết hợp việc cung cấp điện cho hộ phụ tải nối liên lạc nhà máy thành hệ thống điện Để đảm bảo cung cấp điện ta phải ý đến hộ phụ tải, tính chất hộ tiêu thụ điện để có phương thức cung cấp điện nhằm đáp ứng yêu cầu hộ dùng điện Theo sơ đồ bố trí vị trí phụ tải vị trí nhà máy điện ta thấy rằng: Phụ tải xa nguồn phụ tải với khoảng cách tới nguồn 86 km, phụ tải gần nguồn phụ tải với khoảng cách tới nguồn 51 km ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Các hộ phụ tải 1, 2, 3, 4, gần nhà máy nhiệt điện 1, nên phương án nối dây có xu hướng nhà máy cung cấp Các hộ phụ tải lại gần hệ thống điện nên phương án nối dây chủ yếu nguồn nhà máy cung cấp Tóm lại ta thiết kế mạng điện ta cần ý điều kiện sau: Phân tích dự báo phụ tải phải xác Đảm bảo cho nhà máy vận hành với công suất tối thiểu chế độ cực đại phải thoả mãn nhu cầu phụ tải Đảm bảo điều kiện khí tượng, thuỷ văn, địa chất, địa hình, giao thông vận tải Đảm bảo cung cấp điện liên tục cho phụ tải, hộ phụ tải loại I Dựa vào khả cung cấp điện nhà máy yêu cầu phụ tải ta định chế độ vận hành cho nhà máy điện cho kinh tế đảm bảo ổn định cho hệ thống CHƯƠNG II: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỊNH CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA HAI NHÀ MÁY I.Cân công suất nhà máy điện Để hệ thống điện làm việc ổn định đảm bảo cung cấp điện cho hộ phụ tải điện nguồn điện phải đảm bảo cung cấp đủ công suất tác dụng P công suất phản kháng Q cho hộ phụ tải, tức thời điểm phải luôn tồn cân công suất phát công suất tiêu thụ hộ phụ tải công suất tiêu tán phần tử hệ thống Mục đích phần ta tính tốn xem nguồn phát có đáp ứng đủ công suất tác dụng công suất phản kháng cho hộ phụ tải khơng? Từ định phương thức vận hành cho nhà máy lưới điện nhằm đảm bảo cung cấp điện chất lượng điện tức bảo đảm tần số điện áp luôn ổn định giới hạn cho phép 1.Cân công suất tác dụng: Nếu công suất tác dụng nguồn điện nhỏ yêu cầu phụ tải tần số giảm ngược lại Cân cơng suất tác dụng có tính chất tồn hệ thống, tần số nơi hệ thống điện ln Phương trình cân bằng: ΣPF = m.ΣPPT+ ΣΔPmd+ ΣPtd+ ΣPdtr Trong đó: ΣPF: tổng cơng suất tác dụng định mức nhà máy điện m : hệ số đồng thời, đồ án lấy m=1 ΣPPT: tổng công suất tác dụng cực đại hộ tiêu thụ ΣΔPmd: tổng tổn thất công suất tác dụng đường dây máy biến áp, đồ án ta lấy ΣΔPmd = 10%mΣPPT ΣPtd: tổng công suất tác dụng tự dùng nhà máy điện có giá trị khoảng - 14%.( m.ΣPpt + ΣΔPmd) Ở ta chọn = 10% ΣPdtr: tổng công suất tác dụng dự trữ toàn hệ thống ΣPdtr = ΣPF - m.ΣPpt - ΣΔPmd - ΣPdtr Tổng công suất tác dụng dự trữ toàn hệ thống thường nằm khoảng 10-15% tổng công suất phụ tải không bé công suất tổ máy mạng Thay số vào ta được: Tổng công suất tác dụng định mức nhà máy điện: ΣPF= x 80 + x 50 = 440 MW Tổng công suất tác dụng cực đại hộ tiêu thụ: ΣPpt=150 + 114 = 264 MW Tổng tổn thất công suất tác dụng đường dây máy biến áp: ΣΔPmd=10%.m.ΣPpt= 10%.1.264= 26,4 MW Tổng công suất tác dụng tự dùng nhà máy điện: ΣPtd= 10% (m.ΣPF + ΣΔPmd) = 10%.(1.264+26,4) = 29,04 MW Tổng công suất tác dụng dự trữ toàn hệ thống : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ΣPdtr = 440 – 1.264 –26,4 –29,04 = 120,56 MW Ta có ΣPdtr = 120,56 MW > 80 MW công suất tổ máy lớn nên hệ thống luôn đảm bảo đủ công suất chế độ vận hành Cân công suất phản kháng: Nếu công suất phản kháng phát nhỏ yêu cầu điện áp giảm ngược lại Khác với công suất tác dụng, cân công suất phản kháng vừa có tính chất hệ thống vừa có tính chất địa phương, có nghĩa chỗ hệ thống đủ chỗ khác hệ thống lại thiếu cơng suất phản kháng ™ Phương trình cân công suất phản kháng: ΣQF+ΣQb= m.ΣQPT+ΣΔQB+ΣΔQL- ΣΔQC+ ΣQtd+ ΣQdtr Trong đó: ΣQF: tổng cơng suất phản kháng định mức nhà máy điện ΣQPT: tổng công suất phản kháng cực đại phụ tải ΣΔQB: tổng tổn thất công suất phản kháng máy biến áp, đồ án ta lấy ΣΔQB=15%ΣQpt ΣΔQL: tổng tổn thất công suất phản kháng đường dây mạng điện ΣΔQC: tổng công suất phản kháng dung dẫn đường dây cao áp sinh ra, bước tính sơ điện điện áp 110kV, ta coi: ΣΔQC= ΣΔQL ΣQtd: tổng công suất phản kháng tự dùng nhà máy điện xác định theo công thức: Ta chọn tgφtd=0,882 ΣQtd= ΣPtd.tgφtd ΣQdtr: tổng công suất phản kháng dự trữ tồn hệ thống, lấy cơng suất phản kháng tổ máy lớn hệ thống Sau tính tốn ta thấy ΣQb>0 ⇒ phải tiến hành bù sơ ưu tiên cho hộ xa có hệ số cosφ thấp trước Công suất bù sơ cho phụ tải thứ i tính sau: Qbi=Qi-Pi.tgφi’=Qi- Qi’ Thay số vào ta được: Tổng công suất phản kháng định mức nhà máy điện: ΣQF= ΣPF.tgφF= 440tg(arccos(0,85))= 272,7 MVAr Tổng công suất khản kháng cực đại phụ tải: ΣQPT= ΣQmaxi = 9,9+ 13,6 + 14,5 +13,6 +14,5 +10,5 + 19,8 +11,9 + 10,7 = 119 MVAr Tổng tổn thất công suất phản kháng máy biến áp: ΣΔQB=15%.ΣQpt=15%.119 = 17,85 MVAr Tổng công suất phản kháng tự dùng nhà máy: ΣQtd= ΣPtd.tgφtd= 29,04.0,882= 25,6 MVAr Tổng cơng suất phản kháng dự trữ tồn hệ thống : ΣQdtr=QFmax=PFmax.tgφF = 80.0,62 = 49,6 MVAr ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Tổng công suất phản kháng cần bù là: ΣQb= = m.ΣQPT+ΣΔQB + ΣQtd + ΣQdtr - ΣQF = 119+ 17,85+ 25,6+ 49,6- 272,7 = -60,65 MVAr < ⇒ bù sơ Vậy qua kết tính tốn ta thấy tổng cơng suất phản kháng u cầu hộ phụ tải có giá trị nhỏ công suất phản kháng nguồn cung cấp nên ta không cần phải bù sơ công suất phản kháng II Xác định phương thức vận hành cho Nhà máy Phụ tải cực đại ΣPyc = ΣPpt + ΣPmđ + ΣPtd = 264 + 26,4 + 29,04 = 319,44 MW Để đảm bảo cân công suất tác dụng hệ thống, ta huyđộng tổ máy có công suất lớn hệ thống nhận phụ tải trước để đảm bảo tính kinh tế Ở trường hợp nhà máy có cơng suất đơn vị tổ máy lớn → Xét Nhà máy 1trước Ta cho Nhà máy phát 85% công suất cực đại PNĐ1 = 85% 240 = 204 MW Tự dùng 20,4 MW Phát lưới : 204 –20,4 = 183,6 MW Lượng công suất nhà máy đảm nhiệm: PNĐ2 = 319,44 – 204 =115,44 = 57,7% P2đm Không thoả mãn phụ tải kinh tế 60 – 85% Ta phát Nhà máy với công suất 80% công suất cực đại PNĐ1 = 80%.240 = 192 MW Tự dùng 19,2 MW Phát lên lưới 192 – 19,2 = 172,8 MW Lượng công suất Nhà máy đảm nhận: PNĐ2 = 319,44 – 192 = 127,44 = 63,72% P2đm Thoả mãn điều kiện phụ tải kinh tế Trong lượng tự dùng: 12,74 MW Phát lên lưới:: 127,44 – 12,74 = 114,7 MW Chế độ phụ tải Pmin =60%.Pmax = 60%.319,44 = 191,66 Ta cho vận hành tổ máy Nhà máy điện tổ máy Nhà máy điện Nhà máy điện phát 75% công suất tổ máy: 2.80.75% = 120MW Công suất tự dùng : 12 MW Công suất phát lên lưới: 120 – 12 =108 MW ⇒ Nhà máy đảm nhận 191,66 – 120 = 71,66 = 71,66% P2đm Trong phần tự dùng 7,16 MW Phát lên lưới : 71,66 – 7,16 =64,5 MW ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Chế độ cố Với giả thiết cố nghiêm trọng Nhà máy điện hỏng tổ máy Khi : ΣPyc = ΣPpt + ΣΔPmd + ΣPtd = 319,44 MW PNĐ1 = 160 MW Trong tự dùng 16 MW Phát lên lưới: 160 –16 =144 MW Lượng công suất mà Nhà máy đảm nhận: 319,44 – 160 = 159,44 MW chiếm 79,7% công suất nhiệt điện với tự dùng 15,94 MW Phát lên lưới: 159,44 –15,94 = 143,5 MW Nhà máy Phụ tải cực đại PF(MW) 192 (80%) 240 127,44 (63,7%) 200 Số tổ máy làm việc 3x80 Phụ tải cực tiểu PF(MW) 120 = 75% (160) 4x50 71,66=71,66% (100) Số tổ máy làm việc 2x80 2x50 Chế độ cố PF(MW) Số tổ máy làm việc 2x80 160 = 100% (160 ) 159,44=79,7% 4x50 (200) CHƯƠNG III: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP DỰ KIẾN CÁC PHƯƠNG ÁN CỦA LƯỚI ĐIỆN, TÍNH TỐN SƠ BỘ CÁC PHƯƠNG ÁN LỰA CHỌN CẤP ĐIỆN ÁP I Dự kiến phương án lưới điện Căn vào yêu cầu cung cấp điện hộ phụ tải, vào đặc điểm trạng làm việc nhà máy điện với hộ phụ tải sơ đồ địa lý, ta đưa số phương án nối dây Khu vực nhà máy nhiệt điện cung cấp điện cho hộ phụ tải lân cận 1, 2, 3, 4, Khu vực nhà máy nhiệt điện cung cấp chủ yếu cho hộ phụ tải 6, 7, 8, Nhà máy hệ thống liên hệ thông qua đường dây liên lạc nối qua phụ tải Việc lựa chọn phương án phải đảm bảo yêu cầu sau: Cung cấp điện liên tục Đảm bảo chất lượng điện cao Đảm bảo tính linh hoạt mạng điện Đảm bảo tính kinh tế có khả phát triển Đảm bảo an toàn cho người cho thiết bị Các phương án lưới điện: Sau xem xét phương án ta đưa phương án sau: Phương án 1: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Phương án 2: Phương án 3: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Phương án 4: Phương án 5: II Lựa chọn cấp điện áp cho phương án Việc chọn cấp điện áp vận hành hệ thống điện quan trọng Tuỳ thuộc vào giá trị công suất cần truyền tải độ dài đường dây tải điện mà ta chọn độ lớn điện áp vận hành cho thích hợp Nếu cơng suất truyền tải lớn tải điện xa, dùng điện áp lớn có lợi giảm đáng kể tổn thất cơng suất truyền tải đường dây làm tăng tổn thất cơng suất vầng quang phí vốn đầu tư vào cách điện cho đường dây máy biến áp 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Để xác định cấp điện áp cho hệ thống, theo kinh nghiệm thiết kế đưa công thức: U = 4,34 L + 16.P (*) Trong đó: L: khoảng cách truyền tải (km) P: công suất truyền tải đường dây (MW) Để đơn giản ta xét cho lưới điện hình tia sau : Ta xét phân bố cơng suất đoạn N1-6 -N2 ( N1 N2 ký hiệu nhà máy nhiệt điện nhiệt điện ) + Tổn thất công suất tuyến N1-1, N1-2, N1-3, N1-4, N1-5 ΔP= 10%.(30+28+30+32+30)= 15 MW + Công suất truyền tải tuyến N1-6 PN1-6= PF1- ΣPpt 1,2,3,4,5 - ΔP – Ptd1 = 192 – 150 – 15 - 19,2 = 7,8 MW Một cách gần đúng: QN1-6= 7,8.tgϕF= 7,8 0,62= 4,836 MVAr ⇒Tuyến N2-6 SN2-6= S6 – SN1-6= 32+j 10,52 – 7,8-j 4,84 = 24,2 + j 5,68 Dựa công thức kinh nghiệm (*), để tính tốn điện áp cho lưới điện, ta có bảng kết sau: 11 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Đường dây N1-1 N1-2 N1-3 N1-4 N1-5 N1-6 N2-6 N2-7 N2-8 N2-9 Công suất P(MW) 30 28 30 32 30 7,8 24,2 32 22 28 Chiều dài L(km) 64 73 54 64 67 71 61 72 86 51 UTT(kV) UVH(kV) 101,2 99,06 98,01 104,16 101,5 60,73 91,88 104,88 90,83 96,95 110 110 110 110 110 110 110 110 110 110 Căn vào kết tính tốn điện áp vận hành tuyến đường dây, chọn cấp điện áp cho lưới 110 kV giảm bớt tổn thất công suất đường dây, tiết diện dây dẫn giảm nhỏ, nên kinh tế Do ta chọn điện áp 110 kV để truyền tải hợp lý CHƯƠNG IV: SO SÁNH CÁC PHƯƠNG ÁN VỀ MẶT KỸ THUẬT 12 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP I Tính tốn tiêu kỹ thuật phương án 1: Sơ đồ lưới điện: 2.Tính phân bố cơng suất mạng: Như xác định phương thức vận hành nhà máy phụ tải cực đại, tổ máy Nhiệt điện phát 80% cơng suất Do ta tính dịng cơng suất sau: + Cơng suất phát Nhà máy 1: PF1= 80%.Pđm1=80%.240= 192 MW QF1= PF1.tgϕF=192.tg[arc(cos 0,85)]= 192.0,62= 119 Var + Công suất tự dùng Nhà máy1: Ptd1=10%.Pđm1(0,4 + 0,6.80% Pđm1/ Pđm1) = 10%.240(0,4 + 0,6.80%)= 21,12 MW Qtd1= 21,12.0,882= 18,63 MVAr + Công suất truyền tải tuyến : SN1-1= 30+j 9,86 N1-1 N1-2 SN1-2= 28+j 13,56 SN1-3= 30+j 14,53 N1-3 SN1-4= 32+j 19,83 N1-4 N1-5 SN1-5= 30+j 14,53 N1-6 SN1-6= 7,8 + j 4,836 SN2-6= 24,2 + j5,68 N2-6 SN2-7= 32+j 19,83 N2-7 N2-8 SN2-8= 28+j 11,9 SN2-9= 22+j 10,65 N2-9 Khi cố tổ máy Nhà máy ⇒ Nhà máy phát 100% công suất tổ máy cịn lại , ta tính cơng suất tuyến N2-6 6- N1 13 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP PF1= 100%Pđm1=100%.160 = 160 MW QF1= 160.tgϕF = 99,16 MVAr + Công suất tự dùng Nhà máy 1: Ptd1= 10% Pđm1 (0,4+0,6.100%Pđm1/Pđm1) = 10%.160 = 16 MW Qtd1= 16.0,882 = 14,112 MVAr ⇒ Tuyến N1-6: P6-N1= ΣP1,2,3,4,5 +ΔP + Ptd1 – PF1 = 150 + 15 + 16 –160 = 21MW Q6-N1= 21.0,62 = 13,02 MVAr S6-N1= 21 + j 13,02 MVA SN2-6= 32 +j 10,52 + 21 +j 13,02 = 53 +j 23,54 MVA Chọn tiết diện dây dẫn: Tiết diện dây dẫn chọn theo mật độ dòng điện kinh tế: FKT = I max S 103 P.103 = = (**) J KT n 3.U dm J KT n 3.U dm cosϕ J KT Trong đó: n: số mạch tuyến đường dây Uđm: điện áp định mức mạng điện (kV) S, P: công suất biểu kiến công suất tác dụng truyền tải đường dây JKT: mật độ dòng điện kinh tế, với Tmax=4800h, tra bảng ta JKT=1,1A/mm2 Sau xác định FKT, ta tra bảng để tìm FTC, ta áp dụng công thức (**) cho đoạn đường dây Đoạn N1-1: I max = 30.10 3.110.0,95 = 82,87 A ⇒ FKT = 75,3 mm Đoạn N1-2: I max = 28.10 3.110.0,9 = 81,64 A ⇒ FKT = 74,2 mm Đoạn N1-3: I max = 30.10 3.110.0,9 = 174,94 A ⇒ FKT = 159 mm Đoạn N1-4: I max = 32.10 3.110.0,92 = 91,3 A ⇒ FKT = 83 mm Đoạn N1-5: I max = 30.10 3.110.0,9 = 87,47 A ⇒ FKT = 79,5 mm 14 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Đoạn N1-6: I max = 7,8 + 4,836 10 3.110 = 24,1 A ⇒ FKT = 22 mm Đoạn N2-6: I max = 24,2 + 5,68 10 3.110 = 65,2 A ⇒ FKT = 59,3 mm Đoạn N2-7: I max = 32.10 3.110.0,85 = 98,8 A ⇒ FKT = 89,8 mm = 159,7 A ⇒ FKT = 145,2 Đoạn N2-8: I max = 28.10 3.110.0,92 mm Đoạn N2-9: I max = 2.10 3.110.0,9 = 64,15 A ⇒ FKT = 58,3 mm Ta có bảng kết tính tốn phương án sau: Tên lộ N1-1 N1-2 N1-3 N1-4 N1-5 N1-6 N2-6 N2-7 N2-8 N2-9 S L ố (km) lộ 64 73 54 64 67 71 61 72 86 51 S(MVA) Imax (A) FKT FTC (mm ) (mm2) 30+j9,86 82,87 75,3 28+j13,56 81,64 74,2 30+j14,53 174,94 159 32+j13,63 91,3 83 30+j14,53 87,47 79,5 7,8+j4,84 24,1 22 24,2+j5,68 65,2 59,3 32+j19,83 98,8 89,8 28+j11,9 159,7 145,2 22+j10,65 64,15 58,3 70 70 150 95 70 70 70 95 150 70 ICP (A) R(Ω) X(Ω) 265 265 445 330 265 265 265 330 445 265 14,4 16,43 11,34 10,56 15,07 15,97 13,72 11,88 18,06 11,47 14,08 16,06 22,46 13,73 14,74 15,62 13,42 15,44 35,77 11,22 B0 2,58 2,58 2,74 2,65 2,58 2,58 2,58 2,65 2,74 2,58 Kiểm tra điều kiện phát nóng: Để kiểm tra phát nhiệt dây dẫn ta áp dụng công thức: I SC max ≤ K I CP Trong đó: ICP: dịng điện cho phép ứng với nhiệt độ tối đa 250C K: hệ số, có giá trị K=0,8 Lúc bình thường, qua tính tốn ta thấy tuyến dây đảm bảo điều kiện 15 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Khi cố, để kiểm tra xác ta xét cố nặng nề cố đứt đường dây lộ kép cố hỏng tổ máy nhà máy Khi tính tốn kiểm tra tuyến dây cần phải đảm bảo điều kiện nói a Sự cố bị đứt đường dây lộ kép: Đoạn N1-1: ISCN1-1 = 2.82,87= 165,74 A ISC = 2.81,64= 163,28 A Đoạn N1-2: Đoạn N1-4: ISC = 91,3= 182,6 A ISC = 2.87,47= 174,94 A Đoạn N1-5: ISC = 2.24,9= 48,2 A Đoạn N1-6: Đoạn N2-6: ISC = 2.65,2= 130,4 A Đoạn N2-7: ISC = 2.98,8= 197,6 A ISC = 2.64,15= 128,3 A Đoạn N2-9: b Sự cố tổ máy nhiệt điện : Khi ta có: 212 + 13,02 10 I SCNI −6 = 3.110 I SCNII − = 53 + 23,54 10 3.110 = 64,84 A = 152,2 A Ta có bảng tổng kết sau: Đoạn N1-1 N1-2 N1-4 N1-5 N1-6 N2-6 N2-7 N2-9 ISCmax (A) 165,74 163,28 182,6 194,74 48,2 130,4 197,6 128,3 K.ICP (A) 212 212 264 212 212 212 264 212 Kết luận: Tiết diện dây dẫn chọn thoả mãn điều kiện phát nóng 5.Kiểm tra tổn thất điện áp: a.Trường hợp bình thường: Tổn thất điện áp tính theo cơng thức: ΔU I −1 = Pi Ri + Qi X i 100 (%) 110 Trong đó: Pi, Qi dịng cơng suất chạy đường dây thứ i (MW, MVAr) Ri, Xi điện trở điện kháng đường dây i (Ω) Đoạn N1-1: 16 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ΔU NI −1 = 30.14,4 + 9,86.14,08 100 = 4,72% 110 Đoạn N1-2: ΔU NI − = 28.16,43 + 13,56.16,06 100 = 5,6% 110 Đoạn N1-3: ΔU NI −3 = 30.11,34 + 14,53.22,46 100 = 5,51% 110 Đoạn N1-4: ΔU NI − = 32.10,56 + 13,63.13,73 100 = 4,34% 110 Đoạn N1-5: ΔU NI −5 = 30.15,07 + 14,53.14,74 100 = 5,51% 110 Đoạn N1-6: ΔU N 1−6 = 7,8.15,97 + 4,84.15,62 100 = 1,65% 110 Đoạn N2-6: ΔU NII −6 = 24,2.13,72 + 5,68.13,42 100 = 3,37% 110 Đoạn N2-7: ΔU NII −7 = 32.11,88 + 19,83.15,44 100 = 5,67% 110 Đoạn N2-8: ΔU NII −8 = 28.18,06 + 11,9.35,77 100 = 7,7% 110 Đoạn N2-9: ΔU NII −9 = 22.11,47 + 10,56.11,22 100 = 3,1% 110 b Trường hợp cố: Đứt dây lộ kép: Đoạn N1-1: ΔUSCN1-1=2.4,72%=9,44% Đoạn N1-2: ΔUSCN1-2 =2.5,6%=11,2% Đoạn N1-4: ΔUSCN1-4 =2.4,34%= 8,68% Đoạn N1-5: ΔUSCN1-5 =2.5,42%= 11,02% Đoạn N1-6: 17 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ΔUSCN1-6= 2.1,65%= 3,3% Đoạn N2-6: ΔUSCN2-6= 2.3,37%= 6,74% Đoạn N2-7: ΔUSCN2-7= 2.5,67%= 11,34% Đoạn N2-9: ΔUSCN2-9= 2.3,1%=6,2% Ta có bảng tổng kết: Đoạn ΔUbt(%) ΔUSC(%) N1-1 4,72 9,44 N1-2 5,6 11,2 N1-3 5,51 N1-4 4,43 8,68 N1-5 5,51 11,02 N1-6 1,65 3,3 N2-6 3,37 6,74 N2-6-N1 13,07 N2-7 5,67 N2-8 7,7 N2-9 3,1 11,34 6,2 Ta thấy ΔUbt max= 7,7%