THIẾT KẾ SÀN ULT
THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG VĂN TẤN THÔNG 234 TÍNH TOÁN SÀN PHẲNG BÊ TÔNG CỐT THÉP ỨNG SUẤT TRƯỚC, CĂNG SAU (THEO TCXDVN 356-2005) 10.1. SƠ ĐỒ TÍNH SÀN Mặt bằng sàn bố trí đối xứng nên ta chỉ cần tính toán nội lực và cốt thép cho một nửa sàn theo 2 phương rồi bố trí cho toàn sàn theo cả 2 phương theo nguyên tắc đối xứng. Ở đây, ta tính cho nửa sàn từ trục 1, 2 đến trục 2, 3 theo phương X và tính nửa sàn từ trục A, B đến B, B2 theo phương Y. 8000 8000 8000 8000 32000 8000 4500 4500 8000 25000 2850 5150 4500 285051504500 8000 4500 4500 8000 25000 DAÛI 1 DAÛI 2 DAÛI 3 DAÛI 4 DAÛI 5 DAÛI 1 DAÛI 2 DAÛI 3 DAÛI 4 2000 4000 2250 2250 2250 3125 4000 20003125 Hình 10.1: Sơ đồ tính của sàn theo phương X 4000 4000 4000 2000 8000 8000 8000 8000 32000 8000 4500 4500 8000 25000 2850 5150 4500 285051504500 8000 4500 4500 8000 25000 DAÛI 1 DAÛI 2 DAÛI 3 DAÛI 4 DAÛI 5 DAÛI 1DAÛI 2DAÛI 3DAÛI 4 2000 4000 4000 4000 4000 Hình 10.2: Sơ đồ tính của sàn theo phương Y Chia sàn thành các dải tính toán như hình vẽ. Tổng tải trọng tính toán là 1325,7daN/m 2 , trong đó phần tĩnh tải là 1085,7daN/m 2 ; tổng tải trọng tiêu chuẩn là 1152,8daN/m 2 , trong đó phần tĩnh tải là 944daN/m 2 . THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG VĂN TẤN THÔNG 235 10.2. CHỌN THÉP VÀ ỨNG SUẤT CĂNG TRƯỚC Chọn thép cường độ cao T15 đặt trong ống thép có bơm vữa. Thép có cường độ bền chịu kéo )cm/daN(18600R 2 HB , giới hạn chảy quy ước 2 , er 16700( / ) s s R daN cm , giới hạn chảy tính toán )cm/daN(13900R 2 H , 6 2 1,95.10 ( / ) s E daN cm , đường kính danh định 15,2mm, diện tích 1,4cm 2 , độ giãn dài tối đa 2,5%. Đặt 1 lớp cáp mỗi phương. Ứng suất căng trước sp xác định bởi: 0,2 0,8 HC sp HC R P R P Trong đó: )cm/daN(16700R 2 HC 0,05 sp P Vậy, có: 2 2 3516( / ) 12724( / ) sp daN cm daN cm Chọn 2 12700( / ) sp daN cm . Bê tông sử dụng là loại bê tông cường độ cao cấp độ bền B40 có 2 220( / ) b R daN cm , 2 14( / ) bt R daN cm , )cm/daN(10.6,3E 25 . Cốt thép mềm chọn thép AII, có 2 2800( / ) s sc R R daN cm . Dùng thép 12, chiều dày lớp bảo vệ là 16mm, vậy chiều dày lớp bảo vệ cáp ứng lực trước là: 16 + 12 + 12 = 40(mm). Lượng cốt thép tối thiểu theo dự thảo tiêu chuẩn thiết kế BTCT ƯLT là 12a300. Đặt thép thường 12a300, = 0,31(%). a. Tính toán tổn hao ứng suất - Tổn hao ứng suất do chùng ứng suất của cốt thép: , er 0,22. 0,1 . sp ch sp s s R Với 2 12700( / ) sp daN cm , có: )cm/daN(85512700.1,0 16700 12700 .22,0 2 ch - Tổn hao ứng suất do sự biến dạng của neo đặt ở thiết bị căng: 2 1 2 ( / ) neo s l l E daN cm L Trong đó: 1 l - biến dạng của êcu hay các bản đệm giữa các neo và bê tông, lấy bằng 1mm; 2 l - biến dạng của neo hình cốc, ê cu neo lấy bằng 1mm; L - chiều dài cốt thép căng (một sợi), hoặc cấu kiện, mm; Vậy, 6 2 0,1 0,1 1,95.10 487,5( / ) 800 neo daN cm - Tổn hao ứng suất do ma sát của cốt thép với thành ống: 1 1 ms sp e Trong đó: e Cơ số lôgarit tự nhiên. Theo bảng 7 trang 26 TCVN 356 - 2005, với ống cáp có bề mặt kim loại, có 0,003 , 0,35 - chiều dài tính từ thiết bị căng đến tiết diện tính toán, m. THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG VĂN TẤN THÔNG 236 sp - được lấy không kể đến hao tổn ứng suất Tổng góc quay của trục cốt thép, radian. Tính theo phương X: Do cáp căng 2 đầu nên ta chỉ tính đến giữa nhịp, để thiên về an toàn tính cho đoạn cáp dài nhất có max 0,5.30 15( ) L m . Chiều dày (đường kính) ống cáp là 20mm, mỗi ống chứa được đến 5 sợi cáp (ta dùng loại ống cáp bẹt S6-4 và S6-5 cùng với ống cáp tròn đơn của VSL). Do ta có thể bố trí cho chiều cao làm việc của cáp theo 2 phương bằng nhau, do đó có thể lấy chung chiều dày lớp bảo vệ cho ống cáp là 40mm. Khoảng cách từ trục trung hòa đến trục cáp là: 250 20 40 75( ) 7,5( ) 2 2 e mm cm 40004000 4000 75 75 4000 4000 4000 40004000 75 75 75 75 75 1 1 2 2 3 3 Tổng góc xoay tính như sau: 321 222 1 7,5 0,01875( ) 400 rad 2 3 7,5 7,5 0,0375( ) 400 rad (đúng ) Vậy: 2.0,01875 2.0,0375 2.0,0375 0,1875( ) rad Suy ra: 2 0,003.15 0,35.0,1875 1 12700 1 1330( / ) ms daN cm e - Tổn hao ứng suất do co ngót của bê tông: Đối với bê tông nặng đông cứng tự nhiên tự số co lấy theo bảng 6 trang 23 (TCXDVN 356- 2005), ta có bê tông cấp độ bền B40, phương pháp căng sau: 2 500( / ) co daN cm - Tổn hao do từ biến của bê tông: Trong trường hợp sử dụng phương pháp căng sau, ứng suất trước gây nén lệch tâm trong bê tông và ứng suất nén giảm khi có ngoại lực tác dụng. 2 300 0,375 300.1(0,85 0,375) 142,5 1425( / ) bp tb bp Mpa daN cm R Trong đó 1 đối với bê tông đông đóng rắn tự nhiên bp - ứng suất nén trong bê tông trong quá trình nén trước bp - cường độ của bê tông khi bắt đầu chịu ứng lực trước Tỷ số bp bp R = 0,85 tra bảng 8 trang 28 (TCXDVN 356-2005) - Tổng hao ứng suất: 2 1 487,5 1330 1817,5( / ) h neo ms daN cm 2 2 855 500 1425 2780( / ) h ch co tb daN cm 2 1 2 1817,5 2780 4597,5( / ) h h h daN cm Ứng suất hiệu quả trong thép là: THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG VĂN TẤN THÔNG 237 2 12700 4597,5 8102,5( / ) H sp h daN cm b. Tính lực căng trước Chọn lực căng trước sao cho ứng suất căng trước cân bằng với 80% tĩnh tải: 2 8 wl F f Trong đó: f = 2.e = 2.0,075 = 0,15m Tính lực căng trước cho nhịp lớn nhất 8m. 2 0,8.1085,7.8.8 370586( ) 8.0,15 F daN Lực căng hiệu quả cho mỗi bó cáp là: . 1,4.8102,5 11343,5( ) e H F A daN Số cáp cần là: 370586 32,7 11343,5 e F n F (bó) Vậy số bó cáp theo phương X là n = 4.32,7 = 130,8 (sợi). Chọn n = 130 (sợi). Vậy số bó cáp theo phương Y là n = 3.32,7 = 98,1 (sợi). Chọn n = 98 (sợi). 9.3. TÍNH TOÁN NỘI LỰC CHO SÀN BẰNG PHẦN MỀM SAFE V12 Tính nội lực cho sàn bằng phần mềm SAFE V12 với các dải tính toán như vẽ ở trên. Hình 10.3: Momen uốn các dải theo phương X (Tm) THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG VĂN TẤN THÔNG 238 Hình 10.4: Momen uốn các dải theo phương Y (Tm) Giá trị mômen uốn trong các dải sàn được trình bày ở bảng sau: - Theo phương trục X: x 0 4 8 12 16 20 24 28 32 Dải 1 -2,15 3,69 -12,62 5,6 -13,17 5,6 -12,62 3,69 -2,15 2 -4,41 8,19 -6,95 10,19 -6,12 10,19 -6,95 8,19 -4,41 3 -11,82 6,13 -22,66 9,98 -23,12 9,98 -22,66 6,13 -11,82 4 -0,37 2,66 -10,49 6,62 -13,06 6,62 -10,49 2,66 -0,37 5 -0,59 2,51 -10,58 5,91 -5,94 5,91 -10,58 2,51 -0,59 Bảng 10.1: Momen uốn các dải sàn theo phương X - Theo phương trục Y: y 0 4 8 10,25 12,5 14,75 17 21 25 Dải 1 -2,08 4,02 -2,68 0,99 -1,17 0,99 -2,68 4,02 -2,08 2 -4,82 10,08 -1,47 -6,11 -0,94 -6,11 -1,47 10,08 -4,82 3 -5,71 12,92 -23,75 -2,45 0,31 -2,45 -23,75 12,92 -5,71 4 -0,16 11,5 -3,99 0,07 2,63 0,07 -3,99 11,5 -0,16 5 -28,61 14,28 26,67 -12,19 5,15 -12,19 26,67 14,28 -28,61 Bảng 10.2: Momen uốn các dải sàn theo phương Y 10.4. TÍNH THÉP ỨNG LỰC TRƯỚC a) Các dải theo phương X Phân bố cáp ứng lực trước theo tỉ lệ mômen giữa các dải bản: Dải 1 chiếm 13,17 .100 18,8(%) (13,17 10,19 23,12 13,06 10,58) THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG VĂN TẤN THÔNG 239 Suy ra số bố cáp trong dải 1 = n.0,188 = 130.0,188 = 24,4 ( chọn 24 sợi) Dải 2 chiếm 10,19 .100 14,5(%) 70,12 , chọn 19 sợi. Dải 3 chiếm 23,12 .100 32,5(%) 71,12 , chọn 42 sợi. Dải 4 chiếm 13,06 .100 18,36(%) 71,12 , chọn 24 sợi. Dải 5 chiếm 10,58 .100 14,88(%) 71,12 , chọn 19 sợi. Giả thiết tiến hành căng cốt thép khi bê tông đạt 83,2% cường độ, tức sau 16 ngày từ ngày đổ bê tông. Khi đó cường độ chịu kéo tiêu chuẩn của bê tông vào khoảng 0,832.20 = 16,64(daN/cm 2 ), cường độ chịu nén tính toán R bt0 = 0,832.220 = 183,04(daN/cm 2 ). Tải trọng tác dụng lên sàn trong giai đoạn này gồm: trọng lượng bản thân sàn và lực nén trước có kể đến s h1 . Do Mômen sàn do trọng lượng bản thân sàn gây ra luôn ngược dấu với lực nén trước nên ứng suất trong bê tông nên công thức kiểm tra có dạng như sau: max,min . . . 2 2 H H H N e h N M h J F J 10.4.1. Với dải 1 Xét tiết diện sàn 200cm.25cm, tải trọng tác dụng lên sàn gồm: - Lực nén trước: HHH F.N Trong đó: 2 . 24.1,4 33,6( ) H c F n F cm Với, F c – diên tích 1 sợi cáp n – số sợi cáp trong dải 1 2 1 12700 1817,5 10882,5( / ) H sp h daN cm Vậy, có: 10882,5.33,6 365635( ) H N daN - Mômen do trọng lượng bản thân sàn gây ra: 944 13,17 9,38( ) 1325,7 M Tm Với: 7,5( ) H e cm 2 200.25 5000( ) F bh cm 3 3 4 200.25 260417( ) 12 12 bh J cm Vậy, có: 2 max,min 365635.7,5 25 365635 938000 25 . . 131 73,9 45( / ) 260417 2 5000 260417 2 daN cm 2 2 max 131 73,9 45 12,1( / ) 16,64( / ) daN cm daN cm => tiết diện không nứt trong giai đoạn chế tạo. 2 min 131 75 45 161( / ) daN cm THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG VĂN TẤN THÔNG 240 10.4.2. Với dải 2 Xét tiết diện sàn 400cm.25cm, tải trọng tác dụng lên sàn gồm: - Lực nén trước: HHH F.N Trong đó: 2 19.1,4 26,6( ) H F cm 2 1 12700 1817,5 10882,5( / ) H sp h daN cm Vậy, có: 10882,5.26,6 289475( ) H N daN - Mômen do trọng lượng bản thân sàn gây ra: 944 10,19 7,26( ) 1325,7 M Tm Với: 7,5( ) H e cm 2 400.25 10000( ) F bh cm 3 3 4 400.25 520833( ) 12 12 bh J cm Vậy, có: 2 max,min 289475.7,5 25 289475 726000 25 . . 52,1 28,95 17,4( / ) 520833 2 10000 520833 2 daN cm 2 2 max 52,1 28,95 17,4 5,8( / ) 16,64( / ) daN cm daN cm => tiết diện không nứt trong giai đoạn chế tạo. 2 min 52,1 28,9 17,4 63,6( / ) daN cm 10.4.3. Với dải 3 Xét tiết diện sàn 312,5cm.25cm, tải trọng tác dụng lên sàn gồm: - Lực nén trước: HHH F.N Trong đó: 2 42.1,4 58,8( ) H F cm 2 1 12700 1817,5 10882,5( / ) H sp h daN cm Vậy, có: 10882,5.58,8 639891( ) H N daN - Mômen do trọng lượng bản thân sàn gây ra: 944 23,12 16,46( ) 1325,7 M Tm Với: 7,5( ) H e cm 2 312,5.25 7812,5( ) F bh cm 3 3 4 312,5.25 406901( ) 12 12 bh J cm Vậy, có: 2 max,min 639891.7,5 25 639891 1646000 25 . . 147,4 81,9 50,6( / ) 406901 2 7812,5 406901 2 daN cm THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG VĂN TẤN THÔNG 241 2 2 max 147,4 81,9 50,6 14,9( / ) 16,64( / ) daN cm daN cm => tiết diện không nứt trong giai đoạn chế tạo. 2 min 147,4 81,9 50,6 178,7( / ) daN cm 10.4.4. Với dải 4 Xét tiết diện sàn 225cm.25cm, tải trọng tác dụng lên sàn gồm: - Lực nén trước: HHH F.N Trong đó: 2 24.1,4 33,6( ) H F cm 2 1 12700 1817,5 10882,5( / ) H sp h daN cm Vậy, có: 10882,5.33,6 365652( ) H N daN - Mômen do trọng lượng bản thân sàn gây ra: 944 13,06 9,3( ) 1325,7 M Tm Với: 7,5( ) H e cm 2 225.25 5625( ) F bh cm 3 3 4 225.25 292969( ) 12 12 bh J cm Vậy, có: 2 max,min 365652.7,5 25 365652 930000 25 . . 117 65 39,7( / ) 292969 2 5625 292969 2 daN cm 2 2 max 117 65 39,7 12,3( / ) 16,64( / ) daN cm daN cm => tiết diện không nứt trong giai đoạn chế tạo. 2 min 117 65 39,7 142,3( / ) daN cm 10.4.5. Với dải 5 Xét tiết diện sàn 225cm.25cm, tải trọng tác dụng lên sàn gồm: - Lực nén trước: HHH F.N Trong đó: 2 19.1,4 26,6( ) H F cm 2 1 12700 1817,5 10882,5( / ) H sp h daN cm Vậy, có: 10882,5.26,6 289475( ) H N daN - Mômen do trọng lượng bản thân sàn gây ra: 944 10,58 7,53( ) 1325,7 M Tm Với: 7,5( ) H e cm 2 225.25 5625( ) F bh cm THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG VĂN TẤN THÔNG 242 3 3 4 225.25 292969( ) 12 12 bh J cm Vậy, có: 2 max,min 289475.7,5 25 289475 753000 25 . . 92,6 51,5 32( / ) 292969 2 5625 292969 2 daN cm 2 2 max 92,6 51,5 32 9,1( / ) 16,64( / ) daN cm daN cm => tiết diện không nứt trong giai đoạn chế tạo. 2 min 92,6 51,5 32 112,1( / ) daN cm Do các giá trị ứng suất nén lớn nhất tính được đều nhỏ hơn 183,04(daN/cm 2 ) nên ta căng cáp sau khi đổ bê tông 16 ngày là đảm bảo tiết diện đủ khă năng chịu lực ngay sau khi căng cáp. 10.5. KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU CẮT CỦA TIẾT DIỆN Điều kiện cường độ: 1 0 bt Q k R bh Trong đó: xét trên 1m dài dải tính toán. Vế trái: giá trị lực cắt lớn nhất tính được bằng phần mềm SAFE 12 là max 19614( ) x Q daN ở dải 3, phương X. Vế phải: 8,0k 1 2 14( / ) bt R daN cm ) cm ( 100 b 0 1,2 25 1,6 22,8( ) 2 h cm 1 0 0,8.14.100.22,8 25536( ) bt k R bh daN Ta thấy VP >> VT suy ra điều kiện cường độ được thỏa mãn. 10.6. TÍNH TOÁN TIẾT DIỆN THEO KHẢ NĂNG CHỐNG NỨT Điều kiện để tiết diện không nứt: . c n kc n loi M M R W M Giá trị ứng suất căng trước hiệu quả: 2 8102,5( / ) H daN cm 10.6.1. Với dải 1 Momen gây nứt 944 .1317000 937805( ) 1325,7 c M daNcm Trong đó momen của dải 1 theo phương X la 1317000 (daNcm) Momen kháng uốn Có: 2 2 3 0 200.25 20833( ) 6 6 bh W cm Tiết diện chữ nhật có 75 , 1 nên 3 0 1,75 1,75.20833 36458( ) n W W cm Có: 25 4,2( ) 6 6 h r cm Suy ra: min 0 ( ) 33,6.8102,5(7,5 4,2) 3185255( ) loi H M N e r daNcm Trong đó: HHH F.N THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG VĂN TẤN THÔNG 243 Vậy, có: 20.36458 3185255 3914415( ) 937805( ) c n M daNcm M daNcm Vậy, tiết diện không nứt. 10.6.2. Với dải 2 Momen gây nứt 944 .1019000 725606( ) 1325,7 c M daNcm Trong đó momen của dải 1 theo phương X la 1019000 (daNcm) Momen kháng uốn Có: 2 2 3 0 400.25 41667( ) 6 6 bh W cm Tiết diện chữ nhật có 75 , 1 nên 3 0 1,75 1,75.41667 72917( ) n W W cm Có: 25 4,2( ) 6 6 h r cm Suy ra: min 0 ( ) 26,6.8102,5(7,5 4,2) 2521660( ) loi H M N e r daNcm Trong đó: HHH F.N Vậy, có: 20.72917 2521660 3980000( ) 725606( ) c n M daNcm M daNcm . Vậy, tiết diện không nứt. 10.6.3. Với dải 3 Momen gây nứt 944 .2312000 1646321( ) 1325,7 c M daNcm Trong đó momen của dải 1 theo phương X la 2312000 (daNcm) Momen kháng uốn Có: 2 2 3 0 312,5.25 32552( ) 6 6 bh W cm Tiết diện chữ nhật có 75 , 1 nên 3 0 1,75 1,75.32552 56966( ) n W W cm Có: 25 4,2( ) 6 6 h r cm Suy ra: min 0 ( ) 58,8.8102,5(7,5 4,2) 5574196( ) loi H M N e r daNcm Trong đó: HHH F.N Vậy, có: 20.56966 5574196 6713516( ) 1646321( ) c n M daNcm M daNcm . Vậy, tiết diện không nứt. 10.6.4. Với dải 4 Momen gây nứt 944 .1306000 929972( ) 1325,7 c M daNcm Trong đó momen của dải 1 theo phương X la 1306000(daNcm) Momen kháng uốn Có: 2 2 3 0 225.25 23438( ) 6 6 bh W cm Tiết diện chữ nhật có 75 , 1 nên 3 0 1,75 1,75.23438 41017( ) n W W cm [...]... TẤN THÔNG 13900 13900 13900 13900 13900 200 400 400 400 400 220 220 220 220 220 247 2.2 2.7 6.6 3.1 8.0 THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG 10.8 Hình ảnh thi công sàn Ứng suất trước VĂN TẤN THÔNG 248 THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG VĂN TẤN THÔNG 249 THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG VĂN TẤN THÔNG 250 THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG VĂN TẤN THÔNG 251 ... vế phải > vế trái => điều kiện cường độ thỏa mãn, cốt thép dọc chỉ cần đặt theo cấu tạo, đặt thép 12a300 10.7.6 Tính thép ứng lực trước theo phương Y a) Các dải theo phương Y Phân bố cáp ứng lực trước theo tỉ lệ Mômen giữa các dải bản: 4,02 Dải 1 chiếm 100 5,16(%) (4,02 10,08 23,75 11,5 28,61) VĂN TẤN THÔNG 246 THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG Suy ra số bố cáp trong dải 1 = n.0,0516 = 98.0,0516... 20,5( cm) Tổng a + a' luôn không đổi Theo điều 6.2.2.3 TCXDVN 356-2005 Hệ số hạn chế chiều cao vùng nén tính theo công thức R 1 sR 1 sc ,u 1,1 VĂN TẤN THÔNG 244 THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG Trong đó: sR - ứng suất giới hạn của cốt thép ở vùng chịu nén, được lấy như sau: sR = 400MPa - đặc trưng vùng chịu nén của bê tông, xác định theo công thức: 0,008 Rb 0,85... trở thành Rb b x.(h0 0,5 x ) M a 220.400.3,6.(20,5 0,5.3,6) M a 5924160 M a Ta thấy vế phải > vế trái => điều kiện cường độ thỏa mãn, cốt thép dọc chỉ cần đặt theo cấu tạo, đặt thép 12a300 VĂN TẤN THÔNG 245 THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG 10.7.3 Kiểm tra điều kiện cường độ dải 3 Tiết diện tính toán có b.h=312,5cm.25cm, giá trị mômen tính toán là 23,12(Tm) Số cáp phân bố trên dải là 42... tính thép cho mỗi dải với giá trị Mômen tính toán là giá trị lớn nhất của dải theo mỗi trục, cách tính này là thiên về an toàn Bố trí cốt thép thường theo phương trục tính toán nằm trên tại nhịp và nằm dưới tại gối, cách bố trí này cũng thiên về an toàn do tại các tiết diện nguy hiểm, chiều cao làm việc của cốt thép thường theo phương tính toán nhỏ hơn Dự kiến dùng thép 12 Chiều dày lớp bảo vệ cốt... 100 14,75(%) , chọn 14 sợi 77,96 28,61 Dải 5 chiếm 100 36, 7(%) , chọn 36 sợi 77, 96 10.7.7 Tính toán kiểm tra cường độ ở giai đoạn căng cốt thép (khi chưa tháo cốp pha) theo phương Y a) Tính toán kiểm tra các dải theo phương Y (kết quả được lập thành bảng) Dải n FH (cm2) 1 2 3 4 5 5 12 30 14 36 7 16.8 42 19.6 50.4 NH (daN) M b h (daNcm) (cm) (cm) 76177.5 286224 182826 717696 457065 1691000 213297...THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG h 25 4,2( cm) 6 6 Suy ra: M loi min N H (e0 r ) 33,6.8102,5(7,5 4, 2) 3185255(daNcm ) Có: r Trong đó: N H H FH Vậy, có: M n 20.41017 3185255 4005595(daNcm ) M c 929972( daNcm ) Vậy, tiết diện không nứt 10.6.5 Với dải 5 Momen gây nứt 944 Mc 1058000 753377(daNcm ) 1325,7 Trong đó momen của dải 1 theo phương X la 1058000(daNcm)... As (a H a ) , vế phải trở thành Rb b x.( h0 0,5 x ) M a 220.200.7, 6.(20,5 0,5.7,6) M a 5584480 M a Ta thấy vế phải > vế trái => điều kiện cường độ thỏa mãn, cốt thép dọc chỉ cần đặt theo cấu tạo, đặt thép 12a300 10.7.2 Kiểm tra điều kiện cường độ dải 2 Tiết diện tính toán có b.h=400cm.25cm, giá trị Mômen tính toán là 10,19(Tm) Số cáp phân bố trên dải là 19 bó, có: FH = 19.1,4 = 22,6(cm2)... As ( a H a ) , vế phải trở thành Rb b x.(h0 0,5 x ) M a 220.312,5.7,86.(20,5 0,5.7,86) M a 8954014 M a Ta thấy vế phải > vế trái => điều kiện cường độ thỏa mãn, cốt thép dọc chỉ cần đặt theo cấu tạo, đặt thép 12a300 10.7.4 Kiểm tra điều kiện cường độ dải 4 Tiết diện tính toán có b.h=225cm.25cm, giá trị mômen tính toán là 13,06(Tm) Số cáp phân bố trên dải là 24 bó, có: FH = 24.1,4 = 33,6(cm2)... Thỏa Thỏa Thỏa 10.7.8 Kiểm tra khả năng chịu cắt của tiết diện Qmax (daN) k1 Rbt (daN/cm2 ) b (cm) h0 (cm) k1.Rbt.b.h0 (daN) Qmax . cho một nửa sàn theo 2 phương rồi bố trí cho toàn sàn theo cả 2 phương theo nguyên tắc đối xứng. Ở đây, ta tính cho nửa sàn từ trục 1, 2 đến trục 2, 3 theo phương X và tính nửa sàn từ trục. THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG VĂN TẤN THÔNG 248 10.8. Hình ảnh thi công sàn Ứng suất trước THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG VĂN TẤN THÔNG 249 THIẾT KẾ CHUNG. THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG VĂN TẤN THÔNG 234 TÍNH TOÁN SÀN PHẲNG BÊ TÔNG CỐT THÉP ỨNG SUẤT TRƯỚC, CĂNG SAU (THEO TCXDVN 356-2005) 10.1. SƠ ĐỒ TÍNH SÀN Mặt bằng sàn bố trí