BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP 1 THIẾT KẾ HỆ SÀN – DẦM BẰNG THÉP

Hỗ trợ ơn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG BỘ MƠN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH  BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP THIẾT KẾ HỆ SÀN - DẦM BẰNG THÉP Họ tên sinh viên : mr.Lưu STT: 56 Lớp : XD08A4 BẢNG SỐ LIỆU VÀ KÍCH THƯỚC HOẠT TẢI Mã số Bước Bước dầm đề dầm phụ (dùng để tiêu chuẩn vượt tải Ls(m) Lp(m) tính Lc) Pc(kg/m2) hoạt Giá trị n Hoạt tải Hệ số Ghi tải np 36 1.1 6.0 11 1050 1.3 Lp Lp Ls Ls A STT:53 Ls Ls Ls Lc=nLs Ls Ls Ls Ls B Ls Ls Ls Ls Lc=nLs Ls Ls Ls C Hỗ trợ ơn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] Sơ đồ hệ sàn- dầm- cột CHƯƠNG 1: CÁC VẤN ĐỀ CHUNG CỦA HỆ KẾT CẤU 1.1.Mô tả phận kết cấu Sử dụng hệ cột-dầm-sàn thép Các phận kết cấu 1.2.Tải trọng tác dụng lên sàn Tải trọng tác dụng lên sàn có dạng phân bố ,đơn vị tính kg/cm2,được chia làm hai loại:  Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải) :là trọng lượng thân dầm thép tính theo cơng thức : + Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải) tiêu chuẩn : gc   t   7850(kg / m3 )  7.85 103 (kg / cm3 ) :trọng lượng riêng thép chiều dày sàn chọn sơ + Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải) tính toán : t: g tt  g c ng ng  1.1 : STT:53 hệ số vượt tải tĩnh tải Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC]  Tải trọng tạm thời (hoạt tải): + Tải trọng tạm thời tiêu chuẩn : pc  1500(kg / m2 ) + Tải trọng tạm thời tính tốn : ptt  n p p c n p  1.2 : hệ số vượt tải hoạt tải  Tải trọng tác dụng lên sàn : + Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn: qstc  g c  pc + Tải trọng tính tốn tác dụng lên sàn: qstt  g tt  ptt 1.3.Các đặc trưng lý vật liệu sử dụng Ta có tải trọng tiêu chuẩn : pc = 1500(kg/m2) => t = (8-10) mm < 20 mm theo TCVN 3382005 ta có : Vật liệu sử dụng bao gồn vật liệu sau: + Thép : Sử dụng thép bản, thép hình loại CCT34 có:    7850(kg / m3 )  7.85 103 (kg / cm3 ) :trọng lượng riêng thép  E  2.1106 (kg / cm2 ) :mô đun đàn hồi  f y  2200(kg / cm2 ) : cường độ tiêu chuẩn chịu kéo ,nén ,uốn  f  2100(kg / cm2 ) :cường độ tính tốn chịu kéo ,nén ,uốn  fv  0.58  f  1218(kg / cm2 )  1200(kg / cm2 ) :cường độ  fu  3400(kg / cm2 ) :  fc  chịu cắt cường độ kéo đứt tiêu chuẩn fu  f 3400  2100   3245.456(kg / cm2 ) :cường độ ép mặt fy 2200    0.3 :hệ số poisson + Que hàn : Dùng hàn que E42A  f wf  1800(kg / cm2 ) :cường độ tính tốn theo kim loại mối hàn  f ws  0.45 fu  0.45  3400  1530(kg / cm2 )  1500(kg / cm2 ) :cường độ tính tốn theo kim loại biên nóng chãy STT:53 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] CHƯƠNG : THIẾT KẾ BẢN SÀN LOẠI DẦM 2.1 Mặt sàn , số liệu: Mã số Bước Bước dầm đề dầm phụ (dùng để tiêu chuẩn vượt tải Ls(m) Lp(m) tính Lc) Pc(kg/m2) hoạt Giá trị n Hoạt tải Hệ số tải np 53 1.2 4.6 1500 1.2 4600 4600 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 9600 A 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 9600 B C Mặt sàn ( TL 1/100 ) STT:53 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] 2.2.Sơ đồ tính sàn , cách xác định nội lực Bản sàn thép cắt dải rộng 1cm theo phương cạnh ngắn tính tốn dầm đơn giản có hai gối tựa hai dầm phụ (liên kết khớp) chịu tải trọng phân bố đều: qstt Ls Mmax=qL2/8 Hình 4:Sơ đồ tính tốn sàn Trong qstt (kg/cm) lực phân bố dầm bao gồm : tĩnh tải tính tốn hoạt tải tính tốn 1cm bề rộng 2.3.Xác định chiều dầy bán sàn Dùng công thức gần A.L.Teloian để tính chiều dầy(  ) sàn: ls 4n0  72 E1   1   t 15  n0  p c  Trong :  l  n0     150 f  E1   pc  1500(kg / m2 )  0.15(kg / cm2 ) f ( với    :độ võng cho phép sàn thép )  l  150 E 2.1106   2.31106 (kg / cm2 )    0.32 Vậy ta có : ls 150  72  2.31106   1    127.609 t 15  1504  0.15  Với ls=120cm  t  120  0.94cm  9.4mm 127.609 STT:53 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] Theo bảng tra chọn bề dầy cho sàn ta có : qc = 1500(kg/m2) < 2000(kg/m2) chiều dầy sàn t  10mm 2.3.1.Tính sàn Chọn chiều dầy  = 10 mm=1cm Khoảng cách dầm phụ : 120cm Cắt 1cm bề rộng sàn  Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn:  Tải trọng thân (tĩnh tải) : g c    t 1  7.85 103 11  7.85 103 (kg / cm)  Hoạt tải : pc  1500 1  1500(kg / m)  0.15(kg / cm) Tải tiêu chuẩn tác dụng lên sàn : qstc  g c  pc  7.85 103  0.15  0.158(kg / cm)  Tải trọng tính tốn tác dụng lên sàn: qstt  g tt  ptt  g c ng  pc n p  7.85 103 1.1  0.15 1.2  0.189(kg / cm) 2.3.2.Kiểm tra độ võng sàn Sơ đồ tính sàn : cắt dải rộng 1cm qstt =0.189(kg/cm) 120 Mmax=340.2(kg.cm) Bản sàn thép hàn với dầm ,khi tải trọng tác dụng lên dầm liên kết hàn làm cho sàn khơng biến dạng tự ngăn cản biến dạng xoay gối tựa.Vì gối xuất lực kéo H momen âm Lực kéo momen âm có tác dụng giảm momen nhịp cho Để thiên an toàn ta xét ảnh hưởng lực kéo H  Kiểm tra độ võng theo công thức : f  f0 STT:53 1  f  1  150 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC]  Độ võng f giửa nhịp sàn có sơ đồ đơn giản chịu tải trọng tiêu chuẩn qstc : f0  qstc  ls4  384 E1  J x Với : qstc  0.158(kg / cm )  ls  120cm  E1  2.31106 (kg / cm )   J  11 cm  x 12  f0  0.158 1204 12   2.216cm 384 2.31106 13  α : tỉ số giửa lực kéo H lực tới hạn Ơle xác định theo phương trình :  f0      1       2 2  2.216    1         14.732   giải phương trình ta α=1.834  Độ võng sàn :     f  f0     2.216     0.782cm  1     1.834  f 0.782 1 f      L 120 153.453  L  150 Vậy sàn đảm bảo điều kiện độ võng 2.3.3.Kiểm tra điều kiện độ bền Bản sàn chịu uốn chịu kéo đồng thời : STT:53 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC]  H M max   c f A W A:diện tích tiết diện rộng 1cm : A=1.1=1cm2 W: momen kháng uốn : W  H: lực kéo : H   Pth   112  0.167cm3   E.J x l2  1.834  3.142  2.1106  219.753(kg ) 12 1202 Momen lớn giửa nhịp : M max  qstt  ls2 0.189 1202 H f   (219.753  0.782)  168.353(kg.cm) 8 Độ bền sàn :  H M max 219.753 168.353     1227.855(kg / cm2 )   c f  2100(kg / cm2 ) A W 0.167 Vậy sàn thỏa mản điều kiện bền 2.3.4.Kiểm tra đường hàn liên kết sàn với dầm Đường hàn liên kết sàn dầm chịu lực kéo H gối tựa : hh  H 20mm   f w min  c  f f wf  0.7 1800  1260(kg / cm2 )  s f ws  11530  1530( kg / cm2 )   f w min    f f wf ;  s f ws   1260(kg / cm2 ) hh  H   f w min  c  219.753  0.174cm 1260 1 yêu cầu cấu tạo hmin  4mm :để tránh tượng hàn không sâu: chọn hh=5mm STT:53 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] CHƯƠNG : TÍNH TỐN DẦM PHỤ 3.1.Sơ đồ tính tốn Dầm phụ coi đầm đơn giản có hai đầu hai gối tựa Tải trọng tác dụng lên dầm phụ tải từ sàn truyền vào dạng phân bố Hinh : Sơ đồ tính dầm phụ 3.2.Xác định tải trọng nội lực Tải trọng tác dụng lên sàn : Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên dầm phụ là: tc qdp  ( pc  t   )  ls  (0.15  1 7.85 103 ) 120  18.942(kg / cm) Tải trọng tính toán tác dụng lên dầm phụ là: tc qdp  ( pc  n p  t.  ng )  ls  (0.15 1.2  1 7.85 103 1.1) 120  22.636(kg / cm) STT:53 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ơn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] Sơ đồ tính : qdptt =22.636(kg/cm) 460 Mmax=598722.2(kg.cm) Mơmen lớn Mmax giửa nhịp dầm : M max  tt qdp  l p2  22.636  4602  598722.2(kg.cm) Lực cắt lớn Vmax gối tựa : Vmax  tt qdp  lp  22.636  460  5206.28(kg ) 3.3.Chọn tiết diện dầm phụ Mơ men chống uốn dầm có kể đến phát triển biến dạng dẻo tiết diện : Wx  M max 598722.2   254.559(cm3 ) 1.12   c  f 1.12 1 2100 y t Chọn thép định hình I N 24 có thông số : d h = 240mm ; b=115mm ; d= 5.6mm ; t= 9.5mm Wx=289 cm ; Jx=3460cm ; Sx= 163cm h x x Trọng lượng thân 27.3(kg/m) = 0.273(kg/cm) b STT:53 10 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ơn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] 3.4.Kiểm tra dầm phụ theo điều kiện bền  Tải trọng tính tốn tác dụng lên dầm phụ kể trọng lượng thân dầm : tt qdp  22.636  1.1 0.273  22.936(kg / cm)  Mômen lớn dầm phụ có kể đến trọng lượng thân : M max  22.936  4602  606657.2(kg.cm)  Lực cắt lớn Vmax gối tựa kể đến trọng lượng thân: Qmax  tt qdp  lp  22.936  460  5275.28(kg )  Kiểm tra ứng suất pháp :  max  M max 606657.2   18742.762(kg / cm2 )   c f  2100(kg / cm2 ) 1.12  Wx 1.12  289  Kiểm tra ứng suất tiếp:  max  Qmax S x 5275.28 163   248.518(kg / cm2 )  f v f c  1218(kg / cm2 ) J x  3460 1 Vậy dầm phụ thỏa mản điều kiện độ bền 3.5.Kiểm tra dầm phụ theo điều kiện độ cứng Kiểm tra độ võng dầm phụ:  Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên dầm phụ kể trọng lượng thân : tc qdp  18.942  0.273  19.215(kg / cm)  Độ võng tương đối dầm : f  19.215  4604 f     1.542cm    384 2.110  3460 Lc 298.314  250  Vậy dầm phụ thỏa mản điều kiện độ võng 3.6.Kiểm tra ổn định tổng thể dầm phụ Không cần kiểm tra ổn định tổng thể dầm phụ phía dầm phụ có bán sàn thép hàn chặt với cách dầm STT:53 11 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ơn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] CHƯƠNG : TÍNH TỐN DẦM CHÍNH 4.1.Sơ đồ tính tốn Dầm đặt lên cột ,sơ đồ tính dầm đơn giản chịu tải tập trung từ dầm phụ truyền xuống Tải trọng tác dụng lên dầm phản lực gối tựa dầm phụ bên truyền xuống bao gồm loại : Đối với dầm phụ nhịp Đối với dầm phụ biên 4.2.Xác định tải trọng , xác định nội lực  Tải trọng tác dụng lên dầm :  Tại điểm giửa nhịp dầm :  Tải tiêu chuẩn : P2tc   q2tc  460 Với q2tc  g c  Pc  qdpbt    t 120  0.15 120  0.237  0.942  18  0.273  19.215(kg / cm)  P2tc   q2tc  460  19.215  460  8838.9(kg )  Tải tính tốn : P2tt   q2tt  460 STT:53 12 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] Với q2tt  1.1 g c  1.2  Pc  1.1 qdpbt  1.1 0.942  1.2 18 1.1 0.273 22.936(kg /cm )  P2tt   q2tt  460  22.936  460  10550.79(kg )  Tại điểm biên dầm :  Tải tiêu chuẩn : P1tc   q2tc  460 1   19.215  460   4419.45(kg ) 2  Tải tính tốn : P1tt   q2tt  460 1   22.936  460   5275.28(kg ) 2  Xác định nội lực lên dầm : P2tt P2tt P2tt P2tt P2tt P2tt P2tt 120 120 120 120 120 120 120 120 960 Mmax=10128770(kg.cm) - - 5275.4(kg) + Vmax= -36927.8(kg) + + + Vmax=36927.8(kg) STT:53 13 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ơn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] 4.3.Chon tiết diện dầm (dầm tổ hợp hàn)  Chọn chiều cao tiết diện dầm : hmin  h  hmax  h  hkt  Chiều cao nhỏ dầm tính gần theo cơng thức hmin đưa tải tập trung phân bố : hmin  f L L 24 E    ntb Với ntb: hệ số vượt tải trung bình chọn ntb=1.15  hmin  f L 2100 L   400   960  69.565(cm)   24 E    ntb 24 2.110 1.15  Chiều cao kinh tế dầm : M max f tw hkt  k Chọn hw ≈ h ≈ hmin=70cm + Chiều dày nhỏ bụng tw xác định theo điều kiện bụng chịu lực cắt lớn : tw  Vmax 36927.8    0.659cm hw f v c 70 1200 + Khi dầm đảm bảo ổn định không dung sườn để gia cường : tw  hw f 70 2100   0.402cm 5.5 E 5.5 2.1106 y M max 10128770  1.15   89.294 f tw 2100  0.8 Với k = 1.15: dầm tổ hợp hàn Chọn hmin  h gần hkt tốt chọn : h=90cm ; chọn tf=2cm =>hw=h-2tf=90-4=86cm =>hfk= h-tf =90-2=88cm Chọn tw=0.8cm=8mm STT:53 tw h hfk hw hkt  k tf Từ điều kiện ta chon tw=0.8cm x bf 14 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC]  Xác định kích thước cánh: + Diện tích cánh dầm xác định gần :  M h t h3  Af  b f t f   max  w w    c f 12  h fk Ta có :  10128770 90 0.8  863  2 Af        45.104cm 12  88  1 2100 Với tf=2cm ta có bf=45.104/2=22.552cm tải uốn dung để tính tiết diện chưa kể đến trọng lượng thân ,nếu kể đến tiết diện lớn nên ta chọn bf=28cm + Kiểm tra chiều rộng cánh dầm theo điều kiện cấu tạo,ổn định tổng thể cục bộ:  E    tf   h;180   b f   30t f ; f   10   30t f  60cm Ta có : E t f  63.246cm f với bf=28cm ta có : 180mm  28cm  63.246cm : thỏa tw  t f  3.tw  0.8cm  2cm  2.4cm :thỏa tf=20 4.4.Kiểm tra độ bền dầm y Các đặc trưng hình học tiết diện : Trọng lượng thân =   A  7.85 103 180.8  1.419(kg / cm) hw=860 hfk=880 h=900 tw=8 x bf=280 STT:53 15 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] A  Aw +A f = 86  0.8+2   28  180.8cm  b f t 3f h 2fk  tw hw3 Jx  Jw  J f   2   bf  t f   12  12   3  28  88  0.8  86   2   28    259273.067cm 12  12  J x  259273.067   5761.624cm3 h 90 h h2 S x  S w  S f  t w w  b f t f fk 2 86 88  0.8   28    3203.6cm3 Wx   Kiểm tra ứng suất pháp tiết diện nhịp : Mômen lớn dầm trọng lượng thân: M bt  ng  t h  2b f t f  w w L2  1.1 7.85 103  180.8  9602  179851.162(kg.cm) Mơmen lớn dầm có kể đến trọng lượng thân: M max  10128770  179851.162  10308621.16(kg.cm) Ứng suất pháp lớn giửa nhịp :  max  M max 10308621.16   1789.306(kg / cm2 )   c f  2100(kg / cm2 ) Wx 5761.624  Kiểm tra ứng suất tiếp gối : Lực cắt gối tựa tải trọng thân dầm: Vbt  ng   tw hw  2b f t f  L2  1.1 7.85 10 3 180.8  960  749.38(kg ) Lực cắt lớn dầm có kể đến trọng lượng thân: Vmax  36927.8  749.38  37677.18(kg ) Ứng suất tiếp lớn gối :  max  Vmax S x 37677.18  3203   581.928(kg / cm2 )   c f v  1200(kg / cm2 ) J xt w 259273.067  0.8 STT:53 16 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC]  Kiểm tra điều kiện bền vị trí có M V lớn (giữa dầm) điêm tiếp giáp bụng cánh: Tại vị trí giửa dầm kể đến trọng lượng thân có: y M=10308621.16(kg.cm) V=5275.4 (kg) M h0 M hw 10308621.16 86     1709.667(kg / cm2 ) W h W h 5761.624 90 VS 5275.4  2464 1  f   62.668(kg / cm2 ) J xtw 259273.067  0.8 1  x  td   12  3 12  1709.6672   62.6682  1713.109(kg / cm2 )  1.15 f  c  2415(kg / cm2 ) 4.5.Kiểm tra độ võng dầm Do chọn chiều cao dầm lớn chiều cao hmin theo điều kiện độ võng nên không cần kiểm tra độ võng dầm 4.6.Thay đổi tiết diện dầm Ta có chiều dài dầm L= 9.6m < 10m nên không cần thay đổi tiết diện phạm vi tập lớn thay đổi tiết diện dầm Để đơn giản việc thay đổi tiết diện dầm ta quy tái tập trung phân bố kể trọng lượng thân dầm : tt qdc  10550.79   5275.28   1.419  89.342(kg / cm) 960 Chọn vị trí thay đổi tiết diện cách gối tựa đoạn x  L 960   160cm  1.6m 6 Ta thay đổi tiết diện vị trí x=1.6 m Giá trị nội lực vị trí x=1.6m hình vẽ: qdctt =89.342(kg/cm) STT:53 17 1600 M1=5717888(kg.cm) Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn V1=28589.4(kg) Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] Momen chống uốn cần thiết ứng với vị trí x=160cm: Wyc  M1 c f  5717888  2722.804cm3 2100 Momen quán tính cần thiết tiết diện J1  Wyc  h 90  2722.804   122526.171cm4 2 Momen quán tính cần thiết cánh : J f  J1  J w  122526.171  0.8  863  122526.171  42403.733  80122.438cm4 12 Diện tích cần thiết cánh : A1  bf t f  2J f h   80122.438  19.783cm2 902 Chiều rộng cánh sau thay đổi bf  A1 19.783   9.892cm tf Nhưng yêu cầu cấu tạo ta chọn bf1=18cm STT:53 18 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập 1150 [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] 450 450 1150 20 280 1/5 180 180 280 9600 900 860 (1-1) 20 880 (2-2) Kiểm tra lại tiết diện thay đổi (1-1) Trọng lượng thép giảm : G  8 115  160   7.85 103   86.35(kg ) Đặc trưng hình học tiết diện (1-1) STT:53 19 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] A  Aw +A f = 86  0.8+2   18  140.8cm  b f 1t 3f h 2fk  tw hw3 J x1  J w  J f   2   bf  t f   12  12   3  18  88  0.8  86   2   18    181819.733cm 12  12  J x1  181819.733   4040.439cm3 h 90 h h2 S x1  S w  S f  t w w  b f 1t f fk 2 86 88  0.8   18    2323.6cm3 Wx1  Tải trọng tác dụng lên dầm thay đổi tiết diện cánh : tt qdc  89.342  86.35 1.1  89.243(kg / cm) 960 - Kiểm tra ứng suất pháp : Momen tiết diện thay đổi kể đến trọng lượng thân lượng thép giảm yếu: M  5711552(kg.cm)  max1  M 5711552   1413.597(kg / cm2 )   c f  2100(kg / cm2 ) Wx1 4040.439 - Kiểm tra ứng suất tiếp: Lực cắt tiết diện thay đổi kể đến trọng lượng thân lượng thép giảm yếu - V2  28557.8(kg )  max1  V2 S x1 28557.8  2323.6   456.20(kg / cm2 )   c f v  1200(kg / cm2 ) J x1tw 181819.733  0.8 - Kiểm tra ứng suất tương đương chổ tiếp giáp cánh bụng: STT:53 20 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC]  td   12  3 12 hw 88     max1  h  1413.597  90  1382.184(kg / cm )  VS   f  28557.8  1584  310.992(kg / cm )  J x1tw 181819.733  0.8   td  1382.1842   310.9922  1483.435  1.15 f  c  2415(kg / cm2 ) Vậy tiết diện thay đổi thỏa điều kiện bền 4.7.Kiểm tra ổn định dầm  Kiểm tra ổn định tổng thể Dầm không cần kiểm tra ổn định tổng thể khi: l0  16 bf Với l0:khoảng cách giửa điểm cấu kết không cho cánh cong vênh l0=120cm  l0 120   4.286  16 bf 28 Vậy không cần kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể  Kiểm tra ổn định cục cánh dầm Ta có : bf tf   bf  280  14     20  t f  E 2.1106   31.623 f 2100 Vậy cánh thỏa điều kiện ổn định cục  Kiểm tra ổn định cục bụng dầm Ta có: w  hw tw f 86 2100   3.4 E 0.8 2.1106 Ta có : w  3.4  w   3.2 Vậy dầm bị ổn định cục bụng cần đặt sườn ngang vào bụng +Khoảng cách hai sườn ngang : a  2hw   86  172cm Chọn a=160cm bố trí sườn mổi bên => số sườn dầm 10 sườn +Bề rộng sườn : bs  hw 860  40   40  68.667mm 30 30 Chọn bs=7cm STT:53 21 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ơn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] +Chiều dày sườn : ts  2bs f 2100  2 7  0.443cm E 2.1106 Chọn ts=5mm Chọn hf=4mm theo cấu tạo 860 900 60 40 70 Tổng khối 1600lượng sườn : 1600 1600 Trọng lượng sườn gia cố : 6   3 Gs  10  Vs    10    86     0.5  7.85  10  22.687(kg )   Tải trọng tác dụng lên dầm đưa tải phân bố bao gồm (hoạt tải+trọng lượng thân trước giảm yếu+trọng lượng sườn gia cố-trọng lượng thép giảm yếu) : tt qdc  89.342  22.687 1.1 86.35 1.1   89.269(kg / cm) 960 960 qdctt=89.269(kg/cm) 9600 10283674(kg.cm) 42849(kg.cm) STT:53 42849(kg.cm) Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn 22 Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] Kiểm tra lại ổn định cục bụng sau đặt sườn đứng : Ứng suất tiếp tới hạn:  0.76  f v   ow2  a 160     h  86  1.86 w   2100   d f  80   3.162 ow  tw E 0.8 2.1 106  0.76  1200   cr  10.3 1   1741.338(kg / cm )   1.86  3.162  cr  10.3 1  Ứng suất pháp tới hạn  cr  ccr f w2 3 bf  t f  28   Trong ccr tra bảng dựa vào       0.8     4.07 hw  tw  86  0.8  (β=0.8:hệ số tra bảng ) nên ccr=34.6   cr  ccr f  w  34.6  2100  6285.467(kg / cm2 ) 3.42  Kiểm tra ô 1và :(chịu ứng suất tiếp lớn nhất) Đặc trưng hình học ô : 860 J x1 181819.733   4040.439cm3 h 90 Ứng suất :  M1 hw 4499158 86    1064.042(kg / cm2 ) W h 4040.439 90  V1 36243.2   526.791(kg / cm2 ) hw tw 86  0.8 860 Wx1  900 J x1  81819.733cm4 740 1600 M1 Kiểm tra: V1 STT:53 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn 23 Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Hỗ trợ ôn tập            cr    cr  [ĐỀ CƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỌC] 2  1064.042   526.791        0.426   6285.467   1741.338  Thỏa  Kiểm tra ô (ơ có ứng suất pháp lớn nhất): Ứng suất:  M max hw 10283674 86    1705.53(kg / cm2 ) W h 5761.624 90  0 Kiểm tra : 2      1705.53  0.3       6285.467   cr    cr  Kiểm tra ô (ơ có ứng suất pháp ứng suất tiếp): 860 900 860 740 M2 V2 STT:53 24 Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an.Tai lieu Luan van Luan an Do an Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn.Stt.010.Mssv.BKD002ac.email.ninhddtt@edu.gmail.com.vn.bkc19134.hmu.edu.vn