Da ket cau thep 2 stt 03 nguyen duc duy d20xdk3 dhxd mien trung

Đồ án kết cấu nhà thép, đây là tài liệu tham khảo đồ án kết cấu thép chúc các bạn hoàn thành tốt đồ án này aa

Trang 1

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘTTẦNG MỘT NHỊP

1 SỚ LIỆU THIẾT KẾ

Thiết kế khung thép nhà cơng nghiệp nhẹ một tầng một nhịp (nhà có 2 cầu trụchoạt động, chế độ làm việc trung bình, móc mềm) Với các thông số thiết kế như sau:

Nhịpkhung,L (m)Bướccột,B(m)Số bướccột,nSức nângcầu trục,Q (T)Cao trìnhray,H1 (m)Độ dốcmái,i (%) Địa điểmĐịaHình

27 6,4 11 16 9,5 14 Huyện Hạ LangCao Bằng A

Các dữ liệu khác: mác thép CCT34 Sử dụng phương pháp hàn tay, khơng bảnlót, que hàn N42 Loại bulơng chịu lực của kết cấu là bulơng tinh Mái lợp tơn, có mộthệ giằng xà gồ Bê tông B20.

2 THIẾT KẾ HỆ GIẰNG2.1 Hệ giằng mái

Hệ giằng mái sử dụng khung thép nhẹ được bố trí theo phương ngang nhà tạihai gian đầu hồi (hay gần đầu hồi), đầu các khối nhiệt độ và ở một số gian giữa nhà tùythuộc chiều dài nhà, sao cho khoảng cách giữa các giằng bố trí không quá 5 bước cột.

Bản bụng của hai xà ngang cạnh nhau được nối bởi các thanh giằng chéo chữthập Các thanh giằng chéo này có thể là thép trịn hay cáp thép mạ kẽm đường kínhkhơng nhỏ hơn 12 mm (khi sức trục từ 5 tấn trở xuống), thép góc (khi sức trục lớn).Ngồi ra, cần bố trí các thanh chống dọc bằng thép hình (thường là thép góc) Độmảnh của thanh chống không được vượt quá 200.

500500640064006400640064005900450045004500450045004500123456789101112ABTHANH CHONG, L50x5THANH GIANG, Ø2059006400640064006400

Trang 2

Hình 2 Chi tiết thanh giằng chống xiên liên kết giữa xà ngang với xà gồ2.2 Hệ giằng cợt

Hệ giằng cột có tác dụng đảm bảo độ cứng dọc nhà và giữ ổn định cho cột, tiếpnhận và truyền xuống móng các tải trọng tác dụng theo phương dọc nhà như tải trọnggió lên tường đầu hồi, lực hãm dọc nhà của cầu trục.

123456789101112

+-5900 6400 5900 500

500 6400 6400 6400 6400 6400 6400 6400 6400

GIANG DOC [24 THANH GIANG, Ø20

Trang 3

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

Hệ giằng cột thường bố trí hai lớp:

- Hệ giằng cột trên (từ mặt dầm hãm đến đầu cột).- Hệ giằng cột dưới (từ mặt nền đến mặt dầm vai).

Hệ giằng cột gồm các thanh giằng chéo được bố trí trong những gian có hệgiằng mái Trường hợp nhà khơng có cầu trục hoặc nhà có cầu trục với sức nâng dưới15 tấn có thể dùng thanh giằng chéo chữ thập bằng thép trịn đường kính khơng nhỏhơn 20 mm Nếu sức trục trên 15 tấn cần dùng thép hình, thường là thép góc Độ mảnhcủa thanh giằng khơng được vượt q 200.

3 THIẾT KẾ XÀ GỜ3.1 Xà gồ cán nónga Tải trọng tác dụng

Độ dốc mái: i14%  7,97o

Khoảng cách bố trí giữa hai xà gồ: axg 1, 2m

Mái lợp tôn múi tráng kẽm dày 0,7 mm có trọng lượng: gmtc 0,074kN m/ 2

Chọn sơ bộ tiết diện xà gồ dạng chữ [ có số hiệu [10 với các thông số của tiết

diện sau:

33

34,8 ; 6, 46 ; tc 8,59 /

xyxg

W  cm W  cm g  daN m

Hoạt tải tác dụng được xác định theo TCVN 2737-1995: pmtc 0,3kN m/ 2

Tải trọng tiêu chuẩn và tải trọng tính tốn tác dụng lên xà gồ:

2cos0,0740,3 1, 2 8,59 10 0,536 /0,993tctcmtctcmxgxgtcgqpagqkN m            2cos0, 0741,05 0,3 1, 2 1, 2 8,59 10 1,05 0, 616 /0,993tcttmtctcgmpxgxggttgqpagqkN m                    

b.Sơ đồ tính

Tải trọng tác dụng lên xà gồ được phân theo hai phương:

Trang 4

Hình 4 Mặt cắt ngang xà gồ

Sơ đồ tính và biểu đồ mơmen: thanh giằng xà gồ là thép trịn có  20mm

Hình 5 Sơ đồ tính và biểu đồ mơ men của xà gồc Kiểm tra về cường độ

Mômen uốn theo phương x và y trong xà gồ:

2 20, 610 6, 43,125.88ttyxqBM      kN m2 0, 085 6, 420,109 32 32ttxyqBM      kN m

Kiểm tra bền cho tiết diện:

Trang 5

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

d Kiểm tra về biến dạng

Do có hệ giằng xà gồ theo phương x nên ta chỉ xét độ võng của xà gồ theophương y Độ võng của xà gồ được xác định như sau:

4 42628550,530 6, 43,171 10384384 2,1 10 10 174 10tcyyxqBmE I   Kiểm tra độ võng:  2333,171 10 14,955 10 5,0 106, 4 200ymmBBB            THỎA

Vậy tiết diện xà gồ đã chọn thỏa mãn điều kiện về biến dạng.

* Ngoài ra, cần kiểm tra xà gồ chịu tác dụng của tải trọng gió bốc Cơng trìnhđang xây dựng tại Huyện Hạ Lang – Cao Bằng (vùng IA), áp lực gió Wo 0,55kN m/ 2.Tải trọng gió và thành phần qycủa tỉnh tải mái ngược chìu nhau nên tải trọng qgio(theophương y của xà gồ ) tác dụng vào xà gồ là:

20,9 0,9 coscos1, 21, 2 0,55 1, 214 0, 7 0,9 0,074 1, 2 0,9 8,59 10 0,9900,9900,523 /xgtctcgiowoemxgxggiogioaqWk cgagqqkN m                       ''2sincos0,074 1,051, 2 8,59 10 1, 05 0,139 0,026 /0,990tcmgtcxxgxggxgqagqkN m                 

Kiểm tra độ bền xà gồ trong trường hợp này theo công thức:

'2222220,523 6, 4 0,026 6, 410 21 18 34,8 32 6, 468, 203 / 21 /xqgiocxyMMfWWkN cmkN cm                THỎA

Trang 6

4.1 Theo phương đứng

Chiều cao từ mặt ray cầu trục đến đáy xà ngang:2 kk 1,140 0, 2 1,34

H H b    m

trong đó:

HK = 1,140m (tra catalo cầu trục);

bK = 0,2m (khe hở an toàn giữa dầm cầu trục và xà ngang).

chọn: H2 1, 4m

Chiều cao của cột khung, tính từ mặt móng đến đáy xà ngang:123 9,5 1, 4 0 10,9

H H H H     m

trong đó:

H1: cao trình đỉnh ray, H1 = 9,5 m;

H3: coi mặt móng tại cốt ± 0.000 (H3 = 0).

Chiều cao của phần cột tính từ vai cột đỡ dầm cầu trục đến đáy xà ngang:

2 1, 4 0,7 0, 2 2,3

tdctr

H H H H     m

với: Hdct chọn sơ bộ bằng 0,7 m.

Chiều cao của phần cột tính từ mặt móng đến mặt trên của vai cột:

10,9 2,3 8,6

dt

H H H    m

4.2 Theo phương ngang

Vì sức trục < 30T nên coi trục định vị trùng với mép ngoài của cột (lấy a = 0).

Khoảng cách từ trục định vị tới trục ray cầu trục là:127 25,50,7522KL LL      m

Chiều cao tiết diên cột chọn theo yêu cầu độ cứng:

111110,90,545 0, 72720 1520 15h  H    m  chọn: h55cm

Kiểm tra khe hở giữa cầu trục và cột khung:1 0, 75 0,55 0, 2 min 0,18

z L  h   m z  m

4.3 Sơ đồ tính khung ngang

Do sức nâng của cầu trục không lớn nên chọn phương án tiết diện cột không

Trang 7

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

tiết diện thay đổi hình nêm, dự kiến vị trí thay đổi tiết diện cách đầu xà 4,5m Với đoạn

xà 9,0m (tiết diện thay đổi), độ cứng ở đầu xà và cuối xà là I1 và I2 Với đoạn xà 9,0 m

(tiết diện không đổi), độ cứng là I2.

Giả thiết sơ bộ tỷ số I1/I2 = 2,5 Do nhà có cầu trục nên chọn kiểu liên kết giữacột và móng là ngàm tại mặt móng (cốt 0.000) Chiều dài dầm vai chọn sơ bộ:

1 0,5 0,75 0,5 0,55 0, 475

dct

L L   h    m  chọn: Ldct 0,7m.

Liên kết giữa cột và xà ngang và liên kết tại đỉnh xà ngang là cứng Trục cộtkhung lấy trùng với trục định vị để đơn giản hố tính tốn và thiên về an tồn.

900090004500700700I1I1I1I1I2I2I24500270000.000+-8600+10900+86002300190010300

Hình 6 Sơ đồ tính khung ngang5 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG5.1 Tải trọng thường xuyên ( tĩnh tải )

Để đơn giản việc tính toán,trọng lượng bản thân các tấm lợp, lớp cách nhiệt vàxà gồ mái lấy 0,15 kN/m2.



1 bt 1,1 0,15 6, 4 1,056 /

g  n g  B    kN m

Trọng lượng bản thân của kết cấu hệ giằng được lấy 15% trọng lượng xà ngang(chọn sơ bộ trọng lượng bản thân xà ngang 1kN/m)

2 btbt 1,1 0,15 1 0,165(/ )

xa

g  n g g   kN m

Tổng tải trọng phân bố đều trên xà ngang:12 1, 056 0,165 1, 221( / )

g g g    kN m

Trọng lượng bản thân của tôn tường và xà gồ tường lấy tương tự như mái là0,15 kN/m2 Quy thành tải tập trung đặt tại đỉnh cột:

1 bt 1,1 0,15 10, 09 6, 4 11,510()

G  n g   H B  kN

Trọng lượng bản thân dầm cầu trục chọn sơ bộ là 1 kN/m Quy thành lực tậptrung và mơmen lệch tâm đặt tại cao trình vai cột:

2 bt 1,1 1,0 6, 4 7,040()

Trang 8

4500

27000

900090004500

Hình 7 Sơ đồ tính khung khung với tĩnh tải5.2 Hoạt tải mái

Theo TCVN 2737-1995, trị số tiêu chuẩn của hoạt tải thi công hoặc sửa chữamái phụ thuộc vào loại mái.Với mái lợp vật liệu nhẹ như :tôn,fibroximang…trị số tiêuchuẩn của hoạt tải mái pmtc0,3kN m/ 2 ; hệ số độ tin cậy tương ứng p 1,3

Quy đổi về tải trọng phân bố lên xà ngang:

1,3 0,3 6, 4 Cos(0,990) 2, 496/p kN m4500270007007009000900045002,496kN860023001900

Trang 9

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

5.3 Hoạt tải cầu trục

Hoạt tải cầu trục tác dụng lên khung ngang bao gồm áp lực đứng và lực hãmngang của cầu trục Các loại tải trọng này thông qua bánh xe cầu trục truyền xuống vai

cột Theo bảng II.3 phụ lục [1], các thông số cầu trục sức nâng 10T như sau:

NhịpLk (m)ChiềucaoGabaritHk(mm)K cáchzmin(mm)Bề rộngGabaritBk (mm)Bề rộngđáyKk(mm)T lượngcầu trụcG (T)T lượngxe conGxe (T)Áp lựcPmax(kN)Áp lựcPmin(kN)25.5 1140 180 4630 3800 14.100 1.236 115.000 35.500a Áp lực đứng của cầu trục

Áp lực đứng Dmax, Dmin của cầu trục truyền qua dầm cầu trục thành tải trọng tập

trung đặt tại vai cột Trị số của Dmax ,Dmin có thể xác định bằng đường ảnh hưởng củaphản lực gối tựa dầm cầu trục khi các bánh xe cầu trục di chuyển đến vị trí bất lợinhất Với khung 1 nhịp, nhà có 2 cầu trục hoạt động, cần xét đến tải trọng của 2 cầutrục đặt sát nhaumaxmaxc 1,1 0,85 115 2,553 274,525kNctciD   nP y     minminc 1,1 0,85 35,5 2,553 84,745kNctciD   nP y     0,87046301P0,277 0,4064630P1770 3800 830 3800 26006400 6400

Trang 10

450090009000450027000

Hình 10 Dmax lên cột trái

4500 9000 9000 45008600+10900+86002300109002700084,745 (kN) 274,525 (kN)700 700

Trang 11

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

b Lực hãm ngang của cầu trục

Lực hãm ngang tiêu chuẩn của một bánh xe cầu trục lên ray:

10,5 0,5 0,1 160 12,3604,3092xeofQ GTkNn       

Lực hãm ngang T của toàn cầu trục tác dụng vào cột khung thông qua dầm hãm(giả thiết cách vai cột 0,7 m):

1 1,1 0,85 4,309 2,553 10, 286ctciT    n T y      kN450090009000450086002300109002700010,286 (kN)95001400

Hình 12 Tmax lên cột trái

140010,286 (kN)4500 9000 9000 45009500109002700086002300

Trang 12

động như sau:

- Hệ số khí động trên mặt tường đón gió: c e 0,8

- Hệ số khí động trên mặt mái đón gió: c e1 0, 405 (gió hút ra)- Hệ số khí động trên mặt mái khuất gió: c e2 0, 4 (gió hút ra)- Hệ số khí động trên mặt tường khuất gió: c e3 0,5 (gió hút ra)Tải trọng gió phân bố trên khung được xác định như sau:

- Trên cột đón gió: Z 10,9m k 1,191

1 weo 1, 2 0,8 1,191 0,55 1,04 6, 4 4,186 /

q    ck W    B       kN m

- Trên xà mái đón gió: Z 12,8m k1, 214

2 we1 o 1, 2 0, 405 1, 214 0,55 6, 4 2,077 /

q  c  k W  B      kN m

- Trên xà mái khuất gió: Z 12,8m k 1, 214

3 we2 o 1, 2 0, 4 1, 214 0,55 6, 4 2,051 /

q  c  k W  B      kN m

- Trên cột khuất gió: Z 10,9m k 1,191

Trang 13

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG860023002,616kN/m2,051kN/m4,186kN/m270002,077kN/m4500700700900090004500b Gió phải

Hình 14 Sơ đồ tính khung với tải trọng gió ngang nhàb gió theo phương dọc nhà

Hệ số khí động trong trường hợp này như sau:

- Hệ số khí động trên mặt tường dọc nhà: c e4 0, 4 (gió hút ra)- Hệ số khí động trên mặt mái: c e5 0, 7 (gió hút ra)Tải trọng gió phân bố trên khung được xác định như sau:

- Trên cột: Z 10,9m k 1,1915 we4 o 1, 2 0, 4 1,191 0,55 1,04 6, 4 2,093 /q  c  k W    B       kN m- Trên xà mái: Z 12,8m k 1, 2146 we5 o 1, 2 0,7 1, 214 0,55 6, 4 3,590 /q  c  k W  B      kN m860023002,093kN/m3,590kN/m4500270007007009000900045002,093kN/m3,590kN/m

Trang 14

Chọn 62100250,7912,1 10ffftbcmE  Chọn tf 1, 2cm

Hình 16 Tiết diện cột và tiết diện đầu xà thay đỗi tiết diện

b Tiết diện cuối xà thay đỗi tiết diện và tiết diện xà khơng thay đỡi tiết diện

Mơmen qn tính đối với trục x của tiết diện cột

2332334212 12 455 1, 21 52, 6 25 1, 22 25 1, 2 55551, 43112 12 4fffwwxffxh tbtthIbtIcm                       

Theo giả thuyết ban đầu122,5II  4255551, 43122220,5732,5I   cm

Chọn phương án thay đỗi tiết diện dầm là giảm chiều cao, nên tiết diện tại vị tríthay đỡi, các kích thước b t tf, ,fw

chọn giống như tiết diện cột.

Trang 15

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG233223342212 12 2 21 25 1, 2 1, 22 25 1, 2 22220,57312 12 2 2fffwwwffwwbttthhIbthhIcm                                

Giải phương trình trên ta thu được nghiệm: chọn hw 27,6cm

Hình 17 Tiết diện cuối xà thay đổi tiết diện và tiết diện xà không thay đổi tiết diệnc Tiết diện dầm vai

Chiều rộng bản cánh dầm vai: b dvf

25cmChiều dày bản cánh dầm vai: t dvf

1,2cm

Chiều dày bản bụng dầm vai được xác định từ điều kiện chịu ép cục bộ do phảnlực dầm cầu trục truyền vào, theo công thức:

max274,525 7,0400,59920 2 1, 221 12dvdctwdvdctfcDGtcmbtf      Chọn: twdv 0,8cmVới: bdct chọn sơ bộ là 20cm.

Chiều cao của bản bụng dầm vai w1

dv

h có thể chọn từ điều kiện chịu lực của haiđường hàn liên kết bản bụng dầm vai với bản cánh cột:

133 274,525 7, 04043,34422 0,8 21 1 0,58dvwdvwvcVhcmtf       Chọn: hw1dv 47,6cm

Để tiết kiệm vật liệu (phù hợp với biểu đồ momen uốn), chiều cao dầm vai tạivị trí trọng tâm dầm cầu trục lấy nhỏ hơn ở đầu côngxon, chọn góc nghiên  20o Chiều cao của bản bụng dầm vai tại vị trí này được tính như sau:

w 2dv w1dv 47,6 2020o 40,321

Trang 16

a Tiết diện tại đầu dầm vai b Tiết diện tại vị trí trọng tâm dầm cầu trục

Hình 18 Tiết diện dầm vai6.2 Xác định nội lực

Nội lực trong khung ngang được xác định với từng trường hợp chất tải bằngphần mềm SAP2000 Trọng lượng bản than kết cấu khung ngang được khai báo trongSAP Kết quả tính tốn được thể hiện dưới dạng biểu đồ và bảng thống kê nội lực Dấucủa nội lực lấy theo quy định chung trong sức bền vật liệu.

- Với cột khung: cần xác định nội lực tại các tiết diện đỉnh cột, chân cột và vaicột (trường hợp khơng có dầm vai cột đỡ cầu trục thì xác định tại tiết diện giữa cột).

- Với xà ngang: trường hợp xà có tiết diện khơng đổi thì cần xác định nội lực ởcác tiết diện hai đầu và giữa nhịp Nếu xà có tiết diện thay đổi tì cần xác định nội lực ởcả tiết diện hai đầu và chổ thay đổi tiết diện.

Dữ liệu đầu vào:

Trang 17

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

Hình 20 Sơ đồ tiết diện khung trong SAP2000

Trang 18

Hình 22 Hoạt tải mái trái tác dụng vào khung

Trang 19

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

Hình 24 Hoạt tải cả mái tác dụng vào khung

Trang 20

Hình 26 Gió thổi theo phương ngang (X) từ phải sang trái lên khung

Hình 27 Gió theo phương dọc (Y) tác dụng lên khung

Trang 21

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

Hình 29 Dmax phải tác dụng lên khung

Hình 30 Tmax trái tác dụng vào khung

Trang 22

Tĩnh tải

Trang 23

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

Hoạt tải mái trái

Trang 24

Dmax trái

Trang 25

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

Tmax trái

Trang 26

GXT

Trang 27

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

GY

BIỂU ĐỒ LỰC CẮT V(kN)

Trang 28

Hoạt tải mái

Hoạt tải mái trái

Trang 29

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

Dmax trái

Trang 30

Tmax trái

Trang 31

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

GXT

GXP

Trang 32

Tĩnh tải

Trang 33

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

Hoạt tải mái trái

Hoạt tải mái phải

Trang 34

Dmax phải

Trang 35

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

Tmax phải

Trang 36

GXP

Trang 37

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNG

BẢNG NỘI LỰC

TABLE: Element Forces - Frames

FrameStationOutputCaseCaseTypePV2M3

TextmTextTextKNKNKN-m

Trang 39

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: DƯƠNG LÊ TRƯỜNGC40HTMAITLinStatic-7.08611.156-27.1513C40.7HTMAITLinStatic-7.08611.156-34.9601C40.7HTMAITLinStatic-7.08611.156-34.9601C42.3HTMAITLinStatic-7.08611.156-52.809C40HTMAIPLinStatic-26.94211.156-65.5094C40.7HTMAIPLinStatic-26.94211.156-73.3183C40.7HTMAIPLinStatic-26.94211.156-73.3183C42.3HTMAIPLinStatic-26.94211.156-91.1672C40DMAXTLinStatic-1.97313.93122.3145C40.7DMAXTLinStatic-1.97313.93112.5625C40.7DMAXTLinStatic-1.97313.93112.5625C42.3DMAXTLinStatic-1.97313.931-9.7279C40DMAXPLinStatic1.97313.93175.5792C40.7DMAXPLinStatic1.97313.93165.8272C40.7DMAXPLinStatic1.97313.93165.8272C42.3DMAXPLinStatic1.97313.93143.5368C40TMAXTLinStatic0.764-3.428-0.9314C40.7TMAXTLinStatic0.764-3.4281.4683C40.7TMAXTLinStatic0.764-3.4281.4683C42.3TMAXTLinStatic0.764-3.4286.9532C40TMAXPLinStatic-0.7646.858-14.3618C40.7TMAXPLinStatic-0.7646.858-19.1624C40.7TMAXPLinStatic-0.764-3.428-19.1624C42.3TMAXPLinStatic-0.764-3.428-13.6775C40GXTLinStatic25.246-9.31356.674C40.7GXTLinStatic25.246-11.14463.8337C40.7GXTLinStatic25.246-11.14463.8337C42.3GXTLinStatic25.246-15.32985.0122C40GXPLinStatic30.482-24.908107.1558C40.7GXPLinStatic30.482-21.978123.5657C40.7GXPLinStatic30.482-21.978123.5657C42.3GXPLinStatic30.482-15.28153.3717C40GYLinStatic48.465-33.899112.6474C40.7GYLinStatic48.465-35.364136.8895C40.7GYLinStatic48.465-35.364136.8895C42.3GYLinStatic48.465-38.713196.1511DV10TTLinStatic0-7.609-5.1242DV10.7TTLinStatic0-7.045.551E-15

DV10HTMAILinStatic01.066E-140

DV10.7HTMAILinStatic01.066E-14-7.461E-15

DV10HTMAITLinStatic0-5.684E-140

DV10.7HTMAITLinStatic0-5.684E-143.979E-14

DV10HTMAIPLinStatic0-2.842E-142.842E-14

DV10.7HTMAIPLinStatic0-2.842E-144.832E-14

DV10DMAXTLinStatic0-274.525-192.1675

DV10.7DMAXTLinStatic0-274.5251.421E-13

DV10DMAXPLinStatic0-84.745-59.3215

DV10.7DMAXPLinStatic0-84.745-4.263E-14

DV10TMAXTLinStatic0-2.842E-140

Trang 40

DV20HTMAITLinStatic0-2.842E-141.421E-14

DV20.7HTMAITLinStatic0-2.842E-143.411E-14

DV20HTMAIPLinStatic02.842E-144.263E-14

DV20.7HTMAIPLinStatic02.842E-142.274E-14

DV20DMAXTLinStatic084.7450

DV20.7DMAXTLinStatic084.745-59.3215

DV20DMAXPLinStatic0274.525-5.684E-14

DV20.7DMAXPLinStatic0274.525-192.1675

DV20TMAXTLinStatic08.527E-141.421E-14

DV20.7TMAXTLinStatic08.527E-14-4.547E-14

DV20TMAXPLinStatic000

DV20.7TMAXPLinStatic000

DV20GXTLinStatic0-5.684E-140

DV20.7GXTLinStatic0-5.684E-143.979E-14

DV20GXPLinStatic0-5.684E-140

DV20.7GXPLinStatic0-5.684E-143.979E-14

DV20GYLinStatic0-7.105E-157.105E-15

DV20.7GYLinStatic0-7.105E-151.208E-14

XA10TTLinStatic-21.974-24.627-113.9633

XA14.54435TTLinStatic-20.654-15.243-23.741

XA10HTMAILinStatic-26.836-30.587-143.9761

XA14.54435HTMAILinStatic-25.255-19.355-30.5011

XA10HTMAITLinStatic-14.801-25.124-91.1672

XA14.54435HTMAITLinStatic-13.221-13.892-2.5156

XA10HTMAIPLinStatic-12.034-5.462-52.809

XA14.54435HTMAIPLinStatic-12.034-5.462-27.9856

XA10DMAXTLinStatic-13.5213.89543.5368

XA14.54435DMAXTLinStatic-13.5213.89525.8361

XA10DMAXPLinStatic-14.07-0.012-9.7279

XA14.54435DMAXPLinStatic-14.07-0.012-9.6737

XA10TMAXTLinStatic3.288-1.234-13.6775

XA14.54435TMAXTLinStatic3.288-1.234-8.0679

XA10TMAXPLinStatic3.5010.2796.9532

XA14.54435TMAXPLinStatic3.5010.2795.6859

XA10GXTLinStatic19.37928.055153.3717

XA14.54435GXTLinStatic19.37918.61647.3268

XA10GXPLinStatic18.69822.86385.0122