Luận văn công trình tiến phước

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHỆ SÀI GỊN KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƯỚC GVHD: TRƯƠNG ĐÌNH THẢO ANH SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT MSSV: LT81600220 Lớp: L16_XD03 TP Hồ Chí Minh, 07/2018 ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH LỜI CẢM ƠN - Em xin kính chào quý Thầy, Cơ tồn thể bạn Trải qua năm học hướng dẫn tận tình quý Thầy cô trường, em tiếp thu kiến thức kinh nghiệm vô quý báu ngành xây dựng Với kiến thức kinh nghiệm vơ q báu đó, em hy vọng giúp cho em đạt thành cơng cơng việc mai sau Để đáp lại tình cảm ưu q Thầy cơ, em biết cố gắng nghiên cứu để hoàn thành luận văn tốt nghiệp kỹ sư xây dựng cách nhanh chóng hồn chỉnh Do lần em thiết kế tính tốn cơng trình có quy mơ lớn nên khơng thể tránh sai sót, em kính mong q Thầy hướng dẫn thêm để em rút kinh nghiệm trước em bước vào công việc ngành xây dựng Em xin chân thành cảm ơn hướng dẫn tận tình giáo Th.s Trương Đình Thảo Anh tất bạn nhóm Cuối em xin chân thành cảm ơn quý thầy cô giảng dạy trường Đại Học Cơng nghệ Sài Gịn đặc biệt thời gian làm đồ án tốt nghiệp em nhận bảo tận tình Cô hướng dẫn, em xin chân thành cảm ơn Cô Trương Đình Thảo Anh hết lịng hướng dẫn em hoàn thành luận văn tốt nghiệp Chân thành cảm ơn! SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH MỤC LỤC PHẦN I: KIẾN TRÚC GIỚI THIỆU PHẦN KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH PHẦN II: TÍNH TỐN KẾT CẤU BÊN TRÊN CHƢƠNG 1: Cơ sở thiết kế CHƢƠNG 2: Thiết kế sàn tầng CHƢƠNG 3: Thiết kế cầu thang CHƢƠNG 4: Thiết kế hồ nước mái CHƢƠNG 5: Dầm dọc tr c B CHƢƠNG 5: Thiết kế khung tr c PHẦN III: NỀN MÓNG Hồ sơ địa chất & Tải trọng xuống móng& Đề nghị phương án móng Phương án 1(móng cọc khoan nhồi) Phương án (móng cọc ép) SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH PHẦN I: KIẾN TRÚC SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH GIỚI THIỆU KHÁI QT KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH I Giới thiệu cơng trình : Sự cần thiết phải đầu tƣ: Thành phố Hồ Chí Minh, với vai trị trung tâm kinh tế, khoa học, kỹ thuật lớn nước với nhiều quan đầu ngành , sân bay, bến cảng bước xây dựng sở hạ tầng Đặc biệt xu hướng hội nhập, cơng nghiệp hố đại hố đất nước hồ nhập với xu phát triển thời đại năm gần hình thành giai đoạn phát triển rầm rộ nhiều cơng trình lớn nhiều nhà cao tầng xây dựng giai đoạn Vị trí quy mơ cơng trình Tên cơng trình: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƯỚC Địa điểm: TP Hồ Chí Minh Cơng trình gồm: 12 tầng Diện tích đất xây dựng: 1283m2 II Các số liệu điều kiện tự nhiên: Khí hậu : Chịu ảnh hưởng chung khí hậu hình thành khu vực Tp Hồ Chí Minh : khí hậu nóng Nhiệt độ trung bình năm: 26,7oC Lượng mưa trung bình năm 1120mm/năm Độ ẩm trung bình 81% Địa hình: Cơng trình xây dựng địa hình phẳng, khu vực khu dân cư Cơng trình nằm địa hình tương đối trống trải Hƣớng gió: Hướng gió Tây Nam Đơng Nam với tốc độ trung bình 2.15m/s, thổi mạnh vào mùa mưa từ tháng 5-11 Ngồi cịn có gió Đơng Bắc thổi nhẹ Sương mù: Số ngày có sương mù năm từ 10-15 ngày, tháng có nhiều sương mù tháng 10, 11 12 III Thơng số kỹ thuật: Mặt cơng trình tổ chức sau: Diện tích xây dựng: 1738.4 m2 Cơng trình gồm 11 tầng với: Tầng chiều cao cao 4.2m khu thương mại .Tầng – 10 chiều cao 3.3m nhà chung cư, tầng có diện tích sàn 1131m2 Tầng mái IV Hình thức kiến trúc – cơng sử dụng: -Cơng trình thiết kế với hình thức kiến trúc đại, đường nét gọn gàng đơn giản, mảng đặc rỗng kết hợp hài hòa, màu sắc nhẹ nhàng tinh tế kết hợp với loại vật liệu đại có thị trường ( nhơm ốp, kính cường lực, đá granit ) tạo nên cơng trình có tính thẩm mỹ cao, phù hợp với xu hướng lên thời đại, đồng thời mô tả chắn, tính bền vững .Với cách tổ chức giao thông đơn giản thuận tiện, hiệu sử d ng tồ nhà nâng cao Giao thơng bao gồm cầu thang thang máy bố trí hợp lí cảm giác thoải mái thuận tiện cho việc lại người SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH V Mạng lƣới hạ tầng kỹ thuật: Cấp điện: -Mạng điện lấy từ mạng điện chung Thành phố với trạng nguồn điện sẵn có Ngồi cịn sử d ng nguồn điện dự phòng tầng để đảm bảo việc cung cấp điện có cố Cấp nƣớc, nƣớc: -Nguồn nước cấp cho sinh hoạt lấy từ mạng lưới đường ống cấp nước chung Thành phố Xây dựng hồ nước mái với dung tích đủ cho sinh hoạt lượng nước cứu hỏa -Thoát nước mưa hệ thống rãnh sân thượng theo đường ống đứng dẫn xuống đất dẫn cống khu vực Nước thoát sinh hoạt thải qua hệ thống làm trước đưa hệ thống thoát nước chung khu vực -Tất ống hộp kỹ thuật có chỗ kiểm tra sửa chữa có cố Phịng cháy, chữa cháy: -Vì nơi tập trung người nhà cao tầng nên việc phịng cháy chữa cháy quan trọng Cơng trình trang bị hệ thống phòng cháy chữa cháy tầng phịng, có khả dập tắt nguồn phát lửa trước có can thiệp lực lượng chữa cháy Các miệng báo khói nhiệt tự động bố trí hợp lý theo khu vực Các hệ thống chữa cháy cấp thời thiết lập với hai máy bơm nước chữa cháy động xăng 15HP, họng cứu hỏa đặt vị trí hành lang, cầu thang Ngồi cịn có hệ thống chữa cháy c c sử d ng bình khí CO2 Hệ thống chiếu sáng: -Trong phịng có ánh sáng tự nhiên nhờ có cửa kính xung quanh nhà ánh sáng nhân tạo trang bị đèn huỳnh quang Ngồi cịn có hệ thống chiều sáng xung quanh tịa nhà Hệ thống điều hịa khơng khí: -Được bố trí từ hệ thống điều hịa trung tâm Tháp giải nhiệt đặt sân thượng Ngoài cịn có hệ thống cấp gió hệ thống khu vệ sinh Hệ thống cơng trình phụ: -Sân bãi, đường bộ: Xử lý giới theo tiêu chuẩn kỹ thuật đổ bê tông -Vỉa hè: Lát gạch theo hệ thống vỉa hè chung cho toàn khu -Vườn hoa, xanh, hồ nước: Trồng che nắng gió, tạo khoảng xanh tơ điểm cho cơng trình khu vực Tạo vị trí khí hậu tốt cho môi trường sống lành mạnh Các hệ thống khác: -Hệ thống thông tin liên lạc -Hệ thống giám sát -Hệ thống đồng hồ -Hệ thống Radio, Tivi SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH PHẦN II : TÍNH TOÁN KẾT CẤU BÊN TRÊN SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH CHƢƠNG 1:CƠ SỞ THIẾT KẾ LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU Phân tích lựa chọn hệ chịu lực chính: Căn vào mặt cơng trình kiến trúc ta có: L/B=60000/20400= 2.9 >1.5 ta xem cơng trình làm việc theo phương tính theo khung phẳng II Tiêu chuẩn thiết kế : Phần thiết kế bê tông cốt thép theo (Tiêu chuẩn thiết kế bê tơng cốt thép TCVN 3562005) Phần tính tốn tải trọng theo tiêu chuẩn (Tính tốn tải trọng tác động TCVN 27371995) III Vật liệu chịu lực: Bê tông sử d ng cho kết cấu bên trên, đài cọc cọc dùng B25 với tiêu sau: Khối lượng riêng:  = 2500 daN/m3 Cường độ tính tốn :Rb=145 daN/cm2 Cường độ chịu kéo tính tốn: Rbt = 10.5 daN/cm2 Mođun đàn hồi: Eb = 3x105daN/cm2 Cốt thép gân >10 dùng cho kết cấu bên trên, đài cọc dùng loại AIII với tiêu: Cường độ chịu nén tính tốn Rs= 3650 daN/cm2 Cường độ chịu kéo tính tốn Rsc= 3650 daN/cm2 Cường độ tính cốt thép ngang: Rsw=2900 daN/cm2 Modul đàn hồi Es=2x106 daN/cm2 Cốt thép trơn < 10 dùng loại AI với tiêu : Cường độ chịu nén tính tốn Rs= 2250 daN/cm2 Cường độ chịu kéo tính tốn Rsc= 2250 daN/cm2 Cường độ tính cốt thép ngang: Rsw = 1750daN/cm2 Modul đàn hồi Es=2,1x106 daN/cm2 Vật liệu bao che: Tường biên 10 : g = 180daN/m2 Tường biên 20 : g = 330daN/m2 SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH CHƢƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG 1.1 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƢỚC CÁC BỘ PHẬN SÀN Sàn kết cấu chịu lực trực tiếp tải trọng sử d ng tác d ng lên cơng trình,sau tải truyền lên dầm,rồi từ dầm truyền xuống cột móng Sàn phải đủ độ cứng để khơng bị rung động,dịch chuyển khichịu tải trọng ngang (gió, bão, động đất…)làm ảnh hưởng đến công sử d ng Độ cứng mặt phẳng sàn đủ lớn để truyền tải trọng ngang vào vách cứng,lõi cứng giúp chuyển vị đầu cột Trên sàn,hệ tường ngăn khơng có hệ dầm đỡ bố trí vị trí sàn mà khơng làm tăng đáng kể độ võng sàn Ngồi cịn xem xét đến chống cháy sử d ng cơng trình nhà cao tầng,chiều dày sàn tăng đến 50% so với cơng trình mà sàn chịu tải trọng đứng Kích thước tiết diện phận sàn ph thuộc vào nhip sàn mặt tải trọng tác dung 1.2 SỐ LIỆU TÍNH TỐN - Bêtơng: dùng bêtơng đá 1x2, cấp độ bền B25 có: Rb = 14,5 MPa; Rbt = 1.05 MPa - Cốt thép: dùng cốt thép nhóm A-I (Ø ≤8) có Rs = Rsc = 225 MPa; A-II (Ø ≥10) có Rs = Rsc = 280 MPa 1.2.1 XÁC ĐỊNH SƠ ĐỒ SÀN VÀ CẤU TẠO SÀN: 1.2.2 Sơ đồ sàn tầng điển hình : Dựa vào kích thước, cấu tạo,chức phịng, ta chia sàn tầng điển hình thành 10 loại sàn : S1…S10 S9 S9 S1 S9 S1 S9 S1 S9 S1 S9 S2 S1 S9 S8 S1 S9 S1 S9 S8 S1 S9 S8 S1 S9 S1 S9 SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT S9 S1 S9 S1 S9 S1 S1 S4 S4 S7 S2 S6 S5 S9 S3 S9 S8 S3 S1 S9 S9 S8 S1 S9 S1 S9 S7 S1 S9 S1 S9 S1 S9 Trang ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH Hình 1.1: Sơ đồ ô sàn 1.2.3 Chọn sơ kích thƣớc sàn Chiều dày sàn lấy sơ theo công thức: hb = D l (cm) m Trong : m = 30 ÷ 35 loại dầm (một phương) m = 40 ÷ 45 kê bốn cạnh (hai phương) m = 10 ÷ 18 consol D = 0,8 ÷ 1,4 ph thuộc vào tải trọng l = l1: cạnh ngắn ô Chọn hb số nguyên theo (cm) , đồng thời đảm bảo điều kiện cấu tạo hb ≥ hmin , sàn nhà dân d ng hmin= cm Chiều dày sàn phân loại ô sàn trình bày bảng sau : SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH Hình 7.5 : Sơ đồ tính & biểu đồ momen lắp dựng cọc - Momen lắp dựng cọc: M  0.086  q  L2  0.086  0.6 11.72  7.06(T m) - Ta thấy momen trường hợp vận chuyển nhỏ trường hợp lắp dựng nên dùng momen trường hợp lắp dựng để tính toán: M = 7.06 (T.m) - Chọn lớp bêtông bảo vệ cọc : a = (cm)  h0 = h – a = 40 – = 36 (cm)  M  b Rbbh02  7.06 102 1 0.145  40  362  0.094     2     0.094  0.09 As   Rb  b  h0 14.5  40  36  0.09   5.14 (cm2 ) Rs 365 - Nhận xét: Astt  5.14 (cm2 )  Asch  418  10.18(cm2 ) Nên chọn 418 bố trí cho chu vi cọc thỏa mãn  Chọn thép làm móc cẩu - Lực nhánh treo chịu cẩu lắp: P  q  L  0.6 11.7  7.02(T) Diện tích thép cho móc là: SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang 243 ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC As  GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH P 7.02   1.92(cm2 ) Rs 3.65 choïn 116 (As = 2.01 cm2) làm móc treo cọc III Tính tốn sức chịu tải thiết kế: - Sức chịu tải theo vật liệu : Tính cọc ép theo ( TCVN 10304-2014) RVL = cb x ’cb x Rb Ab + RsAs Rvl = 0.85 x 0.7 x 14.5 x 0.16 + 365x 0.0025= 2.29 (MN) = 229 (T) S c chịu tải th o ch ti u l : Rc,u =c x (cq x qb x Ab +ucf x fi x li) Trong đó: c = cq = 0.9 Xác định i, li cách chia lớp đất thành lớp phân tố có chiều dày tối đa không 2m Ta c bảng giá t ị i sau: Độ s u lớp đá m Lớp đất Độ s u gi a lớp m Chi u d lớp đất li m Độ sệt cf fi u 2 1.7 0.8 1.6 1.7 0.8 1.6 1.7 0.8 1.6 1.7 0.8 1.6 10 1.7 0.8 1.6 12 11 1.7 0.8 1.6 SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang 244 ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC Lớp đất Độ s u lớp đá m GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH Độ s u gi a lớp m Chi u d lớp đất li m Độ sệt cf fi u 14 13 1.7 0.8 1.6 16 15 1.7 0.8 1.6 18 17 1.7 0.8 1.6 18.2 17.1 0.2 1.7 0.8 1.6 20.2 19.1 0.3 0.8 55.1 1.6 22.2 21.1 0.3 0.8 57.1 1.6 23.5 22.75 1.3 0.3 0.8 58.75 1.6 3a 25.5 24.75 0.8 43.85 1.6 3a 27.5 25.75 0.8 44.45 1.6 3a 29.5 27.75 0.8 45.65 1.6 3a 30 29.75 0.5 0.8 46.4 1.6 32 31 0.8 94.4 1.6 34 33 0.8 97.2 1.6 35.7 34.85 1.7 0.8 100 1.6 37.7 36.85 0.8 50 1.6 39.7 38.85 0.8 50 1.6 41.7 40.85 0.8 50 1.6 43.7 42.85 0.8 50 1.6 45.7 44.85 0.8 50 1.6 47.7 46.85 0.8 50 1.6 49.7 48.85 0.8 50 1.6 51.7 50.85 0.8 50 1.6 52 51.85 0.3 0.8 50 1.6 SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang 245 ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH ucf x fi x li =1.6x 1568=2508 kN qb = 4100 kN/m2 Rc,u = x(0.9 x4100 x 0.16 + 2508) = 4091kN R   Rc,d =  c,u      2337 kN =233.7T   k   1.75  4091 Theo viện kiến trúc Nhật Bản: Rc,u = qp x Ab + u(fc,i x lc,i + fs,i x ls,i) Lớp đất (m) Độ s u lớp đá (m) Độ s u lớp giưa (m) Chi u đ lớp (m) αp fl Nsi fc,i ; fs,i TLR σ’v Cu 18.2 9.1 18.2 1 - 6.25 45.5 6.25 23.5 20.85 5.3 0.533 - 48.053 9.88 117.182 90.156 3a 30 26.75 6.5 - - 21.125 70.416 10.32 177.35 - 35.7 32.85 5.7 - 13.3 44.33 10.6 240.654 - 52 43.85 16.3 - 14 46.6 10.39 355.3 - - Np = 14 Qp = 300 x Np = 300 x 14 =4200 kN (fc,i x lc,i + fs,i x ls,i) = 1838.4 Rc,u = 4200 x 0.16 + 1.6 x 1838.4 = 3613.4 kN SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang 246 ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH Rc,d = 3613.4 = 1445 kN = 144.5T 2.5 Chọn sức chịu tải thiết kế cọc là: 1413 kN =144.5 T ánh giá s c chịu tải đ t n n - Khi thiết kế cọc ép sức chịu tải cọc theo vật liệu Pvl tính phải lớn nhiều so với sức chịu tải cọc theo đất Pđn lý sau: - Để cọc không bị phá hoại bị máy ép cọc tác dụng vào - Để cọc đủ cứng thắng lực ma sát đất nền, ta ép cọc xuống - Chịu tải trọng công trình truyền xuống max - Khi thi công ép cọc phải thỏa điều kiện Pé p vàPé p min Pép  1.5  Ptk  1.5  144.5  216 (T )  Peùp  216(T ) max Peùp    3  Ptk    3   289  433(T ) ác định số lư ng cọc Chọn chiều cao đài cọc: Hđ = 1.5m Phản lực tính tốn đầu cọc: Ptt = Rc ,d (3d )  144.5  100.3 (3  0.4) (T/m2) D: khoảng cách giửa cọc trịn Diện tích sơ đài cọc N tt 1249   12.97 Ađ = tt P   h 100.3  x2 m2 Trọng lượng sơ đất đài Nsb = Asb x  x h x n = 12.97 x x x 1.1 = 57.1 (T) SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang 247 ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH Số lượng cọc sơ nsb = N tt  N sb 1249  57.1   9.04 cọc Rc ,d 144.5 chọn số lượng cọc ntt = 18 cọc ố t í cọc t ong đ i Chọn khoảng cách từ tim cọc đến mép y= 0.7d = 0.7 x 0.4 = 0.28m chọn y = 0.4m Chọn khoảng cách giửa tim cọc l = 3d = x 0.4 =1.2m SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang 248 ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH 10 11 12 13 14 15 16 17 18 ki m t a tải t ọng tác d ng l n cọc Att = 3.2 x 6.8 = 21.76 m2 Momen đáy đài Mdđ = M + Q x Hđ = 235.5 + 144.5 x 1.5 = 452.3 (T) SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang 249 ĐỀ TÀI: CÔNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH N tt  N đtt M dđ xX max P max =  tt ncoc  xi2 tt Nđtt = 21.76 x x x 1.1= 95.74 (T) Ptt max = 1249  95.74  452.3x1.2  95.6(T) 18 18 x1.2 Trọng lượng cọc Pcọc = a  a  (hc  hđ )   bt  0.4  0.4  50  2.5  20(T ) Kiểm tra: Pttmax + Pcọc = 95.6 +20 =115.6 (T) < Rc,d = 144.5 (T) 7.Kiểm tra ổn định móng khối quy ước mũi cọc: Công thức kiểm tra lực tác dụng lên đất: tc max p N  tc Pmin  Ptbtc  tc dq Fmq N N Fmq tc dq M  tc dq Wmq  M tc dq Wmq tc  Pmax  1.2 R tc  tc 0  Thoả điều kiện  Pmin  tc tc  Ptb  R tc dq Fmq Trong đó: SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang 250 ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC - N tc dq GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH (T) : tổng tải trọng thẳng đứng tiêu chuẩn tác dụng lên đáy móng khối qui ước, gồm trọng lượng khối móng qui ước, nghóa gồm cọc đất bao quanh cọc -  M dqtc (T.m): moment tải trọng tiêu chuẩn trọng tâm đáy móng khối qui ước - Fmq Wmq : diện tích moment chống uốn khối móng qui ước - Rtc (T/m²): áp lực tiêu chuẩn lên đất thiên nhiên khối qui ước mặt phẳng mũi cọc - Góc truyền lực :  = tb/4  xh tb=  i hi => i  3o 24'18.2  28o53' 6.5  30o 47 ' 5.7  280 24'16.3  =   17 4' 52    tb 17o 4'  4016' = = 4 - Kích thước khối móng quy ước: + Chiều dài khối móng quy ước: Lm = L + x Lc x tg = 6.4 + x 50 x tg4o16’ = 13.86(m) + Chiều rộng khối móng quy ước: Bm = B + x Lp x tg =2.8+ x 50 x tg4o16’ = 10.26 ( m) - Diện tích đáy móng khối qui ước: Fmq = BmqxLmq = 10.26 x 13.86 = 142.3 m2 SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang 251 ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC 10 11 12 13 14 15 16 17 18 GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH MẶT CẮT VÀ MẶT BẰNG KHỐI MÓNG QUY ƯỚC - Tổng tải trọng đáy móng khối quy ước: N qu  N tc  N dai  N dat  N coc Trong : N tc  N tt 1249   1086(T ) 1.15 1.15 Ndai  Fdai  hdai   bt  3.2  6.8 1.5  2.5  81.6T Ncoc  nxtt  Pcoc  18  0.16  50  2.5  360T SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang 252 ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC  tb N dat   dat  Bqu  Lqu  ( Lc  h)  Vdai  Vcoc  tb  dat  GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH   i  hi h i  0.5 18.2  0.988  5.3  1.032  6.5  1.06  5.7  1.039  16.3    52   =0.846 T/m3 => Ndat  (10.26 13.68  52)  (3.2  6.8 1.5)   0.4   50   0.846 = 6079 (T) => Nqu  1068  81.6  6079  360  7588.6T - Moment kháng uốn: Bmq  L2mq Wqu = = 10.26 13.862  328m3 Moment đáy móng khối quy ước: Mqu = M tc  Qtc  hdai   553.4  144.5 M tt  Qtt    hdai    1.5   669.7 T.m 1.15  1.15   1.15  1.15 Tính ứng suất đáy móng khối quy ước: Ptbtc  N tc Pmax  tc Pmin  qu Fm N qu Fm N Fm qu  7588.6  53.3T / m2 142.3  M  M qu  7588.6 669.7   55.4T / m2 142.3 320 qu  7588.6 669.7   51.2T / m2 142.3 320 Wqu Wqu Tính sức chịu tải đất bên móng khối quy ước: Rtc  m1.m2  A.Bmq   B.H   D.c  ktc  m1, m2 hệ số, lấy  ktc :hệ số độ tin cậy, chọn ktc =  2: Dung trọng đất đáy móng khối qui ước: 2 = 1.039 (T/m3)  1: Dung trọng đất trung bình từ đáy móng khối qui ước trở lên: 1    i  hi h =0.846T/m3 i SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang 253 ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH - H: Chiều sâu từ đáy móng khối qui ước đến mặt đất tự nhiên, H = 52m - Lớp đất đáy móng khối qui ước có :  = 28o24’ => A = 0.96 B = D = 7.46 Rtc  1 (0.96 10.26 1.036   52  0.846  7.46  0.034)  203.7(T / m2 ) - Kieåm tra: Ptctb = 53.3 T/m2  Rtc = 230.7T/m2 Ptcmax = 55.4T/m2 < 1.2 x Rtc = 276.8 T/m2 Ptcmin = 51.2 T/m2 >  Đất đủ khả chịu lực Kiểm tra chống xuyên thủng cho đài cọc : - tiết diện cột - Chọn cột : 035 x 1.2 - Chiều cao làm việc đài: h0=1.5-0.15=1.35 m - Kích thước tháp xuyên thủng : Bxt = 2H0 + hc = 2x1.35+0.35=2.47 m Lxt = 2H0 + hc = 2x1.35+4.2=7.67 m - Điều kiện xuyên thủng: Pxt  Pcx Pcx  0.75  Rbt  um  h0 P3=P6 = P9= P12=P15 = P18 = P1=P4 = P7= P10=P13 = P16 = SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT 1249  95.74 452.3 1.2   95.6T 18 18 1.22 1249  95.74 452.3 1.2   53.8T 18 18 1.22 Trang 254 ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH P2=P5 = P8= P11=P14 = P17 = 1249  95.74  74.7T 18 Pxt  Pmax  Pmin  95.6  53.8  149.4T (T) Rbt  1.2MPa  120(T / m2 ) h0  1.5  0.15  1.35m um  bc  h0  0.35  1.35  1.7(m) Pxt  149.4(T )  Pcx  0.75 120  2.5 1.7  382.5(T ) 9.Kieåm tra độ lún móng khối quy ước: Ứng suất thân đáy móng quy ước: tb  bt    dat  hi  0.846  52  43.99T / m2 - Ứng suất gây lún đáy móng quy ước:  gl  N qu Fqu tb   dat  ( Lc  hm )  7588.6  0.846  52  9.3T / m2 142.3 Tại độ sâu 3m m i cọc:  bt   43.99  1.039  137.1T / m2  gl  k0   glqu  0.892  9.3  8.29T / m2 Lqu K0 tra bảng Bqu  10.26 1 13.86 2Z 23   0.58 Bqu 10.26 K0= 0.892 10.Tính thép đài cọc: SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang 255 ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH P2 P3 P4 10 11 12 P5 13 14 15 P6 16 17 18 P7 Lx Mx P1 - Tính thép theo phương X-X: + Ap lực đầu cọc theo phương y: P1=P3+P6+P9+ P12+P15+P18 =95.6x6= 573.6 (T) + Giá trị monment: Mx=(P2+P4+P6)×LX= 573.6×1.025=587.94(T.m) Mx 587.94 105 As    132.6(cm2 ) 0.9 Rs h0 0.9  3650 135 SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang 256 ĐỀ TÀI: CƠNG TRÌNH TIẾN PHƢỚC GVHD: TRƢƠNG ĐÌNH THẢO ANH => Chọn 74∅22=(227.99 cm2) + Khoảng cách : @l  7400  100  100 74   @ = 100 mm => Chọn 74∅22a100 - Tính thép theo phương Y-Y: As  Mx 356.5 105   80.4(cm2 ) 0.9 Rs h0 0.9  3650 135 => Chọn 74 ∅22 ( As=227.99 cm2) + Khoảng cách : @l  7400  100  100 74   @ = 100 mm => Choïn 74∅22a100 SVTH: NGUYỄN THANH NHỰT Trang 257