Nghiên cứu cứng hóa đất bùn dùng để đắp đê bao bờ bao tại tỉnh cà mau

bỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PTNT TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI TRẦN CHÍ THÀNH NGHIÊN CỨU CỨNG HÓA ĐẤT BÙN DÙNG ĐỂ ĐẮP ĐÊ BAO, BỜ BAO TẠI TỈNH CÀ MAU LUẬN VĂN THẠC SĨ HÀ NỘI, NĂM 2021 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PTNT TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI TRẦN CHÍ THÀNH NGHIÊN CỨU CỨNG HĨA ĐẤT BÙN DÙNG ĐỂ ĐẮP ĐÊ BAO, BỜ BAO TẠI TỈNH CÀ MAU Chuyên ngành: Mã số: NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC Kỹ thuật xây dựng cơng trình thủy 8.58.02.02 TS Ngơ Anh Quân HÀ NỘI, NĂM 2021 LỜI CAM ĐOAN Tác giả xin cam đoan cơng trình nghiên cứu thân tác giả Các kết nghiên cứu kết luận luận văn trung thực, không chép từ nguồn hình thức Việc tham khảo nguồn tài liệu (nếu có) thực trích dẫn ghi nguồn tài liệu tham khảo quy định Tác giả luận văn Trần Chí Thành i LỜI CẢM ƠN Với bờ biển dài khoảng 3260 km theo 49 cảng biển lớn nhỏ, kèm theo hệ thống sông cửa biển phục vụ cho tàu bè vận chuyển hàng hóa, đặc biệt đồng sơng Cửu Long giao thơng hệ thống sơng ngịi chiếm vai trị quan trọng phát triển kinh tế vùng Do yêu cầu khai thông luồng lạch cửa sông, cửa biển cảng biển hàng năm lớn Lượng bùn nạo vét cần xử lý để tránh ô nhiễm môi trường thử thách đặt q trình khai thác cửa sơng, cửa biển hải cảng Ngoài ra, sở kết Hội nghị phát triển bền vững đồng sông Cửu Long thích ứng với biến đổi khí hậu ngày 26 - 27 tháng năm 2017; Chính phủ ban hành nghị “Phát triển bền vững đồng sơng Cửu Long thích ứng với biến đổi khí hậu”, theo Nghị số 120/NĐ-CP ngày 17/11/2017 Chính phủ có nội dung “ Nghiên cứu tạo nguồn vật liệu thay thế, phục vụ san lấp, xây dựng (hạn chế việc lấy cát từ lịng sơng để tôn nền) Quy hoạch đầu tư khu xử lý chất thải, nước thải tập trung, đại; đẩy mạnh tái chế, tái sử dụng sản xuất lượng từ rác” Tuy nhiên nay, vật liệu dùng cho cải tạo đất yếu đặc biệt bùn lỏng chưa tìm Việt Nam, đặc biệt giá thành vật liệu dùng cho cứng hoá bùn cịn cao phải nhập từ nước ngồi Các nghiên cứu trước tập trung vào phát triển công nghệ vật liệu polyme tổng hợp từ vật liệu hữu cơ, điều dẫn tới giá thành sản phẩm vật liệu cao, khó áp dụng phổ biến dẫn đến công nghệ chưa thể cạnh tranh với biện pháp thi công khác việc xử lý đất yếu bùn lỏng Các vật liệu sản xuất từ vật liệu vô khác đơn giản nên hiệu chưa cao Do vậy, công nghệ vật liệu nay, việc nhập vật liệu dẫn đến việc không chủ động thi cơng giá thành cơng trình cao Với đặc điểm cho thấy việc áp dụng cứng hóa bùn Việt Nam cần thiết, đồng thời giải nhiều vấn đề đặt ra: bảo trì hệ thống giao thơng đường thủy, tìm vật liệu làm san nền, vật liệu đắp đê bao, bờ bao, đường giao thông góp phần thích ứng biển đổi khí hậu xử lý mơi trường Do đó, tác giả lựa chọn đề tài luận văn thạc sĩ kỹ thuật “Nghiên cứu cứng hóa đất bùn dùng để đắp đê bao, bờ bao tỉnh Cà Mau” ii Tác giả xin chân thành biết ơn hướng dẫn tận tâm TS Ngô Anh Quân thời gian qua, cảm ơn thầy cô giáo trường Đại học Thủy lợi Hà Nội, quan, đơn vị cung cấp tài liệu tạo điều kiện thuận lợi giúp tác giả hoàn thành luận văn Để có kết nghiên cứu này, tác giả xin cảm ơn Bộ Khoa học công nghệ giao nhiệm vụ cho Viện thủy công thực đề tài cấp nhà nước “ Nghiên cứu cơng nghệ cứng hóa đất bùn nạo vét để sử dụng san lấp mặt thay cát” để từ tác giả có tiếp cận, nghiên cứu sử dụng kết mà đề tài thực Tác giả xin chân thành cảm ơn người thân, gia đình, quan tác giả cơng tác tạo điều kiện suốt trình học tập nghiên cứu đề tài Do thời gian kiến thức chun mơn cịn hạn chế nên việc nghiên cứu thực đề tài luận văn tránh khỏi thiếu sót, mong bảo thầy giáo, đóng góp ý kiến nhà khoa học bạn đồng nghiệp để nghiên cứu hoàn thiện Xin chân thành cảm ơn! iii MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN i LỜI CẢM ƠN ii DANH MỤC HÌNH ẢNH vii DANH MỤC BẢNG BIỂU x MỞ ĐẦU 1 Tính cấp thiết đề tài Mục đích đề tài 3 Cách tiếp cận, phương pháp nghiên cứu, phạm vi nghiên cứu 3.1 Cách tiếp cận 3.2 Phương pháp nghiên cứu 3.3 Đối tượng phạm vi nghiên cứu 4 Kết đạt Ý nghĩa khoa học ý nghĩa thực tiễn đề tài Bố cục luận văn CHƯƠNG TỔNG QUAN CÁC GIẢI PHÁP CỨNG HÓA BÙN TRÊN THẾ GIỚI VÀ VIỆT NAM 1.1 Tổng quan giải pháp xử lý đất bùn 1.1.1 Giải pháp công nghệ vật liệu sử dụng cứng hóa đất bùn giới [1] 1.1.2 Giải pháp công nghệ vật liệu sử dụng cứng hóa đất bùn Việt Nam .14 1.2 Cơ sở lý thuyết việc cứng hóa đất bùn để đắp đê bao, bờ bao 16 1.2.1 Cơ chế cải tạo tính chất lý hóa đất bùn xi măng 19 1.2.2 Cơ chế cải tạo tính chất lý hóa đất bùn vôi .24 1.2.3 Cơ chế cải tạo tính chất lý hóa đất bùn xỉ lò cao .28 1.2.4 Cơ chế cải tạo tính chất lý hóa đất bùn tro bay 29 1.2.5 Cơ chế cải tạo tính chất lý hóa đất bùn puzzolan tự nhiên .31 1.2.6 Cơ chế cải tạo tính chất lý hóa đất bùn hỗn hợp vật liệu chứa phụ gia hữu cơ31 1.2.7 Cơ chế cải tạo đất theo công nghệ nano-organosilane 33 1.2.8 Cơ chế cải tạo đất theo phụ gia khác 33 1.3 Nghiên cứu tính chất lý đất bùn ĐBSCL 34 1.3.1 Mục tiệu, nội dung 34 iv 1.3.2 Nhận xét kết nghiên cứu đất bùn ĐBSCL 37 1.3.3 Kết luận 37 1.4 Kết luận chương 37 CHƯƠNG 2: NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP KỸ THUẬT DÙNG ĐỂ CỨNG HÓA ĐẤT BÙN 39 2.1 Nghiên cứu thực nghiệm tìm tỷ lệ cấp phối hỗn hợp vật liệu dùng cho cứng hóa đất bùn Cà Mau 39 2.1.1 Cơ sở lựa chọn cấp phối thí nghiệm 39 2.1.2 Các cấp phối thí nghiệm .44 2.1.3 Chế tạo tổ chức thí nghiệm mẫu phịng .45 2.1.4 Kết thí nghiệm 49 2.1.5 Kết luận .51 2.2 Một số giải pháp công nghệ thiết bị thi cơng sử dụng việc cứng hóa đất bùn 52 2.2.1 Giải pháp trộn chất kết dính vào bùn hệ thống bơm khí nén 52 2.2.2 Giải pháp sử dụng hệ thống trạm trộn .56 2.2.3 Giải pháp trộn chỗ 58 2.2.4 Một số giải pháp thiết bị cứng hóa đất bùn nghiên cứu áp dụng Việt Nam 61 2.3 Kết luận chương 64 CHƯƠNG TÍNH TỐN ÁP DỤNG CHO TUYẾN BỜ BAO TẠI XÃ KHÁNH AN, HUYỆN U MINH, TỈNH CÀ MAU .66 3.1 Giới thiệu cơng trình 66 3.2 Phân tích lựa chọn thành phần, cấp phối phụ gia sử dụng cứng hóa đất bùn để đắp bờ bao Cà Mau 68 3.3 Tình tốn thiết kế, tính ổn định cho cơng trình 70 3.3.1.Thiết kế mặt cắt ngang bờ bao 70 3.3.2 Thiết kế nền, mặt đường .73 3.3.3 Tính tốn thấm .74 3.3.4 Tính tốn ổn định chung bờ bao 76 3.3.5 Tính tốn lún 82 3.4 Tổ chức thi công .85 3.4.1 Tiêu chuẩn vật liệu công trình 86 v 3.4.2 Mặt xây dựng 87 3.4.3 Cung cấp vật tư 87 3.4.4 Trình tự thi cơng hạng mục cơng trình .87 3.5 Kết luận chương 89 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 90 I.Các kết đạt luận văn 90 II Một số vấn đề tồn hướng tiếp tục nghiên cứu 90 II.1 Một số vấn đề tồn 90 II.2 Hướng tiếp tục nghiên cứu 91 TÀI LIỆU THAM KHẢO 92 PHỤ LỤC TÍNH TỐN 93 vi DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 1-1: Q trình xử lý bùn phịng thí nghiệm 13 Hình 1-2: Sợi polyester dùng gia cố đất bùn 13 Hình 1-3: Biểu thị thành phần chất liên kết vô toạ độ tam giác 18 Hình 1-4: Cơ chế phản ứng hóa lý hạt đất chất kết dính vơ (Saitoh et al., 1985) 19 Hình 1-5: Cơ chế gia cố xi măng 20 Hình 1-6: Cơ chế phản ứng xi măng đất theo thời gian (Saitoh et al., 1985) .21 Hình 1-7: Đường cong đầm nén chặt đất – vôi 25 Hình 1-8: Sự hình thành màng nước khuếch tán xung quanh hạt sét làm tăng khả đầm chặt đất gia cố (Little, 1987) 25 Hình 1-9: Các hạt tro bay phủ sản phẩm hydrat hóa 30 Hình 1-10: Sự xếp lại cấu trúc hạt đất tác động polyme (Lagaly, 1986) 32 Hình 2-1: Mức yêu cầu tính cho phân loại xi măng xỉ lị cao .43 Hình 2-2: Quá trình lấy mẫu bùn, bảo quản, đúc mẫu bảo dưỡng mẫu 47 Hình 2-3: Q trình tiến hành kiểm tra mẫu phịng thí nghiệm 48 Hình 2-4: Độ sệt mẫu cấp phối thiết kế 49 Hình 2-5: Góc ma sát φ (độ) mẫu cấp phối thiết kế 49 Hình 2-6: Lực dính c mẫu cấp phối thiết kế 50 Hình 2-7: Sơ đồ dây chuyền từ nạo vét bùn đến máy bơm khí nén đẩy bùn bãi san lấp .53 Hình 2-8: Mơ tả hai pha khí chất lỏng ống dẫn 53 Hình 2-9: Mơ tả chế trộn xi măng với bùn ống dẫn .54 Hình 2-10: Sơ đồ hệ thống định lượng tỷ lệ pha trộn 54 Hình 2-11: Ống bơm áp lực 54 Hình 2-12: Mẫu đất bùn sau pha trộn 55 Hình 2-13: Dây chuyền hệ thống hút bùn trộn xà lan 55 Hình 2-14: Hỗn hợp bùn xi măng sau pha trộn khí nén 56 Hình 2-15: Bãi san lấp đảo Ishinomaki tỉnh Miyagi – Nhật Bản 56 Hình 2-16: Hệ thống trạm trộn Prosol Nhà thầu PEAB – Thụy Điển 57 vii Hình 2-17: Hệ thống trộn bơm bùn tự động 57 Hình 2-18: Hệ thống trộn bùn cố định với silo chứa chất kết dính bể trộn 58 Hình 2-19: Nhà máy xử lý bùn thành cốt liệu xây dựng 58 Hình 2-20: Thiết bị gia cố đất yếu phương pháp trộn chỗ 59 Hình 2-21: Đầu trộn cắt Bauer 59 Hình 2-22: Đầu trộn khơ phun vật liệu kết dính khô vào bùn kết hợp trộn với lưỡi phay 59 Hình 2-23: Đầu trộn ướt phun vật liệu kết dính kết hợp trộn với lưỡi phay 60 Hình 2-24 : Hình ảnh thi cơng trộn bùn chỗ 60 Hình 2-25 : Thi công san phương pháp trộn chỗ Anh 60 Hình 2-26 : Sơ đồ nguyên lý công nghệ Jet - Grouting 61 Hình 2-27 : Thiết bị phay trộn đất Viện Thủy cơng 62 Hình 2-28 : Cơng nhân phun dịch hóa đá DHD 101 để làm móng đường vào mỏ chở quặng Tây Nguyên (Nguồn Internet) 63 Hình 2-29 : Dây chuyền cơng nghệ cứng hóa bùn nạo vét Viện Thủy cơng 63 Hình 2-30 : Tổ chức thi công trường Cà Mau Viện Thủy công 64 Hình 3-1: Mặt cắt ngang đại diện mặt đường rộng 4,0 m 74 Hình 3-2: Ổn định mái bờ bao đắp cát trường hợp 80 Hình 3-3: Ổn định mái bờ bao đắp cát trường hợp 80 Hình 3-4: Ổn định mái bờ bao đắp cát trường hợp 80 Hình 3-5: Ổn định mái bờ bao đắp đất bùn cứng hóa trường hợp 81 Hình 3-6: Ổn định mái bờ bao đắp đất bùn cứng hóa trường hợp 81 Hình 3-7: Ổn định mái bờ bao đắp đất bùn cứng hóa trường hợp 81 Hình 3-8: Kết mô độ lún bờ bao với vật liệu đắp bờ bao cát 83 Hình 3-9: Biểu đồ lún theo thời gian đỉnh bờ bao đắp cát 83 Hình 3-10: Biểu đồ lún theo thời gian bờ bao đắp cát 84 Hình 3-11: Kết mơ độ lún bờ bao với vật liệu đắp bùn cứng hóa 84 Hình 3-12: Biểu đồ lún theo thời gian đỉnh bờ bao đắp bùn cứng hóa 85 Hình 3-13: Biểu đồ lún theo thời gian bờ bao đắp bùn cứng hóa 85 viii TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nhóm tác giả thuộc Viện Thủy cơng - Viện Khoa học Thủy lợi Việt Nam,“ Nghiên cứu công nghệ cứng hóa đất bùn nạo vét để sử dụng san lấp mặt thay cát” ( Đề tài nghiên cứu ứng dụng phát triển công nghệ cấp quốc gia) [2] TCVN 8217- 2009 Đất xây dựng công trình thủy lợi – phân loại [3] Tiêu chuẩn AASHTO M 145 Phân loại đất hỗn hợp cấp phối đất cho mục đích xây dựng đường tơ [4] TCVN 4195 -2012 Thí nghiệm lý đất phịng thí nghiệm: Chỉ tiêu thí nghiệm - Khối lượng riêng [5] TCVN 4196 -2012 Thí nghiệm lý đất phịng thí nghiệm: Chỉ tiêu thí nghiệm - Độ ẩm, độ hút nước [6] TCVN 4197 -2012 Thí nghiệm lý đất phịng thí nghiệm: Chỉ tiêu thí nghiệm - Giới hạn dẻo, giới hạn chảy [7] TCVN 4198 -2014 Thí nghiệm lý đất phịng thí nghiệm: Chỉ tiêu thí nghiệm - Thành phần cỡ hạt [8] TCVN 4199 -1995 Đất xây dựng – Phương pháp xác định sức chống cắt phòng thí nghiệm máy cắt phẳng [9] TCVN 4196 -2012 Đất xây dựng – Phương pháp xác định độ ẩm độ hút ẩm phịng thí nghiệm [10] TCVN 4197 -2012 Đất xây dựng – Phương pháp xác định giới hạn dẻo giới hạn chảy phịng thí nghiệm [11] TCVN 8862 - 2011 Quy trình thí nghiệm xác định cường độ kéo ép chẻ vật liệu hạt liên kết chất kết dính [12] TCVN 8731 - 2012 Đất xây dựng cơng trình thủy lợi – Phương pháp xác định độ thấm nước đất thí nghiệm đổ nước [13] TCVN 9902-2016 Cơng trình thủy lợi - u cầu thiết kế đê sơng [14] TCVN 9386-2012 Kết cấu móng, tường chắn cơng trình chịu động đất [15] Quyết định 3230 ngày 14/12/2012 Bộ Giao thơng vận tải 92 PHỤ LỤC TÍNH TỐN KẾT QUẢ TÍNH TỐN THẤM - Mặt cắt C10 Trường hợp 1: Thượng lưu MNDBT = +0.5; hạ lưu khơng có nước 10 MNTL+0.5m lớp -1 0.00023724 m³/sec lớp -2 -3 -4 lớp -5 -6 -7 -8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 X (m) Gradien 0.055 0.05 0.045 XY-Gradient Y (m) 0.04 0.035 0.03 0.025 0.02 0.015 0.01 Distance (m) Biểu đồ Gradie cửa Hình PL- 1: Kết tính thấm bờ bao trường hợp 93 42 43 44 45 46 47 48 49 50 TÍNH TỐN ỔN ĐỊNH MÁI HẠ LƯU ĐẬP - Mặt cắt C10 Trường hợp 1: Thượng lưu MNDBT = +0.5m; hạ lưu khơng có nước Kminmin = 1.459 10 1.459 Y (m) MNTL+0.5m lớp -1 -2 lớp -3 -4 lớp -5 -6 -7 -8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 X (m) Hình PL- 2: Kết tính ổn định mái bờ bao trường hợp 94 KẾT QUẢ TÍNH TỐN THẤM - Mặt cắt C10 Trường hợp 2: Thượng lưu MNLNTK = +0.95m; MNHL +0.5m 10 MNTL +0.95m MNTL +0.5m lớp -1 lớp 0.00021352 m³/sec -2 -3 -4 lớp -5 -6 -7 -8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 X (m) Gradien 0.14 0.12 0.1 XY-Gradient Y (m) 0.08 0.06 0.04 0.02 0 Distance (m) Biểu đồ Gradie cửa Hình PL- 3: Kết tính thấm bờ bao trường hợp 95 TÍNH TỐN ỔN ĐỊNH MÁI HẠ LƯU ĐẬP - Mặt cắt C10 Trường hợp 2: Thượng lưu MNLNTK = +0.95m; Hạ lưu MNDBT +0.5m Kminmin = 1.574 10 1.574 Y (m) MNTL +0.95m MNTL +0.5m lớp -1 -2 lớp -3 -4 lớp -5 -6 -7 -8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 X (m) Hình PL- 4: Kết tính ổn định mái bờ bao trường hợp 96 KẾT QUẢ TÍNH TỐN THẤM - Mặt cắt C10 Trường hợp 3: Thượng lưu MNLKT =1,15m; Hạ lưu ứng với MNLTK = 0,95m 10 MNTL +1.15m MNHL +0.95m lớp -1 9.4899e-005 m³/sec lớp -2 -3 -4 lớp -5 -6 -7 -8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 X (m) Gradien 0.06 0.05 XY-Gradient Y (m) 0.04 0.03 0.02 0.01 0 Distance (m) Biểu đồ Gradie cửa Hình PL- 5: Kết tính thấm bờ bao trường hợp 97 45 46 47 48 49 50 TÍNH TỐN ỔN ĐỊNH MÁI HẠ LƯU ĐẬP - Mặt cắt C10 Trường hợp 3: Thượng lưu MNLKT =1,15m; Hạ lưu ứng với MNLTK = 0,95m Kminmin = 1.496 10 1.496 Y (m) MNTL +1.15m MNHL +0.95m lớp -1 lớp -2 -3 lớp -4 -5 -6 -7 -8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 X (m) Hình PL- 6: Kết tính ổn định mái bờ bao trường hợp 98 45 46 47 48 49 50 KẾT QUẢ TÍNH TỐN THẤM - Mặt cắt C10 Trường hợp 4: Thượng lưu mực nước rút từ MNLTK +0.95m xuống MNDBT+0.5m; hạ lưu ứng với MNDBT +0.5m 10 MNR MNTL +0.5m lớp -1 lớp 0.00023724 m³/sec -2 -3 -4 lớp -5 -6 -7 -8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 X (m) Gradien 0.055 0.05 XY-Gradient Y (m) 0.045 0.04 0.035 0.03 Distance (m) Biểu đồ Gradie cửa Hình PL- 7: Kết tính thấm bờ bao trường hợp 99 TÍNH TỐN ỔN ĐỊNH MÁI THƯỢNG LƯU - Mặt cắt C10 Trường hợp 4: Thượng lưu mực nước rút từ MNLTK +0.95m xuống MNDBT+0.5m; hạ lưu ứng với MNDBT +0.5m Kminmin = 1.412 10 1.412 Y (m) MNR MNTL +0.5m lớp -1 -2 lớp -3 -4 lớp -5 -6 -7 -8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 X (m) Hình PL- 8: Kết tính ổn định mái bờ bao trường hợp 100 KẾT QUẢ TÍNH TỐN THẤM - Mặt cắt C10 Trường hợp 5: Mực nước thượng lưu từ MNLKT +1.15m rút xuống MNDBT +0.5m; mực nước hạ lưu tương ứng MNLTK +0.95m 10 MNR MNHL +0.95m lớp -1 0.00021352 m³/sec lớp -2 -3 lớp -4 -5 -6 -7 -8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 X (m) Gradien 0.16 0.14 0.12 XY-Gradient Y (m) 0.1 0.08 0.06 0.04 0.02 Distance (m) Biểu đồ Gradie cửa Hình PL- 9: Kết tính thấm bờ bao trường hợp 101 45 46 47 48 49 50 TÍNH TỐN ỔN ĐỊNH MÁI THƯỢNG LƯU ĐẬP - Mặt cắt C10 Trường hợp 5: Mực nước thượng lưu từ MNLKT +1.15m rút xuống MNDBT +0.5m; mực nước hạ lưu tương ứng MNLTK +0.95m Kminmin = 1,371 10 1.371 Y (m) MNR MNHL +0.95m lớp -1 lớp -2 -3 -4 lớp -5 -6 -7 -8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 X (m) Hình PL- 10: Kết tính ổn định mái bờ bao trường hợp 102 46 47 48 49 50 KẾT QUẢ TÍNH TỐN THẤM - Mặt cắt C10 Trường hợp 6: Mực nước thượng lưu từ MNDBT +0.5 rút xuống MNC ; mực nước hạ lưu ứng với MNLTK +0.95 10 MNHL +0.95m MNR lớp -1 lớp 0.00045076 m³/sec -2 -3 -4 lớp -5 -6 -7 -8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 X (m) Gradien 0.1 0.095 0.09 XY-Gradient Y (m) 0.085 0.08 0.075 0.07 0.065 0.06 0.055 Distance (m) Biểu đồ Gradie cửa Hình PL- 11: Kết tính thấm bờ bao trường hợp 103 TÍNH TỐN ỔN ĐỊNH MÁI THƯỢNG LƯU ĐẬP - Mặt cắt C10 Trường hợp 6: Mực nước thượng lưu từ MNDBT +0.5 rút xuống MNC ; mực nước hạ lưu ứng với MNLTK +0.95 Kminmin = 1,309 10 1.309 Y (m) MNHL +0.95m MNR lớp -1 lớp -2 -3 -4 lớp -5 -6 -7 -8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 X (m) Hình PL- 12: Kết tính ổn định mái bờ bao trường hợp 104 46 47 48 49 50 KẾT QUẢ TÍNH TỐN THẤM - Mặt cắt C10 Trường hợp 7: Mực nước thượng lưu từ MNDBT; mực nước hạ lưu khơng có nước, có xét đến động đất 10 MNTL+0.5m lớp -1 0.00023724 m³/sec lớp -2 -3 lớp -4 -5 -6 -7 -8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 X (m) Gradien 0.055 0.05 0.045 XY-Gradient Y (m) 0.04 0.035 0.03 0.025 0.02 0.015 Distance (m) Biểu đồ Gradie cửa Hình PL- 13: Kết tính thấm bờ bao trường hợp 105 45 46 47 48 49 50 TÍNH TỐN ỔN ĐỊNH MÁI HẠ LƯU ĐẬP - Mặt cắt C10 Trường hợp 7: Mực nước thượng lưu từ MNDBT; mực nước hạ lưu khơng có nước, có xét đến động đất Kminmin = 1.284 10 1.284 Y (m) MNTL+0.5m lớp -1 lớp -2 -3 -4 lớp -5 -6 -7 -8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 X (m) Hình PL- 14: Kết tính ổn định mái hạ lưu bờ bao trường hợp TÍNH TỐN ỔN ĐỊNH MÁI THƯỢNG LƯU ĐẬP - Mặt cắt C10 Trường hợp 7: Mực nước thượng lưu từ MNDBT; mực nước hạ lưu khơng có nước, có xét đến động đất Kminmin = 1.407 10 1.407 Y (m) MNTL+0.5m lớp -1 lớp -2 -3 -4 lớp -5 -6 -7 -8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 X (m) Hình PL- 15: Kết tính ổn định mái thượng lưu bờ bao trường hợp 106 50