Thiết kế chung cư thạnh mỹ lợi

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI GVHD: ThS NGUYỄN VĂN KHOA SVTH: NGUYỄN HUỲNH HOÀI PHÚC S K L0 8 Tp Hồ Chí Minh, tháng 08/2017 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI GVHD: ThS NGUYỄN VĂN KHOA SVTH: NGUYỄN HUỲNH HỒI PHÚC Tp Hồ Chí Minh, tháng 08/2017 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: NGUYỄN HUỲNH HỒI PHÚC - MSSV: 13149119 Ngành: Cơng nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Họ tên giảng viên hướng dẫn: Th.S NGUYỄN VĂN KHOA NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) Page | i TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: NGUYỄN HUỲNH HOÀI PHÚC - MSSV: 13149119 Ngành: Cơng nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Họ tên giảng viên phản biện: TS NGUYỄN MINH ĐỨC NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) Page | ii LỜI CẢM ƠN Luận án tốt nghiệp kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt chúng em hướng vào sống tương lai Quá trình làm luận văn giúp chúng em tổng hợp nhiều kiến thức học học kỳ trước thu thập, bổ sung thêm kiến thức mới, qua rèn luyện khả tính tốn, khả nghiên cứu giải vấn đề phát sinh thực tế, bên cạnh cịn kinh nghiệm quý báu hỗ trợ chúng em nhiều thực tế sau Trong trình thực luận văn tốt nghiệp, em nhận hướng dẫn, giúp đỡ tận tình thầy Th.S NGUYỄN VĂN KHOA thầy cô khác Em xin chân thành cảm ơn hướng dẫn tận tình quý thầy cô Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng để em hoàn thành luận văn hành trang cho chúng em sau Qua em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến quý thầy cô khoa Xây Dựng nói riêng trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP.HCM nói chung – người truyền đạt kiến thức kinh nghiệm quý báu cho em q trình học tập Tơi xin cảm ơn bạn bè lớp, người sát cánh suốt năm học vừa qua Cảm ơn bạn hợp tác trao đổi, thảo luận đóng góp ý kiến để giúp cho q trình làm luận văn tơi hồn thành Đồ án tốt nghiệp cơng trình đầu tay sinh viên trước trường Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế nên luận văn chắn cịn có nhiều sai sót, em kính mong nhận dẫn q thầy để em ngày hồn thiện kiến thức cho thân Cuối em xin chúc q thầy dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ mai sau Em xin chân thành cảm ơn ! Tp Hồ Chí Minh, … tháng … năm 2017 Sinh viên thực Page | iii TÓM TẮT NỘI DUNG ĐỒ ÁN The project is divide into four main objective: Design one typical floor, staircase; design wall – frame system; design foundation; design basement construction methods In first objective, design one typical floor, finite element method softwares like SAFE, ETABS are used to analysis the internal loads, types of displayment, or reactions of Structure, so that suitably structural methods is produced based on requirements of limit state design (unltimate limit state and serviceability limit state) After considering every able methods, the finally solution is made Autocad software is used for detailing, 2D drawing (shop drawing) that solution In second objective, design main structure, finite element method software ETABS is use to model analytically structural model By combining frame system to wall system, the horizontal displayments at the top of the building are decreased, the energy dissipation of building when suffering dynamic loads is loads is lost faster, so that structures work more effectively More over, the sustainability still maintained The elements are design after analysing behavior of the model concluding: wall, beam, column and deep beam Internal loads from each elements is transported to EXCEL to calculate area of reinforcement that is requirement In third objective, Design foundation is devide into two part: - Part 1: Design pile (pile length, pile diameter, bear capacity of pile ) - Part 2: Design pile cap with pile has been design at part 1, using SAFE sftware to design and Autocad software to detail shop drawing In final objective, design basement construction method The method chosen to construct basement is using sheet pile system like a temporarily rataining wall PLAXIS software is chosen to analyse behavior of sheetpile system, reaction of shoring system Then internal checking requirements about strengh of material ang global stability Once again, Autocad software is used for making construction drawing Page | iv NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên : NGUYỄN HUỲNH HOÀI PHÚC MSSV: 13149119 Khoa : Xây Dựng Ngành : Công nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Số liệu ban đầu:  Hồ sơ kiến trúc  Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung phần lý thuyết tính toán: a Kiến trúc:  Thể lại vẽ theo kiến trúc b Kết cấu:  Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình  Tính tốn, thiết kế cầu thang  Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục khung trục C c Nền móng:  Tổng hợp số liệu địa chất  Thiết kế 01 phương án móng d Thi cơng:  Thuyết minh tính tốn cừ larsen thi cơng tầng hầm Thuyết minh vẽ:  01 Thuyết minh 01 Phụ lục  17 vẽ A1 Cán hướng dẫn : ThS NGUYỄN VĂN KHOA Ngày giao nhiệm vụ : 22/02/2017 Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 22/06/2017 Tp HCM ngày tháng năm 2017 Xác nhận GVHD Xác nhận BCN Khoa Page | v MỤC LỤC BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN i BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN ii LỜI CẢM ƠN iii TÓM TẮT NỘI DUNG ĐỒ ÁN iv NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP v TỔNG QUAN GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH 1.1 Giới thiệu chung: 1.2 Phân khu chức năng: 1.3 Các hệ thống kỹ thuật khác: 1.4 Giải pháp thiết kế: 1.5 Phần mềm ứng dụng phân tích tính tốn: 1.6 Tiêu chuẩn áp dụng: 1.7 Vật liệu sử dụng: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 Chọn sơ kích thước dầm sàn: 2.2 Mặt bố trí sàn: 2.3 Xác định tải trọng: 2.4 Mơ hình kết cấu sàn phần mềm safe: 2.5 Thiết kế cốt thép sàn tầng điển hình: 2.6 Kiểm tra chuyển vị cho sàn: 15 THIẾT KẾ CẦU THANG 19 3.1 Thiết kế sơ bộ: 19 3.2 Tải trọng tác dụng lên cầu thang: 20 3.3 Thiết kế cầu thang: 22 Page | vi THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 4, TRỤC C 27 4.1 Thông số đầu vào thiết kế khung: 27 4.2 Quan điểm tính tốn: 29 4.3 Tải trọng tác dụng: 29 4.4 Tổ hợp tải trọng: 42 4.5 Tính thép cho hệ khung: 43 4.6 Tính tốn cụ thể 50 4.7 Kết tính phần khung: 57 THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 72 5.1 Điều kiện địa chất: 72 5.2 Thông số cọc khoan nhồi: 74 5.3 Tính tốn sức chịu tải cọc: 75 5.4 Tính tốn móng M1( cột 2C): 79 5.5 Tính tốn móng M2( lõi thang mái): 86 SỬ DỤNG CỪ LARSEN TRONG THI CÔNG HỐ ĐÀO SÂU 95 6.1 Lựa chọn biện pháp thi công tầng hầm: 95 6.2 Qui trình thi cơng tầng hầm: 95 6.3 Tính tốn kiểm tra hợp lý biện pháp thi công: 95 TÀI LIỆU THAM KHẢO 100 Page | vii DANH SÁCH CÁC HÌNH ẢNH Mặt sàn tầng điển hình Mặt bố trí sàn tầng điển hình Cấu tạo sàn tầng điển hình Cấu tạo sàn nhà vệ sinh Mặt strip sàn 10 Nội lực dãy Strip A 10 Nội lực dãy Strip B 11 Chuyển vị sàn tính phần mềm safe 18 Kiến trúc cầu thang 19 Sơ đồ tính vế thang 23 Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ 25 Sơ đồ tính tốn động lực tải gió tác dụng lên cơng trình 31 Mơ hình phân tích kết cấu 32 Đồ thị xác định hệ số động lực  34 Hệ tọa độ xác định hệ số tương quan  35 Phổ thiết kế khai báo phần mềm Etabs 41 Tải động đất gán vào mơ hình Etabs 41 Kí hiệu dầm cột Etabs 43 Nội lực vách cứng 47 Phân chia vùng cho vách cứng 47 Thép vách P11 55 Kết kiểm tra vách P11 56 Thép vách P12 56 Kết kiểm tra vách P12 56 Page | viii Mặt móng lõi thang mái  Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc: Sức chịu tải nhóm cọc : Qn hom    n  Qa - Hệ số nhóm cọc : -   d  (n1  1)n  (n  1)n1     arctg    90 s   n1 n 180   Trong đó: n: số cọc d: đường kính cọc s: khoảng cách tim cọc n1: số hang cọc n2: số cọc hàng    (3  1)   (3  1)      arctg     0.727 90    3 180   Sức chịu tải nhóm cọc: -   Qn hom  0.727   4217  27592kN  N tt  24423.4kN Thoả sức chịu tải cho nhóm cọc Kiểm tra ứng suất móng khối quy ước Page | 87 Bảng 5.8- Giá trị tải trọng tiêu chuẩn Giá trị N (kN) Mx (kN.m) My (kN.m) Qx (kN) Qy (kN) Tính tốn 24423.4 188.04 946.99 177.4 14.57 Tiêu chuẩn 21237.7 163.51 823.47 154.26 12.67 Do tải truyền xuống chân cột tải trọng tính tốn nên để có tải trọng tiêu chuẩn ta lấy tải tính tốn chia cho hệ số 1.15 Kích thước khối móng quy ước  l  3l3  4l4  5l5 - Góc ma sát trung bình: tb  2 l2  l3  l4  l5  (độ) Lớp Li(m) 24.9 13.3 18.04 2.3 26.37 15.2 19.58 10.5  tb  24.9 13.3  18.04  2.3  26.37  15.2  19.58 10.5  23.7 13.3  2.3  15.2  10.5 Góc ảnh hưởng : tb 23.70    5.90 4 Chiều dài, chiều rộng móng khối quy ước theo phương : Ltb  13.3  2.3  15.2  10.5  41.8m Lmq  L’  LTB tan tb    41.8  tan(5.90 )  15.64m Bmq  B’  LTB tan tb    41.8  tan(5.90 )  15.64m Moment chống uốn: 1 Wy  Lmq  Bmq   15.64  15.642  637.62m3 6 Wx  L mq  Bmq   15.64  15.64  637.62m3 6 Chiều cao khối móng quy uớc : H mq  Ltb  L1  H đ =41.8+2.2  1.5  45.5m Diện tích móng khối qui ước : Amq  Lmq  Bmq  15.64 15.64  244.61m2 Trọng lượng đất khối móng quy ước Page | 88 W1  Fqu  h i  i  244.61  (7.33  4.2  10.21  13.3  10.21  2.3  10.87  15.2  11.16  10.5)  115570 kN Trọng lượng đất bị cọc, đài chiếm chỗ: W2  nA p   i h i  Fd h d   0.785  (7.33  2.7  10.21 13.3  10.21 2.3  10.87  15.2  11.16  10.5)  7.33   1.5  3964 kN Trọng lượng cọc đài khối móng quy ước: W3  n c Wc  Wd   25  0.785  44  25    1.5  10172 kN Trọng lượng khối móng quy ước: Wqu  W1 -W2 +W3  115570  3964  1072  112678 kN Khối lượng tổng móng quy ước: N tc mq  Ntc  Wqu 21237.7  112678  133915.7kN Tải trọng quy đáy móng quy ước: tc M xmq  M xtc  Qy  hd  163.51  12.67  45.5  740 kN m tc M ymq  M ytc  Qx  hd  823.47  154.26  45.5  7842.3 kN m Ứng suất đáy móng khối quy ước:  tbtc  N tc mq Amq  tc max N   tc N   tc mq Amq tc mq Amq 133915.7  547.47kN / m2 244.61 M  tc xmq Wx M  Wx tc xmq M  tc ymq Wy M  Wy tc ymq  133915.7 740 7842.3    560.9kN / m2 244.61 637.62 637.62  133915.7 740 7842.3    534kN / m2 244.61 637.62 637.62  Kiểm tra ổn định đáy móng khối quy ước theo điều kiện sau: Cường độ tiêu chuẩn đất xác định theo công thức: mm R tc  tc ( A.Bmq  ' B.D f   c.D ) k Trong đó: m - hệ số điều kiện làm việc đất (bảng 15 TCVN 9362 m1 = 1.1, m2=1) K =1.1 – hệ số phụ thuộc phương pháp xác định đặc trưng tính tốn.(mục 4.6.11 TCVN9362) Page | 89 ’i – trị trung bình dung trọng đẩy lớp đất thứ i từ đáy móng khối quy ước trở xuống  'tb    h h i i i  7.33  2.2  10.2113.3  10.21 2.3  10.87  15.2  11.16  10.5 2.2  13.3  2.3  15.2  10.5  10.41kN / m3 A, B, D - Hệ số phụ thuộc góc ma sát lớp đất mũi cọc cắm vào (lớp đất số 6) Căn số liệu địa chất ta có(bảng 14 TCVN 9362:2012) CII=51.05 kN/m2 II = 19.58O  A = 0.496, B = 2.985, D = 5.582 m1m2 ( A.Bmq  ' B.D f   c.D) k tc 1.2 1  (0.496 15.64 11.16  2.985  45.5 10.41  51.05  5.582) 1.1  1947.7 (kN / m ) R tc   mtcax  560.9kN / m  1.2 R tc  1.2 1947.7  2337.24kN / m  tc   534kN / m   tc tc  tb  547.47kN / m  R  1947.7kN / m - Toàn điều kiện ổn định thỏa  Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định  Kiểm tra độ lún móng cọc Dùng phương pháp cộng lún lớp phân tố Chia đất đáy móng khối qui ước thành lớp có chiều dày hi = 0.4Bqu = 0.4 x 15.64 = 6.256m, chọn hi = (m) Áp lực thân đất đáy móng khối qui ước:  bt   ili 10.41 45.5  473.66kN / m2 - Áp lực gây lún đáy móng khối qui ước:  gl   tbtc   bt  547.47  473.66  73.81kN / m2  z  ko   gl  bt  473.66   gl z   73.81  369.05kN / m2 ( tắt lún) Vị trí dừng lún đáy khối móng qui ước.Vậy móng khối quy ước thỏa điều kiện lún  Kiểm tra phản lực đầu cọc phần mềm SAFE ki  Pi 3418   139.62kN / mm si 24.48 Pi – Phản lực đầu cọc thứ I, thiên an toàn lấy Pi = Ptk = 3418kN Page | 90 Si – Độ lún cọc thứ i (độ lún đàn hồi) thường lấy độ lún đàn hồi cọc (0.4÷0.6) lần độ lún lâu dài cọc, lấy từ kết tính lún Si = 0.4x61.2 = 24.48mm Phản lực qui đáy móng: Mơ hình móng lõi thang SAFE Phản lực đầu cọc Page | 91 Điều kiện phản lực đầu cọc: Pmax  Wcoc  3285.306  864  4149.306 kN  R ck   4217 kN Pmin  2473.94 kN  Với Trọng lượng cọc Wcoc  25  0.785  44  864 kN  Kết luận: Tải trọng truyền xuống cọc đảm bảo không vượt sức chịu tải cọc Toàn cọc chịu nén, khơng có cọc chịu nhổ  Tính cốt thép đài móng Tính thép theo phương X: Biểu đồ BAO momen theo phương X – đơn vị: kNm Tính tốn đài cấu kiện chịu uốn, tiết diện 1×1.5m Vật liệu: B25, thép AIII Giả thuyết abv = 20cm -> ho= h – a Tính tốn thép: M II m   b R b bh 20     2 m A s1   b R b bh Rs  As b  h0 Ta chọn moment lớn tất Strip theo phương đài, tính thép bố trí cho hết phương As chọn vị trí M(kN.m) α ξ As(cm2) thép d (cm2) Page | 92 -192.46 2039.34 0.008 0.083 0.008 0.087 4.07 44.93 14 25 200 100 7.69 49.06 Tính thép theo phương Y: Biểu đồ BAO momen (căng dưới) theo phương Y – đơn vị: kNm Tính tốn đài cấu kiện chịu uốn, tiết diện 1×1.5m Vật liệu: B25, thép AIII Giả thuyết abv=20cm -> ho= h – a Tính tốn thép: M II m   b R b bh 20     2 m A s1   b R b bh Rs  As b  h0 Ta chọn moment lớn tất Strip theo phương đài, tính thép bố trí cho hết phương As chọn vị trí M(kN.m) α ξ As(cm2) thép d (cm2) -154 0.006 0.006 3.26 14 200 7.69 2488.3 0.102 0.107 55.41 28 100 61.58 Tính cốt thép xiên: Page | 93 Biểu đồ BAO lực cắt– đơn vị: kN A xien s Q  cos 45o  0.6  R bt  b  h o / cos 45o  R sw 1663.72  1000  cos 45o  0.6  1.05  1000  425 / 100  31.33cm 290 Chọn 725a140 ( As = 34.36 cm2)  Page | 94 SỬ DỤNG CỪ LARSEN TRONG THI CÔNG HỐ ĐÀO SÂU 6.1 Lựa chọn biện pháp thi công tầng hầm: Cơng trình thi cơng có chiều sâu hố đào nhỏ( h = 4.1m) Sử dụng biện pháp thi công đào mở có sử dụng tường cừ larsen để thi cơng tầng hầm cơng trình 6.2 Qui trình thi cơng tầng hầm:  Giai đoạn 1: Hạ tải thi công cừ larsen cao độ -1.2m  Giai đoạn 2: Đào đất lần đến cao độ -3.2m  Giai đoạn 3: Hạ mực nước ngầm tới cao độ -5.8m  Giai đoạn 4: Đào đất lần đến cao độ - 5.3m  Giai đoạn 5: Thi công đài móng, lấp cát đầm chặt xung quanh hố móng thi cơng sàn hầm 6.3 Tính tốn kiểm tra hợp lý biện pháp thi công: Tường cừ larsen cơng trình tính tốn kiểm tra theo phần mềm plaxis 8.2 6.3.1 Mơ hình sử dụng khai báo đất: Sử dụng mơ hình Mohr-Coulomb Mơ hình Mohr – Coulomb mơ hình gần mối quan hệ đất Đây mơ hình đàn hồi dẻo dựa sở định luật Hook kết hợp với tiêu chuẩn phá hoại Mohr – Coulomb Trong mơ hình đàn hồi – dẻo, biến dạng tốc độ biến dạng phân tích thành hai thành phần: phần dàn hồi phần dẻo Định luật Hook sử dụng để thể mối quan hệ gia tăng ứng suất biến dạng Các thông số mơ hình gồm thơng số: Module đàn hồi E, hệ số Poison v, lực dính đất c, góc ma sát  góc nở đất   Ưu điểm mơ hình Mohr – coulomb: - Đơn giản rõ ràng - Phù hợp cho nhìu tốn phân tích thực tế - Các thông số đầu vào đơn giản dễ xác định - Diễn tả tốt cho ứng xử nước - Có kể đến góc giản nở  Khuyết điểm mơ hình Mohr – coulomb: - Ứng xử đất đồng đẳng hướng - Ứng xử đàn hồi tuyến tính đến đến ngưỡng dẻo - Không phân biệt gia tải dỡ tải - Không xét đến ảnh hưởng từ biến - Sự trương nở khơng có giới hạn - Ứng xử khơng nước khơng phù hợp thực tế nhiều trường hợp Page | 95 6.3.2 Thông số đất nền: Lấy từ bảng thống kê địa chất: Bảng 6.1- Thống số đất Lớ p Bề dày Dung trọng tự nhiên Dung trọng đẩy H  kN/m  kN/m 1.5 - 4.9 Tên đất Đất san lấp Buị lẫn cát, trạng thái chảy Cát pha, rời rạc đến chặt vừa Lực dính Hệ số Modul Poisson e đàn hồi  CII (Độ) kN/m v kN/m - - - - - 17.3 7.33 3.34O 32.8 0.25 3780 13.3 20.21 10.21 24.9O 6.5 0.3 54000 (m) - Góc nội ma sát Eref Sét, trạng tái dẻo cứng 2.3 20.21 10.21 18.04O 75 0.3 49980 Sét, trạng thái cứng đến cứng 15.2 20.87 10.87 26.37O 10.73 0.3 63000 6.3.3 Thông số cừ larsen: Bảng 6.2- Thông số cừ larsen Các thông số đặc trưng vật liệu cừ Larsen Thành phần Thông số Trị số Đơn vị Loại mơ hình Material Type Elastic - Module đàn hồi E 2.10E+08 kN/m2 Diện tích tiết diện ngang A 2.42E-02 m2 Tra Catalogue momen quán tính I 3.44E-04 m4/m Tra Catalogue Độ cứng dọc trục EA 5.09E+06 kN/m Độ cứng chóng uốn EI 72240 kNm2/m Ghi Page | 96 Chiều dày d 0.413 m Hệ số poison v 0.2 - Khối lượng m m 76.1 kg/m Tra Catalogue 6.3.4 Phụ tải mặt đất: Tải trọng cơng trình liền kề thiết bị thi công qui đổi thành tải phân bố với cường độ q = 20kN/m2 phân bố phạm vi 10m, cách mép cừ larsen 1.0m, đặt mặt đất tự nhiên 6.3.5 Mực nước ngầm: Trong trình tính tốn lấy mực nước ngầm độ sâu -2.2m 6.3.6 Trình tự thi cơng:     Giai đoạn 1: Hạ tải thi công cừ larsen cao độ -1.2m Giai đoạn 2: Đào đất lần đến cao độ -3.2m Giai đoạn 3: Hạ mực nước ngầm tới cao độ -5.8m Giai đoạn 4: Đào đất lần đến cao độ - 5.3m 6.3.7 Kiểm tra bền ổn định cừ larsen: Mơ hình tường cừ larsen Plaxis Page | 97 Mô bước thi công Plaxis  Kết nội lực tường cừ larsen: Nội lực đào đất lần  Kiểm tra bền ổn đinh cừ larsen đào đất lần 1: Khả chịu lực cừ larsen (Sử dụng thép SD295): [Mmax] = 669kNm/m Nội lực lớn cừ larsen sau đào đất đến cao độ -5.3m : Mmax = 35.88kN.m Chuyển vị Ux = -1.17mm Cừ Larsen KSP-IV    M(KNm) b(mm) h(mm) t(mm) P(kg/m) W(cm3/m) kN / cm kN / cm 15.4 400 160 16 76.1 2270 0.68 Kiểm tra 29.5  Tường cừ larsen đủ khả chịu lực Page | 98 OK Nộ lực đào đất lần  Kiểm tra bền ổn đinh cừ larsen đào đất lần 2: Khả chịu lực cừ larsen (Sử dụng thép SD295): [Mmax] = 669kNm/m Nội lực lớn cừ larsen sau đào đất đến cao độ -5.3m : Mmax = 35.88kN.m Chuyển vị Ux = -3.07mm Cừ Larsen KSP-IV    M(KNm) b(mm) h(mm) t(mm) P(kg/m) W(cm3/m) kN / cm kN / cm 35.88 400 160 16 76.1 2270 1.58 Kiểm tra 29.5  Tường cừ larsen đủ khả chịu lực Page | 99 OK TÀI LIỆU THAM KHẢO Bộ Xây dựng (2007), TCXDVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng, Hà Nội Bộ Xây dựng (2007), TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng, Hà Nội Bộ Xây dựng (2007), TCVN 9386-2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất, NXB Xây dựng, Hà Nội Bộ Xây dựng (2007), TCXD 198 : 1997 Nhà cao tầng – Thiết kế bê tông cốt thép toàn khối Bộ Xây dựng (2014), TCVN 10304 : 2014 Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế Bộ Xây dựng (2012), TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình Bộ Xây dựng (2008), Cấu tạo bê tông cốt thép, NXB Xây dựng Ngố Thế Phong, Nguyễn Đình Cống (2008), Kết cấu bê tông cốt thép (Phần cấu kiện bản), NXB Khoa học Kỹ thuật Bộ Xây dựng, Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng bê tông cốt thép chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006, NXB Xây dựng 10 Nguyễn Đình Cống (2008), Tính tốn thực hành cấu kiện bê tông cốt thép theo TCXDVN 356 -2005 (tập tập 2), NXB Xây dựng Hà Nội 11 Lê Văn Kiểm (2010), Thi công đất móng, NXB Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh 12 Lê Văn Kiểm (2009), Thiết kế thi cơng, NXB Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh 13 "Võ Bá Tầm," Kết cấu Bê tông cốt thép (tập 2: Cấu kiện nhà cửa), no NXB Khoa học Kỹ thuật, 2012 Page | 100