Chung cư pt premier đồ án tốt nghiệp khoa chất lượng cao ngành công nghệ kỹ thuật công trình xây dựng

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ PR PREMIER GVHD: TS NGUYỄN THANH HƯNG SVTH: NGUYỄN PHÚC THỊNH SKL008611 Tp.Hồ Chí Minh, tháng 7/2022 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO  ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ PR PREMIER SVTH MSSV KHÓA NGÀNH GVHD : NGUYỄN PHÚC THỊNH : 17149149 : 2017 : CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG : TS NGUYỄN THANH HƯNG Tp Hồ Chí Minh, tháng năm 2022 CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc -*** Tp Hồ Chí Minh, ngày 12 tháng 07 năm 2022 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên Sinh viên: NGUYỄN PHÚC THỊNH MSSV: 17149149 Ngành: CNKT công trình xây dựng Lớp: 17149CL2C GVHD: T.S NGUYỄN THANH HƯNG ĐT: Ngày nhận đề tài: 12/03/2022 Ngày nộp đề tài: 12/07/2022 Tên đề tài: CHUNG CƯ PT PREMIER Các số liệu, tài liệu ban đầu: Bản vẽ kiến trúc mặt bằng, mặt cắt cơng trình số liệu kích thước nhịp chiều cao cơng trình GVHD định Nội dung thực đề tài: Thiết kế phương án kết cấu cơng trình, thiết kế dầm, sàn tầng điển hình, thiết kế cầu thang, thiết kế vách, thiết kế móng cột đơn móng lõi thang, tính tốn cốp pha Sản phẩm: thuyết minh giới thiệu tính tốn cấu kiện cho cơng trình, vẽ A1 (6 vẽ kiến trúc + 15 vẽ kết cấu) TRƯỞNG NGÀNH GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc ******* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: NGUYỄN PHÚC THỊNH MSSV 17149149 Ngành: CNKT cơng trình xây dựng…………………………………………………… Tên đề tài: CHUNG CƯ PT PREMIER………………………………… …………… Họ tên Giáo viên hướng dẫn: ……………………………………………………… NHẬN XÉT Về nội dung để tài khối lượng thực hiện: …………………………………………………………………….…………………… ………………………………………………………………………….……………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… Ưu điểm: ……………………………………………………………………….………………… Khuyết điểm: ……………………………………………………………………….………………… Đề nghị cho bảo vệ hay không? ……………………………………………………………………….………………… Đánh giá loại: ……………………………………………………………………….………………… Điểm:……………… (Bằng chữ:………… ……………………………………… ) Tp Hồ Chí Minh, ngày…tháng…năm 2022 Giáo viên hướng dẫn CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc ******* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: NGUYỄN PHÚC THỊNH MSSV 17149149 Ngành: CNKT cơng trình xây dựng…………………………………………………… Tên đề tài: CHUNG CƯ PT PREMIER………………………………………………… Họ tên Giáo viên phản biện:………………………………………………………… NHẬN XÉT Về nội dung để tài khối lượng thực hiện: …………………………………………………………………….…………………… …………………………………………………………………….…………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… Ưu điểm: ………………………………………………………………………….……………… Khuyết điểm: ………………………………………………………………………….……………… Đề nghị cho bảo vệ hay không? ………………………………………………………………………….……………… Đánh giá loại: ……………………………………………………………………….………………… Điểm:……………… (Bằng chữ:………………………………… ……… …… ) Tp Hồ Chí Minh, ngày…tháng…năm 2022 Giáo viên phản biện LỜI CẢM ƠN Sau năm học trường đại học, Đồ án tốt nghiệp môn học cuối đánh dấu kết thúc trình học tập rèn luyện kiến thức bản, đồng thời mở đường thực tế vào sống tương lai Quá trình làm luận văn giúp em thu thập, tổng hợp lại kiến thức học suốt năm qua, qua rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề thực tế Trong trình làm đồ án em gặp khơng khó khăn trở ngại vốn kiến thức cịn hạn chế Dù bận rộn nhiều công việc Thầy Cô giành nhiều thời gian tâm huyết việc hướng dẫn em Thầy Cô quan tâm, bảo sửa chữa vấn đề quan trọng giúp em định hướng làm việc theo quan điểm đắn, tận tâm nhiệt huyết thầy giúp cho em có tinh thần, niềm tin khối lượng kiến thức phong phú để đến ngày hôm đồ án tốt nghiệp em hồn thành Với tất lịng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành gửi lời cảm ơn đến Ban giám hiệu toàn thể quý Thầy Cô Trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật Thành Phố Hồ Chí Minh, Thầy Cơ Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng, chân tình hướng dẫn - giúp đỡ em suốt trình học tập Trường, đặc biệt Thầy Nguyễn Thanh Hưng – Giảng viên hướng dẫn đồ án Sau em xin cảm ơn gia đình, người thân ln bên cạnh ủng hộ động viên; cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập, giúp đỡ em suốt thời gian qua, q trình hồn thành đồ án tốt nghiệp Chân thành cảm ơn! TP Hồ Chí Minh, ngày 12 tháng 07 năm 2022 Sinh viên thực NGUYỄN PHÚC THỊNH MỤC LỤC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 GIỚI THIỆU CHUNG 1.2 ĐẶC ĐIỂM CƠNG TRÌNH 1.2.1 Tổng quát 1.2.2 Đặc điểm dự án xây dựng 1.3 CƠ SỞ THỰC HIỆN DỰ ÁN 1.3.1 Các văn pháp lý 1.3.2 Nguồn tài liệu, số liệu: 1.4 NỘI DUNG PHẦN KIẾN TRÚC 1.4.1 Cơ cấu sử dụng đất tiêu quy hoạch 1.4.2 Giải pháp kiến trúc phần thân 1.4.3 Giao thông 1.4.4 Hệ thống thang máy 1.5 VẬT LIỆU DÙNG TRONG CƠNG TRÌNH CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 10 2.1 GIẢI PHÁP VẬT LIỆU 10 2.2 SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CẤU KIỆN 11 2.2.1 sơ tiết diện dầm khung 11 2.2.2 Sơ tiết diện vách 12 2.2.3 Chọn sơ tiết diện lỗi thang máy 15 2.2.4 Sơ tiết diện sàn 15 2.3 CẤU TẠO CÁC LỚP SÀN 15 2.3.1 Xác định tải trọng 16 2.3.2 Tính tốn tầng sàn điển hình 18 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 35 3.1 SỐ LIỆU TÍNH TỐN CẦU THANG 35 3.1.1 Chọn sơ kích thước 35 3.1.2 Tải trọng 35 3.2 TÍNH TỐN 38 3.2.1.Tính tốn thang 38 3.2.5Tính tốn dầm chiếu nghỉ 41 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ KẾT CẤU KHUNG 44 4.1 TẢI TRỌNG THẲNG ĐỨNG 44 4.1.1 Tĩnh tải 44 4.1.2 Hoạt tải 46 4.2 TẢI TRỌNG GIÓ 46 4.2.1 Tính tốn thành phần tĩnh 46 4.2.2 Tính tốn thành phần động 48 4.3 TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 51 4.4 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 60 4.4.1 Các loại tải trọng 60 4.4.2 Tổ hợp tải trọng 60 4.5 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CƠNG TRÌNH 62 4.5.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình 63 4.5.2 Kiểm tra độ lệch tầng cơng trình ( Theo tải trọng gió ) 64 4.5.3 Kiểm tra độ lệch tầng cơng trình ( Theo tải trọng động đất ) 66 4.5.4 Kiểm tra gia tốc đỉnh 68 4.5.5 Kiểm tra hiệu ứng P-DELTA 69 4.6 TÍNH TỐN THÉP DẦM TẦNG ĐIỂN HÌNH 71 4.6.1 Tính tốn cốt thép dọc 71 4.6.2 Tính tốn cốt đai 77 4.7 TÍNH TỐN VÁCH KHUNG TRỤC B 78 4.7.1 Lý thuyết tính tốn 78 4.7.2 Phương pháp vùng biên chịu moment 78 4.7.3 Áp dụng tính tốn 81 4.8 TÍNH TỐN VÁCH LÕI THANG MÁY 86 4.8.1 Phương pháp phân bố ứng suất đàn hồi 86 Lý thuyết tính toán 86 4.8.2 Bố trí kiểm tra cốt thép ngang 98 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ TÍNH TỐN MĨNG CHO CƠNG TRÌNH 100 5.1 MỞ ĐẦU 100 5.2 HỒ SƠ ĐỊA CHẤT 101 5.2.1 Địa tầng 101 5.2.2Đánh giá tính chất đất 103 5.2.3 Lựa chọn giải pháp cơng trình 104 5.2.4 Khái quát chung cọc khoan nhồi 104 5.3 LỰA CHỌN CỌC 105 5.4 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 107 5.4.1 Xác định sức chịu tải cọc theo độ bền vật liệu 107 5.4.2 Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất 108 5.4.3 Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất 112 5.4.4 Xác định sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT 117 5.4.5 Xác định sức chịu tải thiết kế 119 5.4.6 Xác định độ lún cọc 120 5.5 THIẾT KẾ MÓNG M1 (DƯỚI VÁCH P1) 122 5.5.1 Xác định số lượng bố trí cọc 122 5.5.2 Kiểm tra tính tốn SAFE 124 5.5.3 Tính tốn cọc theo trạng thái giới hạn 124 5.5.4 Tính tốn bố trí thép cho đài cọc 132 5.6 THIẾT KẾ MÓNG M2 (DƯỚI VÁCH P2) 134 5.6.1 Xác định số lượng bố trí cọc 134 5.6.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 135 5.6.3 Tính cọc theo trạng thái giới hạn 136 5.6.4 Tính tốn bố trí thép cho đài cọc 144 5.7 THIẾT KẾ MÓNG M3 (DƯỚI VACH P3) 146 5.7.1 Xác định số lượng bố trí cọc 146 5.7.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 147 5.7.3 Tính cọc theo trạng thái giới hạn 148 5.7.4 Tính tốn bố trí thép cho đài cọc 155 5.8 THIẾT KẾ M4 (MÓNG LÕI THANG) 157 5.8.1 Xác định số lượng bố trí cọc 157 5.8.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 158 5.8.3 Tính cọc theo trạng thái giới hạn 160 5.8.4 Tính tốn bố trí thép cho đài cọc 168 CHƯƠNG 6: CÔNG TÁC THI CÔNG 171 6.3.THIẾT KẾ CỐP PHA 171 6.3.1.Lựa chọn ván khuôn 171 6.3.1.1.So sánh kinh tế 171 6.3.1.2.Các dạng tải trọng tác dụng lên ván khuôn 173 6.3.2.Tính cốp pha móng M1 (4000x4000) 176 6.3.2.1.Tính chiều dày ván khn khoảng cách sườn đứng 176 6.3.2.2.Tính tốn sườn đứng 178 6.3.2.3.Tính tốn sườn ngang móng M1 180 6.3.2.4.Tính tốn chống xiên 182 6.3.3.Cốp pha đà kiềng (300x600) 183 6.3.3.1.Cốp pha ván khuôn đà kiềng 183 6.3.3.2.Tính khoảng cách sườn đứng 185 6.3.3.3Tính chống xiên 186 6.3.4.Tính tốn lựa chọn cốp pha vách gơng vách P1 187 6.3.4.1 Tính ván khn Vách P1(300x1400) 187 6.3.4.2.Tính sườn đứng vách P1 (300x1400) 189 6.3.4.3.Tính gông coppha Vách P1 (300x1400) 191 6.3.4.4Tính chống xiên cho Vách P1(300x1400) 193 6.3.5 Tính coppha sàn 195 6.3.5.1.Tính ván khuôn sàn 195 6.3.5.2.Tính sườn 196 6.3.5.3.Tính sườn 197 6.3.5.4.Tính chống tăng 198 6.3.6 Tính coppha dáy dầm 198 6.3.6.1.Tính ván khn dầm 198 6.3.6.2.Tính sườn 199 6.3.6.3.Tính sườn 200 TÀI LIỆU THAM KHẢO 201 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:TS NGUYỄN THANH HƯNG Hình Sơ đồ tính ván khn vách − Tải trọng tác dụng: STT Loại tải trọng n qtc(kN/m2) Áp lực ngang bê tông 1.3 25x0.7 = 17.5 Chấn động đổ bê tông (đổ bê 1.3 tông ống từ xe bơm) Đầm dùi bê tông 1.3 Tổng 23.5 Bảng Tải trọng tác dụng lên ván khuôn qtt(kN/m2) 22.75 5.2 2.6 30.55 − Lực phân bố lên ván thành rộng 1m/1m dài là: qtc = ( H +  qd ).b = 23.5  = 23.5 (kN / m) qtt = (n. H +  n.qd ).b = 30.55  = 30.55 (kN / m) − Moment lớn nhịp: M max = qa 30.55  0.352 = = 0.467(kN m) 8 Với a khoảng cách sườn đứng Chọn a = 0.35 (m) − Moment kháng uốn tiết diện ván: W= bd 1 0.0212 = = 7.35  10−5 (m3 ) 6 SVTH: NGUYỄN PHÚC THỊNH-17149149 Trang 188 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:TS NGUYỄN THANH HƯNG − Kiểm tra điều kiện chịu lực tiết diện ván: M max 0.467  10 −3  [ v ]  = 6.35 MPa  18MPa W 7.35  10 −5 Với  v = 18 MPa → Thỏa điều kiện bền − Kiểm tra độ võng ván thành theo công thức: f max qtc a L 0.35 =   f = = = 8.75  10−4 (m) 384 EI 400 400 E = 5500 ( MPa) bh3 1 0.0213 = = 7.71 10−7 (m ) 12 12 23.5  0.354 f max =  = 1.082  10−3 (m) −7 384 5500000  7.71 10  f max   f  = 0.5  10−3 (m) I= → Thỏa điều kiện độ võng Vậy ván khn có bề dày 2.1 (cm), khoảng cách bố trí sườn đứng 35(cm) 6.3.4.2.Tính sườn đứng vách P1 (300x1400) − Ta chọn tiết diện sườn đứng vách thép hộp tiết diện: 50x50x1.8 (mm) − Sơ đồ tính: SVTH: NGUYỄN PHÚC THỊNH-17149149 Trang 189 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:TS NGUYỄN THANH HƯNG Hình Sơ đồ tính sườn đứng vách − Lực phân bố mét dài sườn đứng : q tc = 23.5  0.35 = 8.225(kN / m) q tt = 30.55  0.35 = 10.7(kN / m) − Mô men tính tốn lớn : M max q tt l = 10 − Với l khoảng cách gông cột − Mô men kháng uốn tiết diện sườn: W= 0.05  0.052 (0.05 −  0.018)  (0.05 −  0.0018)2 − = 4.184  10−6 (m3 ) 6 − Điều kiện bền: s = M max  [ s ] W qtt l 10W[ s ] 10  4.18  10−6  210000   [ s ]  l  = = 0.9(m) 10W qtt 10.7 SVTH: NGUYỄN PHÚC THỊNH-17149149 (1) Trang 190 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:TS NGUYỄN THANH HƯNG − Kiểm tra độ võng: f max = l  qtcl l [ f ]= 128 EI 400 128  EI 128  210  106  1.346 10−7 = = 1.02( m) 400  qtc 400  8.225 (2) Với I= 0.05  0.053 (0.05 −  0.0018)  (0.05 −  0.0018)3 − = 1.346  10−7 (m ) 12 12 − Từ (1) (2) → Chọn khoảng cách gông cột 50 (cm) → Vậy chọn sườn đứng thép hộp tiết diện 50x50x1.8(mm), với khoảng cách sườn đứng 30 (cm) 6.3.4.3.Tính gơng coppha Vách P1 (300x1400) − Ta chọn tiết diện gông cột thép hộp tiết diện: 50x50x2.0 (mm) − Sơ đồ tính: Hình 6.10 Sơ đồ tính gơng vách SVTH: NGUYỄN PHÚC THỊNH-17149149 Trang 191 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:TS NGUYỄN THANH HƯNG − Lực tập trung lên sườn ngang: Ptc = 23.5 0.2  0.5 = 2.35(kN) Ptt = 30.55 0.2  0.5 = 3.055(kN) − Ta có mơmen tính tốn lớn nhất: Mmax = 0.2P = 0.611(kN.m) − Mô men kháng uốn tiết diện sườn:  0.05  0.052 W = 2  − (0.05 −  0.002)  (0.05 −  0.002)2  −6  = 9.22  10 (m )  ❖ Kiểm tra độ bền: s = M max  [ s ] W 0.611 10−3  s = = 66.3 MPa  210 MPa 9.22  10−6 → Thỏa ❖ điều kiện bền Kiểm tra độ võng: Nhân biểu đồ Verexaghi ta có chuyển vị lớn giữ gơng cột là: f max  [ f ] f max = 27 ptcl  2.35  1.44 = = 1.89  10−3 (m) −7 512 EI 384  210  10  2.954 10 Với  0.05  0.053 I = 2  − 12 − (0.05 −  0.002)  (0.05 −  0.002)3  −7  = 2.954  10 (m ) 12  Độ võng cho phép: [f]= l 1.4 = = 3.5  10−3 (m)  f max = 1.89  10−3 (m) 400 400 SVTH: NGUYỄN PHÚC THỊNH-17149149 Trang 192 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP → Thỏa → Vậy GVHD:TS NGUYỄN THANH HƯNG điều kiện độ võng chọn gông cột thép hộp tiết diện 50x50x2.0(mm), với khoảng cách gơng 50 (cm) 6.3.4.4Tính chống xiên cho Vách P1(300x1400) − Sơ đồ tính : Hình 10 SƠ đồ tính chống xiên − Đoạn vách có cao trình từ −7.000 đến -3.500 (m) − Chọn chống xiên Ø49, dày 2mm − Thanh chống xiên cao trình +3.500 (m) góc 60 − Lực tập trung tác dụng lên chống xiên: P = qtt  Fmatben = 30.55  0.5 1.4 = 21.385 (kN) − Lực dọc chống xiên (bố trí chống xiên góc 60 ): N= P cos  = 21.285 cos60 = 42.77(kN) − Bố trí bên chống, lực dọc thanh: N' = N 42.77 = = 14.25(kN) 3 SVTH: NGUYỄN PHÚC THỊNH-17149149 Trang 193 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:TS NGUYỄN THANH HƯNG ❖ Kiểm tra bền: − Momen quán tính chống xiên:   d 4    0.049 −  0.002   −8 I = 0.05  D   −    = 0.05  0.049   −   = 8.321  10 (m )   D     0.049      − Tiết diện chống: F= −   0.0492   (0.049 −  0.002)2 − = 2.953  10−4 (m ) 4 Bán kính quán tính: I 8.321  10−8 i= = = 0.0168 (m) F 2.953  10−4 − Xem liên kết đầu cột liên kết ngàm liên kết khớp:  = 0.7 Hình 11 Độ mảnh − Độ mảnh: = L = i 3.5 cos(30) = 168.3     = 180 0.0168 0.7  Với  = 0.259 (tra bảng D8, phụ lục D, TCVN 5575-2012) SVTH: NGUYỄN PHÚC THỊNH-17149149 Trang 194 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:TS NGUYỄN THANH HƯNG → Kiểm tra bền: = N 14.25  10−3 = = 186.31 MPa   = 210 MPa F 0.259  2.953  10−4 → Vậy chọn cột chống Ø49, dày 2(mm) 6.3.5 Tính coppha sàn 6.3.5.1.Tính ván khn sàn Lực động đổ bêtông máy xuống ván khuôn : KN/m2 Trọng lượng người, xe vận chuyển cầu công tác : KN/m2 n=1.3 n=1.3 Lực rung động đầm máy: 1.3 KN/m2 Trọng lượng bêtông sàn dày 0.2 (m) n=1.3 n=1.2 Chọn ván khuôn dày 2.1cm Tổng tải tác dụng lên 1m2 ván đáy: Ptc = q bt +  q d =25  0.2 + + + 1.3 = 13.3kN / m  Ptt = nq bt + n  q d =1.2  ( 25  0.2 ) + 1.3  ( + + 1.3) = 16.79kN / m Lực phân bố ván đáy rộng 100cm/1m là: 13.3    q tc = = 13.3 ( kN / m )  q = 16.79  = 16.79 ( kN / m )  tt Momen quán tính kháng uốn tiết diện: 1 0.0213 1 0.0212 −7 I= = 7.71 10 ( m ) ; W = = 7.35  10−5 ( m3 ) 12 Điều kiện chịu lực tiết diện: M max q tt  L2  V    V  W 10W 10W  V  10  7.35  10−5 18000 = = 0.88(m) q tt 16.79 Kiểm tra độ võng ván đáy: →L= SVTH: NGUYỄN PHÚC THỊNH-17149149 Trang 195 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:TS NGUYỄN THANH HƯNG q tc  L4 13.3  L4 L  =   → L  0.54 ( m ) −7 128 EI 128 5.5  10  7.71  10 250 Chọn khoảng cách bố trí sườn 50cm  max = 6.3.5.2.Tính sườn Sơ đồ tính: qtt Mmax L L L L Hình 12 Sơ đồ tính ván khn sàn q tc = 13.3  0.5 = 5.32kN / m Lực phân bố 1m dài sườn dọc là:  q tt = 16.79  0.5 = 6.716kN / m − Ta chọn tiết diện sườn đứng vách thép hộp tiết diện: 50x50x18 (mm) − Mơ men tính tốn lớn : M max = q tt l 10 − Với l khoảng cách gông cột − Mô men kháng uốn tiết diện sườn: 0.05  0.052 (0.05 −  0.018)  (0.05 −  0.0018)2 W= − = 4.184  10−6 (m3 ) 6 − Điều kiện bền: s =  M max  [ s ] W qtt l 10W[ s ] 10  4.18  10−6  210000  [ s ]  l  = = 1.14(m) 10W qtt 6.716 (1) − Kiểm tra độ võng: SVTH: NGUYỄN PHÚC THỊNH-17149149 Trang 196 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:TS NGUYỄN THANH HƯNG f max = l  qtcl l [ f ]= 128 EI 400 128  EI 128  210  106  1.346 10−7 = = 1.07( m) 400  qtc 400  6.65 (2) 0.05  0.053 (0.05 −  0.0018)  (0.05 −  0.0018)3 − = 1.346  10−7 (m ) Với I = 12 12 − Từ (1) (2) → Chọn khoảng cách sườn 1m 6.3.5.3.Tính sườn Sơ đồ tính Hình 13 Sơ đồ tính sườn sàn  p tc = 5.32  = 5.32kN Lực tập trụng sườn ngang là:  p tt = 6.716  = 6.716kN Chọn thép hộp 100x50x2 (mm) Thanh chống tăng khoảng cách 1m:  0.05  0.12 (0.05 −  0.002)  (0.1 −  0.002)2  −5 W= −  = 1.26  10 (m ) 6    0.05  0.13 (0.05 −  0.002)  (0.1 −  0.002)3  −7  = 7.75  10 (m ) 12 12   Điều kiện chịu lực tiết diện: M max 3.358  10−3   T   = 141   T  = 210 ( Mpa ) W 1.26  10−5 Kiểm tra độ võng ván đáy: I= − SVTH: NGUYỄN PHÚC THỊNH-17149149 Trang 197 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:TS NGUYỄN THANH HƯNG = 2.5  10−3 400 qtcl 1 5.32  14 f max = = = 0.000091(m) 128 EI 128  210  106  2.13 10−6 Tiết diện sườn đủ khả chịu lực f max  [ f ] = 6.3.5.4.Tính chống tăng Chọn chống tăng điều chỉnh Ø60 Ø49, dày (mm) độ 3.6m Tải trọng tác dụng lên chống N = p tt  A matsan = 16.79  1 L  17 ( kN ) → L  1(m) 6.3.6 Tính coppha dáy dầm 6.3.6.1.Tính ván khn dầm Dầm dọc có tiết diện bxh = 30x60 (cm) Tổng tải tác dụng lên 1m2 ván đáy: Ptc = q bt +  q d =25  0.6 + + + 1.3 = 28.3kN / m2  Ptt = nq bt + n  q d =1.2  ( 25  0.8) + 1.3  ( + + 1.3) = 34.79kN / m 28.3  0.3  = 8.49 ( kN / m )  q tc = Lực phân bố ván đáy rộng 1m là:  q = 34.79  0.3 = 10.437 ( kN / m )  tt − Moment lớn nhịp: M max = qa 10.437  0.152 = = 0.023(kN m) 10 10 Với a khoảng cách sườn Chọn a = 0.15 (m) 0.3  0.0213 0.3  0.0212 −7 I= = 2.31 10 ( m ) ; W = = 2.205  10−5 ( m3 ) 12 Điều kiện chịu lực tiết diện: M max 0.023  10−3  [ v ]  = 1.043MPa  18MPa W 2.205  10−5 SVTH: NGUYỄN PHÚC THỊNH-17149149 Trang 198 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:TS NGUYỄN THANH HƯNG Kiểm tra độ võng ván đáy: q tc  L4 8.49  0.154 L  max =  =  = 2.64  10−5  (m) −7 128 EI 128 5.5  10  2.31 10 250 Chọn khoảng cách bố trí sườn 15cm 6.3.6.2.Tính sườn qtt Mmax L L L L Hình 14 Sơ dồ tính sườn Lực phân bố 1m dài sườn dọc là: q tc = 8.49  0.15 = 1.2735kN / m  q tt = 10.437  0.15 = 1.565kN / m Chọn sườn dọc thép hộp 50x50x1.8 (mm) Tra catalog thông số: I = 26.05 (cm4); W = 6.73 (cm3) Chọn hệ chống đỡ cốp pha dầm Giáo H có quy cách 1.7x1.25x1.6m nên nhịp sườn 1.6m q tt  L2 1.565  1.62 = = 0.4 ( kNm ) Momen lớn nhất: M max = 10 10 0.05  0.052 (0.05 −  0.0018)  (0.05 −  0.0018)2 W= − = 4.184  10 −6 (m3 ) 6 0.05  0.053 (0.05 −  0.0018)  (0.05 −  0.0018)3 I= − = 1.346  10−7 (m ) 12 12 M max 0.4  10−3  V   = 95.6  210 Mpa Kiểm tra điều kiện chịu lực: W 4.184  10 −6 Kiểm tra võng sườn: q tc  L4 1.2735  1.6 160  max = = = 0.23 ( cm )  = 0.64 ( cm ) −7 128 EI 128  2.1  10  1.346 10 250 SVTH: NGUYỄN PHÚC THỊNH-17149149 Trang 199 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:TS NGUYỄN THANH HƯNG 6.3.6.3.Tính sườn Sơ đồ tính dầm đơn giản chịu lực tập trung, nhịp tính tốn lấy nhịp giàn giáo: Hình 15 Sơ đồ tính sườn p tc = 1.2735  1.6 = 2.0376kN Lực tập trung tác dụng lên sườn ngang:  p tt = 1.565  1.6 = 2.504kN Chọn sườn thép hộp 100x50x2 (mm) Điều kiện chịu lực tiết diện:  0.05  0.12 (0.05 −  0.002)  (0.1 −  0.002)2  −5 W= −  = 1.26  10 (m ) 6    0.05  0.13 I=  12 − (0.05 −  0.002)  (0.1 −  0.002)3  −7  = 7.75  10 (m ) 12  M max 2.504  1.252  10−3   T   = 31.05 ( Mpa )  T  = 210 ( Mpa ) W 10  1.26  10−5 Kiểm tra độ võng ván đáy: 37 Ptc  L4 37 2.0376  1.254 L 125  max =  =  = 0.16(cm)  = = 0.56 ( cm ) 686 EI 686 2.1  106  7.75  10 −7 250 250 Tiết diện sườn dọc đủ khả chịu lực SVTH: NGUYỄN PHÚC THỊNH-17149149 Trang 200 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD:TS NGUYỄN THANH HƯNG TÀI LIỆU THAM KHẢO ❖ TIÊU CHUẨN VIỆT NAM - TCVN 2737:1995: Tải trọng tác động -Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 5574:2018: Thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép - TCXD 198:1997: Nhà cao tầng -Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối - TCVN 229:1999: Tính tốn thành phần động tải trọng gió - TCVN 9386:2012: Thiết kế cơng trình chịu tải động đất - TCVN 10304: 2014: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 9362:2012: Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình ❖ SÁCH THAM KHẢO Võ Bá Tầm (2011), Kết cấu bê tông cốt thép, tập 3, Cấu kiện theo TCXDVN 356-2005, NXB Đại học Quốc gia TP.Hồ Chí Minh Nguyễn Đình cống (2008), Tính tốn thực hành cấu kiện bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn TCVN 356:2005 ❖ PHẦN MỀM - SAFE - AUTOCAD 2020 - ETABS 17 SVTH: NGUYỄN PHÚC THỊNH-17149149 Trang 201 S K L 0