Bản vẽ đồ án KTTC Tiếng anh. Thực Hiện bởi Nguyễn Thanh Hùng Sđt: 0763330537 Zalo: 0763330537 fb:fb.comhung.ks88 ................................................................................................................................................................................................................................
MẶT BẰNG THI CÔNG NGÀY 27 (TỈ LỆ 1:200) MẶT CẮT B-B (TỈ LỆ 1:200) MẶT CẮT A-A (TỈ LỆ 1:200) B TC1 CẦN TRỤC TCT 5512 Q = 1.3 - T R = 55m E Hmax = 40 m BẢO DƯỠNG BÊ TÔNG CỘT TẦNG D ĐỔ BÊ TÔNG CỘT TẦNG C2 LẮP VÁN KHUÔN CỘT TẦNG C LẮP CỐT THÉP CỘT TẦNG B Ô SÀN ĐIỂN HÌNH A 101 C1 A 101 A B TC1 10 11 12 13 14 15 E 16 D C VÁN KHUÔN CỘT C2 (TL 1:30) 10 11 12 13 14 15 B A VÁN KHUÔN CỘT C1 TẦNG (TL 1:30) 16 GHI CHÚ 2- -2 MẶT BẰNG Ơ SÀN ĐIỂN HÌNH CỘT CHỐNG XÀ GỒ (TL 1:50) MẶT BẰNG Ơ SÀN ĐIỂN HÌNH VÁN KHN Ơ SÀN (TL 1:50) 1- VÁN KHUÔN CỘT (0.26x0.03x3.1m) 3- GỖ ĐỊNH VỊ CHÂN CỘT (0.1x0.1m) 4- BỘ NẸP VÁN THANH CỘT (0.51x0.28) 5- BỘ GÔNG CỘT 6- THANH CHỐNG XIÊN (0.1x0.1x2m) 7- TĂNG ĐƠ 8- CỐT THÉP CỘT 9- CHỐT GIỮ TĂNG ĐƠ (0.1x0.12m) 10- THANH VĂNG NGANG (0.1x0.1x1.4m) GHI CHÚ 1- 1- VÁN KHUÔN CỘT (0.26x0.03x3.1m) 3- GỖ ĐỊNH VỊ CHÂN CỘT (0.1x0.1m) 4- BỘ NẸP VÁN THANH CỘT (0.51x0.28) 5- BỘ GÔNG CỘT 6- THANH CHỐNG XIÊN (0.1x0.1x2m) 7- TĂNG ĐƠ 18- CỐT THÉP CỘT 9- CHỐT GIỮ TĂNG ĐƠ (0.1x0.12m) 10- THANH VĂNG NGANG (0.1x0.1x1.4m) -1 5 9 3 10 10 mặt cắt 1-1 mặt cắt 1-1 B B A VÁN KHUÔN DẦM PHỤ D2b TỈ LỆ 1:30 DẦM CHÍNH D1g (TỈ LỆ 1:30) DẦM CHÍNH D1b (TỈ LỆ 1:30) TẦNG TẦNG TẦNG TẦNG TẦNG TẦNG TẦNG 1 4 4 4 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 BIỂU ĐỒ TIẾN ĐỘ THI CÔNG GHI CHÚ VK DẦM CHÍNH 1- VÁN ĐÁY DẦM CHÍNH (0.25x0.03x2.28m) 2- VÁN THÀNH DẦM 0.3x0.03x2.28m) 3- CON ĐỘI (6x8cm) 4- THANH CHỐNG XIÊN (6x6cm) 5- XÀ GỒ (0.8x0.1x3.32m) 6- VÁN SÀN (0.03x0.3x2.03m) 7- CỘT CHỐNG DẦM CHÍNH (0.1x0.1x2.87m) 8- CỘT CHỐNG DẦM D2 (0.1x0.1x3m) 9- CỘT CHỐNG XÀ GỒ (0.1x0.1x3.27M) 10- GIẰNG CỘT CHỐNG 11- BẢN ĐỆM 12- NÊM 10 11 12 1- VÁN ĐÁY DẦM CHÍNH (0.35x0.03x2.03m) 2- VÁN THÀNH DẦM 0.35x0.03x2.03m) 3- CON ĐỘI (6x8cm) 4- THANH CHỐNG XIÊN 5- XÀ GỒ (0.08x0.1x3.32m) 6- VÁN SÀN (0.03x0.3x2.03m) 7- CỘT CHỐNG DẦM CHÍNH (0.1x0.1x2.92m) 8- CỘT CHỐNG DẦM D2 (0.1x0.1x2.92m) 9- CỘT CHỐNG XÀ GỒ (0.1x0.1x3.27M) 10- GIẰNG CỘT CHỐNG 11- BẢN ĐỆM 12- NÊM GHI CHÚ VK DẦM CHÍNH GHI CHÚ VK DẦM CHÍNH 1- VÁN ĐÁY DẦM CHÍNH (0.22x0.03x38m) 2- VÁN THÀNH DẦM (0.25x0.03x3.38m) 3- CON ĐỘI (6x8cm) 4- THANH CHỐNG XIÊN 5- XÀ GỒ (0.08x0.1x3.32m) 6- VÁN SÀN (0.03x0.3x2.28m) 7- CỘT CHỐNG DẦM CHÍNH 8- CỘT CHỐNG DẦM D2 (0.1x0.1x3m) 9- CỘT CHỐNG XÀ GỒ (0.1x0.1x3.27M) 10- GIẰNG CỘT CHỐNG 11- BẢN ĐỆM 12- NÊM 10 11 12 1-LẮP CỐT THÉP CỘT 5-LẮP CỐT THÉP DẦM,SÀN 2-LẮP VÁN KHUÔN CỘT 6-ĐỔ BÊ TÔNG DẦM,SÀN 3-ĐỔ BÊ TÔNG CỘT 7-THÁO VÁN KHUÔN DẦM,SÀN 4-THÁO VÁN KHUÔN CỘT & LẮP VÁN KHUÔN DẦM,SÀN 100 (Ngày) - TCVN 4453:1995 : Kết cấu bê tơng bê tơng cốt thép tồn khối TCVN 2737-1995 : Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế TCXD 198-1997 : Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối Kích thước vẽ đơn vị : mm; Cao trình đơn vị : m Dầm cột BTCT tồn khối; Bê tông MÁC M300; Xi măng : PC40 Thi công dầm cột để thép chờ cột tầng trên, thép liên kết tường Thép gia công uốn cắt theo thực tế, thi công theo TCVN, TCXD Khi thi công kết hợp xem vẽ kiến trúc kiểm tra khoảng cách thực tế, TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG BỘ MÔN CÔNG NGHỆ & QUẢN LÝ XÂY DỰNG 10 ĐỒ ÁN MÔN HỌC KĨ THUẬT THI CÔNG I THI CÔNG NHÀ BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN SINH VIÊN THỰC HIỆN MSSV KHOA LỚP NGÀY HON THNH mặT BằNG CÔNG TRìNH b a b c d a a e b 10 11 12 13 14 15 16 17 mặT CắT A-A 10 11 12 13 14 15 16 17 mặT CắT B-B a b c d e VN KHUễN CT C2 (TL 1:30) mặt cắt 2-2 2- -2 GHI CHÚ 1- VÁN KHUÔN CỘT 3- GỖ ĐỊNH VỊ CHÂN CỘT 4- BỘ NẸP VÁN THANH CỘT 5- BỘ GÔNG CỘT 6- THANH CHỐNG XIÊN 7- TĂNG ĐƠ 8- CỐT THÉP CỘT 9- CHỐT GIỮ TĂNG ĐƠ 10- THANH VĂNG NGANG 10 DẦM CHÍNH D1b (TỈ LỆ 1:30) GHI CHÚ VK DẦM CHÍNH 1- VÁN ĐÁY DẦM CHÍNH 2- VÁN THÀNH DẦM 3- CON ĐỘI 4- THANH CHỐNG XIÊN 5- XÀ GỒ 6- VÁN SÀN 7- CỘT CHỐNG DẦM CHÍNH 8- CỘT CHỐNG DẦM D2 9- CỘT CHỐNG XÀ GỒ 10- GIẰNG CỘT CHỐNG 11- BẢN ĐỆM 12- NÊM 10 11 12 MẶT BẰNG Ô SÀN ĐIỂN HÌNH CỘT CHỐNG XÀ GỒ (TL 1:50) B B A Construction Engineering Project Instructor: Nguyen Ngoc Toan PART I: DETERMINATION OF CONSTRUCTION DATA: CONSTRUCTION FEATURES DETERMINATION OF DATAS, CALCULATION OF COMPONENT DIMENSIONS: Number of soltion Number of bays 22 115x10^4 FOUNDATION [σ]wood (kG/cm ) gwood (kG/cm ) Construction season Winter b (m) 1.4 A (m) 600 A 2.2 B 2.4 C 2.2 t (m) 0.35 B (m) 3.3 FRAME Beam 4.7 L (m) Contruction has Number of floors H1 (m) 3.8 Ht (m) 3.4 Hm (m) 3.4 Slab thickness S (m) 0.12 D1 D D2 (cm) D3 D1outer 25/50 D1middle 25/40 22/30 22/30 Dm 25/40 m (cm) 0.08 Dimensions of Columns : 6&5 25 x 25 25 x 30 4&3 25 x 30 25 x 35 2&1 25 x 35 25 x 40 Draw construction ground and cross-section: Student perform: Le Hoang Bach Page Construction Engineering Project Instructor: Nguyen Ngoc Toan REFERENCE FOR CALCULATION: 3.1 Reference Standards: - TCVN 4612:1988 Systems of documents for building design – Reinforced concret structures conventional symbols and representation on drawings Ministry of Construction - TCVN 2737:1995 Loads and Actions norm for design Ministry of Construction - TCVN 4453:1995 Monolithic Concrete and Reinforced Concrete Structures – Code for Construction, Check and Acceptance Ministry of Construction - TCVN 1651:2018 Steel for the reinforcement of concrete Ministry of Construction - TCVN 5572:2012 System of building design documents – Concrete and reinforce concrete structures – Construction drawings Directorate for Standards, Metrology and Quality PRELIMINARY SELECTION OF CONSTRUCTION SOLUTIONS: 4.1 Solution of construction division (divided by vertically) Should choose the split phase solution as follows: floor phases: - Phase 1: Construct all vertical bearing structures such as columns, walls, a staircase side to the end of the rest - Phase 2: Construct all the remaining components: monolithic beams and the remain of the stairs 4.2 Solutions for selection of formwork, scaffold: "In the scope of the subject project, due to small-scale projects with few floors, we choose the solution of wooden shore formwork and stringers" 4.3 Vertical transport equipment: Select tower crane because: - Capable of reduce number of labours - Capable of reduce time for transporting materials - High quality in construction process - Length of building is great meanwhile height is average PART II: CALCULATE FOR DESIGNING FORMWORK OF EACH COMPONENTS: I The design of slab formwork: 1.1 Introduction of slab formwork: - The formwork is made up of small planks jointed together, and linked by straps Choose formworks have width of 300mm, thickness of 30mm - How it works: Formworks put on the stringer systems, stringers will be put on shore system Student perform: Le Hoang Bach Page Construction Engineering Project Instructor: Nguyen Ngoc Toan 1.2 Calculation diagrams: Consider a strip of 1m formwork which perpendicular to the stringer’s direction • Calculation diagram is continuos beam which fix supports are stringers and bearing distributed load 1.3, Determining the load: Calulating within the strip of meter width: • Deadload: - Concrete slab selfweight Slab thickness 0.12 m gd = γcon x b x δ = 2500 x x 0.12= 300 (kG/m) 1 gn = n gd = 1.2 x 300 = 360 (kG/m) (Overload factor n=1.2) - Slab formwork selfweight: Slab formwork thickness 30 mm gd = γwood x b x δ = 600 x x 0.03 = 18 (kG/m) 2 => gn = n x gd = 1.1 x 18 = 19.8 (kG/m) • Liveload: The load is due to people and transport vehicles: pd = 250 kG/m2 pn = n x b x ptc = 1.3 x x 250 = 325 kG/m - Live load of vibrating: pd = 200 kG/m2 pn = n x b x pd = 1.3 x x 200 = 260 kG/m - Pouring concrete by tower crane: pd = 600 kG/m2 pn = n x b x pd = 1.3 x x 600 = 780 kG/m Student perform: Le Hoang Bach Page Construction Engineering Project Instructor: Nguyen Ngoc Toan Total load for checking deformitycondition of slab formwork: qsd = 300 + 18 + 250 + max(200;600) = 1168 (kG/m) Total load for checking durability condition of slab formwork: s q n = 360 +19.8 + 325+ max(260;780)= 1484.8 (kG/m) Calculated the space of stringers: 4.1 Calculated in terms of strength (durable conditions): • Apply checking method: M max ≤ [σ u ] W = σ Noted: s qn l M – maximum bending moment appearing on the structure: M = 10 W – bending resistance moment of the structure (according to cross-section and formwork material: wood, metal ) qsn= 1168 (kG/m) With W = bxh = 1x 0.03 = 15x10^-5, (b =1, h =0.03 ) M qns xl = ≤ [σ ]wood = 115x10^4 (kG/m2) W W => σ 𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤 𝑥𝑥 𝑊𝑊 𝑥𝑥 10 l1 ≤ 𝑞𝑞 𝑠𝑠 𝑛𝑛 (1) = 1.13 (m) Calculated according to deformation conditions of floor formwork (deformation conditions): Checking formula : l qds xl = f x = ≤ [ f ] tt EI 128 400 Noted: q s xl f : Calculated deflection of formwork parts: f = d 128 xEI s q d= 1485 (kG/m) E = 1.13x 109 (kG/m2) I= bxh 12 = 22.5x10^-7 (kG/m), (b =1, h =0.03 ) [ f ] limited deflection took according to` TCVN 4453 – 1995 – for structures l with exposed surfaces[ f ] = tt 400 => l2 ≤ Student perform: Le Hoang Bach 128 x E x I 400 x qsd = 0.90 (m) (2) Page Construction Engineering Project Instructor: Nguyen Ngoc Toan According to (1), (2) we have: The space between stringers are l stringer ≤ min(l 1; l ) = 0.90 (m) Choose the space between stringers are l stringer = (m) 5, Calculating and checking slab shore: 5.1 Calculate the space of shore: Consider stringers as continuous beams placed on the supports at the positions on the shore The stringer bears the load from the formwork and self-weight of stringers Select stringers section: 0.1 x 0.12m bs sh = - Load approximately for calculating stringers: ls sh a Define load: x = 0.9/ x =0.9 (m) • Self-weight of stringers: qd2 = γ wood Fstringers = 0.1 x 0.12 x 600 = = > qn2 7.20 (kG/m) = n x qd2 = 7.92 (kG/m) (with n= 1.1) • Load from the slab formwork transmitted down: q1d = . b purlin qds = 0.9 x 1168= 1051.20 (kG/m) q1n = b purlin x qns = 0.9 x 1484.8 = 1336.32 (kG/m) • Noted: n = 1.1 Fstringer: cross section area of stringers - Total load on stringers: Checking strength conditions: Student perform: Le Hoang Bach Page Construction Engineering Project Instructor: Nguyen Ngoc Toan qdstringer= q1d + qd2 = 7.2 + 1051.2 = 1058.40 (kG/m) Checking deflection conditions: qnstringer= q1n + qn2 = 7.92 + 1336.32= 1344.24 (kG/m) b Calculate according to strength conditions (durable conditions): Checking formula: = σ M max ≤ [σ wood ] W Noted: 2 x 0.1 x h 0.12 With W b= = = 6 𝑠𝑠 𝑀𝑀 𝑞𝑞 𝑡𝑡𝑡𝑡 𝑥𝑥 𝑙𝑙2 ⇒ = ≤ σ 𝑊𝑊 𝑊𝑊 𝑥𝑥 10 => l1 ≤ 20x10^-5 𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤 =115x10^4 (kG/m2) 𝑊𝑊 𝑥𝑥 10 𝑥𝑥 𝑞𝑞𝑠𝑠𝑛𝑛 𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤 = 1.36 (m) (1) c Calculated according to deformation conditions of stringers: Checking formula: 𝑓𝑓 = Note: 128 𝑥𝑥 𝑞𝑞𝑠𝑠𝑑𝑑 𝑥𝑥 𝑙𝑙3 𝐸𝐸𝐸𝐸 𝑙𝑙 𝑡𝑡𝑡𝑡 ≤ [f]= 400 0.1 x 0.1 b xh −5 I = x 10 = = 1 12 12 E = 1.1 x 109 kG/m2 qsd= 1058.40 (kG/m) => l2 ≤ 128 𝑥𝑥 𝐸𝐸𝐸𝐸 400 𝑥𝑥 𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞 1.53 According to (1) and (2): The space between shore is l sh ≤min ( l ; l ) Choose l sh = 1.35 (m) 5.2 Design slab shore: - Select slab shore b x h = 0.1 x 0.1 m (m) (2) 1.36 (m) - Because the first floor is the largest height, calculated the shore for the 1st flo beam - The load effect on shore: N = qstringer x lshore = 1344.24 x 1.35 =1814.72 (kG) n - Calculated length of shore : Student perform: Le Hoang Bach Page Construction Engineering Project Instructor: Nguyen Ngoc Toan Hshore = Hfl - δs – hvs - hsl.sh - hn Choose hn = 0,1m H shore = 3.8 -( 0.12+ 0.12+0.03+0.1 ) = 3.43 (m) - As the calculation model is a pinned – pinned column under centric axial compression, µ = Calculated length of shore: L0shore = μ .Hshore = 3.43 (m) Geometric properties: = r I = A b.h = b. h 12 h = 1 2 0.1 = 1 2 0.0289 ( m ) Ash = bsh × hsh = 0.1x0.1 = 0.01 Slenderness:0 3100 Lsh 119.93 > 75 = =>ϕ = 0.216 = λ = λ2 r N = σ = 84.0x10^4 < 𝜎𝜎 𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤 = 115x10^4 (kG/m2) ϕ xA Satisfied Student perform: Le Hoang Bach Page Construction Engineering Project Instructor: Nguyen Ngoc Toan II The design of beam formwork: Beam formwork includes side boards and bottom board Bottom board is calculated as continuous beam with T-head shores acting as supports Side board is calculated as continuous beam with studs acting as supports Formwork of beam D1b The dimension of beam: b x h= 0.25 x 0.5 (m) Dimension of bottom board: bxh =0.38 x 0.03 (m) Dimension of side board: b x h = 0.25 x 0.03 (m) Calculating bottom board : a Calculating diagram : b, Loads: - Self-weight of concrete beam (q2), (n2=1.2) 2500 x 0.25 x 0.5= 312.5 (kG/m) g= d γ conc × b × h= 1 375 (kG/m) g n =n × g d = 1.2 x 312.5 = - Self-weight of bottom board (n1=1.1) gd2 = γ w × (2 xFb.b + Fs.b ) = (b × h + x(hb − ss − 0.03 + 0.03) x 0.03) x 600 = 600 x (0.25 x 0.032 x (0.5-0.12-0.03+0.03) x0.03) g n2 =n × g d2 = 18.18 (kG/m) =1.1 x 18.18 = 20 - Load by Vibrating: p tc= 200 kG/m = pd pn3 (kG/m) 200 × 0.25 = = 50 x n = Student perform: Le Hoang Bach 65 50 (kG/m) (kG/m), (n=1.3) Page